Đồ án chi tiết máy mẫu

Đồ án môn học chi tiết máy -Lời nói đầu Môn học chi tiết máy đóng vai trò quan trọng chơng trình đào tạo kỹ s cán kỹ thuật cấu tạo ,nguyên lý làm việc phơng pháp tính toán thiết kế chi tiết, thiết bị phục vụ cho máy móc ngành công nghiệp, nông nghiệp, giao thông vận tải Đồ án môn học chi tiết máy có kết hợp chặt chẽ lí thuyết với thực nghiệm Lí thuyết tính toán chi tiết máy đợc xây dựng sở kiến thức toán học, vật lí, học lí thuyết, nguyên lý máy, sức bền vật liệu v.v,đợc xác minh hoàn thiện qua thí nghiệm thực tiễn sản xuất Đồ án môn học chi tiết máy đồ án có tầm quan trọng sinh viên khoa khí Đồ án giúp cho sinh viên hiểu kiến thức cấu tạo, nguyên lý làm việc phơng pháp tính toán thiết kế chi tiết có công dụng chung ,nhằm bồi dỡng cho sinh viên khả giải vấn đề tính toán thiết kế chi tiết máy ,làm sở để vận dụng vào việc thiết kế máy Đợc giúp đỡ hớng dẫn tận tình thầy Lê Văn Uyển môn chi tiết máy đến đồ án môn học em hoàn thành Tuy nhiên việc thiết kế đồ án không tránh khỏi sai sót em mong đợc bảo thầy bảo bạn Em xin chân thành cảm ơn thầy Lê Văn Uyển giúp đỡ em hoàn thành công việc đợc giao Phạm Thành Vinh CTM5 - K46 Đồ án môn học chi tiết máy -Sinh viên : Phạm Thành Vinh Lớp : CTM5 - K46 Phần 1: TíNH TOáN Hệ DẫN ĐộNG I Chọn động Động đợc chọn phải thoả mãn: Pđc Pct Tk/Tdn>Tqt nđc nsb A Xác định công suất cần thiết động Công suất trục động xác định bởi: Pct =Pt/ Trong đó: Pct- công suất cần thiết trục động cơ- kw Pt công suât tính toán trục công tác kw - hiệu suất truyền động hệ dẫn động làm việc với tải trọng thay đổi theo chu kỳ.Do công suất tính toán Pt đợc tính công suất tơng đơng Ptđ Công suất tơng đơng Ptđ đợc xác định công thức: Ptđ= Plv= 0,86 3,375 = 2.9 (kW) Hệ số truyền đổi : = P lv = T t 4 i ữ i = 12 + 0, = 0,86 8 T1 tck F v 7500.0, 45 = = 3,375 KW 1000 1000 Pct= Plv/ = 2,9/ 0,84 = 3,45 KW Hiệu suất hệ dẫn động : = nib Theo sơ đồ đề : = mổ lăn kbánh khớp nối xichr Phạm Thành Vinh CTM5 - K46 Đồ án môn học chi tiết máy -m : Số cặp ổ lăn (m =4); k : Số cặp bánh (k = 2),Tra bảng 2.3, ta đợc hiệu suất: ol = 0,99 ( ổ lăn đợc che kín), br= 0,97, k= 1, x = 0,93 (bộ truyền xích để hở ) = 0,994 0,972 1.0,93 = 0,84 B Xác định tốc độ đồng động Chọn sơ tỉ số truyền toàn hệ thống u sb Theo bảng 2.4, truyền động bánh trụ hộp giảm tốc khai triển, truyền động xích (bộ truyền ngoài): usb= usbh usbx = 18.3 = 48 Số vòng quay trục máy công tác nlv : nlv = 60000.v 60000.0, 45 = = 26,86 vg/ph D 320 Trong : v : vận tốc xích tải(m/s) z : Số đĩa xích tải p : Bớc xích tải (mm) Số vòng quay sơ động nsbđc: nsbđc = nlv usb = 48.26,86 =1289 vg/ph Chọn số vòng quay sơ động nđb = 1450 vg/ph Quy cách động phải thỏa mãn đồng thời : P đc Pct , nđc Tmm TK T Tdn nsb Ta có Tmm = 1, T1 Ta có : Pct = 3,45kW; nsb= 1289 vg/ph ; Theo bảng phụ lục P 11 Ta chọn đợc kiểu động : K132S4 Các thông số kĩ thuật động nh sau : Pđc= kW ; ndc = 1445.vg / ph ; Kết luận động thiết kế Tk =2 Tdn K132S4 có kích thớc phù hợp với yêu cầu Phạm Thành Vinh CTM5 - K46 Đồ án môn học chi tiết máy -II PHÂN PhốI Tỷ Số TRUYềN Ta biết u sb = u sbh u sbd Tỷ số truyền chung : u c = n n = dc lv 1445 = 53,80 vg/ph 48 Chọn uxích = uhộp = 53,8 = 17,93 12 ; u h = u1 u Trong : u1 : Tỉ số truyền cấp nhanh u2 : Tỉ số truyền cấp chậm Theo bảng 3.1 u1 = 5,66; u2 = 3,18 Tính lại giá trị uxích theo u1và u2 hộp giảm tốc uxích = u u c = h 53,8 = 2,99 5, 66.3,18 Kết luận : uh = 12 ; u1 = 5,66; u2 = 3,18 ; uxích = Xác định công xuất, momen số vòng quay trục Tính công suất, mô men, số vòng quay trục (I, II, III ) hệ dẫn động Công suất, số vòng quay : Plv = 3,375 (kW) P P PII = P PI = 3,375 lv PIII = ol III ol = 0,99.0,93 = 3,537 (kW) ; xích II ol 3,537 = 0,99.0,97 = 3, 706 (kW) ; br br 3, 706 = 0,99.0,97 = 3,843 (kW) ; Vòng quay trục: nI = nđc = 1445 (vg/ph) n 1445 n 255,3 nII = u = 5, 66 = 255,3 (vg/ph) nIII = u = 3,18 = 80, 28 (vg/ph) Mô men : Phạm Thành Vinh CTM5 - K46 Đồ án môn học chi tiết máy -TI = 9,55 106 P n I = 9,55.106 I 3,843 = 25398,37(Nmm) 1445 3, 706 P TII = 9,55 106 n = 9,55.10 255,3 = 138630,24 (Nmm) II II 3,537 P TIII = 9,55 106 n = 9,55.10 80, 28 =420756,73(Nmm) III III Ta lập đợc bảng kết tính toán sau: Trục Thông số P (kW) N(vg/ph) T(Nmm) Trục động Khớp 1445 26436 I II III u1 = u2 = u x= 5,66 3,18 3,843 3,706 3,537 1445 255,3 80,28 2539 13863 420756 Phần 2: tính toán thiết kế truyền Phạm Thành Vinh CTM5 - K46 Đồ án môn học chi tiết máy -i tính toán truyền xích Chọn loại xích Vì tải trọng nhỏ, vận tốc thấp ta dùng xích lăn Xác định thông số xích truyền Xuất phát từ công thức thực nghiệm Z1 = 29 2u 19 = 29 2.3= 23 Lấy Z1= 25 Do số đĩa xích lớn z2 =u.z1 = 3.25 = 75 < zmax =120 Công suất tính toán Pt = P1.k kz.kn [ P0] Trong đó: Với z1= 25, kz=z01/z1 = 25/25 = ; Với n01= 200 v/ph, kn=n01/n1 = 200/80,28 = 2,5 Hệ số sử dụng k= k0kakđckđkckbt =1.1.1.1.1,25.1 = 1,25 ; Theo bảng 5.6 ( Tài liệu thiết kế ) ta có; k0 =1( đờng tâm đĩa xích nằm ngang ) ka=1 (chọn a = 40p) kđc=1 (điều chỉnh hai đĩa xích ) kđ=1(tải trọng va đập êm ) kc=1,25 (làm việc ca ) kbt= (môi trờng không bụi, chất lợng bôi trơn II ) Nh ; Pt= 3,537.1,25.1.2,5 = 11,05kw Theo bảng 5.5 với n0 = 200 vg/ph, chọn truyền xích dãy có bớc xích p = 31,75 mm thoả mãn điều kiện mòn; Pt < [ P0] =19,3 kW - Khoảng cách trục a = 40p =40 25,4 =1016 mm; Số mắt xích là: x= 0,5(z1+z2)+2a/p +0,25(z2-z1)2p/(2a) x= 0,5 (25+75) +2.40 +0,25(75-25)2/240 =131,58 Lấy giá trị chẵn xc=132 tính lại khoảng cách trục theo công thức; z1 z2 a = 0, 25 p x 0,5( z1 + z2 ) + [ x 0,5( z1 + z2 ) ] 50 a = 0, 25.31, 75 132 0,5.100 + [ 132 0,5.100] = 1267, Phạm Thành Vinh CTM5 - K46 Đồ án môn học chi tiết máy -Để xích không căng giảm a lợng a = (0, 002 0, 004).1276, = 2,55 5,11 (mm) Ta lấy a =2,7 a = 1274(mm) Vậy khoảng cách trục a =1274 mm Số lần va đạp xích; i = z1n1/15x = 25.80,28 /15.132 1,02 [s] : truyền xích đảm bảo đủ bền Đờng kính đĩa xích: d1 =p/sin( /z1) =31,75 /sin( /25) = 253,32 mm d2 = p/ sin(/z2) = 31,75/sin(/75) = 758,20 mm da1= p [0.5 +cotg(/z1) ] = 267,2 mm da2= p [0,5 +cotg(/z2) ] = 773,4 mm df1= d1 - 2r = 253,32 2.9,62 = 234,08 mm df2= d2 2r = 758,20 2.9,62 = 738,96 mm Phạm Thành Vinh CTM5 - K46 Đồ án môn học chi tiết máy -với : r = 0,5025dl +0.05 = 0.5025.19,05 +0,05 =9,62 mm d l =19,05(bảng 5.2) _Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc đĩa xích theo công thức; H = 0,47[kr( FtKđ +Fvđ_) E/ (Akd) ]1/2 [H] với z1=25, kr =0,42; E =2,1.105MPa; A = 262 mm2 (bảng 5.12 ); kd =1, lực va đập dãy xích tính theo công thức; Fvđ=13.10-7n1p3m = 13.10-7.80,28.31,753.1 =3,34N Do đó: H= 0,47.[0,42.(3340.1 +3,34)2,1.105/(262.1) ]1/2= 498 MPa Nh dùng thép 45 cải thiện đạt độ rắn HB210 đạt ứng suất cho phép [H] =600MPa, đảm bảo đợc độ bền tiếp xúc cho đĩa Tơng tự , H2 [H] với vật liệu nhiệt luyện) Xác định lực tác dụng lên trục Fr = kxFt = 1,15.3340 = 3841 N II TíNH Bộ TRUYềN BáNH RĂNG TRONG HộP GIảM TốC A.Tính toán truyền cấp nhanh (bánh trụ thẳng) 1.Chọn vật liệu Bánh nhỏ : Thép 45 cải thiện đạt độ rắn HB 241 ữ 285 có: b1 = 850 MPa ;ch = 580 MPa Chọn HB1 = 245 (HB) Bánh lớn : Thép 45, cải thiện đạt đọ rắn HB 192 240 có: b2 = 750 MPa ;ch = 450 MPa Chọn HB2 = 230 (HB) Xác định ứng suất cho phép [ H ] = ( H lim ) S H Z R Z V K xH K HL ; Phạm Thành Vinh CTM5 - K46 Đồ án môn học chi tiết máy -Chọn sơ ZRZVKxH = [ H ] = H lim K HL S H SH : Hệ số an toàn tính tiếp xúc SH =1,1 H lim : ứng suất tiếp xúc cho phép ứng với số chu kì sở; H lim = 2.HB + 70 H lim1 = 560 MPa; H lim2 = 530 MPa; KHL= mH N HO N HE mH: Bậc đờng cong mỏi thử tiếp xúc,với mH = NHO: Số chu kì thay đổi ứng suất sở thử tiếp xúc NHO = 30 H 2HB, HHB : độ rắn Brinen N HO1 = 30.245 2, = 1,6.10 NHE: Số chu kì thay đổi ứng suất tơng đơng N HE = 60.c.ni t i ( Ti / T1 ) t i / t CK C: Số lần ăn khớp vòng quay Ti , ni, ti : Lần lợt mômen xoắn , số vòng quay tổng số làm việc chế độ i bánh xét N HE1 = 60.c.n1 t i ( Ti / T1 ) t i / t ck N HE1 = 60.1.1445.14000 13 + (0, 7)3 ữ1 = 76,3.107 > N HO1 = 1, 6.107 ta có : NHE1 > NHO1 => KHL1 = [H]1 = 560.1 530.1 = 509 MPa ; [H]2= = 481,8MPa 1,1 1,1 Vì truyền truyền bánh trụ thẳng nên : [ H ] = min( [ H ]1 , [ H ] ) = 481,8MPa Tra bảng : F lim = 1,8.HB ; SF =1,75 ; => F lim1 = 1,8.245 = 441MPa F lim2 = 1,8.230 = 414 MPa KFL= mF N FO N FE mF: Bậc đờng cong mỏi thử uốn, với mF = NFO: Số chu kì thay đổi ứng suất sở thử uốn NFO = 4.10 vật liệu thép 45, Phạm Thành Vinh CTM5 - K46 Đồ án môn học chi tiết máy -NEE: Số chu kì thay đổi ứng suất tơng đơng N FE = 60.c.ni t i ( Ti / T1 ) mF t i / t ck c : Số lần ăn khớp vòng quay Ti , ni, ti : Lần lợt mômen xoắn , số vòng quay tổng số làm việc chế độ i bánh xét N FEII = 60.1.333,6.14000.16 + (0,7) = 11,62.10 > N FO = 4.10 Ta có : NFE1 > NFO1 => KFL1 = [F1] = 441.1.1 / 1,75 = 252 MPa, [F2] = 414.1.1 / 1,75 = 236,5 MPa, ứng suất tải cho phép: [H]max= 2,8ch2 = 2,8.450 = 1260MPa; [F1]max= 0,8ch1 = 0,8.580= 464MPa; [F2]max = 0,8ch2 = 0,8.450 = 360MPa; Xác định sơ khoảng cách trục: aw1 = Ka(u1+1) T1 K H [ H ] u1 ba Với: T1: Mômen xoắn trục bánh chủ động, (Nmm) ; Ka : hệ số phụ thuộc vào loại ; Hệ số ba = bw/aw1; T1= 25398 (Nmm) ; Ka= 49,5 (răng thẳng ) ba = 0,3 bd = 0,53. ba ( u1 + 1) = 0,53.0,3 ( 5, 66 + 1) = 1, 06 Tra bảng 6.6 ( sơ đồ 3) ta đợc KH=1,15 ; u1= 5,66; [H]= 481,8 MPa Thay số ta định đợc khoảng cách trục : aw1= 49,5.(5,56 +1) 25398.1,15 = 138, 47 (mm) 481,82.5, 66.0,3 Chọn aw1 = 140 (mm) Xác định thông số ăn khớp Môđun : m Phạm Thành Vinh CTM5 - K46 10 Đồ án môn học chi tiết máy Fy31 Ft33 Fy30 Fx31 Fx30 Ft23 Fr32 287998Nmm 272711Nmm 45865Nmm 420756Nmm Phạm Thành Vinh CTM5 - K46 35 Đồ án môn học chi tiết máy -Theo ct 10.15 tính mômen uốn tổng tiết diện trục : M j = M x3 j + M y3 j Theo ct 10.16 tính mômen tơng đơng tiết diện trục : M td j = M j + 0,75T3 j Thay vào ta đợc : M30 = (Nmm) M 32 = M x 32 + M y 32 M 31 = M x 312 + M y 31 2 M33= (Nmm) = 2879982 + 458052 = 291618 (Nmm) = 2727112 = 272711 (Nmm) M td 30 = (Nmm) M td 33 = 0, 75.4207562 = 364385 (Nmm) M td 32 = M 322 + 0, 75.T322 = 2916182 + 0, 75.420756 = 511934 = 365600(Nmm) M td 31 = M 312 + 0, 75.T312 = 2727112 + 0, 75.4207562 = 455135 = 360800(Nmm) Đờng kính trục tiết diện : d3 j M td j 0,1.[ ] [] ứng suất cho phép để chế tạo trục chọn [] = 63 MPa Ta có: d31 = 455135 = 43,58 (mm) 0,1.55 d32 = 511934 = 45,3(mm) 0,1.55 d33 = 364385 = 39, 72(mm) 0,1.55 Xuất phát từ yêu cầu độ bền , lắp ghép công nghệ ta chọn đờng kính đoạn trục theo tiêu chuẩn : Tiết diện trục lắp bánh tiết diện 3-2 chọn tiêu chuẩn d 32 = 50(mm) Tiết diện trục qua ổ lăn chọn tiêu chuẩn (ngõng trục) d 30 = d31 = 45(mm) Tiết diện trục lắp bánh xích chọn tiêu chuẩn d33= 40(mm) Phạm Thành Vinh CTM5 - K46 36 Đồ án môn học chi tiết máy -Các ổ lăn trục lắp theo kiểu k6 lắp bánh ,lắp bánh xích theo k6 kết hợp lắp then Theo điều kiện công nghệ để lắp ráp ta chọn then vị trí lắp báng Bxh =14x9 ; t1 = 5,5(mm); lt32= 40 (mm); then lắp bánh xích Bxh = 12x8; t1=5; lt33= 40 Kiểm nghiệm độ bền then Độ bền dập ct 9.1 : d = 2.T3 [ d ] d lt (h t1 ) Độ bền cắt ct 9.2 : c = 2.T3 [ c ] d l t b Tiết diện d (mm) lt (mm) bxh t1(m m) T(Nmm ) d (MPa) c (MPa) 32 50 40 14x9 5,5 420756 120 46,7 33 40 40 12x8 420756 96 Theo bảng 9.5 với tải trọng [d] =150 (MPa) [c] =60-:- 90 (MPa) Vậy mối ghép then thoả mãn độ bền đập độ bền cắt vI CHọN ổ LĂN 1.Chọn ổ lăn cho trục vào hộp giảm tốc: Xét tỉ số Fa/Fr : ta thấy tỉ số Fa/Fr = Fa = 0, tức lực dọc trục nên ta chọn loại ổ ổ bi đỡ dãy, có sơ đồ bố trí nh sau: Dựa vào đờng kính ngõng trục d = 20 mm, tra bảng P2.7 chọn loại ổ bi đỡ cỡ nhẹ Fr11 có kí hiệu : 204 F r10 Phạm Thành Vinh CTM5 - K46 37 Đồ án môn học chi tiết máy -Đờng kính d = 20 mm, đờng kính D = 47 mm Khả tải động C = 10,0 kN, khả tải tĩnh C o = 6,30 kN; B =14(mm) r = 1,5 (mm) Đờng kính bi db = 7,94 (mm) Kiểm nghiệm khả tải : a Khả tải động: Theo ct 11.3 với Fa = , tải trọng qui ớc : Q = X.V.Fr.kt.kđ Phản lực tổng hai ổ: R10= Fx210 + Fy210 = 5732 + 3032 = 648 N R11= Fx211 + Fy211 = 4352 + 1362 = 455 N Trong : Kiểm nghiệm ổ chịu tải lớn hơn, F10 = 648 (N) Đối với ổ đỡ chịu lực hớng tâm X= V =1 vòng quay kt = (nhiệt độ t 100oC ) kđ = 1,2 Q = 1.648.1.1,2 = 778 (N) Theo ct 11.1 Khả tải động : C d = Q.m L Tuổi thọ ổ bi đỡ m = Theo bảng 11.2 Lh = 14000 Tuổi thọ ổ lăn : L = Lh.n1.60.10-6 = 14000 1445 60 10-6 = 1213,8 triệu vòng Hệ số khả tải động : Cd = 0,778 1213,8 = 8,3 kN Do Cd = 8,3 kN < C = 10,0 kN loại ổ lăn chọn đảm bảo khả tải động b Kiểm nghiệm khả tải tĩnh Tải trọng tính toán theo ct 11.19 với F a = nên giá trị tiến hành kiểm tra khả tảI tĩnh : Qt = Fr =778 (N) = 0,778 (kN) < C0 = 6,30 kN loại ổ lăn thoả mãn khả tải tĩnh Phạm Thành Vinh CTM5 - K46 38 Đồ án môn học chi tiết máy -2 Chọn ổ lăn cho trục trung gian hộp giảm tốc Không có lực dọc trục chọn ổ bi đỡ dãy Tổng lực hớng tâm gối đỡ R20= Fx220 + Fy220 = 19432 + 4882 = 2003 N R21= Fx221 + Fy221 = 24892 + 6482 = 2572 N Với đờng kính ngõng trục d = 30 (mm), chọn ổ bi đỡ dãy cỡ nhe 206 (bảng P2.7- Phụ lục ) Khả tải động C = 22 (kN) ; Khả tải tĩnh Co =15,1 (kN) D = 72 (mm) B =19 (mm) r = (mm) Kiểm nghiệm khả tải : a Khả tải động: Theo ct 11.3 với Fa = , tải trọng qui ớc : Q = X.V.Fr.kt.kđ Kiểm nghiệm ổ chịu tảI lớn Fr = Rt21 = 2572 (N) Đối với ổ đỡ chịu lực hớng tâm X= V =1 vòng quay kt = (nhiệt độ t 100oC ) kđ = 1,2 Q = 1.2572.1.1,2 = 3084 (N) Theo ct 11.1 Khả tải động : C d = Q.m L Tuổi thọ ổ bi đỡ m = Theo bảng 11.2 Lh = 14000 Tuổi thọ ổ lăn : L = Lh.n2.60.10-6 = 14000 255,3 60 10-6 = 214,5 triệu vòng Hệ số khả tải động : Cd = 3084 2214,5 = 18,46 kN Do Cd = 18,46 kN < C = 22 kN loại ổ lăn chọn đảm bảo khả tải động b Kiểm nghiệm khả tải tĩnh Tải trọng tính toán theo ct 11.19 với Fa = : Qt = Fr = 2572N = 2,572 kN < C0 = 15,1 kN Phạm Thành Vinh CTM5 - K46 39 Đồ án môn học chi tiết máy - loại ổ lăn thoả mãn khả tải tĩnh Chọn ổ lăn cho trục hộp giảm tốc: Xét tỉ số Fa/Fr : ta thấy tỉ số Fa/Fr = Fa = 0, tức lực dọc trục nên ta chọn loại ổ ổ bi đỡ dãy, có sơ đồ bố trí nh sau: Dựa vào đờng kính ngõng trục d = 45 mm, Tra bảng P2.7 chọn loại ổ bi đỡ cỡ nhe có kí hiệu : 209 Fr30 Fr31 Đờng kính d = 45 mm, đờng kính D = 85 mm Khả tải động C = 25,7 kN, khả tải tĩnh C o = 18,1 kN; B = 19 (mm) r =2 (mm) Kiểm nghiệm khả tải : a Khả tải động: Phản lực tổng ổ : R31 = 31542 + 7692 = 3246 N (N) R30 = Fx230 + Fy230 = 25732 + 4032 = 2569 N Ta kiểm nghiệm cho ổ chịu tải lớn với Fr = 3246 (N) Theo ct 11.3 : Q = X.V.Fr.kt.kđ Trong : Đối với ổ đỡ chịu lực hớng tâm X= V =1 vòng quay kt = (nhiệt độ t 100oC ) kđ = 1,25 Q = 1.3246.1.1,2 = 3895,2 (N) Theo ct 11.1 Khả tải động : C d = Q.m L Tuổi thọ ổ bi đỡ m = Tuổi thọ ổ lăn: L = Lh.n3.60.10-6 = 14000 80,28 60 10-6 = 67,4 triệu vòng Phạm Thành Vinh CTM5 - K46 40 Đồ án môn học chi tiết máy -Hệ số khả tải động: Cd = 3895,2 67, = 15,85 kN Do Cd = 15,85 kN < C = 25,7 loại ổ lăn chọn đảm bảo khả tải động b Kiểm nghiệm khả tải tĩnh Tải trọng tính toán theo ct 11.19 với Fa = 0: Q0 = Fr = 3246 (kN) = 3,246 < C0 = 18,1 kN loại ổ lăn thoả mãn khả tải tĩnh V.Thiết kế vỏ hộp giảm tốc, bôI trơn đIều chỉnh ăn khớp 1.Tính kết cấu vỏ hộp: Chỉ tiêu vỏ hộp giảm tốc độ cứng cao khối lợng nhỏ Chọn vật liệu để đúc hộp giảm tốc gang xám có kí hiệu GX 15-32 Chọn bề mặt ghép nắp thân qua tâm trục Các kích thớc đợc trình bày trang sau Bôi trơn hộp giảm tốc: Lấy chiều sâu ngâm dầu khoảng ẳ cấp chậm khoảng 30 mm bán kính bánh Dầu bôi trơn hộp giảm tốc : Chọn loại dầu dầu công nghiệp 45 4.Lắp bánh lên trục điều chỉnh ăn khớp: Để lắp bánh lên trục ta dùng mối ghép then chọn kiểu lắp H7/k6 chịu tải vừa va đập nhẹ Điều chỉnh ăn khớp: Để điều chỉnh ăn khớp hộp giảm tốc bánh trụ ta chọn chiều rộng bánh nhỏ tăng lên 10 % so với chiều rộng bánh lớn Các kích thớc phần tử cấu tạo nên hộp giảm tốc đúc: Tên gọi Chiều dày: Thân hộp, Nắp hộp, Biểu thức tính toán = 0,03.a + = 0,03.180 + = 8,4mm, chọn = mm = 0,9 = 0,9 = mm Phạm Thành Vinh CTM5 - K46 41 Đồ án môn học chi tiết máy -Gân tăng cứng: Chiều dày, e e = (0,8 ữ 1) = 6,7 ữ 8,4 , chọn e = Chiều cao, h mm Độ dốc h < 5. = 40 mm Khoảng 2o Đờng kính: Bulông nền, d1 d1 > 0,04.a+10 = 0,04.180 + 10 =17,2 d1 = M18 Bulông cạnh ổ, d2 d2 = (0,7ữ 0,8).d1 = (0,7ữ 0,8).18 = 12,6ữ 14,4 M14 Bulông ghép bích nắp d3 = (0,8ữ 0,9).d2 d3 = M10 thân, d3 d4 = (0,6 ữ 0,7).d2 d4 = M8 Vít ghép lắp ổ, d4 d5 =( 0,5 ữ 0,6).d2 d5 = M6 Vít ghép lắp cửa thăm dầu, d5 Mặt bích ghép nắp thân: S3 =(1,4 ữ 1,5) d3 , chọn S3 = 15mm Chiều dày bích thân hộp, S4 = ( 0,9 ữ 1) S3 = 15 mm S3 K3 = K2 ( 3ữ ) mm = 45 = 42 Chiều dày bích náp hộp, mm S Bề rộng bích nắp hộp, K3 Kích thớc gối trục: Đờng kính tâm lỗ vít, D3, D2 Bề rộng mặt ghép bulông cạnh ổ: K2 Tâm lỗ bulông cạnh ổ: E2 k khoảng cách từ tâm bulông đến mép lỗ Chiều cao h Mặt đế hộp: Chiều dày: Khi phần lồi S1 Bề rộng mặt đế hộp, K1 q Định theo kích thớc nắp ổ K2 = E2 + R2 + (3ữ 5) mm = 22 + 18 + = 45mm E2= 1,6.d2 = 1,6 14 = 22,4mm R2 = 1,3 d2 = 1,3 14 = 18,2 mm k 1,2.d2 =16,8 k = 15 mm h: phụ thuộc tâm lỗ bulông kích thớc mặt tựa S1 = (1,3 ữ 1,5) d1 S1 = 24 mm K1 3.d1 3.18 = 54 mm q = K1 + = 54 + 2.8 = 70 mm; Khe hở chi tiết: (1 ữ 1,2) = 10 mm Giữa bánh với thành hộp (3 ữ 5) = 30 mm Giữa đỉnh bánh lớn với đáy hộp Phạm Thành Vinh CTM5 - K46 42 Đồ án môn học chi tiết máy -Giữa mặt bên bánh = 10 mm với Số lợng bulông Z Z = ( L + B ) / ( 200 ữ 300) 1200 / 200 = chọn Z = VI.chọn cấp xác, Lắp ghép Chọn cấp xác Chọn cấp xác : Chọn kiểu lắp Ưu tiên sử dụng hệ thống lỗ tiết kiệm đợc chi phí gia công nhờ giảm bớt đợc số lợng dụng cụ cắt dụng cụ kiểm tra gia lỗ Kiểu lắp phối hợp vẽ : lắp nắp ổ lăn lên vỏ H7/d11 ;lắp bạc chặn báng ổ lăn F8/k6 ; lắp báng lên trục H7/k6 Để thuận tiện lắp ổ lăn ta chọn kiểu lắp ổ lăn lên trục k6 ; kiểu lắp ổ lăn lên vỏ hộp H7, cho ba cặp ổ Sai lệch giới hạn kích thớc then theo chiều rộng b - h9 Sai lệch giới hạn rãnh then trục , ghép có độ hở - H9 Dung sai Để lắp ghép vòng lên trục vòng lên vỏ ,ngời ta sử dụng miền dung sai tiêu chuẩn trục lỗ theo TCVN 2245-7 phối hợp với miền dung sai vòng ổ Miền dung sai sai lệch giới hạn lỗ với kiểu lắp u tiên : Kích thớc Miền dung sai mm H7 F8 Sai lệch giới hạn àm Trên 30 +25 +64 đến 50 +25 Trên 50 +30 +76 đến 90 +30 Trên 90 +35 đến 120 Phạm Thành Vinh CTM5 - K46 43 Đồ án môn học chi tiết máy -Miền dung sai sai lệch giới hạn trục với kiểu lắp u tiên : Kích thớc Miền dung sai mm k6 d11 Sai lệch giới hạn àm Trên 30 +18 đến 50 +2 Trên 50 +21 -100 đến 80 +2 -290 Trên 80 +25 -120 đến 120 +3 -340 Dung sai mối ghép : Trục 1: Ghép Kích thớc trục Kích thớc trục Kích thớc lỗ vỏ Ghép bánh _trục Kiểu ghép 17 k 20k 47 H 25 H7 k6 Ghép nắp ổ _ lỗ 47 H7 e8 Ghép vòng chặn mỡ_trục 17 H7 h6 Dung sai +12 +1 +15 +2 +25 +25 +15 +2 +25 -50 -89 +18 +0 +0 -11 Khe hở,Độ dôi +23 -15 +114 +60 +20 +11 Phạm Thành Vinh CTM5 - K46 44 Đồ án môn học chi tiết máy Trục 2: Ghép Kích thớc trục Kích thớc lỗ vỏ Ghép bánh thẳng_tr ục Kiểu ghép 30k 72 H 35 H7 k6 Ghép nắp ổ _lỗ 72 H7 d11 Ghép bạc lót _trục 38 E9 k6 30 F9 k6 Ghép vòng chặn mỡ_trục Dung sai +15 +2 +30 Khe hở,Độ dôi +25 +18 +2 +23 -18 +30 -80 -119 +112 +50 +18 +2 +87 +25 +18 +2 +149 +80 +110 +32 +85 +7 Phạm Thành Vinh CTM5 - K46 45 Đồ án môn học chi tiết máy -Trục 3: Ghép Kích thớc trục Kích thớc trục Kích thớc lỗ vỏ Ghép bánh _trục Kiểu ghép 50k 45k 85 H H7 50 k6 Ghép nắp ổ _lỗ 85 H7 d11 Ghép vòng chặn mỡ_trục 45 F9 k6 Dung sai +18 +2 +21 +2 +35 +30 +21 +2 +35 -120 -207 +104 +30 +21 +2 Khe hở,Độ dôi +28 -21 +242 +120 +102 +9 Phạm Thành Vinh CTM5 - K46 46 Đồ án môn học chi tiết máy -Lắp then trục II : Ghép Ghép then mối ghép bánh thẳng_trụ c Ghép then mối ghép bánh nghiêng _trục Kiểu ghép 12 10 N9 h9 N9 h9 Dung sai -43 -43 -36 Khe hở,Độ dôi +43 -43 +36 -36 Phạm Thành Vinh CTM5 - K46 47 Đồ án môn học chi tiết máy Mục lục Phần 1: TíNH TOáN Hệ DẫN ĐộNG I Chọn động II PHÂN PhốI Tỷ Số TRUYềN Phần : TíNH TOáN THIếT Kế CHI TIếT MáY i.tính toán truyền xích II TíNH Bộ TRUYềN BáNH RĂNG TRONG HộP GIảM TốC A.Tính toán truyền cấp nhanh (bánh trụ thẳng) B Tính toán truyền cấp chậm(bánh trụ thẳng) III Tính toán thiết kế trục Phạm Thành Vinh CTM5 - K46 48 Đồ án môn học chi tiết máy -A Xác định đờng kính trục vào hộp giảm tốc: B Xác định kết cấu đờng kính trục trung gian: C Xác định đờng kính trục hộp giảm tốc: vI CHọN ổ LĂN Chọn ổ lăn cho trục vào hộp giảm tốc: Chọn ổ lăn cho trục trung gian hộp giảm tốc Chọn ổ lăn cho trục hộp giảm tốc: V.Thiết kế vỏ hộp giảm tốc, bôI trơn đIều chỉnh ăn khớp VI.chọn cấp xác, lắp ghép, dung sai Tài liệu tham khảo Chi tiết máy Nhà xuất giáo dục Tập 1,2 Tính toán thiết kế hệ dẫn động khí Nhà xuất giáo dục Tập 1,2 Bản vẽ chi tiết máy Hớng dẫn hoàn thành đồ án môn học chi tiết máy Phạm Thành Vinh CTM5 - K46 49 ... dẫn động : = nib Theo sơ đồ đề : = mổ lăn kbánh khớp nối xichr Phạm Thành Vinh CTM5 - K46 Đồ án môn học chi tiết máy ... độ bền tải B Tính toán truyền cấp chậm(bánh trụ thẳng) 1.Chọn vật liệu Phạm Thành Vinh CTM5 - K46 13 Đồ án môn học chi tiết máy ... K46 18 Đồ án môn học chi tiết máy -Chi u rộng vành răng: bw1 = 46 (mm) , bw2 = 42 (mm) Tỷ số truyền u1 = 5,55 Góc nghiêng răng: = 0o Số bánh răng: