TÍNH-TOÁN-VÀ-CẤU-TẠO-SÀN-CÓ-BẢN-MỘT-PHƯƠNG

TÍNH TỐN VÀ CẤU TẠO SÀN CĨ BẢN MỘT PHƯƠNG SỐ LIỆU CHO TRƯỚC 1.1 Sơ đồ kết cấu sàn theo hình 1.2 Kích thước tính từ trục dầm trục tường l = 2,3m; l2 = 6,7m Tường chịu lực có chiều dày bt = 220mm Cột bêtông cốt thép: - Cột giữa: tiết diện bc × hc = 300 × 400mm - Cột tường trục 1,6: 220 × 220mm - Cột đầu dầm chính: 300 × 300mm 220mm 2 L2=6700 6700 6700 6700 6700 MẶT BẰNG SÀN 6900 6900 D C 6900 E B 6900 1.4 Sàn nhà dân dụng, cấu tạo mặt sàn gồm lớp hình 1.1 Hoạt tải tiêu chuẩn p tc 5,0 kN/m2; hệ số tin cậy hoạt tải n = 1,2 Vật liệu: Bê tông cấp cường độ bền theo cường độ chịu nén B15, cốt thép cốt đai dầm dùng nhóm CI, cốt dọc dầm dùng ngón CII 2300 2300 2300 2300 2300 2300 2300 2300 2300 2300 2300 2300 1.3 A CẤU TẠO SÀN TÍNH BẢN 2.1 Phân tích Sàn có dầm theo phương Dầm trục 2, 3, 4, dầm Các dầm vng góc với dầm dầm phụ Kích thước l = 2300mm, l2 = 6700mm, l2 > 2l1 nên có phương 2.2 Chọn kích thước cấu kiện Chọn chiều dày bản: hb = D 1,1 × l1 = × 2300 = 72,3mm m 35 Chọn hb = 70mm Trong đó: D = 1,1 với tải trọng trung bình; m = 35 với liên tục Chọn tiết diện dầm phụ: 1 hdp = m × l2 = × 6700 = 478,6mm 14 dp Chọn hdp = 500mm, bdp = 220mm Chọn tiết diện dầm nhịp dầm khoảng cách cột, 6900mm hdc = 1 ×l= × 6900 = 627mm mdc 11 Chọn hdc = 600mm, bdc = 300mm Giằng tường có tiết diện bg × hg = 220 × 200mm 2.3 Sơ đồ tính Bản phương, lấy dài rộng bl = 1m vng góc với dầm phụ làm đại diện để tính Xem dải dầm liên tục Nhịp tính tốn bản: bdp bt 0, 22 0, 22 − + 0,5 × 0,07 = 2,115m + Cb = 2,3 − 2 2 Nhịp giữa: lo = l1 − bdp = 2,3 − 0,22 = 2,08m l0b − l0 2,115 − 2, 08 Chênh lệch nhịp: × 100% = × 100% = 1,65% l0b 2,115 Nhịp biên: lob = l1b − 2.4 Tải trọng tính tốn Lo − Tĩnh tải tính tốn bảng 2.1 Bảng 2.1 Xác định tĩnh tải Các lớp cấu tạo Lớp gạch lát dày 10mm, γ = 20kN/m3 Lớp vữa lót dày 30mm, γ = 18kN/m3 Bản bêtông cốt thép dày 70mm, γ = 25kN/m3 Lớp vữa trát dày 10mm, γ = 18kN/m3 Tổng cộng Lấy tròn gb = 3,1kN/m2 Hoạt tải pb = ptc n = 5,0 Giá trị tiêu chuẩn (kN/m2) 0,01×20 = 0,200 Hệ số độ tin cậy 1,1 Giá trị tính tốn (kN/m2) 0,220 1,3 0,720 0,07×25 = 1,750 1,1 1,925 0,01×18 = 0,180 1,3 0,234 0,03 ×18 = 0,540 2,67 1,2 = 6,0 kN/m2 Tải trọng toàn phần qb = gb + pb = 3,1 + 6,0 = 9,1kN/m Tính tốn với dải bl = 1m, có qb = 9,1 2.5 = 9,1kN/m Nội lực tính tốn Theo sơ đồ dẻo: - Mơmen uốn nhịp biên gối thứ hai:  qblob2  Mnh = Mg2 = ±  ÷= ±  11 9,1ì 2,1152 ữ = 3,70 kNm 11   - Mômen uốn nhịp gối giữa:  qblo2   9,1× 2, 082  = ± ÷  ÷ = ± 2,46 kNm 16    16  Mnhg1 = Mg1 = ±  - Giá trị lực cắt lớn nhất: = 0,6.qb.lob = 0,6 × 9,1 × 2,115 = 11,55 kN 3,099 220 70 220 35 2115 110 110 2080 110 110 2080 110 110 110 2300 2300 2300 A B q = 9,1 kN/m a) Lob = 2115 Lo = 2080 3,70 Lo = 2080 2,46 2,46 b) 2,46 3,70 2.6 2,46 Hình 2.2 Sơ đồ tính tốn nội lực dải a) Sơ đồ tính tốn; b) Biểu đồ mơmen Tính cốt thép chịu moomen uốn Số liệu: Bêtơng B15 có Rb = 8,5 MPa, Cốt thép CI có Rs = 225 MPa Tính nội lực theo sơ đồ dẻo, hệ số hạn chế vùng nén = 0,225 Chọn a= 15mm cho tiết diện: ho = hb – a = 70 – 15 = 55mm  Tại gối biên nhịp biên, với M = Mnh = 3,70kNm (đổi thành 3,70 106Nmm): αm = M 3, 70 ×106 = = 0,144 < α pl = 0,225; Rb bl ho2 8,5 ×1000 × 552 Tra bảng phụ lục 10 có ζ = 0,922 M 3, 70 ×106 As = Rsζ ho = 225 × 0,922 × 55 = 324 mm A µ % = s = 324 × 100% = 0,59% bl ho 1000 × 55 Chọn thép có đường kính 8mm, as = 50,3mm2, khoảng cách cốt thép là: s= bl as 1000 × 50,3 ≈ 150mm => Chọn φ 8, s = 150mm = As 324  Tại gối nhịp với M = Mnhg1 = 2,46kNm (đổi thành 2,46× 106Nmm): αm = M 2, 46 ×106 = = 0,096 Rb bl ho2 8,5 ×1000 × 552 Tra bảng phụ lục 10 có = 0,949 M 2, 46 ×106 As = Rsζ ho = 225 × 0,949 × 55 = 209 mm Chọn thép có đường kính 6mm, as = 28,3mm2, khoảng cách cốt thép là: s= bl as 1000 × 28,3 ≈ 140mm Chọn φ 6, s = 140mm = As 209 Kiểm tra lại chiều cao làm việc ho: lớp bảo vệ 10mm hot = 70 – 10 – 0,5 × = 56mm Như trị số dùng để tính tốn ho = 55mm thiên an toàn (bé 56) Cốt thép chịu mômen âm: với pb/gb = 6/3,1 = 1,94 < 3, trị số = 0,25, đoạn vươn cốt thép chịu mơmen âm tính từ mép dầm phụ là: ν lo = 0,25 × 2,08 = 0,52m; tính từ trục dầm phụ là: ν lo + 0,5bdp = 0,52 + 0,5 × 0,22 = 0,63m Thép dọc chịu mômen âm đặt xen kẽ nhau, đoạn vươn cốt thép ngắn tính từ mép dầm phụ là: 1 × lo = × 2,08 = 0,35m ; 6 Tính từ trục dầm phụ là: 1 × lo + 0,5 × bdp = × 2,08 + 0,25 × 0,22 = 0,46m 6 Thép dọc chịu moomen dương đặt xen kẽ nhau, khoảng cách từ đầu mút cốt thép ngắn đến mép dầm phụ là: 1 × lo = × 2,08 = 0,26m 8 Kiểm tra khả chịu lực cắt: Qbmin = 0,8Rbtblho = 0,8 × 0,75 × 1000 × 55 = 33000N = 33,0kN QBT = 13,03 < Qbmin Bêtông đủ khả chịu lực cắt 2.7 Cốt thép cấu tạo  Cốt thép chịu mômen âm đặt theo phương vng góc với dầm theo phương vng góc với giằng tường: Chọn φ 6, s = 200mm có diện tích mét 141mm 2, lớn 50% diện tích cốt thép tính tốn gối tựa 0,5 × 209mm = 104,5mm2, sử dụng cốt mũ, đoạn vươn tính từ mép dầm là: 1 × lo = × 2,08 = 0,52m 4 Tính từ trục dầm là: 1 × lo + 0,5 × bdc = × 2,08 + 0,5 × 0,30 = 0,670m 4  Cốt thép phân bố bố trí vng góc cốt thép chịu lực: Chọn φ 6, s = 250mm có diện tích mét 113mm 2, đảm bảo lớn 20% diện tích cốt thép tính tốn nhịp (nhịp biên 0,2 × 326 = 65,2mm 2, nhịp 0,2 209 = 41,8mm2) 2 L2=6700 6700 6700 6700 6700 6900 6900 D C 6900 E B 6900 2300 2300 2300 2300 2300 2300 2300 2300 2300 2300 2300 2300 220mm A 220 630 520 630 460 630 460 Φ8a300 Φ8a300 Φ6a300 630 460 460 Φ6a280 Φ6a280 11 Φ6a300 Φ6a280 11 9 Φ6a300 Φ6a280 11 70 Φ6a200 630 460 Φ6a250 10 Φ6a280 Φ6a280 Φ6a250 10 Φ8a300 Φ8a300 2080 110 260 260 110 110 Φ6a250 Φ6a280 Φ6a280 2080 2300 260 260 110 110 260 2080 110 2300 B A Φ6a200 1260 55 Φ6a200 700 55 60 60 1260 920 55 55 55 Φ6a280 1560 45 45 1560 45 60 23000 Φ8a300 45 Φ6a280 Hình 2.3 Bố trí cốt thép TÍNH DẦM PHỤ 3.1 Sơ đồ tính Dầm phụ dầm liên tục nhịp đối xứng Xét nửa bên trái dầm (hình 2.4) Dầm gối lên tường đoạn Sd chiều dày tường, Sd = 220mm Cd = (Sd/2 l2/40); (Sd/2) = 110mm < (1/40)l2 = 167,5mm Vậy Cd = 110mm Nhịp tính tốn dầm phụ: Nhịp biên: lpb = l2 − bdc b 0,30 0, 22 − t + Cd = 6,70 – – + 0,11 = 6,55m 2 2 Nhịp giữa: lp = l2 – bdc = 6,70 – 0,30 = 6,40m Chênh lệch nhịp: l pb − l p l pb × 100% = 6,55 − 6, 40 = 2,29% < 10% 6,55 55 Φ6a280 Φ6a280 45 2200 60 55 Φ6a280 55 55 Φ6a300 55 Φ8a300 55 920 55 1895 1260 920 55 55 Φ8a300 Φ6a280 220 6550 150 150 6400 6700 10 10 150 11 150 3200 6700 12 3350 qdb a) A C B 6700 6700 3350 1280 Hình 2.4 Sơ đồ tính tốn nội lực dầm phụ a) Sơ đồ tính; b) Biểu đồ bao mơmen; c) Biểu đồ lực cắt 3.2 Tải trọng tính tốn Tĩnh tải: - Tải trọng thâm dầm (khơng kể phần dày 70mm): gop = bdp(hdp – hb) γ n = 0,22 × (0,50 – 0,07) × 25 × 1,1 = 2,6015 kN/m - Tĩnh tải truyền từ bản: gbl1 = 3,1 × 2,3 = 7,130 kN/m Tĩnh tải toàn phần: gp = gop + gbl1 = 2,6015 + 7,13 = 9,7315 kN/m Hoạt tải truyền từ bản: pp = pbl1 = 6,00 × 2,3 = 13,800 kN/m 55,903 + 60,241 17,349 60,241 60,241 92,479 - 75,301 - 75,301 17,349 18,313 + 55,903 55,903 60,241 940 17,349 24,096 929 - 75,301 20,191 72,688 91,870 61,653 c) 90,860 65,621 - + 68,915 b) 68,915 M Q Tải trọng tính tốn tồn phần: qp = gp + pp = 9,7315 + 13,800 = 23,5315 kN/m pp Tỷ số gp = 13,800 = 1,418 9, 7315 3.3 Nội lực tính tốn a Mơmen uốn Tung độ hình bao mơmen (nhánh dương): - Tại nhịp biên M+ = β1qplpb2 = β1 × 23,5315 × 6,552 = β1 × 1009,56 kNm - Tại nhịp M+ = β1qplp2 = β1 × 23,5315 × 6,42 = β1 × 963,85 kNm Tung độ hình bao mơmen (nhánh âm): = β2qplp2 = β2 × 23,5315 × 6,42 = β2 × 963,85 kNm Tra phụ lục 11, với tỷ số pp/gp = 1,418 có hệ số k = 0,2234 hệ số β 1, β2, kết tính tốn trình bày bảng 2.2 (có thể không cần nội suy giá trị k β mà lấy theo dòng ứng với tỷ số pp/gp lớn hơn) Bảng 2.2 Tính tốn hình bao mơmen dầm phụ Giá trị β Nhịp tiết diện β1 Tung độ M (kNm) β2 M+ M– Nhịp biên Gối 0 0,065 65,621 0,090 90,860 0,425l 0,091 91,870 0,072 72,688 0,020 20,191 Gối – Td.5 -0,0715 -68,915 Nhịp 0,018 -0,0250 17,349 -24,096 0,058 0,000116 55,903 0,112 0,5.l 0,0625 0,058 0,001476 55,903 1,423 0,018 -0,0190 17,349 -18,313 60,241 Gối – Td.10 -0,0625 -60,241 Nhịp 11 0,018 -0,018508 17,349 17,839 12 0,058 -0,001212 55,903 -1,168 0,5.l 0,0625 -0,001212 60,241 -1,168 Tiết diện có mơ men âm cách bên trái gối thứ đoạn: x = klpb = 0,2234 × 6,55 = 1,463m Tiết diện có mơ men dương cách gối tựa đoạn: - Tại nhịp biên: 0,15lpb = 0,15 × 6,55 = 0,983m - Tại nhịp giữa: 0,15lp = 0,15 × 6,4 = 0,960m b Lực cắt Q1 = 0,4qplpb = 0,4 × 23,5315 × 6,55 = 61,653 kN Q2T = 0,6qplpb = 0,6 × 23,5315 × 6,55 = 92,479 kN Q2P = Q3 = 0,5qplb = 0,5 × 23,5315 × 6,4 = 75,301 kN Hình bao mơ men biều đồ lực cắt thể hình (…) 3.4 Tính cốt thép dọc Bê tơng cấp độ bền B15 có R b = 8,5 MPa, Rbt = 0,75 MPa; Cốt thép dọc nhóm CII có Rs = 280 MPa, Rsc = 280 MPa, cốt đai nhóm CI có R sw = 175 MPa Tính nội lực theo sơ đồ dẻo, hệ số hạn chế vùng nén pl = 0,3; αpl = 0,225 a Với mơ men âm Tính theo tiết diện chữ nhật b = 220mm, h = 500mm Giả thiết a = 35mm, ho = h – a = 500 – 35 = 465mm  Tại gối 2, với M = 68,915 kNm M 68,915 × 106 αm = = 0,225 Rb bho2 = 8,5 × 220 × 4652 = 0,1704 < Tra bảng phụ lục 10 có ζ = 0,906 M 68,915 ×106 As = = = 584,22 mm2 Rsζ ho 280 × 0,906 × 465 A 584, 22 s Kiểm tra: µ % = b h = = 0,571% 220 × 465 dp o  Tại gối 3, với M = 60,241 kNm αm = M 60, 241× 106 = = 0,149 Rb bho2 8,5 × 220 × 4652 Tra bảng phụ lục 10 có ζ = 0,919 As As = M 60, 241×106 = = 503,46 mm2 Rsζ ho 280 × 0,919 × 465 A 503, 46 s Kiểm tra: µ % = b h = = 0,571% 220 × 465 dp o b Với mơmen dương Tính theo tiết diện chữ T, có cánh nằm vùng nén, bề dày cánh hf = 70mm Giả thiết a = 35mm, ho = 500 – 35 = 465mm Độ vươn cánh Sf lấy không lớn giá trị bé trị số sau: - (1/6)ld = (1/6) × 6,4 = 1,067m - Một nửa khoảng cách thông thủy hai dầm phụ cạnh nhau: 0,5lo = 0,5 × 2,08 = 1,04m (do h’f > 0,1h, với h = 500mm khoảng cách dầm ngang lớn khoảng cách dầm dọc: 6,7m > 2,3m) Vậy Sf ≤ (1,067 ; 1,04) = 1,04m Chọn Sf = 1040mm ' Bề rộng cánh b f = b + 2Sf = 220 + × 1040 = 2300mm ' Tính Mf = Rb b f h’f (ho – 0,5h’f) Mf = 8,5 × 2300 ×70 × (465 – 0,5 × 70) = 588,5 × 106 Nmm M+max = 91,870 kNm < Mf = 588,5 kNm -> Trục trung hịa qua cánh ' Tính theo tiết diện chữ nhật b = b f = 2300mm, h = 500mm, a = 35mm, ho = 465mm  Tại nhịp biên, với M+ = 91,870 kNm M 91,870 × 106 α αm = Rb b'f ho2 = 8,5 × 2300 × 4652 = 0,022 < pl = 0,225 Tra bảng phụ lục 10 có ζ = 0,989 As = M 91,870 × 106 = = 713,45 mm2 Rsζ ho 280 × 0,989 × 465 A 713, 45 s Kiểm tra: µ % = b h = = 0,697% 220 × 465 dp o  Tại nhịp nhịp giữa, với M+ = 60,241 kNm αm = M 60, 241× 106 = = 0,0143 < α pl = 0,225 Rb b'f ho2 8,5 × 2300 × 4652 Tra bảng phụ lục 10 có ζ = 0,993 As = M 60, 241×106 = = 465,94 mm2 Rsζ ho 280 × 0,993 ì 465 A 465,94 s Kim tra: % = b h = = 0,455% 220 × 465 dp o 3.5 Chọn bố trí cốt thép dọc Bảng 2.3 Bố trí cốt thép dọc cho tiết diện dầm 2Φ1 14 1Φ16 220 471 29 2Φ14 220 500 471 220 1Φ16 500 29 220 509 mm2 1Φ18 2Φ1 18 509 mm2 2Φ16 471 471 509 mm2 1Φ16 500 Nhịp 466 mm2 φ 14+1 φ 16 603 mm2 500 Gối 504 mm2 φ 14+1 φ 16 1Φ16 29 763 mm2 Nhịp 466 mm2 φ 14+1 φ 16 29 Diện tích Gối 584 mm2 φ 16+1 φ 16 471 Nhịp biên 714 mm2 φ 18+1 φ 18 500 Tiết diện As tính tốn Bố trí cốt thép 2Φ14 220 Kiểm tra lại ho: Chọn chiều dày lớp bảo vệ c = 20mm, cốt thép đặt lớp h o = h – c – φ /2 = 500 – 20 – 18/2 = 471mm lớn trị số dùng để tính tốn 465mm Tính tốn cốt ngang Từ biểu đồ bao lực cắt, hình 2.4 ta có: Q1 = 61,653 kN; Q2T = 92,479 kN; Q2P = 75,301 kN Lấy giá trị lớn Q2T = 92,479 kN để tính tốn cốt đai Theo vật liệu chọn: Rb = 8,5 MPa, Rbt = 0,75 MPa; Rsw = 175 MPa Kích thước dầm b = 220 mm, h=500 mm, ho = 471 mm Tính 0,3Rbbho = 0,3 × 8,5 × 220 × 471 = 264231 N = 264,231 kN Thỏa mãn điều kiện Q = ≤ 0,3Rbbho Tính Qbmin = 0,5Rbtbho = 0,5 × 0,75 × 220 × 471 = 38858 N = 38,858 kN Qbmin = 38,858 kN < Q = Q2T = 92,479 kN < 0,3Rbbho = 264,231 kN Cần tính tốn cốt đai Tính tốn cốt đai (khơng có cốt xiên): Cho Q = Q2T = 92,479 kN = 92,479.103 N = Qđb = Rbt bho2 (0, 75qsw + q p − 0,5 p p ) Với ý nghĩa toàn lực cắt bêtông cốt đai chịu hết – tải trọng toàn phần dầm phụ; = gp + pp = 9,7315 + 13,800 = 23,5315 kN/m = 23,5315 N/mm Ta có: qsw = q p − 0,5 p p Q2 – 4,5 Rbt bho 0, 75 23,5315 − 0,5 × 13,800 924792 = – = 29,75 N/mm 0, 75 4,5 × 0, 75 × 220 × 4712 qswmin = 0,25Rbtb = 0,25 × 0,75 × 220 = 41,25 N/mm qswmin = 41,25 N/mm > qsw = 29,75 N/mm Lấy qsw = qswmin = 41,25 N/mm  Kiểm tra Co với qsw = 41,25 N/mm 1, Rbt bho2 0, 75qsw + q p − 0,5 p p Co = = 1,5 × 0, 75 × 220 × 4712 ≈ 1074 mm 0, 75 × 41, 25 + 23,5315 − 0,5 ×13,800 Vì Co = 1074 mm > 2ho = 942 mm Chỉ lấy Co = 2ho  Tính qsw = với C = Co = 2ho = 942 mm 1,5R bt bh o2 C QĐB = + ( 0,75qsw + qp – 0,5pp) Co = 103096 N Cho Q = QĐB = 103096 N Suy ra: Q – 0, 75 Rbt bho – ( q p − 0,5 p p ) 1,5ho 103096 − 0, 75 × 0, 75 × 220 × 471 = – × ( 23,5315 − 0,5 × 13,800 ) 1,5 × 471 q sw = q sw = 41,25 N/mm Lấy q sw = 41,25 N/mm  Chọn cốt đai φ 6, nhánh Diện tích lớp cốt đai là: nπφw2 × 3,14 × 62 Asw = = = 56,52 mm2 4 Khoảng cách lớp cốt đai theo tính tốn là: Stt = Rsw Asw 175 × 56,52 ≈ 240 mm = qsw 41, 25 Chọn khoảng cách lớp cốt đai để bố trí Khoảng cách lớp cốt đai theo tính tốn Stt: Stt = 240 mm Khoảng cách lớp cốt đai theo cấu tạo sct : Trong đoạn dầm có Q > Qbmin Sct = ho/2 = 235 300mm, chọn Sct = 230 mm Khoảng cách lớn lớp cốt đai Smax: Smax = Rbt bho 0, 75 × 220 × 4712 = = 355 mm Q 103096 Cốt đai bố trí với với khoảng cách { Stt ; Sct ; S max } , lấy S = Stt = 240mm Các dầm bố trí cốt đai φ 6, nhánh, khoảng cách S = 240mm 3.6 Tính, vẽ hình bao vật liệu a Tính khả chịu lực  Tại nhịp biên, mômen dương tiết diện chữ T có cánh nằm vùng nén, bề rộng ' cánh b = b f = 2300 mm, bố trí cốt thép φ 18+1 φ 18, diện tích As = 714 mm2 Lấy lớp bê tơng bảo vệ 20mm, a = 20 + 0,5 × 18 = 29 mm, h o = h – a = 500 – 29 = 471 mm RA 280 × 714 ξ = s' s = Rb b f ho 8,5 × 2300 × 471 = 0,022 ' = ξ ×ho = 0,022 × 470 = 10,34 mm < h f = 70 mm – Trục trung hòa qua cánh ζ = – 0,5 ξ = – 0,5 × 0,022 = 0,989 Mtd = Rs Asζ ho = 280 × 714 × 0,989 × 471 = 93,127 × 106 Nmm = 93,127 kNm  Tại gối 2, mơmen âm, tiết diện chữ nhật b × h = 220 × 500, bố trí cốt thép 16+1 16, diện tích As = 584 mm2 Lấy lớp bê tơng bảo vệ 20mm, a = 20 + 0,5 × 16 = 28 mm, h o = h – a = 500 – 28 = 472 mm RA 280 × 584 ξ = s' s = ξ Rb b f ho 8,5 × 220 × 472 = 0,185 < = 0,30 ζ = – 0,5 ξ = – 0,5 × 0,185 = 0,908 Mtd = Rs Asζ ho = 280 × 584 × 0,908 × 472 = 70,081 × 106 Nmm = 70,081 kNm Kết tính tốn khả chịu lực ghi bảng 2.4, tiết diện tính tốn theo tiết diện đặt cốt thép đơn ( với tiết diện chịu mômen dương thay b = ) RA ξ = s ' s ; ζ = – 0,5 ξ ; Mtd = Rs Asζ ho Rb b f ho Bảng 2.4 Khả chịu lực tiết diện Số lượng diện tích cốt thép (mm2) Tiết diện ho (mm) ξ ζ Mtd (kNm) Giữa nhịp biên φ 18 + φ 18 có As = 714 471 0,022 0,989 93,127 Cạnh nhịp biên Uốn φ 18 φ 18 có As = 509 471 0,015 0,993 66,657 Trên gối 2v16+1 φ 16 có As = 584 472 0,185 0,908 70,081 Cạnh gối Uốn φ 16 cịn φ 16 có As = 402 472 0,128 0,936 49,728 Giữa nhịp 2 φ 14+1 φ 16 có As = 466 472 0,014 0,993 61,155 Cạnh nhịp Cắt φ 16 cịn φ 14 có As = 308 473 0,009 0,996 40,628 Trên gối φ 14+1 φ 16 có As = 504 472 0,160 0,920 61,280 Cạnh gối Cắt φ 116 φ 14 có As = 308 473 0,098 0,951 38,793 Giữa nhịp φ 14+1 φ 16 có As = 466 472 0,014 0,993 61,155 Cạnh nhịp Cắt φ 16 cịn φ 14 có As = 308 473 0,009 0,996 40,628 b Xác định mặt cắt lý thuyết  Cốt thép số (đầu bên phải): Sau cắt cốt thép số 2, tiết diện gần gối 2, nhịp số lại cốt thép số (2 φ 16) phía trên, khả chịu lực thớ 49,728 kNm Biểu đồ vật liệu cắt biểu đồ bao mô men điểm H, mặt cắt lý thuyết cốt thép số Bằng quan hệ hình học tam giác đồng dạng, xác định khoảng cách từ điểm H đến mép gối 417 mm (Hình 2.6)  Xác định đoạn kéo dài W2: Bằng quan hệ hình học tam giác đồng dạng, xác định lực cắt tương ứng điểm H Q = 65,49 kN Tại khu vực cốt đai bố trí 6a240, tính: qsw = Rsw Asw 175 × 56,52 = = 41,213N/mm = 41,213 kN/m s 240 Do khu vực đặt cốt thép số khơng bố trí cốt xiên nên Qs, inc = Ta có: W2 = Q − Qs,inc 2.qsw + 5φ = 65, 49 − = 0,8845 m > 18 φ = 18.0,018 = 0,324m 2.41, 213 Chọn W2 = 880mm Điểm cắt thực tế cách mép gối đoạn 417 + 880 = 1297mm, cách trục định vị đoạn 1297 + 150 = 1447mm 713 204 356 300 240 417 70,081 W2 49,728 - - W3p=806 38,793 49,727 49,728 H M 65,489 75,301 1280 62,358 Q 92,479 417 1877 2560 Hình 2.6 Sơ đồ tính mặt cắt lý thuyết cho cốt thép số Tiến hành tương tự cho cốt thép khác, kết bảng 2.5 Bảng 2.5 Mặt cắt lý thuyết cốt thép Cốt thép Mặt cắt lý thuyết Đoạn kéo dài Cốt thép số (đầu bên trái) Cách mép trái gối 1280 mm W3t = 837 mm Cốt thép số (đầu bên phải) Cách mép phải gối 657 mm W3p = 806 mm Cốt thép số (đầu bên trái) Cách mép trái phải 1877 mm W5t = 458 mm Cốt thép số (đầu bên phải) Cách mép trái gối 1877 mm W5p = 458 mm Cốt thép số (đầu bên trái) Cách mép trái gối 503 mm W7t = 850 mm Cốt thép số (đầu bên phải) Cách mép phải gối 603 mm W7p = 821 mm Chú ý: Với mômen dương thay đường cong đường thẳng để nội suy tìm mơ men bé thực tế, thiên thiếu an toàn c Kiểm tra uốn cốt thép Cốt thép số sử dụng kết hợp vừa chịu mô men dương nhịp biên, vừa chịu mô men âm gối 2, uốn bên trái gối 204 356 300 417 240 5241 W2 49,728 603 2597 W7p=821 37,85 49,728 689,15 49,728 93,127 40,628 (2Φ 14) 66,657 300 W7t=850 W3p=806 W3t=837 W5=458 40,628 (2Φ 14) W5=458 40,628 (2Φ 14) W5=458 61,155 (2Φ 14+1Φ 16) 66,657 (2Φ 18) 503 61,155 720 61,155 5270 61,155 (2Φ 14+1Φ 16) (2Φ 18) 93,127 (2Φ 18+1Φ 18) 506 70 2Φ12 2Φ14 2Φ12 3 1Φ16 5 1Φ16 500 220 2Φ18 1Φ16 5 1Φ16 2Φ16 Φ16 1Φ16 5 554 110 110 300 300 6700 6700 2Φ1 12 2Φ14 6700 1Φ16 Φ18 4200 204 2Φ16 2Φ16 6720 1Φ1 16 2Φ16 500 Φ6a200 500 70 Φ8a300 Φ16 70 70 2Φ1 12 3600 Φ16 1Φ16 2Φ14 2200 28 204 5470 280 3670 204 28 204 3 3370 367 3370 Φ6a200 500 1Φ18 2Φ18 220 2Φ18 220 1Φ14 2Φ16 220 70 70 2Φ12 2Φ18 Φ6a200 500 Φ8a300 500 1Φ18 2Φ18 220 2Φ18 220 Hình 2.7 Bố trí cốt thép hình bao vật liệu dầm phụ a) Hình bao vật liệu; b) Mặt cắt dọc dầm; c) Khai triển cốt thép; d) Các mặt cắt ngang Nếu coi cốt thép số uốn từ gối xuống, điểm bắt đầu uốn cách tiết diện trước 356mm, lớn ho/2 = 471/2 = 235,5mm, điểm kết thúc uốn cách mép trái gối đoạn 204 + 356 = 560mm, nằm tiết diện sau (Tiết diện trước tiết diện mà cốt thép bị uốn sử dụng hết khả chịu lực, tiết diện sau tiết diện mà mô men khả chịu lực Mtd lại) 1Φ16 3.7 Cốt thép cấu tạo Cốt thép số (2 φ 12): Cốt thép sử dụng làm cốt giá nhịp biên, đoạn khơng có mơmen âm Diện tích cốt thép 226mm2, khơng nhỏ 0,1%bho = 0,1% × 220 × 471 = 103,62mm2