Thiết kế đồ án Chi tiết máy là một môn học cơ bản của ngành cơ khí,môn học này không những giúp cho sinh viên có cái nhìn cụ thể, thực tế hơn với kiến thức đã được học, mà nó còn là cơ sở rất quan trọng cho các môn học chuyên ngành sẽ được học sau này.
ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG CHƯƠNG I: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHẦN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN I.Chọn động cơ: Số Công suất trục (Đề công tác (kW) Pt = 6.2 Số vòng quay trục công tác (vg/ph) Số năm làm việc n = 34 a=5 liệu cho trước: 7) Chế độ làm việc: quay chiều, làm việc ca, tải va đập nhẹ (1 năm làm việc 300 ngày, ca làm việc 8h) 1.Công suất cần thiết: Với : − Pt = 6,2 kW : Công suất trục băng tải − Hiệu suất chung hộp giảm tốc : Hiệu suất truyền động khớp nối :Hiệu suất truyền động cặp ổ lăn :Hiệu suất truyền động cặp bánh côn :Hiệu suất truyền động cặp bánh trụ thẳng :Hiệu suất truyền động xích => Vậy 2.Chọn động cơ:Tra bảng P1.3/trang 237 (giáo trình Cơ sở thiết kế máy/Trịnh Chất) Kiểu động Công suất Vận tốc quay (kW) (vg/ph) η % T R A N G | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY 4A132S4Y3 7.5 GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG 1455 0,86 87,5 2,2 II.Phân phối tỷ số truyền: Tỷ số truyền chung hệ thống truyền động : Ta có: Với: uk= : Tỷ số truyền khớp nối ux : Tỷ số truyền xích uhgt : Tỷ số truyền hộp giảm tốc Chọn uhgt =12=> Mà với : Tỷ số truyền bánh côn : Tỷ số truyền bánh trụ thẳng Đối với hộp giảm tốc cấp nón – trụ, để dễ dàng cho việc bôi trơn bánh hộp giảm tốc ta chọn : Vậy ta chọn: => III.Xác định thông số lực tác dụng: 1.Tính toán tốc độ quay trục: − Trục I : − Trục II : − Trục III : (vg/ph) (vg/ph) (vg/ph) T R A N G | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Trục IV : − GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG (vg/ph) 2.Tính công suất trục: Công suất danh nghĩa trục động : (kW) Công suất danh nghĩa trục I : (kW) Công suất danh nghĩa trục II : (kW) Công suất danh nghĩa trục III : (kW) Công suất danh nghĩa trục IV : (kW) 3.Tính momen xoắn trục: Momen xoắn trục động : (Nm) Momen xoắn trục I: (Nm) Momen xoắn trục II: (Nm) Momen xoắn trục III: T R A N G | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG (Nm) Momen xoắn trục IV: (Nm) 4.Bảng số liệu động học: Động u P (kW) n (vg/ph) T (Nm) Trục I 6,88 1455 45,15 Trục II 4,5 1455 44,7 Trục III 4,44 485 127,45 Trục IV 2,14 121,25 489,59 34,06 1639,14 CHƯƠNG II: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN I.Tính toán thiết kếcác bộtruyền hộp giảm tốc: 1.Chọn vật liệu cặp bánh côn cặp bánh trụ: -Do hộp giảm tốc thiết kếcó công suất trung bình, nên ta chọn vật liệu nhóm I có độcứng HB < 350 đểchếtạo bánh - Đồng thời đểtăng khảnăng chạy mòn răng,nên nhiệt luyện bánh lớn đạt độrắn thấp độrắn bánh nhỏtừ10 đến 15 đơn vị độcứng - Dựa vào bảng 6.1/trang 92 (Tập 1): Cơtính sốvật liệu chếtạo bánh răng, ta chọn: • Cặp bánh côn: Loại bánh Nhiệt luyện Kích thước (mm) Độ rắn Giới hạn bền Giới hạn chảy σb (MPa) σch (MPa) T R A N G | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG Bánh nhỏ Thép 45 – cải thiện 60 HB 241…285 850 580 Bánh lớn Thép 45 – cải thiện 100 HB 192…240 750 450 • Cặp bánh trụ thẳng: Loại bánh Nhiệt luyện Kích thước (mm) Độ rắn Giới hạn bền Giới hạn chảy σb (MPa) σch (MPa) Bánh nhỏ Thép 45 – thường hóa 80 HB 170…217 600 340 Bánh lớn Thép 45 – cải thiện 100 HB 192…240 750 450 2.Xác định ứng suất cho phép: Ứng suất tiếp xúc cho phép [σH] ứng suất uốn cho phép xác định theo công thức sau: Trong đó: ZR: Hệsốxét đến độnhám mặt làm việc ZV: Hệsốxét đến ảnh hưởng vận tốc vòng KXH: Hệsốxét đến ảnh hưởng kích thước bánh YR: Hệsốxét đến ảnh hưởng độnhám mặt lượn chân ZS: Hệsốxét đến độnhạy vật liệu với tập trung ứng suất KXF: Hệsốxét đến kích thước bánh ảnh hưởng đến độbền uốn KFC: Hệsốxét đến ảnh hưởng việc đặt tải KHL,FL: Hệsốtuổi thọ, xét đến ảnh hưởng thời hạn phục vụvà chế độ tải trọng Chọn sơ bộ: nên công thức (1), (2) trở thành: T R A N G | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG Với ứng suất tiếp xúc cho phép ứng suất uốn cho phép ứng với số chu kỳ sở SH,SF: Hệsốan toàn tính vềtiếp xúc uốn Giá trịcủa chúng tra bảng 6.2/trang 94 (Tập 1) Vì ta chọn vật liệu bánh thép 45 thường hóa hay cải thiện nên: (MPa) (MPa) Vậy: - Trong bộtruyền bánh côn: Bánh nhỏ: (MPa) (MPa) Bánh lớn: (MPa) (MPa) - Trong bộtruyền bánh trụ thẳng: Bánh nhỏ: (MPa) (MPa) Bánh lớn: (MPa) (MPa) Vì hệ dẫn động tải đặt phía (bộ truyền quay chiều) =>KFC= Và KHL,KFLđược xác định theo công thức sau: ; Với: : bậc đường cong mỏi thử tiếp xúc uốn Vì vật liệu ta chọn làm bánh có HB < 350 nên: T R A N G | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG : số chu kì thay đổi ứng suất sở thử tiếp xúc (HHB: Độ rắn Brinen) - Bộ truyền bánh côn: Chọn độrắn: bánh nhỏHB1=245 ; bánh lớn HB2=230, đó: NHO1= 30.2452,4 = 1,63.107 NHO2 = 30.2302,4 = 1,39.107 - Bộ truyền bánh trụ: Chọn độrắn: bánh nhỏHB3= 215 ; bánh lớn HB4= 200, đó: NHO3 = 30.2152,4 = 1,19.107 NHO4 = 30.2002,4 = 0,99.107 - NFO: số chu kì thay đổi ứng suất cơsởkhi thửvềuốn Với tất cảcác loại thép thì: NFO= 4.106 - NHE, NFE: sốchu kì thay đổi ứng suất tương đương Vì bộtruyền chịu tải trọng tĩnh, nên: NHE= NFE= N = 60.c.n.tΣ Với: c, n, tΣlần lượt sốlần ăn khớp vòng quay, sốvòng quay phút tổng sốgiờlàm việc bánh xét Ta có: c=1 Với năm làm việc 300 ngày, làm việc ca (mỗi ca/8 giờ) => - Trong truyền bánh côn: Bánh nhỏcó n1= 1455 (vg/ph) nên: Bánh lớn có n2= 485 (vg/ph) nên: - Trong bộtruyền bánh trụ: Bánh nhỏcó n3= 485 (vg/ph) nên: T R A N G | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG Bánh lớn có n4= 121,25 (vg/ph) nên: Vậy: - Bộ truyền bánh côn cấp nhanh có: Vậy từ(5) =>KHL1= Vậy từ(6) =>KFL1 = Vậy từ(5) =>KHL2 = Vậy từ(6) =>KFL2 = - Bộ truyền bánh trụ thẳng cấp chậm có: Vậy từ(5) =>KHL3 = Vậy từ(6) =>KFL3 = Vậy từ(5) =>KHL4 = Vậy từ(6) =>KFL4 = SH,SF: Hệsốan toàn tính vềtiếp xúc uốn, tra bảng 6.2/trang 94 (Tập 1) ta có, ứng với vật liệu chọn thì: SH= 1,1 SF= 1,75 =>Từ ta xác định sơ ứng suất cho phép bánh - Bộ truyền bánh côn (cấp nhanh): (MPa) T R A N G | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG (MPa) (MPa) (MPa) Với cấp nhanh, ta sửdụng bộtruyền bánh côn thẳng Dù bánh côn thẳng có khảnăng tải nhỏhơn so với không thẳng, làm việc ồn song suất chếtạo cao hơn, nhạy với sai sốchế tạo lắp ráp Vì vậy, ứng suất tiếp xúc cho phép là: Ứng suất tiếp xúc cho phép tải: (MPa) Ứng suất uốn cho phép tải (vật liệu có HB < 350) là: (MPa) (MPa) - Bộ truyền bánh trụ thẳng (cấp chậm): (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) Với bộtruyền cấp chậm, bánh trụrăng thẳng, ứng suất tiếp xúc cho phép là: Với thỏa mãn điều kiện: Ứng suất tiếp xúc cho phép tải: (MPa) Ứng suất uốn cho phép tải: (MPa) T R A N G | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG (MPa) 3.Tính toán truyền động bánh côn thẳng (cấp nhanh): a) Xác định chiều dài côn (của bánh côn chủ động, xác định theo độ bền tiếp xúc): (7) Trong đó: - KR= 0,5Kd : Hệsốphụthuộc vào vật liệu bánh loại Vì truyền cấp nhanh truyền động bánh côn thẳng thép nên: Kd= 100 =>KR= 0,5Kd= 0,5.100 =50 - KHβ : Hệsốkể đến phân bốkhông tải trọng chiều rộng vành bánh côn - Kbe : Hệsốchiều rộng vành Trong bước tính ởtrên ta chọn Kbe= 0,3 Từ => Bộ truyền ta thiết kế thuộc dạng sơ đồ I tài liệu (tập 1CSTKM/Trịnh Chất), trục lắp ổ bi, độ rắn mặt HB < 350, loại răng thẳng nên theo bảng 6.21/trang 113 – Trị số hệ số phân bố không tải trọng chiều rộng vành bộtruyền bánh côn, ta có: KHβ = 1, Với: T1 : mômen xoắn trục bánh chủ động, T1= 44700 (Nmm) [σH] : ứng suất tiếp xúc cho phép - [σH]= 481,82 (MPa) Thay đại lượng vào công thức (7), ta được: 116,23 (mm) b)Xác định thông số ăn khớp: Khi xác định môđun sốrăng cần ý: T R A N G | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG Trong đó: Xo, Yo hệsốtải trọng hướng tâm hệsố tải trọng dọc trục, cho bảng 11.6.trang 221 (tập 1) Với ổ đũa côn dãy α = 13,50 theo bảng ta có: Xo = 0,5 ; Yo = 0,22cotgα = 0,91 => Vậy theo (19) thì: Qt= 0,5.2304 + 0,91.650 = 1753,5 (N) Theo (20) thì: Qt = Fr11= 2304 (N) =>Vậy lấy Qt= 2304 N = 2,304 KN đểkiểm nghiệm khảnăng tải tĩnh ổ chọn Ta có Qt= 2,304 KN Vậy ổ chọn hoàn toàn thỏa mãn điều kiện bền tĩnh 2.Tính chọn ổ cho trục II: Sơbộchọn ổ đũacôn Các ổ bốtrí nhưhình vẽdưới: Fr20 Fr21 Fat Fs1 Fs0 Với đường kính ngõng trục d = 25 mm, chọn sơbộ ổcỡnhẹ7205 (bảng P2.11/trang 261 (tập 1)), có: C = 23,9 KN ; Co = 17,9 KN ; Góc tiếp xúc α= 13,5o Kiểm nghiệm khả tải động ổ: Ởphần tính trục II ta tính được: X0= 2588 N ; Y0 = 1139,63 N X1= 1446 N ; Y1= 16,63 N Vậy phản lực tổng ổlà: Theo bảng 11.4/trang 215-216 (tập 1) ổ đũa côn có: e = 1,5tgα = 0,36 - Lực dọc trục phụ Fsdo lực hướng tâm tác dụng lên ổsinh ra: T R A N G | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG Fs0 = 0,83eFr20 = 0,83.0,36.2827,8 = 845(N) Fs1 = 0,83eFr21 = 0,83.0,36.1446,1 = 432,1 (N) - Tổng lực dọc trục tác dụng vào ổ: ΣFao= Fs1+ Fat= 432,1 + 494 = 926,1 (N) ΣFa1= Fs0- Fat= 845 - 494 = 351 (N) =>Vậy lực dọc trục tác dụng lên ổ: Fao = max{ΣFao, Fso} = max{926,1, 845} = 926,1 (N) Fa1 = max{ΣFa1, Fs1} = max{351, 432,1} = 432,1 (N) - Xác đinh hệsốX, Y: Với ổ 0: Vậy theo bảng 11.4/trang 215-216 ta có: X0 = 1; Y0 = Với ổ 1: Vậy theo bảng 11.4/trang 215-216 ta có: X1 = 1; Y1 = - Các hệ số: kt = (nhiệt đột < 100oC) kd= (tải trọng tĩnh) V = (vòng quay) =>Tải trọng đông quy ước ổ0 1: Q0 = (X0.V.Fr20 + Y0.Fa0).kt.kd = (1.1.2827,8 + 0.926,1).1.1 = 2827,8 (N) Q1 = (X1.V.Fr21 + Y1.Fa1).kt.kd = (1.1.1446,1 + 0.432,1).1.1 = 1446,1 (N) =>Vậy ta tính chọn ổcho ổ0 ổchịu tải lớn hơn, Q = Q0= 2827,8(N) - Khả tải động ổ: Với L = 60.10-6.n.Lh Lh= tΣ= 4800 (h) =>L = 60.10-6.1455.4800 = 419,04(triệu vòng) Vậy T R A N G | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG Nhưvậy ổ chọn đảm bảo khảnăng tải động Ổ chọn loại ổ đũa côn cỡnhẹ7205 có thông số: Kí hiệu 720 d mm 25 D mm 52 D1 mm 41,4 d1 mm 38 B mm 15 C1 mm 13 T mm 16,2 r mm 1,5 r1 mm 0,5 α (0) 13,5 C KN 23,0 C0 KN 17,9 Kiểm nghiệm khả tải tĩnh ổ: Để đềphòng biến dạng dưhoặc dính bềmặt tiếp xúc, ta cần kiểm nghiệm khả tải tĩnh ổlăn theo công thức: Qt ≤ C0 (18) Với: C0: Khảnăng tải tĩnh ổ Qt: Tải trọng quy ước, trịsố lớn giá trịQt tính theo công thức sau: Qt= XoFr+ YoFa (21) Qt = Fr (22) Trong đó: Xo, Yo hệsốtải trọng hướng tâm hệsố tải trọng dọc trục, cho bảng 11.6.trang 221 (tập 1) Với ổ đũa côn dãy α = 13,50 theo bảng ta có: Xo = 0,5 ; Yo = 0,22cotgα = 0,91 => Vậy theo (21) thì: Qt= 0,5.2827,8 + 0,91.408 = 1785,18 (N) Theo (22) thì: Qt = Fr20= 2827,8 (N) => Vậy lấy Qt= 2827,8 N = 2,8278 KN đểkiểm nghiệm khảnăng tải tĩnh ổ chọn Ta có Qt= 2,8278 KN Vậy ổ chọn hoàn toàn thỏa mãn điều kiện bền tĩnh 3.Tính chọn ổcho trục III: Sơbộchọn ổ bi đỡ dãy Các ổ bốtrí nhưhình vẽdưới: Fr31 Fr30 Fs0 Fs1 T R A N G | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG Với đường kính ngõng trục d = 36 mm, chọn sơbộ ổcỡnhẹ208 (bảng P2.7/trang 255 (tập 1)), có: C = 25,6KN ; Co = 18,1KN; Kiểm nghiệm khả tải động ổ: Ởphần tính trục III ta tính được: X0= 2374,66 N ; Y0 = 847,12 N X1= 1165,34 N ; Y1= 1049 N Vậy phản lực tổng ổlà: Theo bảng 11.4/trang 215-216 (tập 1) ổ bi đỡ dãy có: e = 0,3 - Lực dọc trục phụ Fsdo lực hướng tâm tác dụng lên ổsinh ra: Fs0 = 0,83eFr30 = 0,83.0,3.2521,23 = 627,78(N) Fs1 = 0,83eFr31 = 0,83.0,3.1568 = 390,43 (N) - Tổng lực dọc trục tác dụng vào ổ: ΣFao= Fs1+ Fat= 390,43 + = 390,43 (N) ΣFa1= Fs0- Fat= 627,78 - = 627,78 (N) =>Vậy lực dọc trục tác dụng lên ổ: Fao = max{ΣFao, Fso} = max{390,43, 627,78} = 627,78 (N) Fa1 = max{ΣFa1, Fs1} = max{627,78, 390,43} = 627,78 (N) - Xác đinh hệsốX, Y: Với ổ 0: Vậy theo bảng 11.4/trang 215-216 ta có: X0 = 1; Y0 = Với ổ 1: Vậy theo bảng 11.4/trang 215-216 ta có: X1 = 0,56; Y1 = 1,45 - Các hệ số: kt = (nhiệt đột < 100oC) kd= (tải trọng tĩnh) T R A N G | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG V = (vòng quay) =>Tải trọng đông quy ước ổ0 1: Q0 = (X0.V.Fr30 + Y0.Fa0).kt.kd = (1.1.2521,23 + 0.627,78).1.1 = 2521,23 (N) Q1 = (X1.V.Fr31 + Y1.Fa1).kt.kd = (0,56.1.1568 + 1,45.627,78).1.1 = 1788,36(N) =>Vậy ta tính chọn ổcho ổ0 ổ chịu tải lớn hơn, Q = Q0= 2521,23(N) - Khả tải động ổ: Với L = 60.10-6.n.Lh Lh= tΣ= 4800 (h) =>L = 60.10-6.1455.4800 = 419,04(triệu vòng) Vậy Ổ chọn loại ổ bi đỡ1 dãy cỡnhẹ208 có thông số: Kí hiệu 208 d mm 40 D mm 80 B mm 18 r mm Đường kính bi mm 12,7 C KN 25,6 C0 KN 18,1 Kiểm nghiệm khả tải tĩnh ổ: Để đềphòng biến dạng dưhoặc dính bềmặt tiếp xúc, ta cần kiểm nghiệm khả tải tĩnh ổlăn theo công thức: Qt ≤ C0 (18) Với: C0: Khảnăng tải tĩnh ổ Qt: Tải trọng quy ước, trịsố lớn giá trịQt tính theo công thức sau: Qt= XoFr+ YoFa (21) Qt = Fr (22) Trong đó: Xo, Yo hệsốtải trọng hướng tâm hệsố tải trọng dọc trục, cho bảng 11.6.trang 221 (tập 1).Với ổ bi đỡ dãy: Xo = 0,6 ; Yo = 0,5 => Vậy theo (21) thì: Qt= 0,6.2521,23 + 0,5.627,78 = 1826,62 (N) Theo (22) thì: Qt = Fr20= 2521,23 (N) => Vậy lấy Qt= 2521,23 N = 2,521 KN đểkiểm nghiệm khảnăng tải tĩnh ổ chọn T R A N G | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG Ta có Qt= 2,521 KN Vậy ổ chọn hoàn toàn thỏa mãn điều kiện bền tĩnh IV.Chọn khớp nối: Có nhiều loại nối trục khác nhau, ta chọn khớp nối trụvòng đàn hồi vì: - Có bộphận đàn hồi có khảnăng: giảm va đập chấn động, đề phòng cộng hưởng dao dộng xoắn gây nên bù lại độlệch trục - Nối trục có cấu tạo đơn giản, dễchếtạo, dễthay thế, làm việc tin cậy, nên sửdụng rộng rãi Trong phần thiết kếtrục, ta có mômen xoắn tính toán là: Tt= 57,025(Nm) T R A N G | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG Vậy dựa vào bảng 16-10a/trang 68 (tập 2), ta có kích thước nối trục vòng đàn hồi (mm): d 22 D 90 dm 36 L 104 L 50 d1 36 D0 63 Z nmax 650 B B1 28 l1 21 D3 20 l2 20 Theo bảng 16-10b/trang 69 (tập 2), ta có kích thước cơbản vòng đàn hồi (mm): dc 10 d1 M8 D2 15 l 42 l1 20 l2 10 l3 15 h 1,5 Kiểm nghiệm điều kiện bền vòng đàn hồi chốt: - Điều kiện sức bền dập vòng đàn hồi: Trong đó: [σd]: ứng suất dập cho phép vòng cao su, lấy: [σd] = (2 ÷ 4) MPa K: hệsốchế độlàm việc Theo bảng 16-1, [II], loại máy ta thiết kếlà loại máy băng tải, chọn k = 1,5 T = 45150 (Nmm) Vậy: Ta thấy σd = 3,58 MPa thỏa mãn điều kiện sức bền dập vòng đàn hồi - Điều kiện sức bền uốn chốt: Trong đó: [σu]: ứng suất uốn cho phép chốt, [σu] = (60 ÷ 80) MPa Nên ta có: Vậy chốt thỏa mãn điều kiện sức bền uốn T R A N G 6 | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG CHƯƠNG IV: THIẾT KẾ VỎ HỘP VÀ CÁC CHI TIẾT PHỤ I.Thiết kế vỏ hộp giảm tốc đúc: 1.Chọn bề mặt ghép nắp thân: Chọn bềmặt ghép vỏhộp (phần vỏ nắp, phần thân) qua đường tâm trục Nhờ việc lắp ghép chi tiết sẽthuận tiện Bềmặt ghép chọn song song với mặt đế 2.Xác định kích thước vỏ hộp: Dựa vào bảng 18–1/trang 85 (tập 2), ta xác định kích thước cơbản vỏhộp: Chiều dày: - Thân hộp: δ= 0,03a + = 0,03.206 + = 9,18(mm) T R A N G | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG Với a = 206 mm: khoảng cách trục II III Lấy δ= 10 mm > mm - Nắp hộp: δ1= 0,9δ= 0,9.10 = 9(mm) Gân tăng cứng: - Chiều dày: e = (0,8 ÷ 1)δ= (8 ÷ 10) mm Chọn e = 10(mm) - Chiều cao: h < 58 mm Chọn h = 50 (mm) - Độ dốc: 2o Đường kính: - Bulông nền: d1> 0,04a + 10 > 12 mm =>d1> 0,04.206 + 10 = 18,24 mm > 12 mm Vậy chọn d1= 19(mm) - Bulông cạnh ổ: d2= (0,7 ÷ 0,8)d1= (0,7 ÷ 0,8).19 = (13,3 ÷ 15,2) mm Chọn d2= 14(mm) - Bulông ghép bích nắp thân: d3= (0,8 ÷ 0,9)d2= (0,8 ÷ 0,9).14 = (11,2 ÷ 12,6) mm Chọn d3= 12(mm) - Vít ghép nắp ổ: d4= (0,6 ÷ 0,7)d2= (0,6 ÷ 0,7)14 = (8,4 ÷ 9,8) mm Chọn d4= 9(mm) - Vít ghép nắp cửa thăm: d5= (0,5 ÷ 0,6)d2= (0,5 ÷ 0,6)14 = (7 ÷ 8,4) mm Chọn d5= 8(mm) Kích thước gối trục: - Đường kính tâm lỗvít: D3, D2 Tra bảng 18–2/trang 88 (tập 2), ta có: Với đường kính lỗlắp ổlăn: D = 52 mm => D3= 80 mm; D2= 65 mm Với đường kính lỗlắp ổlăn: D = 68 mm => D3= 110 mm; D2= 84 mm - Tâm lỗbulông cạnh ổ: E2 ≈1,6d2= 1,6.14 = 22,4 mm Chọn E2= 24 mm R2 ≈1,3d2= 1,3.14 = 18,2 mm Chọn R2= 20 mm - Bềrộng mặt ghép bulông cạnh ổ: K2= E2+ R2+ (3 ÷ 5) mm = 24 + 20 + (3 ÷ 5) = (47 ÷ 49) mm Chọn K2= 48(mm) T R A N G | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY - Khoảng cách từtâm bulông tới mép ổ: GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG k ≥1,2d2= 1,2.14 = 16,8 mm Lấy k = 17(mm) Mặt bích ghép nắp thân: - Chiều dày bích thân hộp: S3= (1,4 ÷ 1,8)d3= (1,4 ÷ 1,8)12 = (16,8 ÷ 21,6) mm Chọn S3= 18(mm) - Chiều dày bích nắp hộp: S4= (0,9 ÷ 1)S3= (0,9 ÷ 1)18 = (16,2 ÷ 18) mm Chọn S4= 17(mm) - Bềrộng bích nắp thân: K3= K2- (3 ÷ 5) mm Lấy K3= K2– = 48 – = 44(mm) Mặt đếhộp: - Chiều dày phần lồi: S1 ≈(1,3 ÷ 1,5)d1= (22,1 ÷ 25,5) mm Lấy S1= 24 (mm) - Khi có phần lồi: S1 ≈(1,4 ÷ 1,7)d1= (1,4 ÷ 1,7).19 = (23,8 ÷ 28,9) mm Lấy S1= 25 (mm) S2 ≈(1 ÷ 1,1)d1= (1 ÷ 1,1).19 = (17 ÷ 18,7) mm Lấy S2= 18 (mm) - Bềrộng mặt đếhộp: K1 ≈3d1= 3.19 = 57 mm q ≥K1+ 2δ= 57 + 2.10 = 77 mm Lấy q = 77(mm) Khe hởgiữa chi tiết: - Giữa bánh với thành hộp: Δ ≥(1 ÷ 1,2)δ= (1 ÷ 1,2).10 = (10 ÷ 12) mm Lấy Δ= 12(mm) - Giữa đỉnh bánh lớn với đáy hộp: Δ1 ≥(3 ÷ 5)δ= (3 ÷ 5).10 = (20 ÷ 50) mm Lấy Δ1= 30 (mm) - Giữa mặt bên bánh với nhau: Δ ≥ δ= 10 mm Lấy Δ= 12(mm) T R A N G | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG II.Một số kết cấu khác liên quan đến cấu tạo vỏ hộp: 1.Vòng móc: Đểnâng vận chuyển hộp giảm tốc (khi gia công, lắp ghép…) nắp thân thường lắp thêm bulông vòng móc vòng Hiện vòng móc dùng nhiều Kích thước vòng móc xác định nhưsau: Chiều dày vòng móc: S = (2 ÷ 3).δ= (20 ÷ 30) mm Chọn S = 25(mm) Đường kính: d = (3 ÷ 4).δ= (30 ÷ 40) mm Chọn d = 35(mm) 2.Chốt định vị: Để đảm bảo vịtrí tương đối nắp thân trước sau gia công lắp ghép, ta dùng chốt định vị Nhờchốt định vị, xiết bulông không làm biến dạng vòng ổ(do sai lệch vịtrí tương đối nắp thân), loại trừ nguyên nhân làm ổchóng bịhỏng Chọn chốt định vịhình côn: d = 12 mm C = 1,6 mm l = 36 ÷ 220 mm 3.Cửa thăm: Để kiểm tra, quan sát chi tiết máy hộp lắp ghép để đẩu dầu vào hộp đỉnh hộp có làm cửa thăm Cửa thăm đậy nắp Trên nắp lắp thêm nút thông Kích thước cửa thăm chọn theo bảng 18-5/trang 92 (tập 2) A B A1 B1 C k R Vít Số lượng 100 75 150 100 125 87 12 4.M8x2 T R A N G | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG 4.Nút thông hơi: Khi làm việc, nhiệt độ hộp tăng lên Để giảm áp suất điều hòa không khí bên bên hộp, người ta dùng nút thông Nút thông thường lắp nắp cửa thăm hay vị trí cao nắp hộp Hình dạng kích thước nút thông A M27x B 15 D 15 E 45 G 36 H 32 I K L 10 M N 22 O P 32 Q 18 R 36 S 32 T R A N G | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG 5.Nút tháo dầu: Sau thời gian làm việc, dầu bôi trơn chứa hộp bị bẩn (do bụi bặm hạt mài), hay bị biến chất, cần phải thay dầu Để tháo dầu cũ, đáy hộp có lỗ tháo dầu Lúc làm việc, lỗ bịt kín nút tháo dầu Ta chọn nút tháo dầu trụ có kết cấu kích thước sau: d b m f L c q D S D0 M20x 15 28 2,5 17,8 30 22 25,4 6.Que thăm dầu: Có kích thước hình vẽ: T R A N G | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG 7.Vòng chắn dầu: Vòng gồm rãnh tiết diện tam giác có góc đỉnh 600 Khoảng cách đỉnh (mm) Vòng cách mép thành hộp khoảng (0,5÷1) mm Khe hở vỏvới mặt vòng ren 0,4 (mm) III.Bôi trơn ổlăn hộp giảm tốc: 1.Bôi trơn ổ lăn: Khi ổ bôi trơn kỹthuật sẽhạn chế mài mòn chất bôi trơn sẽgiúp tránh không đểcác chi tiết kim loại tiếp xúc trực tiếp với nhau, ma sát ổ sẽgiảm, khảnăng chống mài mòn ổtăng lên, khả thoát nhiệt tốt bảo vệ bềmặt không bịhan gỉ, đồng thời giảm tiếng ồn Dựa vào sốvòng quay nhiệt độlàm việc ổta chọn loại mỡtra vào ổlăn Ta thấy sốvòng quay ổkhi làm việc thuộc loại nhỏvà trung bình nên lượng mỡ cho vào chiếm 2/3 khoảng trống ổ 2.Bôi trơn hộp giảm tốc: T R A N G | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG Đểgiảm mát công suất ma sát, giảm mài mòn răng, đảm bảo thoát nhiệt tốt đềphòng chi tiết máy bịhỏng, cần phải bôi trơn liên tục truyền hộp giảm tốc Ta chọn loại dầu bôi trơn hộp loại AK15 độ nhớt dầu 500C để bôi trơn bánh Dựa vào vận tốc vòng δh ta chọn loại dầu có độnhớt 80/11 T R A N G | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ... T R A N G | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG (MPa) 3.Tính toán truyền động bánh côn thẳng (cấp nhanh): a) Xác định chi u dài côn (của bánh côn chủ động, xác định... T R A N G | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG -Để tránh cắt chân răng, số tối thiểu bánh trụ thẳng tương đương với bánh côn: , đó: Với bánh côn thẳng: -Để đủ độ... => Z1= 30 (răng) T R A N G 1 | 74 SVTH: LÊ MINH HÙNG ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY GVHD: DIỆP LÂM KHA TÙNG Xác định sốrăng bánh (bánh lớn) góc côn chia: - Số bánh lớn: Z2= ubrc.Z1= 3.30 = 90 => Lấy Z2=