Bài tập lớn nguyên lý động cơ đốt trong

BÀI TẬP LỚN MÔN NGUYÊN LÝ ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG Giáo viên hướng dẫn : Nguyễn Cao Văn Đề số : 09 Động cơ xăng 1RZ Họ và Tên sinh viên : Lưu văn Hoàng Mã sinh viên : 151300660 Lớp : Cơ khí giao thông công chính 1 K56 STT Phân loại Thông số 1 Loại động cơ Xăng 2 Kiểu động cơ 1RZ 3 Đường kính xy lanh 86 (mm) 4 Hành trình piston 86 (mm) 5 Lắp trên xe Toyota Hiace 6 Dung tích xylanh 1,998 (lít) 7 Tỷ số nén 09 8 Số kỳ 09 9 Nemaxne 100,65400 10 Nemaxnm 16,52600 Chương I : Nhiệm vụ tính toán 1, Nhiệm vụ + Tính toán thiết kế động cơ. + Tính toán kiểm nghiệm động cơ ( bôi trơn, làm mát ) hệ thống phối khí. 2, Lựa chọn chế độ tính toán Nhận xét : Để xây dựng đặc tính ngoài của động cơ ở chế độ “ Toàn tải ” người ta tính toán nhiệt động cơ ở 3 chế độ : nmin¬¬= 0,2.5400 = 1080 (vph) n¬M¬ = 0,6.5400 = 3240 (vph) ne = 5400 (vph) CHƯƠNG II : Tính nhiên liệu và hỗn hợp sản phẩm cháy 1, Chọn nhiên liệu và thành phần nhiên liệu. C H O Hu Xăng 85 (%) 15(%) 10400 ( kcalkg) 2,Chọn hệ số dư không khí α Với động cơ xăng : α = 0.9 3,Lượng không khí lý thuyết cần thiết để đốt cháy hoàn toàn 1kg nhiên liệu xăng. L¬0¬ = 10.23 (83 g¬c¬ + 8g¬h¬ ) = 10.23( 83 .0,85 + 8.0,15 ) =15 (kg) 4,Lượng không khí thục tế đốt cháy 1kg nhiên liệu. L = αL¬0¬ = 0,9.15=13,5 (kg) 5,Thành phần sản phẩm cháy của động cơ xăng . G¬co2 ¬= 113 g¬c¬ (2α1 ) + 6g¬h¬ (α 1 ) = 1130,85 (1,8 1 ) + 6.0,15( 0,91) = 2,15 (kg) G¬co¬ =73 2(1 α)(g¬c¬ +3g¬h¬) = 732(10,9)(0,85 +3.0,15) = 0,6 (kg) G¬¬h2O ¬¬= 9g¬h¬ =9.0,15 =1,35 (kg) G¬N2¬ =0,77.αL¬0¬ =0,77.0,9.0,15 = 10,4 (kg) Kiểm tra lại∶∑▒〖G=〗αL¬0¬ +1 =13,5 + 1 = 14,5(kg) =G¬spc¬ G¬spc¬ =G¬co2¬ + G¬co¬ + G¬h2O¬ + G¬N2¬ = 2,15 + 0,6 + 1,35 + 10,4 =14,5 (kg) 6,Phần tram khối lượng sản phẩm cháy g¬i¬ = (G¬i)Gspc . Ta có : g¬co2¬= 2,1514,5 = 0,148 , g¬h2O ¬= 1,3514,5 = 0,093 g¬co¬= 0,614,5=0,041 , g¬N2¬ =10,414,5=0,78 ∑▒〖g¬i〗 = gco2¬ + g¬co¬ + g¬h2o¬ + g¬N2¬ =0,148 + 0,041 + 0,093 + 0,78 =1 7, Hằng số khí nạp trước lúc cháy R¬hht¬ =g¬kk¬.R¬kk¬ – g¬xăng¬.R¬xăng¬ Ta có : g¬kk =αLo(2Lo+1)=13,514,5 ; g¬xăng¬ =1(2Lo+1 )=114,5; R¬kk¬ =29,27 kGmkg.độ ; R¬xăng =8,5 kGmkg.độ  R¬hht¬ =13,714,5.29,27+114,5.8,5=27,838 kGmkg.độ 8,Hằng số khí của sản phẩm cháy Rspc : R¬spc¬ =∑▒〖(gi,Ri)〗 ; R¬co2¬ =19,3 kGmkg.độ ; R¬co¬ =30,3 kGmkg.độ R¬h2o¬ =47,1 kGmkg.độ ; R¬N2¬ =30,3 kGmkg.độ ; R¬o2¬ =26,5 kGmkg.độ . Ta có : R ¬spc¬ = 0,148.19,3 +0,041.30,3 + 0,093.47,1 + 0,718.30,3 = 30,23 kGmkg.độ 9,Hệ số biến đổi phần tử lý thuyết β = RspcRhht=30,227,8=1,084 10,Nhiệt dung riêng của sản phẩm cháy a,Trước lúc cháy C¬¬v¬hht¬ =g¬kk¬ .Cv¬kk¬ + g¬xăng¬.Cv¬xăng Ta có : Cv¬kk = 0,165 + 0,000017T¬c¬ (kcalkg.độ ) ; Cv¬xăng = 0,35(kcalkg.độ) ; Cv¬hht¬ =13,514,5(0,165+0,000017T¬c¬) +114,5.0,35 = 0,93.(0,165 + 0,000017T¬c¬ ) + 0,3514,5 = 0,178 + 0,000017T¬c¬ b,Sau lúc cháy : Cv¬spc¬ =∑▒(gi,Cv) Cv¬co2¬ = 0,186 + 0,000028 T¬z¬ Cv¬co¬ = 0,171 + 0,000018 T¬z ¬Cv¬o2= 0,15 + 0,000016 T¬z ¬Cv¬h2o¬ = 0,317 + 0,000067 T¬z¬ Cv¬h2¬ = 0,169 + 0,0000017 T¬z¬ Tính : Cv¬spc¬ = ∑▒〖(gi,Cv)〗 =0,148(0,186+0,000028T¬z¬)+ 0,041(0,171+0,000018T¬z¬ ) +0,093(0,317 + 0,000067T¬z¬) + 0,718( 0,169 + 0,000017T¬z¬ ) = 0,185 + 23.105 T¬z ¬CHƯƠNG III: QUÁ TRÌNH NẠP 1,Xác định áp suất trung bình cuối quá trình nạp Công thức gần đúng của của giáo sư Leenin J.M : Trong đó : n : Là tốc độ quay tại chế độ tính toán ( đơn vị vòngphút ) Vh : Là thể tích công tác của một xylanh ( đơn vị là m3 ). P0 :Là áp suất khí quyển ( đơn vị kgm2 ) ftb : Là tiết diện lưu thông cần thiết .Nó đc tính bằng công thức ftb = fe.(ne 1000) .đơn vị là cm2lít + Với động cơ xăng : fe =2,5 ÷ 3,0 (cm2lít.1000vphút) : Là hệ số tổn thất đường ống nạp .(=0,65÷ 0,85 ). Đối với động cơ xăng ta chọn như sau : fe =2,5.104.m2lít.1000vphút ; δ=0,5 ; = 0,65 => Ta có :ftb = fe.n_e1000= 2,5.104. 54001000 =1,35.103 (m3lít ). Với n=nmin =1080 (vph ) : Pa= 1. 1(〖1080〗2〖520.10〗6 )(〖0,001〗2(〖1,35.10〗(3) )2 ) 1〖0,65〗2 ((90,5)(91))2 3,5=0,988(kgcm2) Với n=nM=3240 (vph) : Pa=1.1(〖3240〗2〖520.10〗6 ) (0.001〖1,35.10〗(3) )2 1〖0,65〗2 ((90,5)(91))2 3,5=0,901(kgcm2) Với n=ne = 5400 (vph) : Pa =1.1(〖1080〗2〖520.10〗6 ) (0,001〖1,35.10〗(3) )2 1〖0,65〗2 ((90,5)(91))2 3,5=0,740(kgcm2) Tóm lại : n = nmin= 1080 (vph)  Pa = 0,988 (kgcm2) n = nM = 3240 (vph)  Pa = 0,901 (kgcm2) n = ne = 5400(vph)  Pa = 0,740 (kgcm2) 2,Hệ số khí sót γr =(P_(r ) 〖T΄〗_0)((〖εP〗_aP_r ).β.T_r ) Trong đó : T’o = To +∆t = to + ∆t + 273 β : là hệ số biến nhiệt ( β =M_spcM_hht =R_spcR_hht =1,084) Pr và Tr : là áp suất ,nhiệt độ đầu cuối quá trình nạp nêu trong bảng sau : Pr (kgcm2) Tr(°K) ∆t(°K) T΄o(°K) n =nmin =1080 (vph) 1,06 1000 30 327 n =nM=3240 (vph) 1,18 1100 25 322 n = ne = 5400 (vph) 1,29 1200 20 317 Giá trị Pr được tính bằng công thức : Pr = 0,55n10000 +1 (kgcm2). Giá trị của Tr và ∆t cho trong bảng được quy ước từ đầu . Từ các giá trị trong bảng ta tìm được hệ số khí sót ứng với các giá trị tương ứng như sau : Với n = nmin =1080 (vph) : γr = (P_(r ) 〖T΄〗_0)((〖εP〗_aP_r ).β.T_r ) = 1,06.327((9.0,9881,06).1,084.1000) = 0,0408 Với n = nM = 3240 (vph) : γr = (P_(r ) 〖T΄〗_0)((〖εP〗_aP_r ).β.T_r ) = 1,18.322((9.0,9011,18).1,084.1100) = 0,0459 Với n = ne = 5400 (vph) : γr = (P_(r ) 〖T΄〗_0)((〖εP〗_aP_r ).β.T_r ) = 1,29.317((9.0,7401,29).1,084.1200) = 0,0585 3, Nhiệt độ cuối kỳ nạp Đối với động cơ 4 kỳ không tăng áp Ta = (T_0+γ_r ᴪT_0)(1+γ_r ᴪ) Trong đó :T_0 =t0 + ∆t + 273( °K) ᴪ:là tỉ lệ nhiệt dung của khí trước và sau khí cháy .Ở động cơ xăng thì ᴪ=1,2 T_r = Tr.(P_aP_r )((m1)m) (°K) với : m là chỉ số dãn nở đa biến t của khí sót từ r đến r’. Khi n =nmin = 1080 (vph) : T’r =1000.(0,9881,06)█((1,381)1,38)= 980,81°K Suy ra : Ta = (327+1,2.0,0405.980,81)(1+0,0405.1,2)=357,30 °K Khi n =nM =3240 (vph) : T’r = 1100.(0,9011,18)((1,381)1,38)= 1021,25°K Suy ra : Ta = (322+1,2.0,0459.1021,25)(1+0,0459.1,2) = 358,50°K Khi n = ne =5400(vph) : T’r = 1200.(0,7401,29)((1,381)1,38) =1029,72°K Suy ra : Ta = (317+1,2.0,0585.1029,72)(1+0,0585.1,2) = 363,75°K. 4, Khối lượng hỗn hợp (Xăng + không khí) nạp vào xylanh động cơ trong một chu trình Gck =G180.γd (mgckl) Trong đó : G180 : là khối lượng hỗn hợp tươi (hay không khí ) nạp chính trong piston đi từ điểm chết trênđến điểm chết dưới G180=(P_a.V_h.(ε0,15))(R_a.T_a.(ε1)).106 (mgckl) Với : Pa là áp suất cuối quá trình nạp (đổi ra kgm2) V’h = 0,001(m3) Ta : là nhiệt độ trung bình cuối kỳ nạp (°K)

TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI KHOA CƠ KHÍ BỘ MÔN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG BÀI TẬP LỚN NGUYÊN LÝ ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG Giáo viên hướng dẫn : Nguyễn Cao Văn Sinh viên thực : Mã sinh viên : Lưu văn Hoàng 151300660 Lớp : Cơ khí giao thông công 1-K56 Đề số : 09 – Động xăng 1RZ HÀ NỘI - 2017 BÀI TẬP LỚN MÔN NGUYÊN LÝ ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG Giáo viên hướng dẫn : Nguyễn Cao Văn Đề số : 09 - Động xăng 1RZ Họ Tên sinh viên : Lưu văn Hoàng Mã sinh viên : 151300660 Lớp : Cơ khí giao thông công 1- K56 STT Phân loại Thông số Loại động Xăng Kiểu động 1RZ Đường kính xy lanh 86 (mm) Hành trình piston 86 (mm) Lắp xe Dung tích xylanh Tỷ số nén 09 Số kỳ 09 Nemax/ne 100,6/5400 10 Nemax/nm 16,5/2600 Toyota Hiace 1,998 (lít) Chương I : Nhiệm vụ tính toán 1, Nhiệm vụ + Tính toán thiết kế động + Tính toán kiểm nghiệm động ( bôi trơn, làm mát ) hệ thống phối khí 2, Lựa chọn chế độ tính toán - Nhận xét : Để xây dựng đặc tính động chế độ “ Toàn tải ” người ta tính toán nhiệt động chế độ : nmin = 0,2.5400 = 1080 (v/ph) nM = 0,6.5400 = 3240 (v/ph) ne = 5400 (v/ph) CHƯƠNG II : Tính nhiên liệu hỗn hợp sản phẩm cháy 1, Chọn nhiên liệu thành phần nhiên liệu C 85 (%) Xăng H 15(%) O Hu 10400 ( kcal/kg) 2,Chọn hệ số dư không khí α - Với động xăng : α = 0.9 3, Lượng không khí lý thuyết cần thiết để đốt cháy hoàn toàn 1kg nhiên liệu xăng L0 = ( gc + 8gh ) = ( 0,85 + 8.0,15 ) =15 (kg) 4,Lượng không khí thục tế đốt cháy 1kg nhiên liệu L = αL0 = 0,9.15=13,5 (kg) 5,Thành phần sản phẩm cháy động xăng Gco2 = [gc (2α-1 ) + 6gh (α -1 )] = [0,85 (1,8 -1 ) + 6.0,15( 0,9-1) = 2,15 (kg) Gco = [ 2(1- α)(gc +3gh)] = [2(1-0,9)(0,85 +3.0,15)] = 0,6 (kg) Gh2O = 9gh =9.0,15 =1,35 (kg) GN2 =0,77.αL0 =0,77.0,9.0,15 = 10,4 (kg) Kiểm tra lại αL0 +1 =13,5 + = 14,5(kg) =Gspc Gspc =Gco2 + Gco + Gh2O + GN2 = 2,15 + 0,6 + 1,35 + 10,4 =14,5 (kg) 6, Phần tram khối lượng sản phẩm cháy gi = Ta có : gco2 = = 0,148 , gh2O = = 0,093 gco = , gN2 = = gco2 + gco + gh2o + gN2 =0,148 + 0,041 + 0,093 + 0,78 =1 7, Hằng số khí nạp trước lúc cháy Rhht =gkk.Rkk – gxăng.Rxăng Ta có : gkk = gxăng = Rkk =29,27 kGm/kg.độ ; Rxăng =8,5 kGm/kg.độ  Rhht = kGm/kg.độ 8, Hằng số khí sản phẩm cháy Rspc : Rspc = ; Rco2 =19,3 kGm/kg.độ ; Rco =30,3 kGm/kg.độ Rh2o =47,1 kGm/kg.độ ; RN2 =30,3 kGm/kg.độ ; Ro2 =26,5 kGm/kg.độ Ta có : R spc = 0,148.19,3 +0,041.30,3 + 0,093.47,1 + 0,718.30,3 = 30,23 kGm/kg.độ 9, Hệ số biến đổi phần tử lý thuyết β= 10, Nhiệt dung riêng sản phẩm cháy a, Trước lúc cháy Cvhht =gkk Cvkk + gxăng.Cvxăng Ta có : Cvkk = 0,165 + 0,000017Tc (kcal/kg.độ ) ; Cvxăng = 0,35(kcal/kg.độ) ; Cvhht = c) + = 0,93.(0,165 + 0,000017Tc ) + = 0,178 + 0,000017Tc b, Sau lúc cháy : Cvspc = Cvco2 = 0,186 + 0,000028 Tz Cvco = 0,171 + 0,000018 Tz Cvo2 = 0,15 + 0,000016 Tz Cvh2o = 0,317 + 0,000067 Tz Cvh2 = 0,169 + 0,0000017 Tz Tính : Cvspc = =0,148(0,186+0,000028Tz)+ 0,041(0,171+0,000018Tz ) +0,093(0,317 + 0,000067Tz) + 0,718( 0,169 + 0,000017Tz ) = 0,185 + 23.10-5 Tz CHƯƠNG III: QUÁ TRÌNH NẠP 1, Xác định áp suất trung bình cuối trình nạp Công thức gần của giáo sư Leenin J.M :   n   Vh'2   ε − δ    . Pa = P0 1 −         520.10   f tb  ξ  ε −   3,5 Trong : n : Là tốc độ quay chế độ tính toán ( đơn vị vòng/phút ) Vh : Là thể tích công tác xylanh ( đơn vị m3 ) P0 : Là áp suất khí ( đơn vị kg/m2 ) ftb : Là tiết diện lưu thông cần thiết Nó đc tính công thức ftb = fe.(ne /1000) đơn vị [cm2/lít] + Với động xăng : fe =2,5 ÷ 3,0 (cm2/lít.1000v/phút) ξ : Là hệ số tổn thất đường ống nạp (ξ =0,65 ÷ 0,85 ) • Đối với động xăng ta chọn sau : fe =2,5.10-4.m2/lít.1000v/phút ; ; ξ = 0,65 => Ta có : ftb = fe = 2,5.10-4 =1,35.10-3 (m3/lít )  Với n=nmin =1080 (v/ph ) : Pa= 0,988(kg/cm2)  Với n=nM=3240 (v/ph) : Pa=1.kg/cm2)  Với n=ne = 5400 (v/ph) : Pa =1.0,740(kg/cm2) Tóm lại : n = nmin = 1080 (v/ph)  Pa = 0,988 (kg/cm2) n = nM = 3240 (v/ph)  Pa = 0,901 (kg/cm2) n = ne = 5400(v/ph)  Pa = 0,740 (kg/cm2) • • • 2, Hệ số khí sót r Trong : = • • • T’o = To + t = to + t + 273 : hệ số biến nhiệt ( =) Pr Tr : áp suất ,nhiệt độ đầu cuối trình nạp nêu bảng sau : Pr (kg/cm2) T r( To( n = nmin = 1080 (v/ph) 1,06 1000 30 327 n = nM = 3240 (v/ph) 1,18 1100 25 322 n = ne = 5400 (v/ph) 1,29 1200 20 317 o Giá trị Pr tính công thức : Pr = +1 (kg/cm2) Giá trị Tr cho bảng quy ước từ đầu Từ giá trị bảng ta tìm hệ số khí sót ứng với giá trị tương ứng sau : Với n = nmin =1080 (v/ph) : • r Với n = nM = 3240 (v/ph) : • r • = = = 0,0408 = = = 0,0459 Với n = ne = 5400 (v/ph) : r = = = 0,0585 3, Nhiệt độ cuối kỳ nạp Đối với động kỳ không tăng áp Ta = Trong : =t0 + t + 273( K) ᴪ :là tỉ lệ nhiệt dung khí trước sau khí cháy Ở động xăng ᴪ =1,2 = Tr (K) với : m số dãn nở đa biến t khí sót từ r đến r’ • Khi n =nmin = 1080 (v/ph) : T’r =1000.= 980,81 K Suy : • Ta = = 357,30 K Khi n =nM =3240 (v/ph) : T’r = 1100.= 1021,25 K Suy : Ta = • = 358,50K Khi n = ne =5400(v/ph) : T’r = 1200 =1029,72K Suy : Ta = = 363,75K 4, Khối lượng hỗn hợp (Xăng + không khí) nạp vào xylanh động chu trình Gck =G180.d (mg/ckl) Trong : G180 : khối lượng hỗn hợp tươi (hay không khí ) nạp piston từ điểm chết đến điểm chết G180= 106 (mg/ckl) Với : Pa áp suất cuối trình nạp (đổi kg/m2) V’h = 0,001(m3) Ta : nhiệt độ trung bình cuối kỳ nạp (K) Ra = Rhht =27,383 KG.m/kg.độ Động xăng nmin 0,90,95 • nm 1,00 1,05 ne 1,1 1,2 n= nmin =1080 (v/ph) Gck= 106.0,9 =988,69 • n= nM = 3240 (v/ph) Gck = 106.1 = 998,73 • n =ne =5400 (v/ph) Gck = 106.1,1 = 889,27 5, Mức tiêu hao lượng chu trình Trong : Pa : Áp suất trung bình trình nạp Pc : Áp suất cuối trình nén Pb : Áp suất cuối trình giãn nở n1 : Chỉ số nén đa biến n2 : Chỉ số nén giãn nở đa biến • Khi n= nmin =1080(v/ph) Pt’ = = 9,875 (kg/cm2) • Khi n =nM =3240 (v/ph) Pt’ = =10,823 (kg/cm2) • Khi n = ne =5400(v/ph) Pt’ = = 9,418(kg/cm2) 2,Tính áp suất thị trung bình úng với đồ thị chu trình Pi +> , Đối với động kỳ : Pi =.Pt’ - Pi (kg/cm2) Trong : = 0,92 0,97 Pi : Tính nhiệt cho công bơm động không tăng áp (công nạp khí thải ) : Pi = P a – Pr • Khi n=nmin =1080(v/ph)  Pi = 0,988 – 1,06 = -0,072 Suy : Pi = 0,95.9,875 – (- 0,072) = 9,453 • Khi n =nM =3240 (v/ph)  Pi = 0,901 – 1.18 = -0,279 Suy : • Pi =0,95.10,823 – (-0,279) = 10,560 Khi n =ne =5400(v/ph)  Pi = 0,740 – 1,29 = -0,55 Suy : Pi = 0,95.9,418 – (-0,55) =9,497 3,Tính hiệu suất học động = 1- ; Pe =Pi.ηck Trong : Pck : Áp suất tổn hao nhiệt cho công học Pck =0,5 + 0,13.Wp (kg/cm2) Wp = (m/s) ; S= 0,078m Pi : Áp suất định trung bình • Khi n =nmin =1080(v/ph) Wp = = 2,808 (m/s) Pck = 0,5 + 0,13.2,808 = 0,865(kg/cm2) ηck = 1- = 0,908 ; Pe = 9,453.0,908 = 8,588(kg/cm2) • Khi n = nM = 3240(v/ph) Wp = = 8,424 (m/s) Pck = 0,5 + 0,13.8,424 =1,595 (kg/cm2) ηck = 1- = 0,849 Pe = 10,560 0,849 = 8,965 (kg/cm2) • Khi n =ne =5400(v/ph) Wp = = 14,04(m/s) Pck = 0,5 + 0,13.14,04 = 2,325 (kg/cm2) ηck = 1- = 0,755 Pe = 9,497 0,755 = 7,170 (kg/cm2)  Suất nhiên liệu tiêu hao thị gi = 270000 ; • Khi n=nmin =1080(v/ph) ge = ; gi = 270000 = 194,649 • ge = = 214,372 Khi n= nM =3240(v/ph) gi =270000 = 176,164 ge = = 207,486 • Khi n =ne =5400(v/ph) gi =270000 = 174,302 suy : ge = = 230,863 4,Mức tiêu thụ nhiên liệu 1h (Gnl) Gnl = ge Ne Trong : Ne = (kg/h) Đây công suất động Pe : áp suất trung bình (kg/cm2) PeN : áp suất trung bình thực tế (kg/cm2) Vh : Thể tích công tác xylanh (lít) i : Số xylanh n : tốc độ vòng quay động (v/ph) : số kỳ động Do chưa xác định Vh xylanh nên tốc độ quay nmin ,nM ta phải xách định Ne dựa tỷ lệ : = Suy : Nemin =Nemax • Khi n=nmin =1080(v/ph) Nemin = 100,6 = 24,099 • Khi n =nM =3240(v/ph) Nemin =100,6 = 75,471 • Khi n =ne =5400(v/ph) Nemin = Nemax = 100,6 5, Momen có ích động Me =716,2 (kg.m) Trong : Ne : công suất thục tế (hay gọi mã lực ) n : tốc độ quay (v/ph) • Khi n =nmin =1080(v/ph) Suy : Me = 716,2 = 15,98 (kgm) • Khi n=nM =3240 (v/ph) Suy : • Me =716,2 = 16,68 (kgm) Khi n =ne =5400(v/ph) Suy : Me = 716,2 = 13,34 (kgm) 6, Mức tiêu thụ nhiên liệu 1h (Gnl) Gnl =ge.Ne • Khi n=nmin =1080(v/ph) Gnl = 214,372 24,099 = 5166,15 • Khi n=nM =3240(v/ph) Gnl =207,486 75,471 =15659,17 • Khi n = ne =5400(v/ph) Gnl = 230,863 100,6 = 23224,82 7, Hiệu suất nhiệt ηt = 1trong : ηt : hiệu suất nhiệt trình k : trị số đoạn nhiệt quy ước xác định sau : k = 0,39 + 0,887 = 0,39 0,9 + 0,887 = 1,238 Suy : ηt =1- = 0,407 8, Hiệu suất thị ηi = Trong đó: gi : Suất hao nhiên liệu thị tính kg/mlh hu : Nhiệt trị thấp nhiên liệu (Kcal/kg ) • Khi n=nmin =1080(v/ph) Suy : • Khi n =nM =3240(v/ph) Suy : • ηi = = 0,312 ηi = = 0,345 Khi n =ne =5400(v/ph) Suy : ηi = = 0,348 9, Hiệu suất thục tế (tính đến mức hoàn thiện trình phối khí ,cháy công học ) ηe =ni – nch = • Khi n =nmin =1080(v/ph) ηe = = 0,283 • Khi n =nM = 3240(v/ph) ηe = = 0,293 Khi n =ne =5400(v/ph) • ηe = = 0,263 T.số T.độ Wp (m/s) Pck ηck Pe(kg/cm2) nmin 2,808 0,865 0,908 8,588 nM 8,424 1,595 0,849 8,965 ne 14,04 2,325 0,775 7,170 Gnl ge Bảng 1: Bảng : T.số T.độ Ne Me nmin 24,099 15,98 5166,15 214,372 nM 75,471 16,68 15659,17 207,486 ne 100,6 13,34 23224,82 230,863 Bảng 3: T.số ηe ηt ηi nmin 0,283 0,407 0,312 nM 0,293 0,407 0,345 ne 0,263 0,407 0,348 T.độ Chương IX : Cân nhiệt động *Trong phần cân nhiệt tính xem toàn lượng nhiệt hỗn hợp cháy phát Q1 (ở chu trình lý thuyết lượng nhiệt cấp vào ) phân bố cho phần nhiệt sinh công có ích thực (Ne) tức Qe Phần nhiệt ( Qlm + x ) theo nước làm mát khí xả (ở chu trình lý thuyết Q2 đưa nguồn lạnh, theo định luật nhiệt động học ) + Phần Qch cho công học + Phần Qlhlt tổn thất cháy không hoàn toàn tốc độ tính toán phần nhiệt tính sau : Q1 =100% ; Qe =ηe.100% Qch =( ηi – ηe).100% ; Qlmlt =(ηt –ηi ).100% Qlm + x =(1- ηt).100% • Khi n= nmin =1080(v/ph) Qe = 0,283.100 = 28,3 Qlm +x = (1- 0,407).100 =59,3 Qch = ( 0,312- 0,283) 100 = 2,9 Qlmlt = ( 0,407 -0,312).100 = 9,5 • Khi n = nM =3240(v/ph) Qe = 0,293.100 = 29,3 Qlm+x = (1- 0,407).100 =59,3 Qch = ( 0,345- 0,293) 100 =5,2 Qlmlt = (0,407 – 0,345) 100 = 6,2 • Khi n = ne =5400 (v/ph) Qe = 0,263 100 =26,3 Qlm+x =(1- 0,407) 100 = 59,3 Qch = (0,348 – 0,263).100 = 8,5 Qlmlt = (0,407- 0,348 ).100 = 5,9 *Bảng tổng kết tính toán chương : Thông số nmin nM ne Qe 28,3 29,3 26,3 Qlm+x 59,3 59,3 59,3 Qch 2,9 5,2 8,5 Qlmlt 9,5 6,2 5,9 Tổng 100% 100% 100% Chương X : Cách dựng đồ thị tính nhiệt Bài : Dựng đường đặc tính : Ne Me Ge Bài : Cách xây dựng đồ thị công Pv *Xây dựng đồ thị công ứng với chế độ ne : 1, Đường kính xy lanh D (mm) 86 2, Hành trình piston S (mm) 86 3, Tỷ số nén 4, Áp suất cuối kỳ nạp Pa (kg/ cm2) 0,740 5, Áp suất cuối kỳ nén Pc (kg/cm2) 15,25 6, Áp suất cuối kỳ cháy Pz (kg/cm2) 56,86 7, Áp suất cuối trình giãn nở Pb (kg/cm2) 3,81 8, Áp suất trình thải Pr ( kg/cm2) 1,29 Thể tích làm việc xy-lanh : Vh Suy : = (cm3) Vh = 8,6 =499,30 (cm3) Thể tích buồng cháy : Vc = = = 62,41 (cm3) Thể tích xy-lanh : Va =Vh + Vc =499,30 + 62,41 = 561,71 (cm3) Vẽ trục P0V có tung độ 0P biểu diễn giá trị áp suất Chọn tỷ lệ xích 0P : = = = 0,227 Pa (mm) 3,26 Pc (mm) 67,18 Pr (mm) 5,68 Pz (mm) 250,48 Hoành độ biểu diễn thể tích xy-lanh vị trí ,chọn : = (sao cho 0P = 1,2 OV ) Pb (mm) 16,78 lh (mm) lc (mm) 166,43 20,80 *Dựng đường nén giãn nở : Đối với động xăng =1 : n1 = = 1,37 n2 = = 1,23 Các giá trị tìm cho bảng bên : la (mm) 187,24 Bảng áp suất xy-lanh : Quá trình nén Quá trình giãn nở Px = Px = Pz i, Vc 1,00 1,00 67,18 1,00 250,48 2,00 2,585 25,99 2,35 106,59 3,00 4,5 14,93 3,86 64,89 4,00 6,68 10,05 5,50 45,54 5,00 9,07 7,40 7,24 34,59 6,00 11,64 5,77 9,06 27,65 7,00 14,38 4,67 10,95 22,87 8,00 17,27 3,89 12,90 19,41 9,00 20,29 3,31 14,92 16,79 ...BÀI TẬP LỚN MÔN NGUYÊN LÝ ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG Giáo viên hướng dẫn : Nguyễn Cao Văn Đề số : 09 - Động xăng 1RZ Họ Tên sinh viên : Lưu văn Hoàng Mã sinh viên : 151300660 Lớp : Cơ khí giao... -Cvhht.Tc Trong : Gnlckl : mức nhiên liệu chu trình sống với V’h =1 lít : hệ số dư không khí l0 : lượng không khí lý thuyết để đốt cháy hoàn toàn 1kg nguyên liệu Bảng thông số cho động xăng : Loại động. .. α - Với động xăng : α = 0.9 3, Lượng không khí lý thuyết cần thiết để đốt cháy hoàn toàn 1kg nhiên liệu xăng L0 = ( gc + 8gh ) = ( 0,85 + 8.0,15 ) =15 (kg) 4,Lượng không khí thục tế đốt cháy