ĐỒ án nền MÓNG ; bản vẽ đồ án nền móng, hướng dẫn đồ án nền móng

đồ án nền móng thiết kế móng đơn, thiết kế móng nông, thiết kế móng băng, thiết kế móng cọc; hướng dẫn làm đồ án nền móng, những vấn đề cơ bản về nền móng công trình; hướng dẫn thống kê địa chất chi tiết, đầy đủ các bước; hướng dẫn tính thép móng băng, móng đơn, các sơ đồ tính hợp lý.; bản vẽ tổng thể đồ án nền móng; cách trình bày bản vẽ đồ án nền móng

TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG & CHƯD BỘ MÔN CƠ HỌC ĐẤT & NỀN MÓNG  ` ` ĐỒ ÁN NỀN & MÓNG SVTH: NGUYỄN HOÀNG TẤN VŨ MSSV: 14149221 MÃ LỚP HP: 161FENP310618 GVHD: ThS NGUYỄN TỔNG HỌC KỲ: – NĂM HỌC: 2016-2017 TP.HỒ CHÍ MINH – 12/2016 MỤC LỤC Đồ án & móng GVHD: ThS Nguyễn Tổng CHƯƠNG I: THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT Tại phải thống kê địa chất? - Do hồ sơ khảo sát địa chất phục vụ thiết kế móng có số lượng hố khoan nhiều số lượng mẫu đất lớp đất lớn Vấn đề đặt lớp đất ta phải chọn tiêu đại diện cho - Ban đầu khoan lấy mẫu dựa vào quan sát thay đổi màu, hạt độ mà ta phân chia thành lớp đất - Theo TCVN 9362-2012 đất gọi lớp địa chất công trình tập hợp giá trị có đặc trưng lý phải có hệ số biến động đủ nhỏ Vì ta phải loại trừ mẫu có số liệu chênh lệch với giá trị trung bình lớn cho đơn nguyên địa chất - Dùng phương pháp thống kê toán học để xử lý tiêu riêng rút tiêu tiêu chuẩn, tiêu tính toán cho lớp đất => Vậy thống kê địa chất việc làm quan trọng tính toán móng Phân loại tiêu lý đất: 2.1 Chỉ tiêu vật lý: - Đất sản phẩm phong hóa đá gốc,gồm pha vật chất : pha rắn,pha lỏng,pha khí Tính chất vật lý đất phụ thuộc vào pha vật chất tỷ lệ vê số lượng pha vật chất - Các tiêu tính chất vật lý đất chia làm loại sau: Chỉ tiêu vật lý SVTH: Nguyễn Hoàng Tấn Vũ Trang Đồ án & móng GVHD: ThS Nguyễn Tổng Chỉ tiêu trực tiếp Chỉ tiêu gián tiếp Trọng lượng riêng tự nhiên Hệ số rỗng e Độ rỗng Độ ẩm W Trọng lượng riêng bão hòa Tỷ trọng hạt Trọng lượng riêng đẩy Độ bão hòa 2.2 Chỉ tiêu cường độ: - Cường độ chống cắt hiểu lực chống trượt lớn đơn vị diện tính mặt trượt khối đất trượt lên khối đất - Sức chống cắt phụ thuộc vào lực dính đơn vị (c) góc nội ma sát (φ) - Nhiệm vụ người thiết kế móng thực tế nhận định, đánh giá số liệu kết thí nghiệm xác định c φ mà đơn vị khảo sát địa chất cung cấp Từ chọn lấy trị số c φ hợp lý hơn, đáng tin cậy để dùng cho việc tính toán thiết kế móng 2.3 Chỉ tiêu biến dạng: - Chỉ tiêu lý biến dạng (Module biến dạng E) tiêu quan trọng cho toán móng (tính toán móng theo trạng thái giới hạn thứ hai: tính lún) địa kỹ thuật khác (bài toán tường chắn đất, chuyển vị tường vây) Việc lựa chọn giá trị module biến dạng E phản ánh đắn làm việc lớp đất điều kiện SVTH: Nguyễn Hoàng Tấn Vũ Trang Đồ án & móng GVHD: ThS Nguyễn Tổng tiên để tính toán, dự báo xác giá trị biến dạng (độ lún, chuyển vị hố đào ) - Thông thường có xác định trị số module biến dạng đất: • Cách thứ dựa vào thí nghiệm nén phòng Phòng thí nghiệm sử dụng thiết bị máy nén trục, nén đất không nở hông • Cách thứ hai tiến hành thí nghiệm nén đất trường cách gia tải lên nén cứng đặt mặt đất theo dõi độ lún nén Từ tính toán module biến dạng đất Các toán móng: Bài toán cường độ Sức chịu tải đất Khả chống trượt Khả chống lật Bài toán biến dạng Độ lún tức thời Độ lún ổn định Phương pháp thống kê: SVTH: Nguyễn Hoàng Tấn Vũ Trang Đồ án & móng GVHD: ThS Nguyễn Tổng Start Thông số đầu vào Phân chia đơn nguyên địa chất Loại sai số thô (I) Tính Atb σ,ν ν [ν] Yes Tính Atc , Att End SVTH: Nguyễn Hoàng Tấn Vũ Trang No Đồ án & móng GVHD: ThS Nguyễn Tổng (I): Loại sai số thô: Start Thông số đầu vào n ∑A A= σ CM Yes Loại mẫu i n n = ( Ai − A) ∑ n A − Ai ≥ νσ CM No Tính Atb σ,ν End SVTH: Nguyễn Hoàng Tấn Vũ Trang Đồ án & móng GVHD: ThS Nguyễn Tổng A/ ĐỊA CHẤT MÓNG NÔNG BH3: Phân chia đơn nguyên địa chất: STT Lớp Độ sâu (m) Bề dày (m) Mô tả đất 1.8÷ 2.2 Á sét màu nâu vàng, xám nâu; trạng thái dẻo cứng, nửa cứng 4÷ 10 Sét màu xám trắng, nâu đỏ; trạng thái nửa cứng- cứng 10÷ 14 Sét màu xám trắng, nâu đỏ; trạng thái nửa cứng- cứng 3a 14÷ 20 Sét màu xám trắng, nâu hồng; trạng thái dẻo cứng Tiến hành thống kê: Thống kê lớp đại diện: Lớp đất số 2:  Thống kê tiêu đơn:  Trọng lượng riêng tự nhiên: γtn (KN/m3) ST T Số hiệu mẫu BH3-3 BH3-4 BH3-5 Tổng γtn (KN/m3) 19.2 19.9 20.6 59.7 γtb (KN/m3) |γtn -γtb| (γtn-γtb)2 Ghi 19.9 0.7 0.7 0.49 0.49 0.98 Nhận Nhận Nhận Độ lệch: = = = 0.57 = 2.07 => = 1.18 Ta thấy tất |γtn -γtb| < nên sai số thô bị loại SVTH: Nguyễn Hoàng Tấn Vũ Trang Đồ án & móng GVHD: ThS Nguyễn Tổng a/ Kiểm tra thống kê: σ = = 0.7 ѵ= = = 0.0352 < =0.05 b/ Xác định giá trị tiêu chuẩn: γtc = γtb = 19.9 (KN/m3) c/ Xác định giá trị tính toán:  Theo trạng thái giới hạn I (TTGH I): α = 0.95 Tra bảng, ta được( n-1=2) : tα = 2.92: ρ = = = 0.0593 = 19.9( 0.0593)= (18.72 21.08) (KN/m3)  Theo trạng thái giới hạn II (TTGH II): α = 0.85 Tra bảng, ta được(n-1=2): tα = 1.34: ρ = = = 0.0272 = 19.9( 0.0272)= (19.36 20.44) (KN/m3)  Hệ số rỗng: e STT Số hiệu mẫu Hệ số rỗng e ứng với cấp tải trọng P (kN/m2 ) 0-50 50-100 100-200 200-400 BH3-3 0.763 0.742 0.720 0.697 BH3-4 0.685 0.666 0.646 0.622 BH3-5 0.592 0.572 0.554 0.530 Tổng 2.04 1.98 1.92 1.849 etc 0.68 0.66 0.64 0.616 SVTH: Nguyễn Hoàng Tấn Vũ Trang Đồ án & móng GVHD: ThS Nguyễn Tổng 0.7215 ett = 0.701 0.68 0.6565  Thống kê tiêu kép:  Lực dính c góc ma sát φ - Kiểm tra sai số thô để loại trừ việc xác định τi cấp áp lực theo tài liệu thí nghiệm, ta có sức kháng cắt đất xác định cấp áp lực σ1 = 100 - kN/m2, σ2 = 200 kN/m2, σ3 = 300 kN/m2 với giá trị cho cấp áp lực Cấp áp lực σ1 = 100 kN/m2 : σ1=100 (kN/m2) STT τi (KN/m2) 63.1 68.5 70 Tổng 201.6 τ τ (KN/m2) | - τi | 4.1 ( - τi)2 16.81 67.2 1.3 1.69 2.8 7.84 26.34 Độ lệch: σcm = = 2.96 Ta có: = 2.07 => σcm = 6.13 Ta thấy lớn 4.1 < σcm = 6.13 nên sai số thô bị loại Xác định hệ số biến thiên ν τi σ1 = 100 kN/m2, ta có: = = = 5.13 ν= = = 0.076 < 0.3 →Tập hợp mẫu với cấp áp lực σ1 = 100 kN/m2 chọn - Cấp áp lực σ2 = 200 kN/m2 : STT SVTH: Nguyễn Hoàng Tấn Vũ σ2=200 (kN/m2) Trang 10 Đồ án & móng GVHD: ThS Nguyễn Tổng Đối với cọc đóng, cường độ sức kháng trung bình đoạn cọc nằm lớp đất rời thứ f s,i = “i” là: 10N s,i f c,i = α p f Lc u,i c u,i = 6.25N c,i Và lớp đất dính thứ “i” là: với NP số SPT trung bình khoảng 4d phía 1d phía mũi cọc K2 = : hệ số cho cọc đóng u = 1.2m : Chu vi tiết diện ngang cọc h = : Chiều sâu hạ cọc Ns,i số SPT trung bình lớp đất thứ “i” thân cọc Ta có bảng thống kê sức chống thân cọc đất dính Chiều sâu chôn cọc (m) 5.7 7.7 9.7 Tổng lc,i (m) Nci σ 'v 1.7 2 7.7 6.5 11.5 15 11 75.6 108.65 149.45 190.25 αp fL cui fci 0.63 0.42 0.46 0.98 0.93 0.93 0.93 0.93 40.63 71.88 93.75 68.75 23.80 28.07 40.11 62.66 Ta có bảng thống kê sức chống thân cọc đất rời SVTH: Nguyễn Hoàng Tấn Vũ Trang 76 f ci lci 47.60 47.73 80.21 125.32 300.86 Đồ án & móng Chiều sâu chôn cọc (m) 11.7 13.7 15.7 17.5 Tổng GVHD: ThS Nguyễn Tổng ls,i (m) Nsi fsi 2 1.8 7.8 10.5 11.5 14 15.5 35.00 38.33 46.67 51.67 q p = 300N p = 300× Do mũi cọc nằm đất rời nên f si lsi 70.00 76.67 93.33 93.00 333.00 6.5 + 15.5 = 3300 (KPa) ⇒ R SPT = q p A p + u ∑ ( f c,i lc,i + f s,i ls,i ) = 3300×0.09 + 1.2×(300.86 + 333) = 1057.63 (KN) c,u e/ Sức chịu tải thiết kế: cd  R c,k =  R clc,u ; R c,u ; R SPT c,u  = [ 2291.62; 1594.17; 1057.63] =1057.63 (KN) R c,d = R c,k γk = 1057.63 = 604.36 (KN) 1.75 Trong đó: - γk hệ số tin cậy theo đất nền, trị số γk lấy phụ vào số lượng nhóm cọc sau: + Móng có 21 cọc: γ k = 1.4 + Móng có từ 11 đến 20 cọc: + Móng có từ đến 10 cọc: + Móng có từ đến cọc: γ k = 1.55 γ k = 1.65 γ k = 1.75 ⇒ PVL = ( 2÷3) R c,d = ( 2÷3) ×604.36 = ( 1208.72÷1813.08 ) KN Chọn PVL = 1500 KN 4.2.3 Xác định số lượng cọc bố trí cọc: SVTH: Nguyễn Hoàng Tấn Vũ Trang 77 Đồ án & móng GVHD: ThS Nguyễn Tổng a/ Xác định số lượng cọc: nc = k N tt 1242.12 = 1.6× = 3.29 R c,d 604.36 Vậy ta chọn nc = cọc b/ Bố trí cọc: Cọc bố trí theo lưới ô vuông, khoảng cách tim cọc 3d = 900 mm, khoảng cách tâm cột biên đến mép đài 1d = 300 mm Chọn Bđ = 1.5m khoảng cách tim cọc: ≥ 3d = 900 mm Vậy chọn Bđ x Lđ x hđ = 1.5 x 1.5 x 0.8 (m) Fc = β Chọn kích thước cột: 35×35 ( cm ) ⇒ As = 352 = 1225 (cm ) 0 Chọn cột N tc 1035.1 = 1.2× = 0.1080 (m ) = 1080 (cm ) Rb 11.5×103 0 5 0 5 350 300 450 450 300 1500 4.2.4 Kiểm tra sức chịu tải thiết kế cọc:  Cọc đơn: SVTH: Nguyễn Hoàng Tấn Vũ Trang 78 Đồ án & móng GVHD: ThS Nguyễn Tổng N dtt = N tt + γ BT Df Fd = 1242.12 + 22×2×1.52 = 1341.12 (KN) tt M dy = M tt + H tt h d = 92.09 + 69.18×0.8 = 147.43 (KNm) x1 = x = x = x = 0.45 (m) ⇒ ∑ x i2 = 0.81 i=1 Ta có: tt M dy N dtt Pi = ± nc ∑ x i2 i=1 1341.12 147.43  = 153.27 (KN)  Pmin = P1 = P2 = 0.81 ⇒  P = P = P = 1341.12 + 147.43 = 510.54 (KN)  max 0.81 Do γ0 1.15  R c,d = ×604.36 = 604.36 KN Pmax = 510.54 KN < γn 1.15  P = 153.27 KN   Thỏa điều kiện kiểm tra sức chịu tải thiết kế cuả cọc đơn 4.2.5 Kiểm tra điều kiện ổn định: L qu × Bqu (mm) a/ Xác định kích thước khối móng quy ước φ TB = : ∑ ( φ l ) = 15.48 × 3.7 + 23.36 × + 29.68 × 7.8 = 24.66 3.7 + + 7.8 ∑l i i i Góc ma sát trung bình: Ta có: φ TB 24.660 = = 6.17 4   φ TB  L qu = ( L - d ) + 2∑ li tan  ÷ = ( 1.5 - 0.3 ) + 2×15.5×tan6.17 = 4.55 (m)    ⇒ B = ( B - d ) + l tan  φ TB  = ( 1.5 - 0.3) + 2×15.5×tan6.17 = 4.55 (m) ∑ i  ÷  qu SVTH: Nguyễn Hoàng Tấn Vũ Trang 79 Đồ án & móng GVHD: ThS Nguyễn Tổng D*f = D f + li = + 15.5 = 17.5 (m) Trọng lượng khối móng quy ước: Wqu = Bqu L qu ( D f + Lγc ) =TB4.55×4.55× 2( + 15.5 ×22 ) = 797 0.46 (KN) b/ Kiểm tra điều kiện ổn định: R tc = m1m ABγqu +II BD γ*f +'II Dc k tc ( II ) - Xem công trình kết cấu cứng; chọn m1 = 1.2, m2 = - Do kết lấy từ bảng thống kê nên chọn ktc = 1.1 Thông số cII (KN/m2) Giá trị 7.46 ϕΙΙ (0) 29.68 SVTH: Nguyễn Hoàng Tấn Vũ A 1.1207 Trang 80 B 5.4827 D 7.8578 γII (KN/m2) 20.49 Đồ án & móng Dγ*f 'II = ∑γ h - ∑γ i i GVHD: ThS Nguyễn Tổng h w w = (18×1.5 + 20.21×3.7 + 20.4×4 + 20.49×7.8) - [10×(1.5 + 3.7 + + 7.8)] = 173.20 (KN/m ) R tc = 1.2×1 ×(1.1207×4.55×20.49 + 5.4827×173.20 + 7.8578×7.46) = 1213.86 (KN/m ) 1.1 tt N qu = N tt + Wqu = 1242.12 + 7970.46 = 9212.58 (KN) tc ⇒ N qu = tt N qu n = 9212.58 = 8010.94 (KN) 1.15 tt M qux = M ttx + H Ytt ( h + ∑ li ) = tt M qu-y = M ytt + H xtt ( h + ∑ li ) = 92.09 + 69.18 × ( 0.8 + 15.5 ) = 1219.72 (KNm) ⇒M tc qu-y Ta có: = tt M qu-y n = 1219.72 = 1060.63 (KNm) 1.15 tc tc tc  tc N qu 6M qu-x 6M qu-y P = ± ±  max,min Fqu Lqu Bqu Bqu L2qu   tc  tc N qu PTB = F qu  8010.94 1060.63  tc  Pmax = 4.552 + + 4.55×4.552 = 398.21 (KN) < 1.2R tc = 1456.63 (KN)  8010.94 1060.63  tc ⇒  Pmin = -0= 375.70 (KN) > 4.55 4.55×4.552   tc 8010.94  PTB = 4.552 = 386.96 (KN) < R tc = 1213.86 (KN)  Vậy cọc thỏa điều kiện ổn định 4.2.6 Kiểm tra điều kiện biến dạng: SVTH: Nguyễn Hoàng Tấn Vũ S ≤ [ S] = cm Trang 81 Đồ án & móng GVHD: ThS Nguyễn Tổng tc Pgl = PTB - Dγ*f 'II = 386.96 - 173.20 = 213.76 (KN /m ) Áp lực gây lún:  Theo TCVN 9362-2012, Độ lún móng theo phương pháp cộng lớp xác định (có không kể đến ảnh hưởng móng lân cận) theo công thức: n S = β×∑ i=1 σi h i Ei ; Trong đó:  1+ e1i  E = β× a  β = 0.8  e -e a = 1i 2i p 2i - p1i  Để tính lún, ta áp dụng phương pháp cộng lún lớp phân tố: Ta chia đất thành nhiều lớp có chiều dày hi thỏa: h i = (0.4 ÷ 0.6)Bd = (0.2 ÷ 0.4)×1.5 = ( 0.3÷ 0.6 ) m Chọn hi = 0.5m Kết thí nghiệm nén lớp đất số 3: p (KN/m2) e - 0.548 50 0.54 100 0.53 200 0.515 400 0.503 Ứng suất trọng lượng thân đáy móng σ bt HM = D*f γ 'II = 173.20 ( KN/m ) - Tính lún đến lớp phân tố có P1i >5σgli đất tốt Phân Điểm tố 1 2 z (m) 0.5 0.5 z/b K0 0.00 0.33 0.33 0.67 0.912 0.912 0.711 SVTH: Nguyễn Hoàng Tấn Vũ σbt (KN/m2) 173.20 178.45 178.45 183.69 σgl (KN/m2) 213.76 194.95 194.95 151.98 Trang 82 p1i p2i e1i e2i a 175.82 204.35 0.5186 0.515 0.000126 181.07 173.47 0.5178 0.518 0.000026 Đồ án & móng 3 4 5 6 7 1.5 1.5 2 2.5 2.5 3 3.5 3.5 GVHD: ThS Nguyễn Tổng 0.67 1.00 1.00 1.33 1.33 1.67 1.67 2.00 2.00 2.33 2.33 2.67 0.711 0.533 0.533 0.411 0.411 0.321 0.321 0.256 0.256 0.209 0.209 0.172 183.69 188.94 188.94 194.18 194.18 199.43 199.43 204.67 204.67 209.92 209.92 215.16 151.98 113.93 113.93 87.86 87.86 68.62 68.62 54.72 54.72 44.68 44.68 36.77 186.31 132.96 0.5171 0.5244 0.000137 191.56 100.89 0.5163 0.5285 0.000135 196.80 78.24 0.5155 0.5324 0.000143 202.05 61.67 0.5149 0.5352 0.000145 207.29 49.70 0.5146 0.5385 0.000152 212.54 40.72 0.5142 0.5414 0.0001583 ∑S = 0.066162 m 5σ gl = 5×36.77 = 183.85 KN/m < P1i = 212.54 KN/m Ta thấy vị trí z = 4.0 m Nên ta dừng tính lún ∑ S = 6.62cm < [ S] = 8cm SVTH: Nguyễn Hoàng Tấn Vũ (Thỏa điều kiện biến dạng) Trang 83 Đồ án & móng GVHD: ThS Nguyễn Tổng ±0.000m (MNN) -1.500m -2.000m -5.700m -9.700m -17.500m 173.20 213.76 178.45 194.95 183.69 151.98 188.94 113.93 194.18 87.86 199.43 68.62 204.67 54.72 209.92 44.68 215.16 36.77 -37.700m 4.2.7 Kiểm tra điều kiện chống xuyên thủng: Kích thước cột móng phải thõa điều kiện: Fcot ≥ N tt 1242.12 = = 0.108 (m ) Rb 11.5×10 SVTH: Nguyễn Hoàng Tấn Vũ Trang 84 Đồ án & móng Chọn GVHD: ThS Nguyễn Tổng b c ×h c = 350×350 (mm) ⇒ Fcot = 0.1225 (m ) Chiều cao làm việc đài: ho = 800 – 100 = 700 mm 0 5 0 0 Lực xuyên thủng : Pxt = 2Pmax = 2×510.54 = 1021.08 (KN/m ) 300 450 450 300 1500 Lực chống thủng: Pct = 0.75R bt (2b c + 2h c + 4h )h Pct = 0.75 × 0.9 × 103 × (2 × 0.35 + × 0.35 + × 0.7) × 0.7 = 1984.5 KN/m ⇒ Pct > Pxt : Đài móng đảm bảo điều kiện xuyên thủng 4.2.8 Tính toán cốt thép cho đài: SVTH: Nguyễn Hoàng Tấn Vũ Trang 85 Đồ án & móng GVHD: ThS Nguyễn Tổng x x 350 0 5 0 5 0 y y 300 450 450 300 1500 a/ Tính thép theo phương cạnh y: 275 300 2Pmax M1-1 Vì đài móng có mặt vuông nên ta chọn phương có phản lực đầu cọc lớn để tính M1-1 = 2Pmax × 0.275 = 2×510.54×0.275 = 280.80 (KNm) Ta có: Tổng diện tích cốt thép:  Chọn nhóm cốt thép AII có Rs = 280 MPa  Chiều cao làm việc đài h0d = hd -100 = 700 mm αm = M 280.80 = = 0.0332 R b ×Bd ×h o 11.5×103×1.5×0.7 ξ = - - 2×αm = 0.0338 As = ξ×Rb ×Bd ×ho 0.0338×11.5×150×70 = = 14.57 (cm ) Rs 280 SVTH: Nguyễn Hoàng Tấn Vũ Trang 86 Đồ án & móng GVHD: ThS Nguyễn Tổng Hàm lượng cốt thép: As Rb 1457 = × 100 = 0.139 Bd h 0d 1500 × 700 Rs 0.05 % ≤ µ= % ≤ µmax = ξR  Chọn thép Ø14 có As = 1.539 cm  14.57 = 9.47 1.539  Số thép cần bố trí n = chọn bố trí 10Ø14 Bố trí dọc theo phương cạnh y, thép cách mép đài 50mm Bd − × 50 1500 − 100 = = 155.6 n −1 10 − Bước cốt thép: a = mm Vậy theo phương y, bố trí thép: Ø14a150 b/ Tính thép theo phương cạnh x:  275 300 Pmax +Pmin M2-2 Xem đài móng ngàm vào chân cột M 2− = (Pmax +Pmin ) × 0.275 = ( 510.54 + 153.27 ) ×0.275 = 182.55 (KNm) Ta có: Tổng diện tích cốt thép:  Chọn nhóm cốt thép AII có Rs = 280 MPa  Chiều cao làm việc đài h0d = hd -100 -14 = 686 mm αm = M 182.55 = = 0.0225 R b ×Bd ×h o 11.5 × 103 × 1.5 × 0.6862 ξ = - - 2×αm = 0.0228 As = ξ×Rb ×Bd ×ho 0.0228×11.5×150×68.6 = = 9.62 (cm ) Rs 280 Hàm lượng cốt thép: A s2 Rb 962 = × 100 = 0.093 Bd h 0d 1500 × 686 Rs 0.05 % ≤ µ= % ≤ µmax = ξR  Chọn thép Ø14 có As = 1.539 cm2  SVTH: Nguyễn Hoàng Tấn Vũ Trang 87 Đồ án & móng GVHD: ThS Nguyễn Tổng 9.62 = 6.25 1.539 Số thép cần bố trí n = chọn bố trí 7Ø14  Bố trí dọc theo phương cạnh y, thép cách mép đài 50mm  Bước cốt thép: a = Chọn a = 200 mm Bd − × 50 1500 − 100 = = 233.33 n −1 −1 mm Vậy theo phương y, bố trí thép: Ø14a200 4.2.9 Kiểm tra điều kiện vận chuyển cẩu lắp: Trong trình vận chuyển với móc bên thân cọc, với trọng lượng thân cọc có phần cọc chịu nén phần cọc chịu kéo Do đó, để tiết diện BTCT làm việc có hiệu ta phải chọn vị trí đặt cọc cho moment âm lớn moment dương lớn Trọng lượng phân bố chiều dài cọc: q = nFγ BT = 1.1×0.32 ×25 = 2.48 (KN/m) Ta tính với sơ đồ: móc cẩu móc dựng TH1: Sơ đồ móc cẩu: SVTH: Nguyễn Hoàng Tấn Vũ Trang 88 Đồ án & móng GVHD: ThS Nguyễn Tổng Theo thực nghiệm, vị trí móc cẩu cách đầu cọc khoảng: x = 0.207L = 0.207×10 = 2.07 (m) Mgối = Mnhịp Tải trọng động cẩu lắp dựng: q d = K d q = 1.4×2.48 = 3.472 (KN/m) M max = 0.2014q d L2 = 0.0214×3.472×82 = 4.76 (KNm) TH2: Sơ đồ cẩu dựng: Moment âm lớn nhất: M1 = 0.0214q d L2 = 0.0214×3.472×82 = 4.76 (KNm) Moment dương lớn nhất: M = 0.0683q d L2 = 0.0683×3.472×82 = 15.18 (KNm) ⇒ M max = 15.18 KNm Tính thép cho cọc Với cốt dọc 4Ø16 có A s = 804.25 (mm2), ta tiến hành kiểm tra khả chịu lực cọc: Chọn a = 30mm ⇒ h = h - 2a = 0.3 - 2×0.03 = 0.24 (m) SVTH: Nguyễn Hoàng Tấn Vũ Trang 89 Đồ án & móng ξ= GVHD: ThS Nguyễn Tổng R s As 280×804.25 = = 0.2720 γ b R b bh 1×11.5×300×240 α m = ξ ( - 0.5ξ ) = 0.2720× ( - 0.5×0.2720 ) = 0.2350 [ M ] = α m γ b R b bh = 0.2350×1×11.5×300×2402×10-6 = 46.70 (KNm) Ta thấy: M max = 15.18 KNm < [ M ] = 46.70 KNm Vậy cọc đủ khả chịu lực  Tính thép móc cẩu: Tổng trọng lượng thân cọc: P = nAγb BTL = 1.1×0.09×25×8 = 19.80 (KN) Tại vị trí móc cẩu, móc cẩu phải chịu lực là: Q= P 19.80 = = 9.9 (KN) 2 Do móc cẩu có nhánh nên: Fa = Q 9.9 = = 17.68 (mm ) -3 2R s 2×280×10 Vậy chọn thép: Ø10 có As = 78.5 mm2 làm móc cẩu Chiều dài đoạn neo: L n ≥ 30d = 30×10 = 300 mm  Q 9.9×103  = = 350.14mm L n ≥ a × Rπ×10×0.9 s bt  Chọn Ln = 400 mm SVTH: Nguyễn Hoàng Tấn Vũ Trang 90 ... phương án móng đơn cho cột 1-F hợp lý! Cấu tạo móng đơn: SVTH: Nguyễn Hoàng Tấn Vũ Trang 30 Đồ án & móng GVHD: ThS Nguyễn Tổng ±0.000 B m h c H m 50 50 bc Lm Các toán kiểm tra kích thước móng: ... 1.114 1.19 1.15 18 GH II TC Hệ số rỗn Đồ án & móng SVTH: Nguyễn Hoàng Tấn Vũ GVHD: ThS Nguyễn Tổng Trang 15 Đồ án & móng GVHD: ThS Nguyễn Tổng B/ ĐỊA CHẤT MÓNG CỌC HK2: Phân chia đơn nguyên địa... Nguyễn Hoàng Tấn Vũ Trang 26 Đồ án & móng GVHD: ThS Nguyễn Tổng φII = 29.680 ÷ 30.950 Bảng tổng hợp thống kê địa chất HK2: SVTH: Nguyễn Hoàng Tấn Vũ Trang 27 Đồ án & móng GVHD: ThS Nguyễn Tổng