Đồ án môn bảo vệ môi trường khí và chống ồn (Có bản vẽ kèm theo)

Đồ án môn bảo vệ môi trường khí và chống ồn chuyên ngành môi trường Kiến trúc_Xây dựng. ......Có bản vẽ kèm theo.....Tổng hợp đồ án các môn học ngành Kiến trúc_Xây dựng. Cảm ơn bạn đã xem bài của mình. Thank

Chương 1: CHỌN THÔNG SỐ TÍNH TOÁN Chọn thông số khí hậu: 1.1.Thông số tính toán bên nhà lấy theo QCVN 02-2009 BXD a) Mùa đông: - Nhiệt độ tính toán nhà mùa đông nhiệt độ tối thấp trung bình tháng lạnh Tại Thái Nguyên tNtt (Đ) = 13,60C vào tháng Vận tốc gió trung bình 1,4 (m/s) theo hướng Bắc với tần suất 6,7 %, độ ẩm tương đối 79,7% b) Mùa hè: -Nhiệt độ tính toán nhà mùa hè nhiệt độ cao trung bình tháng nóng Tại Thái Nguyên tNtt (H) = 32,8 0C vào tháng Vận tốc gió trung bình 1,4 (m/s) theo hướng Bắc với tần suất 2,2%, độ ẩm tương đối 83,6% 1.2 Thông số tính toán bên nhà lấy theo QCVN 02-2009 BXD a) Mùa đông: - Nhiệt độ tính toán nhà mùa đông chọn theo tiện nghi nhiệt lấy từ 18 0C260C ta chọn tttt (D) = 24 0C b) Mùa hè: - Nhiệt độ tính toán nhà mùa hè lấy cao nhiệt độ tính toán nhà mùa hè từ 2-30C ttrtt ≤ 350C Ta chọn tttt (H) = 35 0C Bảng 1: Thông số tính toán nhà Mùa đông Mùa hè tNtt 0C 13,6 tttt 0C 24 V m/s 1,4 φ% 79,7 tNtt 0C 32,8 tttt 0C 35 Chọn kết cấu bao che: 2.1.Cấu tạo phân xưởng bố trí vẽ thiết kế gồm: - Cửa sổ, cửa mái:  Vật liệu: Kính xây dựng δ λ  Thông số: dày = 6mm ; hệ số dẫn nhiệt =0,65 W/m2 0C - Cửa đi:  Vật liệu: Tôn tráng kẽm δ λ  Thông số: dày = 3mm ; hệ số dẫn nhiệt =50 W/m2 0C - Mái bao bên ngoài:   Vật liệu: Tôn tráng kẽm δ λ Thông số: Dày = 3mm ; =50W/m2 0C SVTH:Trịnh Thị Hòa MSV: 1351060012 V m/s 1,4 φ% 83,6 - Cấu tạo tường nhà: Vữa trát mặt Gạch chịu lực Vữa trát bên   Vật liệu:Gạch,vữa trát Thông số: • Lớp vữa trát mặt ngoài: δ λ Dày = 15mm ; =0,8W/m2 0C • Lớp gạch chịu lực: δ λ Dày = 220mm ; =0,7 W/m2 0C • Lớp vữa trát mặt trong: δ λ Dày = 15mm ; =0,8 W/m2 0C - Lớp nền: δ λ  Vữa trát : = 20mm; =0,93W/m2 0C δ λ  Bê tông gạch vỡ : = 200mm; =0,87W/m2 0C δ λ  Bê tông đá dăm : = 10mm; =1,28/m2 0C 2.2.Xác định hệ số truyền nhiệt K: - K xác định theo công thức: K= = Trong đó: α  T : Hệ số trao đổi nhiệt bề mặt kết cấu ngăn che, W/m C α Với T = 8,72 W/m2 0C  α N : Hệ số trao đổi nhiệt bề mặt kết cấu ngăn che, W/m 0C SVTH:Trịnh Thị Hòa MSV: 1351060012 Với δ  λ  α N = 23,26 W/m2 0C : Bề dày lớp vật liệu thứ i, m : Hệ số dẫn nhiệt lớp vật liệu thứ i, W/m2 0C R0 : Tổng nhiệt trở kết cấu bao che, m2 0C/W  Bảng : Bảng hệ số K kết cấu bao che TT Kết cấu đặc điểm cấu tạo Công thức tính: K = Kết Tường chịu lực : Vữa trát mặt Gạch chịu lực Vữa trát bên δ -Vữa trát: = 15 mm, λ =0,8 W/m2h.0C δ -Gạch chịu lực: = 220mm, λ = 0,7 W/m2h.0C δ -Vữa trát trong: = 15mm, λ =0,8 W/m2h.0C Cửa đi: δ -Tôn = 3mm, λ = 50W/m2h.0C 4,41 6,34 Cửa sổ,cửa mái: -kính xây dựng: δ = 6mm, λ = 0,65 W/m2h.0C SVTH:Trịnh Thị Hòa MSV: 1351060012 5,99 Mái bao bên ngoài: δ -Tôn = 3mm, λ =50W/m2h.0C 6,34 0,45 Lớp : Dải I Dải II Dải III 0,23 0,12 CHƯƠNG 2: TÍNH TOÁN NHIỆT THỪA 2.1 Tổn thất nhiệt qua kết cấu bao che: Tổn thất kết cấu bao che tính theo công thức: Trong đó: k- Hệ số truyền nhiệt kết cấu bao che, W/m2 0C F- Diện tích truyền nhiệt kết cấu , - Nhiệt độ tính toán bên nhà, 0C - Nhiệt độ tính toán bên nhà, 0C SVTH:Trịnh Thị Hòa MSV: 1351060012 Bảng 3: Tính toán diện tích kết cấu bao che STT 1.Khu rèn,gò,hà n đúc Kết cấu a.Tường b Cửa sổ c.Cửa vào Hướng Đông Tây Nam Bắc Nam Bắc Đông Tây Nam Bắc d.Mái Nam Bắc e.Cửa mái Đông Tây f.Nền Dải I DảiII Công thức tính 5,8 x 12x8-2x3 60x8-8x2x3x2-2x1,2x2,5 54x8-6x2x3x2-2x3x3 TỔNG 8x2x3x2 7x2x3x2 TỔNG x3 2x3 2x2,5x1,2 3x2x3 TỔNG 60x : 60x : TỔNG 1x60 1x60 TỔNG 60 x12-(60-2x2) x(12-2x2)+1633,2 (60-2x2) x(12-2x2)- (12- SVTH:Trịnh Thị Hòa MSV: 1351060012 Kết 46,4 90 378 342 856,4 96 84 180 6 18 36 372,69 372,69 745,39 60 60 120 254,8 240 a.Tường 2.Văn phòng phân xưởng b Cửa sổ c.Cửa vào d.Trần e.Nền 2x4)x(60-2x4) Dải III (12-2x4)x(60-2x4) TỔNG TỔNG KHU Đông 4,2x4 Tây 4,2x4 Nam 6x4-1,2x2,5 Bắc 6x4-3x2x2 TỔNG Bắc x2 x2 Bắc 1x1,2x2,5 6x4,2 Dải I 6x4,2-(6-2x2)x(4,2-2x2)+8 Dải II (6-2x2)x(4,2-2x2) TỔNG TỔNG KHU SVTH:Trịnh Thị Hòa MSV: 1351060012 208 702,8 2640,59 16,8 16,8 21 12 66,6 12 25,2 32,8 0,4 33,2 140 Bảng4: Kết tính toán tổn thất nhiệt qua kết cấu bao che mùa Hè STT Kết cấu Hướng Đông Tây a.Tường Nam Bắc b.Cửa Nam sổ Bắc Đông c.Cửa Tây Gian vào Nam nhiệt Bắc luyện d.Mái Nam Bắc e.Cửa Đông mái Tây Dải I f.Nền Dải II Dải III Tổng Đông Tây a.Tường Nam Bắc b.Cửa Bắc 2.Phòng Sổ làm c.Cửa việc Bắc vào d.Trần Dải I e.Nền Dải II K F 4,41 4,41 4,41 4,41 46,4 90 378 342 35 35 35 35 32,8 32,8 32,8 32,8 1 1 5,99 96 35 32,8 931,39 5,99 6,34 6,34 6,34 6,34 6,34 6,34 84 6 18 372,69 372,69 35 35 35 35 35 35 35 32,8 32,8 32,8 32,8 32,8 32,8 32,8 1 1 1 814,97 5,99 60 35 32,8 582,12 5,99 0,45 0,23 0,12 60 288 240 208 35 35 35 35 32,8 32,8 32,8 32,8 1 1 582,12 t tr t ng Q ψ 450,17 873,18 3667,36 3318,08 58,21 58,21 58,21 174,64 3615,84 3615,84 2794,18 2328,48 2018,02 25941,01 4,41 4,41 4,41 4,41 16,8 16,8 21 12 25 25 25 25 32,8 32,8 32,8 32,8 1 1 -577,89 5,99 12 25 32,8 -412,78 6,34 25 32,8 -103,19 4,41 0,45 0,23 25,2 32,8 0,4 25 25 25 32,8 32,8 32,8 1 -866,83 Tổng Tổng Bảng 5: Kết tính toán tổn thất nhiệt qua kết cấu bao che mùa Đông -577,89 -722,36 -412,78 -1128,25 -13,76 -4815,72 21125,29 STT Kết cấu Hướng K F a.Tườn g Đông Tây Nam Bắc 4,41 4,41 4,41 4,41 46,4 90 378 342 24 24 24 24 13,6 13,6 13,6 13,6 Nam 5,99 96 24 13,6 4402,94 Bắc Đông Tây Nam Bắc Nam Bắc 5,99 6,34 6,34 6,34 6,34 6,34 6,34 84 6 18 372,69 372,69 24 24 24 24 24 24 24 13,6 13,6 13,6 13,6 13,6 13,6 13,6 1 1 1 3852,58 Đông 5,99 60 24 13,6 2751,84 Tây Dải I Dải II Dải III 5,99 0,45 0,23 0,12 60 288 240 208 24 24 24 24 13,6 13,6 13,6 13,6 1 1 2751,84 Đông Tây Nam Bắc 4,41 4,41 4,41 4,41 16,8 16,8 21 12 25 25 25 25 13,6 13,6 13,6 13,6 1 1 Bắc 5,99 12 25 13,6 603,29 Bắc 6,34 25 13,6 150,82 25,2 32,8 0,4 25 25 25 13,6 13,6 13,6 1 1266,90 Dải I Dải II 4,41 0,45 0,23 b.Cửa sổ Gian nhiệt luyện c.Cửa vào d.Mái e.Cửa mái f.Nền t tr t ng ψ 1 1 Tổng a.Tường b.Cửa 2.Phòng Sổ làm c.Cửa việc vào d.Trần e.Nền Tổng Tổng 3.Tính toán nhiệt xạ 3.1.Tính toán xạ qua mái Q 2128,09 4127,76 17336,59 15685,49 275,18 275,18 275,18 825,55 17093,05 17093,05 13208,83 11007,36 9539,71 122630,2 844,60 844,60 1055,75 603,29 1648,99 20,11 7038,36 129668,6  Nhiệt độ tổng trung bình không khí bên ttbtổng Là giá trị trung bình nhiệt độ tổng hợp nhiệt độ không khí nhiệt độ tương đương xạ mặt trời nung nóng không khí bên kếtcấu ngăn che: ρ qbxtb ttb = t tb + t = t tb + α N tổng N tđ N Trong đó: - tNtbNhiệt độ trung bình tháng nóng ( tức tháng có nhiệt độ tính toán bên nhà cho thông gió ) Đối với Thái Nguyên có t Ntb = 32,80C - ρ :Hệsố hấp thụ xạ mặt trời phụ thuộc vào tính chất,màu sắc vật liệu lớp kết cấu bao che, mái làm tôn sơn màu sẫm ρ =0,81 - α N:Hệ số trao đổi nhiệt mặt kết cấu ngăn che, α N= 23,26 W/m20C ∑ bx qbx 24 - qTB :Cường độ xạ trung bình mặt phẳng kết cấu: = Với tổng lượng xạ MT có nắng ngày vào tháng VII Thái ∑q bx Nguyên theo QCVN 02 - 2009, = 6299 W/m2 Vậy =262,5 W/m2 Vậy nhiệt độ tổng trung bình không khí bên ngoài: ρ qbxtb 28,6 + 0,81 × 262,5 = 37,74°C 23,26 ttb = t tb + α N = tổng t Với tb N = 28,6 N °C :Nhiệt độ trung bình tháng tháng nóng mùa hè (bảng 2.3 QCVN 02-2009/BXD)  Nhiệt độ không khí bên Lấy nhiệt độ không khí vùng sát mái,tT= 35 °C ψ  Biên độ dao động nhiệt độ tổng: Attg=(Attđ + AtN) qtbmax − qbxtb - Biênđộ dao động cường độ xạ: Aq= Trong đó: : cường độ xạ cực đại : cường độ xạ trung bình ngày đêm Tra bảng phụ lục 7-SGKTG : = 928 W/ vào lúc 11-12h ⇒ Aq - C =928-262,5=665,5 Nhiệt độ tương đương có biên độ giao động : 0,81 × 665,5 23,26 t - ο ο C A tđ= =23,18 Nhiệt độ không khí bên giao động theo thời gian với chu kỳ 24 t biên độ AN Xác định theo công thức: AtN =t13- tNtb Với: t13 : nhiệt độ trung bình lúc 15h tháng nóng nhất, t15 = 32,10C tNTB: Nhiệt độ trung bình tháng nóng nhất, tNTB= 28,6 0C (bảng 2.2)  AtN=t12- tNTB=32,8 – 28,6 =4,2 0C - Hệ số lệch pha: ψ phụ thuộc vào: ∆ • Độ lệch pha Z=15 – 12=3 (h) (Nhiệt độ đạt cực đại vào 15h theo bảng2.8QCVN02-2009, xét xạ cực đại lúc 12 h) 23,18 Atđt =5 t AN 4,2 • Tỷ số =  Vậy lấy : t t ψ = 0,96 (Tra bảng 3.12 sách thông gió) t ψ Vậy A tg=(A tđ + A N) = (23,18+4,2).0,96=26,28 0C  Nhiệt xạ truyền vào nhà dao động nhiệt độ: - Độ tắt dần dao động nhiệt độ: υ Theo BogosLovskiV.N: = (0,83+ 3) Với - tổng nhiệt trở lớp vật liệu mái R= = =0,00006 D=R.S=0,00006.158=0,00948 0,00006 ) = 0,85 ∑R 0,00948 υ  = ( 0,83+ ∑ D )= (0,83+3  Biên độ dao động nhiệt dộ bề mặt bên mái: Atgt 26,28 τ = 30,92°C AT = , 85 υ =  Lượng nhiệt tổng cộng lớn truyền nhiệt xạ mặt trời xuyên qua kết cấu bao che vào nhà là: TB Qm· = [(k ( t tæng − t T ) + α T ATrt ].F =(6,34 (37,74-35)+8,72.30,92).745,39=213922,46 W Trong đó: • k: hệ số truyền nhiệt mái • F: Diện tích mái, m2 Tính toán nhiệt xạ qua cửa kính Bức xạ mặt trời truyền qua cửa kính tính theo công thức sau kinh Q bx = τ τ τ τ qbx Fkinh ( W) Trong :  τ : Hệ số suốt kính ,đối với kính lớp có τ =0,9  τ : Hệ số kể đến mức độ bẩn mặt kính , với kính đứng lớp có τ = 0,8  τ : Hệ số kể đến mức độ che khuất khung cửa sổ , với cửa kính thẳng đứng khung thép có τ = 0,76 1,35 vi2γ/2g (kG/m2) 0,27 ΔPcb (kG/m2) 1,62 ΔPtp (kG/m2) 1,70 0,08 1,35 0,27 1,62 1,70 450 0,08 1,35 0,27 1,62 1,70 0,02 450 0,08 1,35 0,27 1,62 1,70 2,1 0,02 450 0,08 1,35 0,27 1,62 1,70 2,1 0,02 450 0,08 1,35 0,27 1,62 1,70 1200 2,1 0,02 450 0,08 1,35 0,27 1,62 1,70 1200 2,1 0,02 450 0,08 1,35 0,27 1,62 1,70 10 1200 2,1 0,02 450 0,08 1,35 0,27 1,62 1,70 2' 1200 2,1 0,02 450 0,08 1,35 0,27 1,62 1,70 3' 1200 2,1 0,02 450 0,08 1,35 0,27 1,62 1,70 4' 1200 2,1 0,02 450 0,08 1,35 0,27 1,62 1,70 5' 1200 2,1 0,02 450 0,08 1,35 0,27 1,62 1,70 6' 1200 2,1 0,02 450 0,08 1,35 0,27 1,62 1,70 7' 1200 2,1 0,02 450 0,08 1,35 0,27 1,62 1,70 8' 1200 2,1 0,02 450 0,08 1,35 0,27 1,62 1,70 Đoạn ống L (m3/h) l (m) v (m/s) R (Pa/m) d (mm) Rxl ∑ξ 1200 2,1 0,02 450 0,08 1200 2,1 0,02 450 1200 2,1 0,02 1200 2,1 1200 1200 1.2.Tính toán chọn thiết bị lọc bụi Thiết bị lọc bụi chọn cho hệ thống lưới lọc bụi Lưới lọc bụi thiết bị lọc chế tạo dạng từ loại vật liệu nhiều loại vật liệu khác để tạo lỗ hổng lối dích dắc bên bề dày Cấu tạo khung loại lọc gồ có khung làm kim loại xung quanh, hai mặt căng lưới thép hai lớp thép vật liệu đệm : khâu kim loại, khâu sứ, khâu nhựa, sợi thuỷ tinh, sợi nhựa, dây kim loại rối… Năng suất lọc lưới lọc bụi dạng : G = 4000 – 5000 m3/h.m2 , ta chọn G =4000 m3/h.m2 Lưu lượng không khí cần lọc hệ thống : L = 22000( m3/h) F= L G => = = 5,5 (m2) Kích thước lưới lọc 500x500x80(mm), khâu kim loại có kích thước là:13x13x1 (mm) Vậy số lưới cần thiết cho hệ thống : n= F = f = 22 (tấm) Sức cản thuỷ lực lưới lọc : H = ΔP = 8-10 kg/m2 , ta chọn ΔP=10 kg/m2 1.3.Chọn quạt động điện a)Chọn quạt: Từ lưu lượng gió cần thổi, L= 22000 (m3/h) Cột áp quạt cần thổi, H= (56,17+10)x1,15=76(kG/m2) Với hệ số dự trữ chọn quạt :1,15 Tra phụ lục sách Kĩ Thuật Thông Gió GS Trần Ngọc Chấn ta chọn quạt Ц 4-70 N012 ly tâm Thông số quạt: - Số vòng quay: n= 520 v/ph Hiệu suất: 0,73 Vận tốc quay, v= 47,5 m/s b)Chọn động điện: - L: lưu lượng thổi khí, L= 22000 ( m3/h) - ∆P η : tổn thất áp suất, ∆P : hiệu suất quạt, ηtruc = 0,95 ÷ 0,97 - η , chọn = 76( kG/m2) = 0,73 ηtruc = 0,95 - k: hệ số dự trữ động cơ, k= 1,05-1,2; chọn k = 1,2 N tt = KLp 1,2.x 22000.x 76 = = 7,88 (kW / s ) 3600.102ηη trd 3600.x102 x 0,73x.0,95 2.Tính toán hệ thống hút lò: Sơ đồ tính toán hình vẽ: 2.1.Tính toán kích thước sơ tuyến ống tuyến ống nhánh: Tính toán tổn thất áp suất tuyến ống: Tổn thất áp suất toàn phần hệ thống xác định theo công thức sau: ∆Ptp = ∆Pms + ∆Pcb Trong đó: ∆Pms = R × l ống, với R kG/m2 : tổn thất áp suất ma sát đoạn tổn thất áp suất đơn vị ma sát 1m dài ống, ∆Pcb = ζ v2 γ 2g : tổn thất áp suất cục a)Hệ số sức cản cục đoạn tính toán: Bảng :Hệ số sức cản cục tuyến ống chính, phụ Tuyến Tên đoạn Chạc nhánh Miệng hút Ngoặt 900 Phễu mở rộng tiết diện Loa nối vào quạt Tổng 0,3 0,3 0,3 0 0 2x0,4 0 2x0,4 0.1 0.1 0.1 0.1 0 0 1,8 0,4 0,4 0,4 0,9 Tuyến nhánh Tên đoạn Chạc nhánh rẽ Miệng hút Ngoặt 900 Phễu mở rộng tiết diện Tổng 1' 0,3 0,4 2.6 2' 0,3 0,4 0.1 2.5 3' 0,3 0,4 0.1 2.5 4' 0,3 0,4 0.1 2.5 b)Tổn thất áp suất: Bảng: Tổn thất áp suất tuyến & tuyến phụ Tuyến Đoạn ống LT (m3/h) 100 200 717 1234 6735 li (m) 28,5 5,4 4,6 vi Di Ri Rili (m/s) (mm) (kG/m2) (kG/m2) 3,5 100 0,206 1,236 7,07 100 0,75 21,375 9,9 160 0,777 4,1958 10,9 200 0,703 4,218 11,8 450 0,297 1,3662 Tổng tổn thất áp suất toàn phần hệ thống ∑ξi 1,8 0,4 0,4 0,4 0,9 vi2γ/2g (kG/m2) 0,75 3,06 5,99 7,27 8,52 ΔPcb (kG/m2) 2,55 3,46 6,39 7,67 9,42 ΔPtp (kG/m2) 3,79 24,83 10,59 11,88 10,78 61,87 vi2γ/2g (kG/m2) 0,75 3,12 3,12 5,64 ΔPcb (kG/m2) 0,75 3,12 3,12 5,64 ΔPtp (kG/m2) 1,57 6,23 5,93 6,82 20,55 Tuyến nhánh Đoạn ống 1' 2' 3' 4' LT (m3/h) 100 517 517 5501 li (m) 4 4 vi Di Ri Rili (m/s) (mm) (kG/m2) (kG/m2) 3,5 100 0,206 0,824 7,14 160 0,777 3,108 7,14 160 0,703 2,812 9,6 450 0,297 1,188 Tổng tổn thất áp suất toàn phần hệ thống ∑ξi 2.6 2.5 2.5 2.5 3.2.Chọn quạt động điện: a)Chọn quạt: Từ lưu lượng gió cần thổi, L=6735 (m3/h) Cột áp quạt cần thổi, H= 61,87 x1,15=71,15(kG/m2) Với hệ số dự trữ chọn quạt :1,15 Tra phụ lục sách Kĩ Thuật Thông Gió GS Trần Ngọc Chấn ta chọn quạt Ц 4-70 N05 ly tâm Thông số quạt: - Số vòng quay: n=1440 v/ph Hiệu suất: 0,77 Vận tốc quay, v= 37 m/s b)Chọn động điện: - L: lưu lượng thổi khí, L= 6735 ( m3/h) - ∆P η : tổn thất áp suất, ∆P : hiệu suất quạt, ηtruc = 0,95 ÷ 0,97 - =71,15 ( kG/m2) η , chọn =0,77 ηtruc = 0,95 - k: hệ số dự trữ động cơ, k= 1,05-1,2; chọn k = 1,2 N tt = KLp 1,2 x.6735.x71,15 = = 2,14(kW / s) 3600.102ηη trd 3600.x102 x.0,77.x0,95 3.Tính toán hệ thống hút bụi: Sơ đồ tính toán hình vẽ: 3.1.Tính toán kích thước sơ tuyến ống tuyến ống nhánh: Tính toán tổn thất áp suất tuyến ống: Tổn thất áp suất toàn phần hệ thống xác định theo công thức sau: ∆Ptp = ∆Pms + ∆Pcb Trong đó: ống, với R kG/m2 ∆Pms = R × l : tổn thất áp suất ma sát đoạn tổn thất áp suất đơn vị ma sát 1m dài ống, v2 ∆Pcb = ζ γ 2g : tổn thất áp suất cục a)Hệ số sức cản cục đoạn tính toán: Bảng : Hệ số sức cản cục tuyến ống chính, phụ Tuyến Tên đoạn Chạc nhánh Miệng hút Ngoặt 900 Phễu mở rộng tiết diện Tổng 0,3 3x0,4 2,5 0,3 0 0.1 0,3 0,3 0,4 0,7 Nhánh phụ Tên đoạn Chạc nhánh rẽ Miệng hút Ngoặt 900 Ngoặt 450 Phễu mở rộng tiết diện Tổng 1' 0,3 2x0,4 0,25 2,35 2' 0,3 2x0,4 0,25 2,35 b)Tổn thất áp suất: Bảng: Tổn thất áp suất tuyến & tuyến phụ Tuyến LT li vi Di Ri Rili (m3/h) (m) (m/s) (mm) (kG/m2) (kG/m2) 288 15 3,9 160 0,139 2,085 340,6 19,5 4,7 160 0,196 628,6 4,5 225 0,118 Đoạn ống vi2γ/2g ΔPcb ΔPtp (kG/m2) (kG/m2) (kG/m2) 2,5 0,93 3,43 5,52 3,822 0,3 1,35 1,65 5,47 0,472 0,7 1,24 1,94 2,41 ∑ξi Tổng tổn thất áp suất toàn phần hệ thống 13,40 Tuyến nhánh LT li vi Di Ri Rili (m3/h) (m) (m/s) (mm) (kG/m2) (kG/m2) 1' 52,6 2,5 1,86 100 0,069 0,1725 2' 288 2,5 3,9 160 0,139 2,085 Đoạn ống Tổng tổn thất áp suất toàn phần hệ thống vi2γ/2g ΔPcb ΔPtp (kG/m2) (kG/m2) (kG/m2) 2,35 0,21 2,56 2,73 2,35 0,93 3,28 5,37 ∑ξi 8,09 3.2.Chọn quạt động điện a)Chọn quạt: Từ lưu lượng gió cần thổi, L= 628,6 (m3/h) Cột áp quạt cần thổi, H= 13,4 x1,15= 15,41 (kG/m2) Với hệ số dự trữ chọn quạt :1,15 Tra phụ lục sách Kĩ Thuật Thông Gió GS Trần Ngọc Chấn ta chọn quạt Ц 7-40 N03 ly tâm Thông số quạt: - Số vòng quay: n=500v/ph Hiệu suất: 0,72 Vận tốc quay, v= 16 m/s b)Chọn động điện: - L: lưu lượng thổi khí, L= 628,6 ( m3/h) - ∆P η : tổn thất áp suất, ∆P : hiệu suất quạt, ηtruc = 0,95 ÷ 0,97 - η , chọn =15,41 ( kG/m2) =0,72 ηtruc = 0,95 - k: hệ số dự trữ động cơ, k= 1,05-1,2; chọn k = 1,2 N tt = KLp 1,2 x.628,6.x15,41 = = 0,05(kW / s ) 3600.102ηη trd 3600 x.102.x0,72 x.0,95 [...]... (W/người) Bảng 6: Tính toán nhiệt tỏa do người vào mùa Hè TT Tên khu vực 1 2 Tổng qh (W/người) Số người 12 12 23 5 Gian nhiệt luyện Phòng làm việc Q (W) 276 60 336 Bảng 7: Tính toán nhiệt tỏa do người vào mùa Đông TT Tên khu vực 1 2 Tổng qh (W/người) Số người 129 12 23 5 Gian nhiệt luyện Phòng làm việc Q (W) 2967 60 3027 5.2.Tính toán tỏa nhiệt do thắp sáng Lượng nhiệt tỏa ra do chiếu sáng được tính theo... 5.3.Tính toán tỏa nhiệt do động cơ và thiết bị dùng điện Lượng nhiệt tỏa ra do động cơ được xác định theo công thức sau Trong đó : : Tổng công suất động cơ, thiết bị W 1: hệ số sử dụng công suất lắp đặt máy (0,7 ÷ 0,9) : hệ số tải trọng (0,5 ÷ 0,8) 2 : hệ số kể đến sự làm việc không đồng thời của các động cơ (0,5 ÷ 1) 3 : hệ số kể đến sự nhận nhiệt của môi trường không khí (0,65 ÷ 1) 4 Với phân xưởng... x (1295 – 65) = 824,1[w/m2] Sai số của q và q’ là: ∆q = x100% (W/) 661 − 824 ,1 ∆q = 661 × 100% = 26,69% >5%.→ Không thỏa mãn (2) Từ (1) và (2) Ta có biểu đồ q, Từ biểu đồ t có được: =1308,48[w/m2] =105,9 0C Diện tích cửa lò: Fcl= 0,3 x 0,3 = 0,09 m2 × × × × Diện tích thành lò: Ftl= (0,8 0,8 2)+(0,8 2 2) – 0,09 = 4,39 m2 Lượng nhiệt tỏa từ thành lò vào không khí xung quanh: Qtl = F.q = 4,39 x 1308,48... phần nhiệt đi vào phòng, (m = 0,5 0,7) f (m2): là hệ số phụ thuộc vào hình dáng của đáy lò, (f = 4,1 với lò đáy tròn; lò đáy vuông là 1,6; đáy chữ nhật là 3,9) D: là đường kính tương đương theo diện tích (D= 1,13 , m) Lượng nhiệt tỏa từ đáy lò vào không khí xung quanh: Fđáy = Fnl = 0,8x2= 1,6 [m2] Lượng nhiệt tỏa từ đáy lò vào không khí xung quanh: Qđl = 0,7 x 3,9 x = 31740,9 [w] * Tỏa nhiệt qua cửa... phần nhiệt đi vào phòng, (m = 0,5 0,7) f (m2): là hệ số phụ thuộc vào hình dáng của đáy lò, (f = 4,1 với lò đáy tròn; lò đáy vuông là 1,6; đáy chữ nhật là 3,9) D: là đường kính tương đương theo diện tích (D= 1,13 , m) Lượng nhiệt tỏa từ đáy lò vào không khí xung quanh: Fđáy = Fnl = 3,14x= 0,5024 [m2] Lượng nhiệt tỏa từ đáy lò vào không khí xung quanh: Qđl = 0,7 x 4,1 x = 13529,09 [w] * Tỏa nhiệt qua... chiếu sáng (W) ─ : Tổng công suất của các bóng đèn (W) = a× (kW) • a : Tiêu chuẩn chiếu sáng (W/m2) Chọn a= 10(W/m2) • : Diện tích sàn (m2) • : Hệ số phụ thuộc loại đèn với đèn huỳnh quang chọn =0,5 • : Hệ số sử dụng đèn =1 Bảng 7 : Kết quả tính toán tỏa nhiệt do thắp sáng TT 1 Khu vực Gian nhiệt luyện a W/ m2 m2 10 25,2 W 0,5 1 126 2 Phòng làm việc 10 0,5 694,8 1 3474 Tổng 3600 5.3.Tính toán tỏa nhiệt... của lò cần tính mùa Hè (W) lo ( Đ ) Qtoa (i ) :Nhiệt lượng của lò đã tính vào mùa Đông (W) ∆t H ∆t Đ :Độ chênh lệch nhiệt độ của lò vào mùa Hè (oC) :Độ chênh lệch nhiệt độ của lò vào mùa Đông (oC) Lượng nhiệt tỏa của lò rèn 2 cửa vào mùa Hè là: Q Hlo1 = 42520,84 × 1300 − 35 1300 − 24 = 42154,28 [w] Lượng nhiệt tỏa của lò phản xạ vào mùa Hè: Q Hlo 2 = 176828,2 • × 850 − 35 850 − 24 = 174473,35 [w] Lò... của q và q’ là: ∆q = 666,77 − 766 × 100% 666,77 = 14,9% > 5%.→Không thỏa mãn Ta có biểu đồ: Diện tích nóc lò: Fnl= 0,8x2= 1,6 [m2] Lượng nhiệt tỏa từ nóc lò vào không khí xung quanh: Qnl = F.q = 1,6 x 799 = 1278,4 [w] ** Tỏa nhiệt qua đáy lò: Lớp: Gạch magezit :δ = 220 mm; τ = 700C λ= 6,16 + 2,9 x10-3 x = 8,14 [w/m 0C] Qđl = m.f Trong đó: Fλ (t1 − t4 ) D [w] m: là hệ số kể đến phần nhiệt đi vào phòng,... (m3) ∆t i :Độ chêch lệch nhiệt độ trong lò và trong nhà của lò cần tính(oC) ∆t 1 :Độ chêch lệch nhiệt độ trong lò và trong nhà của lò đã tính (oC) Lò phản xạ: Có nhiệt độ 850 OC,V=8,223 tỏa ra một lượng nhiệt là: QĐlò(px)= 42520,84 x x = 176828,2 [w] b) Mùa hè Ta có thể tính lượng nhiệt tỏa của mỗi lò vào mùa hè bằng cách hiệu chỉnh theo lượng nhiệt tỏa ra vào mùa đông của mỗi lò theo công thức sau:... nắng, kính sơn trắng đục, τ 4 = 0,7  Fkính : diện tích cửa kính chịu bức xạ tại thời điểm tính toán,m2  qbx: cường độ bức xạ mặt trời trên mặt phẳng chịu bức xạ tại thời điểm tính toán, lấy tại thời điểm nhiệt độ mặt trong đạt cực đại lúc11-12h (Tra phụ lục 7Sách Thông gió) Bảng4: Tính toán nhiệt bức xạ vào nhà qua cửa kính (cửa sổ) STT 1 2 Tên Khu vực Khu rèn,gò,hàn,đú c Văn phòng phân xưởng Hướng