Đồ án thiết kế hệ truyền lực chính oto máy kéo (kèm bản vẽ)

Thiết kế môn học KCTT ô tô Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long lời nói đầu Nền công nghiệp ôtô ngày lớn mạnh cho đời nhiều loại mác xe có tính kinh tế kỹ thuật tiên tiến Đó kết phát triển nghành khoa học ôtô "Kết cấu tính toán ôtô" phận hợp thành khoa học nói trên.Đó môn khoa học nghiên cứu phơng án kết cấu động học động lực học cấu chi tiết chủ yếu ôtô Kết cấu tính toán ôtô môn khoa học nghiên cứu nhằm đảm bảo cho ôtô hoạt động êm dịu ,dể dàng tính cao, kết cấu gọn gàng ,bố trí hợp lý làm giảm trọng lợng ôtô hình dáng bên giúp ôtô vợt qua đợc chớng ngại vật dễ dàng Truyền lực ,vi sai có tác dụng tăng mômen quay để truyền chuyển động quay dọc động thành chuyển động quay ngang bán trục Truyền lực đợc thiết kế cho : +) Đảm bảo tỷ số truyền cần thiết ,kích thớc trọng lợng nhỏ ,khoảng sáng gầm xe đạt yêu cầu tính thông qua +) Có hiệu suất truyền cao thay đổi nhiệt độ tốc độ quay +) Đảm bảo vận hành êm dịu, không ồn, có độ bền lâu Thiết kế môn học KCTT ô tô Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long phần I thiết kế truyền lực I- Thiết kế sơ : -Tỷ số truyền truyền lực i0 = 6,83 -Số bánh bánh ăn khớp : + Số bánh bánh chủ động Z1 Theo king ngiệm với i0 = 6,83 chọn Z1 = Số bánh cặp bánh bị động Z2 Z2 = i0 *Z1 = 6,83*6 = 40,98 Kiểm tra lại tỉ số truyền: chọn Z2 = 41 i0 - Z2/ Z1 100%/ i0 = 3% -Chọn mô duyn sơ : mS Sau tính toán ta tính đợc mS = 8,5 -Góc trực giao trục : =90 1.2 Các thông số hình học truyền : 1> Bán kính trung bình bánh bị động : r2 = ms z 8,5.41 = = 174,25( mm ) 2 D2=348,5 E=(0,125ữ 0,2)D2 = ( 43,56 ữ 69,7) (mm) Chọn E = 69,7 => KE = E/ r2 = 69,7 /174,25 = 0,4 E: khoảng dịch trục KE : hệ số dịch chuyển hypôit 2> Bán kính trung bình bánh chủ động r1 = r2 k Z 174,25.1,3.6 = = 33,15(mm) Z2 41 3> Góc côn ban đầu bánh bị động Thiết kế môn học KCTT ô tô cos = cos + z1 ( z2 sin 0,9k E ) Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long = 0,158 = 80 53 ' 4> Góc đờng pháp tuyến chung với trục bánh bị động a) Trị số gần tg/ = E 69,7 = = 0,062 ' = 34 ' cos( ) cos 90 810 53 ' r2 + r1 174,25 + 33,15 cos 0,158 ( ) b)Trị số xác tg = E cos( ) r2 + r cos cos tg = 69,7 cos(90 810 53' ) 174,25 + 33,15 cos 57 ' 0,158 tg = 0,0625 = 34 ' 5>Góc đờng trung bình chung thiết kế trục bánh bị động sin = tg cos( ) 0,0625 cos(90 80,53) = cos cos(80,53 ) sin = 0,375 = 22 6>Góc côn ban đầu bánh chủ động sin = (sin cos cos 2) - (cos sin 2) = 0,375.0,158=0,146=> = o25' 7>Chiều dài đờng sinh hình côn ban đầu bánh bị động L2 = r2 / sin =174,25 / 0,986 = 176,47 (mm) 8> Chiều dài đờng sinh hình côn ban đầu bánh chủ động L1 = r1 / sin = 33,15 /0,146 = 227 (mm) Thiết kế môn học KCTT ô tô 9>iểm tra: Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long Cần phảI có k =L1/L2 (chính xác 5%) 10>Hiệu số góc xoắn bánh chủ động bị động sin = => sin sin 0.375.1 = = 0,379 cos 0,989 = 22 16' 11> Góc xoắn bánh bị động cos k = 0,412 = 22 23' tg = 2 sin 12> Góc xoắn bánh chủ động 13> Môduyn pháp tuyến điểm k cos 1,3 0,926 tg = = = 1,034 = 44039' 1 sin 0.379 mn = 2.r1 cos 2.33,15.0,715 = = 7,86 z1 14>Khoảng cách mặt phẳng trung bình đuờng kính bánh bị động với trục C = ( r1 cos + r2 cos cos ) = 33,12( mm) sin 15> Khoảng cách mặt phẳng trung bình đuờng kính bánh chủ động với trục C1 = C cos + r2 cos = 161,56(mm) sin 16> Hệ số ăn khớp đối xứng 1,1.k E tg 1,1.0,4.0,145 = CE = =0,1 cos , 715 17>Góc ăn khớp góc lệch ăn khớp trung bình phía bánh chủ động Thiết kế môn học KCTT ô tô bị động (chọn phụ thuộc vào CE) CE = 0,1 => Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long n=200 = 230' 18> Bán kính trung bình đầu dao : L cos rU = =233,6(mm ) sin II - Tính toán thông số hình học bánh côn xoắn: 1> Hệ số chiều cao đầu bánh bị động: fd2 = (1- ) 0,8 (vì Z1 = 6) hệ số dịch chỉnh Tra bảng ta có => = 0,7325 fd2 =(1- 0.7325).0,8 = 0,214 2> Hệ số chiều cao chân bánh bị động : fc2 = 0,8.(2.25 - fđ2 ) =0,8 (2.25 - 0.214) = 1,6288 3> Chiều rộng vùng tiết diện trung bình: Stb2 = ( /2 + 2. tgn) mn Stb2 = ( 3,14/2 + 2.0,7325 tg20o ) 7,86 =16,53 (mm) 4> Góc chân bánh bị động sin L r U 0,5.16,53 0,378 tg = = 0,11 0 cos ( 22 ).tg ( 20 ) 176,46 233,6 tg = 0,5.STB cos 2 tg0 n = ' 5> Góc đầu bánh bị động = fd2/ fc2 = 6,12.0,214 /1,6288= 0,80 = 48/ 6> Góc côn bánh bị động i = - = 800 53' - 60 7' = 74046' 7> Góc côn bánh bị động Thiết kế môn học KCTT ô tô e = + =800 53' +48' = 81041' Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long 8> Góc côn bánh bị động = 900 - = 900 - 800 53'= 9o.7' 9> Chiều rộng bánh bị động b2 = 0.35 L2 = 0,35.176,47 = 61,765 (mm) b2 10 mn = 10 7,86 = 78,6(mm) b2 = 78,6 (mm) 10> Chiều dài tạo hình côn hình côn bánh bị động Li = L2 - 0,5.b2 =176,47 - 0,5.78,6=137,17 (mm) Le = L2 + 0.5.b2 = 100,528 + 0,5 78,6 = 215,77(mm) 11> Chiều cao chân đầu bánh bị động điểm h'e2 = mn fc = 7,86.1,6288 =12,8(mm) h'đ = mn fđ = 7,86 0,214 = 1,68 (mm) 12> Chiều cao chân đầu bánh bị động theo đờng kính ngoài: he = he + 0,5.b2 tg = 17,42 (mm) hđ = hđ + 0,5.b2 tg = 2,01 (mm) 13> Đờng kính bánh bị động De = (2 Le sin2) + (hđ cos 2) De = (2 215,77 0,986 +2,01.0,986 ) = 425,98 (mm) 14> Khoảng cách mặt đầu sở từ đờng kính trung bình Chọn theo kết cấu H2 = 23,56 (mm) 15> Khoảng cách đỉnh bánh bị động đờng kính từ mặt đầu sở B2 = H2 - 0.5b2 cos + hđ 2.sin2 B2 =19,1 (mm) 16> Chiều rộng bánh bị động = +0,5.b2 cos + hd sin Li Le 1,196.0,969.83,028 = 23,56 +0,5.35,18.0,243 + 118,118 = 28,648( mm) Thiết kế môn học KCTT ô tô Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long 17>Chiều dài bánh dọc theo đờng tạo côn b1 = b2 sin + (2 ữ 5) = (86,5 ữ 89,5)(mm) cos cos Chọn b1 = 88 (mm) 18> Chiều cao chân đầu bánh chủ động điểm h'e = h'đ2 + 0,25.mn = 1,68 + 0,25.7,86 = 3,645 (mm) h'đ = h'e - 0.25.mn = 12,8 - 0,25.7,86 = 10,835 (mm) 19> Góc chân bánh chủ động tg1 = tg cosà = 0,0078 => =26' 20> Góc đầu bánh chủ động tg = tg cosà =0,108 => = 6012' 21> Chiều cao chân đầu bánh bị động đờng kính hc = h'c + 0.5.b1 tg1 = 3,645 + 0,5.88tg26' = 3,845 (mm) hđ = h'đ + 0.5.b1 tg = 10,835 + 0,5.88tg6012' = 15,55 (mm) 22> Góc côn bánh chủ động i1 = - = 8025 - 26'=7059' 23> Góc côn bánh chủ động e = + = 8025 + 6012' =14037' 24> Góc côn phụ bánh chủ động = 900 - = 81035' 25> Đờng kính bánh chủ động De1 = 2.[(r1 + 0,5 b1 sin1) + (hđ1 cos1)] De1 = 109,71 (mm) 26> Khoảng cách mặt đầu sở bánh từ đờng kính trung bình nó: Chọn theo kết cấu H1 =24,38 (mm) 27> Khoảng cách đỉnh bánh chủ động đờng kính tới mặt đầu cở sở Thiết kế môn học KCTT ô tô Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long B '1 = H1 - (0.5 cos1) + (hđ sin1) = 26,12 (mm) 28> Chiều rộng B1 = H1 + ( 0,5 cos1 ) = 24,87 (mm) 29> Khoảng cách đỉnh vòng côn ban đầu bánh bị động theo mặt đầu sở A'2 = (r2 cotg2 ) + H2 = 52,63 (mm) 30> Khoảng cách đỉnh hình côn ban đầu bánh chủ động theo mặt đầu sở A1 = ( r1 cotg1 ) + H1 = 253 (mm) 31>Khoảng cách mặt đầu sở bánh bị động theo trục bánh ( khoảng cách lắp ráp ) A2 = C2 + H2 = 56,68 (mm) 32> Khoảng cách mặt đầu sở bánh chủ động theo trục bánh ( khoảng cách lắp ráp ) A1 = C1 + H1 = 185,94 (mm) 33> Khoảng cách đỉnh hình côn ban đầu bánh bị động tính từ trục bánh A2 = A2 - A'2 = 4,05 (mm) 34> Chiều dày điểm tiết diện trung bình đo a> Bánh chủ động Sđ1 = ( Stb2 cos n ) - CH = 15,31(mm) b> Bánh bị động Sđ2 = ( m) - Stb2 = 8,15 (mm) b> Bánh bị động hđ2 = h'đ2 = 1,68 (mm) phần II - Tính toán bền Tính chọn chế độ tải tính toán bền Khi tính toán độ bền vững ta phải tính theo hai chế độ, sau lấy moomen nhỏ Thiết kế môn học KCTT ô tô để tính Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long Chế độ tính từ động đến bánh côn chủ động theo công thứ : Mtt 1= Me max iH H iH : Tỷ số truyền tính từ động đến bánh côn chủ động H : Hiệu suất truyền lực từ động xuống chi tiết tính toán H = 0,89 chọn theo lý thuyết ôtô => Mtt = Me max ih1 H = 29.6,55.0,89 = 169 (KG.m) = 1690 (Nm) 2.Chế độ tính từ lực bám từ mặt đờng đến bánh côn chủ động * Gb * rbx i0 * H M tt = : ệ số bám Chọn = 0.7 Gb : Trọng lợng bám io : Tỷ số truyền truyền lực + Tính theo bánh xe cầu sau : MStt = 0,7.5287.431.10-3 /(6,83.0,89) = 262,4(KGm) = 2624 (Nm) - So sánh hai mô men ta thấy mômen tính động xuống nhỏ mômen tính từ mặt đờng lên => chọn chế độ tính toán từ động xuống Tính lực vòng tác dụng lên bánh răng: +) Đối với bánh chủ động : Lực vòng : P1 = Me max ih H / rt b = 29.6,55.0,89.1000 /33,15 =5099,7(KG) P1 =5099,7 (KG) Lực dọc trục : Q1 =P1 (tg sin + sin cos1) /cos1 Q1 = 5313,3 (KG) Lực hớng kính : R1 =P1 [( tg .cos1) - (sin1 sin1)]/cos1 = 1854,2 (KG) Thiết kế môn học KCTT ô tô +) Đối với bánh bị động : Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long Lực vòng : P2 =(P1.cos2) / cos1 = 6606 (KG) Lực dọc trục : Q2 = P2.[( tg sin ) + (sin cos2)] /cos1 Q2 = 3894,3 (KG) Lực hớng kính : R2 = P2.[( tg .cos2) - (sin2 sin2) ] /cos1 R2 = 2896 (KG) Tính toán bền bắnh +)Tính theo sức bền uốn : u = Me max i h1 k d b y.b.t s r1 sin cos 2r1 Hệ số dạng y đợc tra theo bảngtheo số lợng quy dẫn Zqd = Z /(cos3 cos) => Z1qd =16,6; Z2qd =314,2 => y1 = 0,526 ; y2 = 0,553 tS= (2..r1) / Z1 = (2.3,14.33,15)/ = 34,7 (mm) - Tính cho bánh chủ động: 29.6,55.1,3.10 U1 = U1 88.0,146 0,526.88.33,15.34,71 0,715 2.33,15 = 9,98 KG / mm = 998( KG / cm ) ( ) u2 = (u1 y1)/y2 = 998.0,526/0,553= 949,27(KG/cm2) - Tính ứng suất tiếp xúc tx = 0.418 P.E + b sin cos Rtd1 Rtd Lực P lực vòng lấy theo chế độ tải trọng trung bình P = 5852,85 KG rtđ : Bán kính tơng tơng bánh chủ động bị động rtđ = r/(cos2cos) 10 Thiết kế môn học KCTT ô tô rtđ1 = 66,2 mm ; rtđ2 = 1288,2 mm => Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long tx = 980 (N/mm2) = 980 (MN/ m2 ) Tính sơ trục bánh côn xoắn (trục chủ động) d M x 0.2.[ ] x Mx : Mô men xoắn : MX =P r1 = 5099,7.33,15 = 16905,5055 (KGmm) Mx =169055 (Nmm) [x] :ứng suất uốn cho phép [x] = 35 (N/mm2) d 169055 0,2.35 = 62,27( mm ) chọn d = 65 (mm) Tra bảng 14P sách chi tiết máy chọn chiều rộng ổ B = 33 (mm) 11 Thiết kế môn học KCTT ô tô Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long +) L' : khoảng cách gối đỡ trục bánh nón nhỏ L' = (2,5 ữ )d ; chọn L'=2,5d = 162,5 (mm) Sau tính toán theo chi tiét máy ta chọn đợc khoảng cách sau : a = 85 mm ; b = 80 mm ; c = 50 mm -Xác định phản lực gối tựa A B lực vòng P gây (trong mặt phẳng XOY) M BY M AY M BX M AX Q1 r1 + R1 130 = 811,38( KG ) 80 R 50 Q1 r1 = R BY 80 + R1 50 Q1 r1 = R BY = = 1042,8( KG ) 80 130 = RAX 80 P1 130 = RAx = P1 = 8287,3( KG ) 80 50 = R BX 80 P1 50 = R BX = P1 = 3187,3( KG ) 80 = RAY 80 + R1 130 Q1 r1 = RAY = Tính đờng kính trục hai tiết diện với d [] : ứng suất cho phép M td 0,1[ ] [] = 80 (N/mm2) = 8(KG/mm2) Mtđ : Mômen tơng đơng Tại tiết diện I-I ta có : M td = M u + 0,75M X = 0,75M X Do tiết diện I-I có Mu = ;Mx =RAx 80 + P1.130 = 1325921 (KGmm) d 91,36 (mm) chọn dI-I = 90 (mm) Tại tiết diện II-II ta có : M td = M u + 0,75M X M u = M UX + M UY M UX = R BX 85 = 270920,5( KGmm ) M UY = R BY 85 = 88638( KGmm ) M U = 285052( KGmm ); M d 76,67( mm ) X = P1 50 = 254985( KGmm ) chọn dII-II = 76 (mm) ( xem hình vẽ trang bên ) 12 Thiết kế môn học KCTT ô tô Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long rby Y ray II-II I-I B rbx r1 A p1 Q1 rAX M UY 886388KGmm M UX 270920,5KGmm MX 254985KGmm PHầN IV - TíNH TOáN VI SAI 1.Tính sơ L, Z1 , Z2 , ms 13 Z X Thiết kế môn học KCTT ô tô Đối với bánh côn cụm vi sai Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long MVS = Memax ih1.i0 = 29.6,55.6,83.0,89 = 1154,65(KGm) M VS 1154,65 = =96,2( KGm) 2.q.i 2.4.1,5 Số lợng bánh hành tinh : q = ; Tỉ số truyền i = 1,5 Ta có L = 50 (mm) : ms =5 tra theo hình I- bảng I-1 Z1 = L 0,5.m S + i = 50 0,5.5 +1.5 =11 Z = i.Z =1,5.14 =16 D1 = m S Z = 5.11 = 55; D2 = m S Z = 5.16 = 80(mm) i= Z2 16 = =1,45 Z1 11 => sai số 3% < 5% -Góc ăn khớp : = 22030 => Z2 Z1 thoả mãn Z1 > Zmin =10 Z2 =16 > Z2min thoả mãn Tính lại L = 0,5.mS Z1 + Z 2 = 0,5.5 112 +16 = 48,54( mm) Chọn góc ăn khớp : n =200 3.Chọn chiều rộng vành : b = L L =( 0,25ữ0,35).L= (12,5ữ17,5) Chọn b = 16(mm) 4.Chọn hệ số chiều cao khe hở hớng kính : + Hệ số chiều cao : f0 = 1.000 + Khe hở hớng kính : C 'n =0,188 Chọn hệ số dịch chỉnh chiều cao S hệ số dịch chỉnh tiếp tuyến : => tra bảng S = 0,38 ; = f(i) =>2 = - = 0,1 (trabảng ) 14 Thiết kế môn học KCTT ô tô chọn cấp xác : cấp Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long III Tính toán kích thớc hình học bánh côn thẳng Số bánh chủ động :Z1 = 11 +)Số bánh bị động : Z2 =16 Tỷ số truyền :i = Z2/Z1 = 16/11 = 1,45 Góc ăn khớp tiết diện pháp tuyến : n = 200 Chiều rộng bánh :b = (0,25 ữ 0,35 )L = (12,5 ữ 17,5) ; chọn b = 16 mm Góc xoắn vành : = 6.Mô đun tiết diện mặt đầu: ms =5 Hệ số chiều cao : fos = Hệ số khe hở hớng kính : c'n = 0,188 Góc côn chia : = 34030' với = 900 = arctgZ1/Z2 =900 - = 55030' 10 Hàm tam giác lợng góc côn chia : Sin1 = 0,5665 ; cos1 = 0,8240 ; sin2 = 0,8211 ; cos2 = 0,5693 11.Hệ số dịch chỉnh chiều cao tiết diện đầu : s = 0,38 12 Hệ số dịch chỉnh tiếp tuyến : = 0,01 13.Số bánh phẳng : Zc = Z2/ sin2 = 16/0,8211 = 19,462 14 Chiều dài đờng sinh hình côn chia : L = Zc.ms/2 = 48,656 (mm) 15.Chiều cao làm việc : h1 = 2f0s ms = 10,00 16.Khe hở hớng kính : c's = c'n.ms = 0,94 17.Chiều cao toàn :h = h1 + c's = 10,94 (mm) 18 Đờng kính vòng tròn chia : d1 = ms.Z1 =5.11 = 55 (mm) d2 = ms Z2 = 5.16 = 80 (mm) 19 Chiều cao đầu : h'1= ms.(fos + s ) = 6,9 (mm) h'2 = h1 - h'1 = 3,1 (mm) 15 Thiết kế môn học KCTT ô tô Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long 20 Chiều cao chân răng: h''1 = h - h'1 = 4,04 (mm) h''2 = h - h'2 = 7,84 (mm) 21 Góc chân : = arctg h''1/L = 4044' = arctg h''2/L = 909' 22 Góc côn : e1 = + = 44039' e2 = + = 60014' 23.Góc côn : i1 = - = 24046' i2 = - = 41021' 24 Đờng kính đỉnh : De1 = d1 +2h'1cos1 = 66,37 (mm) De2 = d2 +2h'2cos2 25 Khoảng cách từ đỉnh đến mép vành : H1 = d1 h1 sin = 36,4( mm ) 2tg H2 = d2 h2 sin = 25,15( mm ) 2tg IV Kiểm tra điều kiện ăn khớp mặt hình học truyền Kiểm tra điều kiện không bị cắt chân cháy Đối với truyền thiết kế lấy giá trị s theo bảng chọn không cần kiểm tra Xác định góc ăn khớp nhỏ tiết diện đầu smin mà không bị cắt chân s = arcsin tg tg Trong đó: - góc chân - góc côn chia Đối với truyền thẳng = 00 phải lấy góc ăn khớp n lớn smin 16 Thiết kế môn học KCTT ô tô 1s = arctg tg = 19 43' < n = 20 tg s = arctg tg = 19 015' < n = 20 tg Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long Vậy điều kiện góc ăn khớp nhỏ tiết diện đầu đợc thoả mãn Kiểm tra không bị nhọn xác định chiều phía côn tiết diện đầu Z m s s cos s e = + 2h'1 . + inv s inv e cos m s Z Zm s cos s e = arccos Zm s + 2h1 cos Giá trị Se đợc tính nên đảm bảo quan hệ sau Khi L 0,5b m s cos = 4,17 < L Se 0,5ms.cos = 2,5 Kiểm tra hệ số trùng khớp a Hệ số trùng khớp prôphin mặt đầu xác định theo công thức s = Z1 Z cos s + f os + s1 cos cos Z1 Z2 sin s + cos cos 2 Z2 Z cos s + + f os + s cos cos cos s s = 1,1245 thoả mãn điều kiện (1 ữ 1,25 ) b Hệ số trùng khớp theo chiều dọc xác định : b = c.Tính hệ số trùng khớp = s + b = s = 1,245 17 cos s Thiết kế môn học KCTT ô tô Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long PHầN III - CHọN ổ LĂN : - Chọn ổ lăn cho trục chủ động truyền lực : + Trục có tốc độ vòng quay n = nM / ih1 = 2250/6,55 = 343,5(v/p) + Đờng kính ngõng trục ổ lăn : dI-I = 90 (mm) ;dII-II = 76 (mm) + Phản lực gối đỡ : RA = R AX + R AY = 8287,3 + 811,38 = 8287,3( KG ) R B = R BX + R BY = 3178,3 + 1042,8 = 3345( KG ) + Lực chiều trục bánh côn xoắn : Q1 = 5313,3 ( KG ) + Nhiệt độ làm việc dới 1000C + Do trục có lực dọc trục tác dụng nên chọn ổ bi đỡ chặn + Dự kiến chọn loại ổ bi đõ chặn ký hiệu 36000 có góc = 160 +Với dI-I = 90 chọn loại ổ bi đỡ chặn kí hiệu 36218 có - D = 160 (mm) chiều rộng ; B = 30 (mm) chiều cao ; D2 = 139 (mm) ; d2 = 112,4 (mm) ; r1 = 1,5( mm) ;r = 3(mm) + Với dII-II = 76 (mm) chọn kiểu ổ có kí hiệu 36215 có thông số sau D = 130 (mm) ; B = 25 (mm); D2 = 113 (mm) ; d2 = 92 (mm) ; r1 = 1,2( mm) ; r = 2,5(mm) Ta có sơ đồ biểu diễn lực tác dụng sau: 18 Thiết kế môn học KCTT ô tô Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long q B Tài liệu tham khảo 1.Kết cấu tính toán ô tô ( Trơng đại học giao thông vận tải Hà Nội ) 2.Hớng dẫn thiết kế cầu chủ động ( Trờng đại học giao thông vận tải Hà 19 Thiết kế môn học KCTT ô tô Nội ) Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long 3.Hớng dẫn thiết kế chi tiết máy ( Nguyễn văn Lẫm ) 20 Thiết kế môn học KCTT ô tô Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long 21 [...]... sơ đồ biểu diễn các lực tác dụng sau: 18 Thiết kế môn học KCTT ô tô Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long q B Tài liệu tham khảo 1.Kết cấu tính toán ô tô ( Trơng đại học giao thông vận tải Hà Nội ) 2.Hớng dẫn thiết kế cầu chủ động ( Trờng đại học giao thông vận tải Hà 19 Thiết kế môn học KCTT ô tô Nội ) Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long 3.Hớng dẫn thiết kế chi tiết máy ( Nguyễn văn Lẫm ) 20 Thiết kế. .. 16(mm) 4.Chọn hệ số chiều cao răng và khe hở hớng kính : + Hệ số chiều cao răng : f0 = 1.000 + Khe hở hớng kính : C 'n =0,188 5 Chọn hệ số dịch chỉnh chiều cao S và hệ số dịch chỉnh tiếp tuyến : => tra bảng S = 0,38 ; = f(i) =>2 = - 1 = 0,1 (trabảng ) 14 Thiết kế môn học KCTT ô tô 6 chọn cấp chính xác : cấp 8 Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long III Tính toán kích thớc hình học của bánh răng côn thẳng... = 65 (mm) Tra bảng 14P sách chi tiết máy chọn chiều rộng ổ B = 33 (mm) 11 Thiết kế môn học KCTT ô tô Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long +) L' : khoảng cách giữa các gối đỡ trục bánh răng nón nhỏ L' = (2,5 ữ 3 )d ; chọn L'=2,5d = 162,5 (mm) Sau khi tính toán theo chi tiét máy ta chọn đợc các khoảng cách sau : a = 85 mm ; b = 80 mm ; c = 50 mm -Xác định phản lực tại các gối tựa A và B do lực vòng P gây... của bộ truyền 1 Kiểm tra điều kiện không bị cắt chân răng và cháy răng Đối với những bộ truyền khi thiết kế lấy các giá trị s và theo bảng chọn thì không cần kiểm tra nữa 2 Xác định góc ăn khớp nhỏ nhất ở tiết diện đầu răng smin mà không bị cắt chân răng s min = arcsin tg tg Trong đó: - góc chân răng - góc côn chia Đối với bộ truyền thẳng = 00 phải lấy góc ăn khớp n lớn hơn smin 16 Thiết kế môn... răng xác định : b = 0 c.Tính hệ số trùng khớp = 2 s + 2 b = s = 1,245 17 2 1 cos s Thiết kế môn học KCTT ô tô Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long PHầN III - CHọN ổ LĂN : - Chọn ổ lăn cho trục chủ động của truyền lực chính : + Trục có tốc độ vòng quay n = nM / ih1 = 2250/6,55 = 343,5(v/p) + Đờng kính ngõng trục tại 2 ổ lăn : dI-I = 90 (mm) ;dII-II = 76 (mm) + Phản lực tại các gối đỡ : RA =... của bánh răng côn thẳng 1 Số răng của bánh chủ động :Z1 = 11 +)Số răng của bánh bị động : Z2 =16 2 Tỷ số truyền :i = Z2/Z1 = 16/11 = 1,45 3 Góc ăn khớp ở tiết diện pháp tuyến : n = 200 4 Chiều rộng bánh răng :b = (0,25 ữ 0,35 )L = (12,5 ữ 17,5) ; chọn b = 16 mm 5 Góc xoắn ở giữa vành răng : = 0 6.Mô đun ở tiết diện mặt đầu: ms =5 7 Hệ số chiều cao răng : fos = 1 8 Hệ số khe hở hớng kính : c'n = 0,188... = P1 50 = 254985( KGmm ) chọn dII-II = 76 (mm) ( xem hình vẽ trang bên ) 12 Thiết kế môn học KCTT ô tô Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long rby Y ray II-II I-I B rbx r1 A p1 Q1 rAX M UY 886388KGmm M UX 270920,5KGmm MX 254985KGmm PHầN IV - TíNH TOáN VI SAI 1.Tính sơ bộ L, Z1 , Z2 , ms 13 Z X Thiết kế môn học KCTT ô tô Đối với bánh răng côn trong cụm vi sai Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long MVS = Memax... bảo quan hệ sau đây Khi L 0,5b m s cos = 4,17 < 5 L vậy Se 0,5ms.cos = 2,5 4 Kiểm tra hệ số trùng khớp a Hệ số trùng khớp prôphin mặt đầu xác định theo công thức s = 2 Z1 Z cos s + f os + s1 1 2 cos 1 2 cos 1 Z1 Z2 sin s + 2 cos 1 2 cos 2 2 2 Z2 Z cos s + + f os + s 2 2 cos 2 2 cos 2 1 cos s s = 1,1245 vậy thoả mãn điều kiện (1 ữ 1,25 ) b Hệ số trùng... cụm vi sai Sinh viên thực hiện: Đào Việt Long MVS = Memax ih1.i0 = 29.6,55.6,83.0,89 = 1154,65(KGm) M VS 1154,65 = =96,2( KGm) 2.q.i 2.4.1,5 Số lợng bánh răng hành tinh : q = 4 ; Tỉ số truyền i = 1,5 Ta có L = 50 (mm) : ms =5 tra theo hình I- 3 và bảng I-1 Z1 = L 0,5.m S 1 + i 2 = 50 0,5.5 1 +1.5 2 =11 Z 2 = i.Z 1 =1,5.14 =16 D1 = m S Z 1 = 5.11 = 55; D2 = m S Z 2 = 5.16 = 80(mm) i= Z2 16 = =1,45... = arctgZ1/Z2 2 =900 - 1 = 55030' 10 Hàm tam giác lợng của các góc côn chia : Sin1 = 0,5665 ; cos1 = 0,8240 ; sin2 = 0,8211 ; cos2 = 0,5693 11 .Hệ số dịch chỉnh chiều cao ở tiết diện đầu răng : s = 0,38 12 Hệ số dịch chỉnh tiếp tuyến : = 0,01 13.Số răng của bánh răng phẳng : Zc = Z2/ sin2 = 16/0,8211 = 19,462 14 Chiều dài đờng sinh hình côn chia : L = Zc.ms/2 = 48,656 (mm) 15.Chiều cao làm việc của