Thiết kế tuyến đê chắn sóng cho vịnh Chân Mây Huế. Thiết kế với loại đê đá đổ mái nghiêng và khối phủ Tetrapod + tường đỉnh. kiểm tra ổn định tổng thể công trình bằng phần mềm Plaxis; tính toán nhiễu xạ sau tuyến công trình theo tiêu chuẩn OCDI
G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương Đồ án Công trình bảo vệ bờ II MỤC LỤC SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp: 54B2 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương Đồ án Công trình bảo vệ bờ II Xác định tham số sóng nước sâu mực nước thiết kế theo tần suất thiết kế Từ bình đồ xác định đươc khu vực nghiên cứu vịnh Chân Mây – Phú Lộc – Thừa Thiên Huế, từ xác định biểu đồ tra mực nước tổng hợp: Hình 1 Đường tần suất mực nước tổng hợp điểm MC43 (108°03', 16°17') Lăng Cô, Phú Lộc, Thừa Thiên - Huế Từ biểu đồ ứng với tần suất thiết kế 1% tra MNTK= +167.6 cm= +1.68m SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp: 54B2 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương Đồ án Công trình bảo vệ bờ II Bảng 1 – Bảng tra tham số sóng nước sâu cho vùng tính sóng chi tiết ven bờ từ Quảng Ninh đến Quảng Nam H = 11.2m; Tp = 12.9s Thừa Thiên Huế thuộc vùng 4→Tham số sóng vùng nước sâu: H rms = L0 = H 11.2 = = 7.92 m 2 g 9.81 Tp = ×12.92 = 259.60m 2π × 3.14 Tm = S0 p = ; Tp 1.2 = 12.9 = 10.75s 1.2 H 11.2 = = 0.043 L0 259.6 Xác định chiều cao sóng vị trí thiết kế Sử dụng mô hình truyền sóng WADIBE để tính toán Giả thiết hướng sóng đến : Hướng Bắc Đông Bắc Xác định mặt cắt tính toán truyền sóng: Mặt cắt 1-theo hướng Bắc qua đầu tuyến đập, mặt cắt 2-theo hướng Bắc qua tuyến đập, mặt cắt 3-theo hướng Đông Bắc qua đầu tuyến đập mặt cắt 4-theo hướng Đông Bắc qua tuyến đập Bảng – Mặt cắt ngang địa hình đáy biển Mặt cắt Cao KCCD trình 3.3 Mặt cắt Cao KCCD trình 2.7 SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Mặt cắt Cao KCCD trình 3.21 Lớp: 54B2 Mặt cắt Cao KCCD trình 3.26 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương 167.16 392.19 806.06 1346.5 1832.06 2269.81 2960.43 -0.94 -2 -6 -9 -10 -11 -12 3279.58 -13 4173.92 -13.6 6000 8000 -20 -40 140.28 407.9 567.12 852.19 1113.9 1514.6 2076.4 2449.7 2800.3 3243.5 3732.9 5000 8000 Đồ án Công trình bảo vệ bờ II 0.8 -2 -3 -5 -7 -9 -11 190.12 442.4 682.91 1076.97 1763.09 2828.96 3627.65 1.25 -1.8 -4 -6 -9 -14 -15 4754.27 -16 -16 8000 -20 -40 1685.36 -9 2854.68 -11 -12 4214.75 5572.91 1.2 -2 -4 -6 -11 -13 -17 181.85 463.28 738.97 1073.87 3858.99 -13.3 4113.4 -16 4300.64 -18 4929.96 -21 5047.19 8000 -21.7 -40 -20 -40 Kết truyền sóng cho giá trị chiều cao sóng tuyến đê: H1=4.68m, H2=5.68m, H3=4.86m, H4=5.91m Ta thấy sóng đến theo hướng Đông Bắc cho chiều cao sóng đến công trình lớn hơn;lấy chiều cao sóng Hs=√2H4=8.36m để thiết kế cho toàn tuyến đập SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp: 54B2 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương Hình Hình Đồ án Công trình bảo vệ bờ II – Các thông số đầu vào WADIBE cho mặt cắt – Biểu đồ phân bố chiều cao sóng ngang bờ mặt cắt Bảng – Kết WADIBE cho mặt cắt KCCD 3841.723 3843.724 3845.724 3847.724 Zđ -13.260 -13.265 -13.270 -13.274 SVTH: Nguyễn Đình Mạnh KCCD 3841.723 3843.724 3845.724 3847.724 MNTK 1.680 1.680 1.680 1.680 Lớp: 54B2 KCCD 3841.723 3843.724 3845.724 3847.724 Hrms 5.856 5.863 5.869 5.874 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương Đồ án Công trình bảo vệ bờ II 3849.724 -13.279 3849.724 1.680 3849.724 3851.724 -13.283 3851.724 1.680 3851.724 3853.724 -13.288 3853.724 1.680 3853.724 3855.724 -13.293 3855.724 1.680 3855.724 3857.724 -13.297 3857.724 1.680 3857.724 3859.725 -13.308 3859.725 1.680 3859.725 3861.725 -13.329 3861.725 1.680 3861.725 3863.725 -13.350 3863.725 1.680 3863.725 3865.725 -13.371 3865.725 1.680 3865.725 3867.725 -13.393 3867.725 1.680 3867.725 3869.725 -13.414 3869.725 1.680 3869.725 3871.725 -13.435 3871.725 1.680 3871.725 3873.726 -13.456 3873.726 1.680 3873.726 3875.726 -13.478 3875.726 1.680 3875.726 Kết cho Hrms= 5.91m; cao trình đáy Zd= -13.3m → Hs=√2H4=8.36m; độ sâu nước ds=MNTK - Zd=1.68+13.3=14.98m 5.881 5.887 5.894 5.901 5.908 5.913 5.919 5.924 5.931 5.937 5.942 5.948 5.953 5.958 Tính toán cao trình đỉnh đập Cao trình đỉnh đập: Z dd = MNTK + Rc Trong đó: MNTK – Cao trình mực nước thiết kế Rc - Độ cao lưu không đỉnh đập Độ cao lưu không (TAW 2002): Q= q gH m3 Rc = 0.2exp −2.30 H m 0γ rγ β ÷ ÷ Trong đó: q = [q ] H m0 γr - Lưu lượng tràn đơn vị cho phép: chọn [q ] = 100l / s / m = 0.1m3 / s / m - Chiều cao sóng có nghĩa chân công trình: H m = H s = 8.36m - Hệ số chiết giảm độ nhám mái đập: Đập sử dụng khối phủ Tetrapod nên γ r = 0.38 SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp: 54B2 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương γβ Đồ án Công trình bảo vệ bờ II - Hệ số chiết giảm góc sóng tới: γ β = − 0.0063 β ≤ β ≤ 80° vói β = 0o → γ β = trường hợp sóng tới vuông góc với đập Cr = Hệ số chiết giảm thềm đê (thiết kế thiên an toàn) Xét với Rc = 0.2exp −2.3 ÷ 8.36 × 0.38 ×1 9.81× 8.363 0.1 → →Độ cao lưu không đỉnh đập Vậy cao trình đỉnh đê : Rc = 6.93m Z dd = MNTK + Rc = +1.68 + 6.93 = +8.61m Tính toán kích thước, khối lượng chiều dày khối phủ bảo vệ a Tính kích thước khối phủ Lựa chọn khối phủ Tetrapod để bảo vệ mái đê Tetrapod loại khối phủ thiết kế xếp lớp mái dốc 1:1.5 SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp: 54B2 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương Đồ án Công trình bảo vệ bờ II Hình – Tetrapod xếp mái nghiêng Công thức xác định đường kính danh nghĩa Dn cho khối phủ Tetrapod: 3.5 < ξ m < • Công thức Van de Meer 1999 áp dụng ( sóng không vỡ): 0.5 3.75 N od −0.2 Hs = + 0.85 ÷som − 0.5 ∆.Dn N z0.25 • Công thức De Jong 1996 áp dụng ξ m ≤ 3.5 ( sóng vỡ): N od0.5 0.2 Hs = 8.6 0.25 ÷+ 3.94 som ∆.Dn N z SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp: 54B2 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương ξm = tan α som Chỉ số Iribarren Đồ án Công trình bảo vệ bờ II tan α = ;với som = ξm = 1.5 Hs Hs 8.36 = = = 0.046 Lom gTm 1.56 × 10.752 2π /1.5 = 3.11 < 3.5 0.046 → áp dụng công thức De Jong 1996 để xác định đường kính danh nghĩa khối phủ ∆= - Tỷ trọng riêng tương đối - Số cấu kiện dịch chuyển tương đối - Số sóng bão ảnh hưởng đến công trình som = 0.046 Độ dốc sóng - Thay số ta → ρbt − ρ n 2.3 − 1.025 = = 1.244 ρn 1.025 Dn = 2.7 m N od = 0.5 0.50.5 8.36 = 8.6 + 3.94 0.0460.2 0.25 ÷ 1.244.Dn 7000 H= → chiều cao SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Dn 2.7 = = 4.15m 0.65 0.65 Lớp: 54B2 N z = 7000 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương Đồ án Công trình bảo vệ bờ II Hình – Kích thước khối phủ Tetrapod Các kích thước khối phủ tính toán bảng đây: Bảng – Kích thước khối phủ Tetrapod A=0.302H B=0.151H C=0.477H D=0.470H E=0.235H F=0.644H 1.25 0.62 1.98 1.95 0.98 2.67 G=0.215H H I=0.606H J=0.303H K=1.091H L=1.201H b Khối lượng khối phủ m = ρbtV = ρbt × 0.28 H = 2.3 × 0.28 × 4.153 = 46 c Chiều dày lớp khối phủ ta = n.k t Dn n - Số lớp khối phủ kt - Hệ số xếp lớp SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp: 54B2 0.89 4.15 2.51 1.26 4.52 4.98 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương Đồ án Công trình bảo vệ bờ II Bảng – Bảng tra hệ số xếp lớp độ rỗng cho số loại lớp phủ (CEM) Loại khối phủ Đá mỏ trơn Đá mỏ tròn cạnh Đá mỏ tròn cạnh Đá mỏ tròn cạnh Đá mỏ tròn cạnh Đá mỏ thô Đá mỏ thô Đá mỏ không cạnh Đá mỏ không cạnh Đá cấp phối Khối lập (Cube) Tetrapod Dolos Accropode Akmon Số lớp n 2 >3 2 2 PP đắp Kt Đổ rối Đổ rối Đặc biệt Đổ rối Đặc biệt Đổ rối Đổ rối Đổ rối Đặc biệt Đổ rối Xếp rối Xếp rối Xếp rối Đặc biệt Xếp rối 1.02 0.8 1.05 – 1.20 0.75 1.10 – 1.25 1 0.75 1.05 – 1.2 "-" 1.1 1.04 0.94 1.3 0.94 Độ rỗng nv 0.38 0.36 0.35 0.37 0.36 0.37 0.4 0.4 0.39 0.37 0.47 0.5 0.56 0.52 0.5 Từ bảng ứng với lớp phủ Tetrapod ta có n = lớp, Kt = 1.04 → ta = × 1.04 × 2.7 = 5.62m - Số cấu kiện Tetrapod 100m2: N= n × kt × A(1 − nv ) × 1.04 × 100 × (1 − 0.5) = = 14.27 : 15 Dn2 2.7 cấu kiện Tính toán kích thước mặt cắt ngang công trình Thiết kế mặt cắt đập gồm lớp: Lớp phủ, lớp lớp lõi; có tường đỉnh SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp: 54B2 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương Đồ án Công trình bảo vệ bờ II Hình – Cấu tạo mặt cắt ngang đập a Xác định thông số lớp Chọn cấu tạo lớp đá đổ lớp, khối lượng viên đá lớp xác định qua khối lượng cấu kiện lớp phủ W2 = • Khối lượng viên đá W 46 = = 4.6 10 10 tấn.→Chọn cấp phối đá 4-6 t2 = n × kt × W2 ρ d = × 1× 4.6 2.65 = 2.65m • Chiều dày lớp (chọn đá cấp phối có hệ số xếp lớp kt = b Xác định thông số lớp lõi W3 = • Khối lượng viên đá 1000kg SVTH: Nguyễn Đình Mạnh W 46 = = 0.23 200 200 Lớp: 54B2 tấn.→Chọn cấp phối đá 300- G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương Đồ án Công trình bảo vệ bờ II c Xác định thông lớp đệm đáy W4 = • Khối lượng viên đá W 46 = = 0.0115T = 11.5kg 4000 4000 →Chọn cấp phối đá 10-60kg • Chọn bề dày lớp đệm t4 = 1m d Xác định thông số chân đê • Chọn khối phủ đá bảo vệ chân đê,kích thước khối phủ xác định theo công thức Gerding 1995,thiết kế với chân nông Hình – Thông số thiết jees chân đập Hs h = 0.24 t + 1.6 ÷N od0.15 ∆d n50 d n50 Chọn độ sâu chân ht = 10m 0.4 < ht < 0.9 h với phải lớn chiều cao sóng thiết kế Với h ht trường hợp mực nước thấp Hs h = 14.98m độ sâu nước thiết kế h 10 → t = = 0.67 h 14.98 0.4 < ht < 0.9 h thỏa mãn Tra đường tần suất mực nước tổng hợp xác định mực nước thấp ứng với tần suất thiết kế P = 100%: MNT = +34.7 cm = +0.35 m Độ sâu ứng với mực nước thấp: SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp: 54B2 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương Đồ án Công trình bảo vệ bờ II hm = MTN − Z d = 0.35 + 13.3 = 13.65m → ht = 10 − (14.98 − 13.65) = 8.67 m > H s - - N od = Số cấu kiện dịch chuyển tương đối thiết kế ứng với mức hư hỏng cho phép ρ − ρ n 2.65 − 1.025 ∆= d = = 1.585 ρn 1.025 Tỷ trọng riêng tương đối 8.36 10 = 0.24 + 1.6 ÷× 20.15 1.585 × d n 50 d n 50 → d n 50 = 1.47 m Thay số Chọn cấp phối đá – 10 Dn50 dt = m • Chiều dày chân dt= (2-3) ; chọn Bt = (3 − 5) D n 50 Bt = 9m • Bề rộng đỉnh chân ; chọn m=2 • Chọn độ dốc mái e Lựa chọn khối bê tông đỉnh đê Chọn cao trình đỉnh bê tông mặt đê với cao trình đỉnh khối tetrapod khối bê tông đỉnh dặt lớp lõi có gờ liên kết với lớp lõi ht = ta + t2 + hc = 5.62 + 2.65 + 0.73 = 9m Chọn chiều cao tường SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp: 54B2 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương Hình Đồ án Công trình bảo vệ bờ II – Lựa chọ kích thước khối bê tông đỉnh Với - ta chiều dày lớp phủ Tetrapod - t2 chiều dày lớp - hc chiều cao gờ chân khối bê tông đỉnh Chọn bề rộng khối bê tông Bbt = m B = Gc + Bbt + Bc Bề rộng đỉnh đê Gc = × K t × Dn = × 1.04 × 2.7 = 8.42m Với - Gc bề rộng phần thềm trước đê lấy Bc = Dn = 2.7 m -Bc bề rộng phần vai đập phía sau ⇒ B = 8.42 + 15 + 2.7 = 26.12m Tính toán kích thước mở rộng đoạn đầu đập Bán kính mở rộng R > 3Hs với Hs = 8.36m → Chọn R = 30m Bề rộng đầu đập B = 2R = 60m SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp: 54B2 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương Đồ án Công trình bảo vệ bờ II Tính toán ổn định tổng thể công trình Sử dụng phần mềm Plaxis Sơ lấy tiêu lí vật liệu đất nền: - E = 30.5 × 106 KN / m Bê tông C30 – Nền gồm phiast lớp sét dày 10m, bên lớp cát Vật liệu γ sat ( KN / m3 ) γ unsat ( KN / m3 ) ϕ (°) c( KN / m ) Tetrapod Đá Sét Cát 11.5 16-18 15 17 16.5 21-22 18 21 41 20-30 24 33 1 5.5 • Trình tự tính toán: SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp: 54B2 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Đồ án Công trình bảo vệ bờ II Lớp: 54B2 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Đồ án Công trình bảo vệ bờ II Lớp: 54B2 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Đồ án Công trình bảo vệ bờ II Lớp: 54B2 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương Đồ án Công trình bảo vệ bờ II Kết tính toán Hình – Kết tính toán – Tổng chuyển vị Hệ số ổn định công trình: ∑ Msf = 1.384 Hình 10 – Kết tính toán – Hệ số ổn định Tổng chuyển vị lún đập: SVTH: Nguyễn Đình Mạnh 1.35 × 10−3 m Lớp: 54B2 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương Đồ án Công trình bảo vệ bờ II Hình 11 – Kết tính toán – Tổng chuyến vị lún Kết luận: Công trình đảm bảo điều kiện ổn định Tính toán sóng nhiễu xạ sau tuyến đập Tính toán nhiễu xạ sóng theo tiêu chuẩn Nhật Bản OCDI 2002 90° Tính nhiễu xạ cho hướng sóng tới đầu đập Chiều cao sóng tới H s = 8.36m Chiều dài sóng đầu đập - Với Hi , chu kỳ , độ sâu nước H d = Kd × Hi hệ số nhiễu xạ - tra từ biểu đồ chiều cao sóng tới phía đập SVTH: Nguyễn Đình Mạnh h = 13.3m 2π h 2π × 13.3 L = L0 ÷ = 259.60 ÷ = 139.36m L L Chiều cao sóng phía sau đập Kd Tp = 12.9 s Lớp: 54B2 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương Đồ án Công trình bảo vệ bờ II Hình 12 – Sơ đồ tính nhiễu xạ cho số điểm sau đập SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp: 54B2 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương Đồ án Công trình bảo vệ bờ II Hình 13 – Biểu đồ tra hệ số nhiễu xạ theo OCDI 2002 Điểm A x 400 y 300 = = 2.87; = = 2.15 L 139.36 L 139.36 → K dH = 0.27;K dT = 0.86 Chiều cao sóng A: H A = K dH × H s = 0.27 × 8.36 = 2.26m TA = K dH × Tp = 0.86 × 12.9 = 11.09 s Chu kì sóng A: Điểm B2 SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp: 54B2 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương Đồ án Công trình bảo vệ bờ II x 800 y 200 = = 5.74; = = 1.44 L 139.36 L 139.36 → K dH = 0.16;K dT = 0.87 Chiều cao sóng B2: H B = K dH × H s = 0.16 × 8.36 = 1.34m TB = K dH × Tp = 0.87 × 12.9 = 11.22s Chu kì sóng B2: Điểm B1 x 800 y 600 = = 5.74; = = 4.31 L 139.36 L 139.36 → K dH = 0.26; K dT = 0.82 Chiều cao sóng B1: H B1 = K dH × H s = 0.26 × 8.36 = 2.17 m TB1 = K dH × Tp = 0.82 × 12.9 = 10.58s Chu kì sóng B1: SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp: 54B2 [...]... Lương Đồ án Công trình bảo vệ bờ II Bảng 1 5 – Bảng tra hệ số xếp lớp và độ rỗng cho một số loại lớp phủ (CEM) Loại khối phủ Đá mỏ trơn Đá mỏ tròn cạnh Đá mỏ tròn cạnh Đá mỏ hơi tròn cạnh Đá mỏ hơi tròn cạnh Đá mỏ thô Đá mỏ thô Đá mỏ không đều cạnh Đá mỏ không đều cạnh Đá cấp phối Khối lập (Cube) Tetrapod Dolos Accropode Akmon Số lớp n 2 2 >3 2 2 2 1 2 PP đắp Kt Đổ rối Đổ rối Đặc biệt Đổ rối Đặc biệt Đổ. .. Quang Lương SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Đồ án Công trình bảo vệ bờ II Lớp: 54B2 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Đồ án Công trình bảo vệ bờ II Lớp: 54B2 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Đồ án Công trình bảo vệ bờ II Lớp: 54B2 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương Đồ án Công trình bảo vệ bờ II Kết quả tính toán Hình 1 9 – Kết quả tính toán – Tổng chuyển vị Hệ số ổn định của... 10 – Kết quả tính toán – Hệ số ổn định Tổng chuyển vị lún của đập: SVTH: Nguyễn Đình Mạnh 1.35 × 10−3 m Lớp: 54B2 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương Đồ án Công trình bảo vệ bờ II Hình 1 11 – Kết quả tính toán – Tổng chuyến vị lún Kết luận: Công trình đảm bảo điều kiện ổn định 8 Tính toán sóng nhiễu xạ sau tuyến đập Tính toán nhiễu xạ sóng theo tiêu chuẩn Nhật Bản OCDI 2002 90° Tính nhiễu xạ cho hướng sóng. .. lớn hơn chiều cao sóng thiết kế Với h ht trong trường hợp mực nước thấp Hs h = 14.98m là độ sâu nước thiết kế h 10 → t = = 0.67 h 14.98 0.4 < ht < 0.9 h thỏa mãn Tra đường tần suất mực nước tổng hợp xác định được mực nước thấp nhất ứng với tần suất thiết kế P = 100%: MNT = +34.7 cm = +0.35 m Độ sâu ứng với mực nước thấp: SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp: 54B2 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương Đồ án Công trình bảo... : 15 Dn2 2.7 2 cấu kiện 5 Tính toán kích thước mặt cắt ngang công trình Thiết kế mặt cắt đập gồm 3 lớp: Lớp phủ, lớp giữa và lớp lõi; có tường đỉnh SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp: 54B2 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương Đồ án Công trình bảo vệ bờ II Hình 1 6 – Cấu tạo mặt cắt ngang đập a Xác định các thông số của lớp giữa Chọn cấu tạo lớp giữa là đá đổ 2 lớp, khối lượng viên đá lớp giữa được xác định qua khối... viên đá W 46 = = 4.6 10 10 tấn.→Chọn cấp phối đá 4-6 tấn t2 = n × kt × 3 W2 ρ d = 2 × 1× 3 4.6 2.65 = 2.65m • Chiều dày lớp giữa (chọn đá cấp phối có hệ số xếp lớp kt = 1 b Xác định thông số lớp lõi W3 = • Khối lượng viên đá 1000kg SVTH: Nguyễn Đình Mạnh W 46 = = 0.23 200 200 Lớp: 54B2 tấn.→Chọn cấp phối đá 300- G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương Đồ án Công trình bảo vệ bờ II c Xác định thông lớp đệm đáy... trình bảo vệ bờ II c Xác định thông lớp đệm đáy W4 = • Khối lượng viên đá W 46 = = 0.0115T = 11.5kg 4000 4000 →Chọn cấp phối đá 10-60kg • Chọn bề dày lớp đệm t4 = 1m d Xác định các thông số chân đê • Chọn khối phủ đá bảo vệ chân đê, kích thước khối phủ được xác định theo công thức Gerding 1995 ,thiết kế với chân nông Hình 1 7 – Thông số thiết jees chân đập Hs h = 0.24 t + 1.6 ÷N od0.15 ∆d n50 d n50... đầu đập Chiều cao sóng tới H s = 8.36m Chiều dài sóng tại đầu đập - Với Hi , chu kỳ , độ sâu nước H d = Kd × Hi là hệ số nhiễu xạ - tra từ biểu đồ là chiều cao sóng tới phía ngoài đập SVTH: Nguyễn Đình Mạnh h = 13.3m 2π h 2π × 13.3 L = L0 tanh ÷ = 259.60 tanh ÷ = 139.36m L L Chiều cao sóng phía sau đập Kd Tp = 12.9 s Lớp: 54B2 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương Đồ án Công trình bảo vệ... + Bc Bề rộng đỉnh đê Gc = 3 × K t × Dn = 3 × 1.04 × 2.7 = 8.42m Với - Gc là bề rộng phần thềm trước đê lấy Bc = Dn = 2.7 m -Bc là bề rộng phần vai đập phía sau ⇒ B = 8.42 + 15 + 2.7 = 26.12m 6 Tính toán kích thước mở rộng đoạn đầu đập Bán kính mở rộng R > 3Hs với Hs = 8.36m → Chọn R = 30m Bề rộng đầu đập B = 2R = 60m SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp: 54B2 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương Đồ án Công trình bảo... Hình 1 12 – Sơ đồ tính nhiễu xạ cho 1 số điểm sau đập SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp: 54B2 G VHD: ThS Nguyễn Quang Lương Đồ án Công trình bảo vệ bờ II Hình 1 13 – Biểu đồ tra hệ số nhiễu xạ theo OCDI 2002 Điểm A x 400 y 300 = = 2.87; = = 2.15 L 139.36 L 139.36 → K dH = 0.27;K dT = 0.86 Chiều cao sóng tại A: H A = K dH × H s = 0.27 × 8.36 = 2.26m TA = K dH × Tp = 0.86 × 12.9 = 11.09 s Chu kì sóng tại A: