Đồ án thiết kế đê biển

đồ án thiết kế đê biển đồ án công trình bảo vệ bờ tính toán các tham số sóng................................................

GVHD: Nguyễn Quang Lương Năm 1960 1961 1962 1963 1964 1965 1966 1967 1968 1969 1970 1971 1972 Hs (m) 2.80 4.10 4.07 3.76 7.72 2.45 3.33 5.44 2.07 2.83 4.27 3.62 3.23 Năm 1981 1982 1983 1984 1985 1986 1987 1988 1989 1990 1991 1992 1993 Hs (m) 2.71 4.02 3.34 2.41 3.40 5.70 3.93 4.28 5.08 2.99 4.56 2.31 3.80 1973 1974 1975 1976 1977 1978 1979 1980 3.05 3.67 2.21 3.14 3.71 4.18 3.71 3.75 1994 1995 1996 1997 1998 1999 2000 3.83 4.11 6.61 3.50 2.53 2.86 2.57 Dân số (người) Diện tích (ha) Rừng ngập mặn Cơ đê 48,000 8,500 RNM-1 Có SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp:54B2 GVHD: Nguyễn Quang Lương TÍNH TOÁN ĐIỀU KIỆN BIÊN THIẾT KẾ Xác định tiêu chuẩn an toàn(TCAT), tần suất thiết kế Bảng - Tiêu chuẩn an toàn ứng với vùng bảo vệ Bảng - Phân cấp công trình đê biển Căn vào bảng với diện tích bảo vệ 8.500 dân số 48.000 người ta xác định TCAT 30 năm (P = 3.33%), cấp đê IV Xác định mực nước thiết kế ứng với tần suất thiết kế 2.1 Mực nước thiết kế ứng với tần suất thiết kế theo phương pháp tổ hợp thành phần: MNTK = MNTB + Atr,max + Hnd,P% Theo vị trí biển Nghi Xuân lấy giá trị MNTB Ztr,max đo trạm Cửa Hội: Bảng – Mực nước triều cực đại, cực tiểu cực trị thiên văn trạm Cửa Hội TT Tên trạm Mực Cực trị theo dự báo chu kỳ 19 năm Cực trị thiên SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp:54B2 GVHD: Nguyễn Quang Lương nước TB Ngày tháng Max (cm) năm (cm) • • Cửa Hội 171 0 (18 46,105 45) 25/11/1987 324 Ngày tháng Min năm (cm) 15/06/1987 -20 văn Mực nước max (cm) 323,61 Mực nước (cm) -11,41 MNTB = +1.71 m (theo hệ cao độ hải đồ) = -0.2 m (theo hệ cao độ lục địa) Ztr,max = +3.2361 m (theo hệ cao độ hải đồ) = +1.3261 m (theo hệ cao độ lục địa.) →Biên độ triều lớn nhất: Atrmax = +1.3261 - -0.2 = 1.53m Nghi Xuân Hà Tĩnh nằm vĩ tuyến từ 19oN ÷18oN tra bảng ta giá trị tần suất Hnd bảng Bảng – Bảng phân bố tần suất nước dâng Hnd, khoảng(m) n ntích lũy Ptích lũy (%) Hnd, tính toán (m) > 2.5 1 0.99 2.5 2.0 - 2.5 2.97 2.0 1.5 - 2.0 7.92 1.5 1.0 - 1.5 10 18 17.82 1.0 0.5 - 1.0 37 55 54.46 0.5 - 0.5 46 101 100.00 0.0 TỔNG 101 Hình –Đường phân bố tần suất chiều cao nước dâng Từ đường phân bố tần suất chiều cao nước dâng ứng với tần suất thiết kế P = 3.33% ta tìm chiều cao nước dâng: Hnd,P% = Hnd,3.33% = 1.91m MNTK = MNTB + Atr,max + Hnd,P% = -0.2 + 1.53 + 1.91 = +3.24m 2.2 Mực nước thiết kế ứng với tần suất thiết kế tra theo tiêu chuẩn thiết kế đê biển: SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp:54B2 GVHD: Nguyễn Quang Lương Hình – Đường phân bố tần suất mực nước tổng hợp • Tra đường tần suất mực nước tổng hợp điểm MC25 (105°48', 108°39') Xuân Viên, Nghi Xuân, Hà Tĩnh (Atrmax + Hnd)P% = 2.70m MNTK = MNTB + (Atr,max + Hnd)P% = +2.70 m Xác định chiều cao sóng nước sâu H0 3.1 Sử dụng bảng tính Excel • • • • Số liệu quan trắc: Độ dài chuỗi: 41 năm Giá trị trung bình: 3.7 m Hệ sô phân tán (Cv): 0.313 Hệ số thiên lệch (Cs): 1.448 TT Bảng – Tính toán sóng theo phân bố Weibull Hs (m) P (%) ln(Hs-A) 7.72 2.38 1.77 6.61 4.76 1.56 5.70 7.14 1.35 5.44 9.52 1.28 SVTH: Nguyễn Đình Mạnh ln(-ln(P)) 1.318 1.113 0.970 0.855 Lớp:54B2 GVHD: Nguyễn Quang Lương 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 5.08 4.56 4.28 4.27 4.18 4.11 4.10 4.07 4.02 3.93 3.83 3.80 3.76 3.75 3.71 3.71 3.67 3.62 3.50 3.40 3.34 3.33 3.23 3.14 3.05 2.99 2.86 2.83 2.80 2.71 2.57 2.53 2.45 2.41 2.31 2.21 2.07 11.90 14.29 16.67 19.05 21.43 23.81 26.19 28.57 30.95 33.33 35.71 38.10 40.48 42.86 45.24 47.62 50.00 52.38 54.76 57.14 59.52 61.90 64.29 66.67 69.05 71.43 73.81 76.19 78.57 80.95 83.33 85.71 88.10 90.48 92.86 95.24 97.62 1.17 0.99 0.88 0.88 0.84 0.81 0.80 0.79 0.77 0.73 0.68 0.66 0.64 0.64 0.62 0.61 0.59 0.56 0.49 0.43 0.39 0.39 0.31 0.24 0.18 0.12 -0.01 -0.03 -0.06 -0.16 -0.34 -0.40 -0.53 -0.60 -0.81 -1.06 -1.57 0.755 0.666 0.583 0.506 0.432 0.361 0.293 0.225 0.159 0.094 0.029 -0.036 -0.100 -0.166 -0.232 -0.298 -0.367 -0.436 -0.507 -0.581 -0.656 -0.735 -0.817 -0.903 -0.993 -1.089 -1.192 -1.302 -1.422 -1.554 -1.702 -1.870 -2.066 -2.302 -2.602 -3.020 -3.726 Hình – Biểu đồ xác định thông số phân bố Weibull SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp:54B2 GVHD: Nguyễn Quang Lương Phân bố tần suất lý thuyết: • Thông số hình dạng (c): 1.6844 • Thông số tỉ lệ (b): 2.071 • Thông số vị trí (a): 1.8606 Hệ số tương quan (R): 0.991932 SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp:54B2 GVHD: Nguyễn Quang Lương TT 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 Bảng – Phân bố tần suất Weibull T (năm) P (%) 1000 0.10 500 0.20 200 0.50 100 1.00 95 1.05 90 1.11 85 1.18 80 1.25 75 1.33 70 1.43 60 1.67 50 2.00 40 2.50 30 3.33 25 4.00 20 5.00 15 6.67 10 10.00 20.00 33.33 50.00 1.67 60.00 1.43 70.00 1.25 80.00 1.11 90.00 1.01 99.00 Hs (m) 8.4 8.0 7.4 7.0 7.0 6.9 6.9 6.8 6.8 6.7 6.6 6.5 6.4 6.1 6.0 5.8 5.6 5.3 4.6 4.1 3.5 3.3 3.0 2.7 2.4 2.0 Hình – Biểu đồ phân bố tần suất chiều cao sóng lớn dùng Excel P = 3.33% Ứng với tần suất thiết kế tra biểu đồ → 3.2 Tính theo phần mềm vẽ đường tần suất FFC SVTH: Nguyễn Đình Mạnh H 3.33% = 6.15m Lớp:54B2 GVHD: Nguyễn Quang Lương Hình – Biểu đồ phân bố chiều cao sóng lớn dùng phần mềm FFC Ứng với tần suất thiết kế P = 3.33% Với Ptk=2% tra H0 H0 tra biểu đồ → H 3.33% = 6.30m = 6.15 m ( bảng tính Excel) = 6.30 m ( phần mềm FFC ) Vậy tổng hợp từ hai cách tính để đảm bảo thiên an toàn ta chọn chiều cao sóng biên nước sâu H0 = 6.30 m Áp dụng tương quan độ cao chu kỳ sóng cho vùng biển Bắc Bộ Trung Bộ (công thức Nguyễn Xuân Hùng, 1999): Tm = 5.146 ×10−5 H s 0.158 = 5.146 × 6.300.158 = 6.88 → Tp = 1.2Tm = 1.2 × 6.88 = 8.256 H rms = (s) ; H0 = 6.30 = 4.45m (s) L0 = g 9.81 Tp = × 8.2562 = 106.42m 2π × 3.14 S0 p = H0 6.30 = = 0.059 L0 106.42 ; Xác định vị trí thiết kế tham số sóng Sử dụng phần mềm WADIBE SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp:54B2 GVHD: Nguyễn Quang Lương Bảng – Số liệu mặt cắt ngang địa hình Mặt cắt Mặt cắt trái Mặt cắt phải KCCD Zđ KCCD Zđ KCCD Zđ -33.52 1.84 -32.45 0.72 -52.27 1.35 -11.67 2.34 -21.07 -43.89 1.4 -6.22 3.35 -11.79 1.62 -29.78 1.4 4.21 4.61 -21.01 1.27 6.24 2.92 14.55 2.37 -10.52 1.68 16.65 1.42 25.69 2.98 3.82 40.18 1.73 36.51 2.36 9.22 55.49 56.78 2.74 18.84 2.29 71.69 68.03 2.78 30.52 95.29 3.44 71.99 40.77 1.71 110.63 76.83 1.94 60.98 1.72 122.08 89.22 1.1 84.27 139.95 111.02 0.16 103.99 0.65 156.78 -0.52 126.57 -0.3 131.06 198.99 -1.03 141.14 -0.41 151.99 -0.61 2000 -22.79 154.19 -0.49 174.21 -1 171.4 -0.81 2000 -33.05 189.21 -1.29 2000 -50.09 Bảng – Thông số rừng ngập mặn Đoạn Loại RNM -1 X1 (m) X2 (m) Nr (rễ/m2) Dr (cm) Teta (o) Nt (thân/m2) Dt (cm) Nc (cành) dc (cm ) hr (m) hc (m) 50 350 94 30 1,75 7,6 0 0,2 1,52 SVTH: Nguyễn Đình Mạnh hm (m ) 1,7 Lớp:54B2 GVHD: Nguyễn Quang Lương Hình – Tham số đầu vào phần mềm WADIBE Kết chạy WADIBE cho giá trị chiều cao sóng H rms vị trí thiết kế mặt cắt bên phải lớn nên thiên an toàn ta sử dụng thông số mặt cắt bên phải để tính toán L0 Xác định vị trí thiết kế (chân công trình): Vị trí tính từ mép nước phía biển đoạn L0 106.42 = = 26.605 4 m Từ biểu đồ phân bố chiều cao sóng ngang bờ xác định vị trí thiết kế Bảng – Kết đầu phần mềm WADIBE X Zđ MNTK ds Hrms 27.527 2.074 3.240 1.166 1.027 SVTH: Nguyễn Đình Mạnh X = 32.5m Hs 1.453 Lớp:54B2 GVHD: Nguyễn Quang Lương 28.527 29.527 30.527 31.527 32.528 33.528 34.528 35.528 36.529 37.529 2.049 2.025 2.000 1.971 1.943 1.915 1.887 1.858 1.830 1.802 → H s = 1.49m → ; Lấy Tm −1.0 = 1.191 1.215 1.240 1.269 1.297 1.325 1.353 1.382 1.410 1.438 1.033 1.039 1.045 1.049 1.054 1.058 1.062 1.065 1.067 1.070 1.461 1.470 1.477 1.484 1.490 1.496 1.501 1.506 1.509 1.513 d s = MNTK − Z d = 1.30m  2π d s  Ls = L0  ÷  Ls  β =0 3.240 3.240 3.240 3.240 3.240 3.240 3.240 3.240 3.240 3.240 dùng hàm solver tính Ls = 29.10m o Tp 1.1 sóng đến vuông góc với bờ = 8.256 = 7.51s 1.1 Lm −1,0 = g 9.81 Tm−1,0 = × 7.512 = 88.06m 2π 2π S m −1,0 = Hs 1.49 = = 0.017 Lm −1,0 88.06 H0 L0 Tp S0p Bảng 10 – Tổng hợp kết tính toán tham số sóng Biên nước sâu Biên thiết kế 6.3 m Hs 106.42 m ds 8.256 s Ls 0.059 Tm-1,0 Tm Lm-1,0 β Sm-1,0 1.49 m 1.30 m 29.10 m 7.51 s 6.88 s 88.06 m 0o 0.017 Tính toán cao trình đỉnh đê theo tiêu chuẩn sóng leo sóng tràn SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp:54B2 GVHD: Nguyễn Quang Lương Với yêu cấu thiết kế đê biển có đê, không tường đỉnh , có rừng ngập mặn sơ chọn kích thước mặt cắt đê: - Cao trình trùng với cao trình mực nước thiết kế: Zcơ = 3.24m; - Phần mái phía có hệ số độ dốc mái m2 = 4; - Phần mái phía có hệ số độ dốc mái m1 = 3; γ f =1 - Mái phía biển bảo vệ cấu kiện bê tông nhẵn: - Hệ số chiết giảm góc sóng tới: β =1 - Trị số gia tăng độ cao an toàn ứng với cấp đê IV: a = 0.3 - Tính toán chọn bề rộng Bb tối ưu: Hệ số chiết giảm đê: γ b = 0.6 0.4 × ( 1.49 × + Bb + 1.49 × ) → Bb = 0.4Lb = 0.4(Hsm1 + Bb +Hsm2) = Bb = 6.95m 5.1 Tính toán cao trình đỉnh đê theo tiêu chuẩn sóng leo Giả thiết tan α qd = Ru 2% = 1.5H s = 2.235m → Lmái = Ru 2% m1 + Bb + 1.5H s m2 = 22.595m 1.5 H s + Ru 2% 1.5 × 1.49 + 2.235 = = 0.286 Lmái − Bb 22.595 − 6.95 0.5 < γ bξ m −1,0 = 0.6 × 2.19 = 1.31 < 1.77 => Ru 2% = 1.75H sγ bγ f γ β ξ m −1,0 tt So sánh thấy cuối Rutt2% ≠ Rugt2% ξ m −1,0 = tan α qd S m −1,0 = 0.286 0.017 = 2.19 → → sóng vỡ = 1.75 × 1.49 × 0.6 × 1× 1× 2.19 = 3.42m →Tính lặp với Rugt2% = Rutt2% Rugt2% ≈ Rutt2% ta kết Ru 2% = 3.54m =>Cao trình đỉnh đê: Z dd = MNTK + Ru 2% + a = +3.24 + 3.54 + 0.3 = +7.08m SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp:54B2 GVHD: Nguyễn Quang Lương 5.2 Tính toán cao trình đỉnh đê theo tiêu chuẩn sóng tràn Chọn lưu lượng tràn cho phép: Giả thiết tan α qd = Rc = H s = 1.49m l/s/m = 0.01 m3/s/m Lmái = Rc m1 + Bb + 1.5 H s m2 = 20.36m → 1.5 H s + Rc 1.5 × 1.49 + 1.49 = = 0.278 Lmái − Bb 20.36 − 6.95 γ bξ m−1,0 = 0.6 × 2.132 = 1.279 < Rc = [ q ] = 10 ξ m−1,0 = tan α qd S m−1,0 = 0.278 = 2.132 0.017 → → sóng vỡ γ β γ f γ vγ bξ m−1.0 H s  0.067γ bζ m−1.0 gH s3 ln   4.3 q tan α qd   ÷ ÷ γ =1  v ; đê tường đỉnh) 1×1× 1× 0.6 × 2.132 × 1.49  0.067 × 0.6 × 2.132 9.81× 1.493  Rc = ln  ÷ = 2.01m  ÷ 4.3 0.01 × 0.278   So sánh thấy Rctt ≠ Rcgt →Tính lặp với ( Rcgt = Rctt Rcgt ≈ Rctt ta kết cuối Rc = 2.06m =>Cao trình đỉnh đê: Z dd = MNTK + Rc + a = +3.24 + 2.06 + 0.3 = +5.60m Tính toán kích thước kết cấu đỉnh đê, mái đê 6.1 Kích thước đê Bảng 11 – Bảng tra chiều rộng đỉnh đê theo cấp công trình - Chiều rộng đỉnh đê ứng với cấp đê IV: Bđ = 3m (không kết hợp làm đường giao thông) - Mặt đê đổ bê tông dày 20 cm kéo dài xuống mái phía đồng 1m, phần đến chân trồng cỏ chống xói; độ dốc m = 2.5 Dưới lớp bê tông lớp đá dăm 1× dày 15cm, lớp cát vàng dày 5cm, lớp vải địa kỹ thuật, đất đắp - Mái đê gia cố cấu kiện bê tông đúc sẵn→ lớp đá dăm dày 20cm→ lớp vải địa kỹ SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp:54B2 GVHD: Nguyễn Quang Lương thuật→ đất đắp - Cơ đê rộng 6.95m, mặt đổ bê tông dày 25cm→ lớp đá dăm 1× dày 15cm→ lớp cát vàng dày 5cm→ lớp vải địa kỹ thuật→ đất đắp - Mái phía đồng bố trí kênh thoát nước tràn bê tông 6.1 Tính toán kích thước cấu kiện bảo vệ mái đê Sử dụng công thức Pilarczyk (1990): Hs cos α ≤ψuФ ∆m D ξpb Trong đó: Ψu: Hệ số chất lượng ổn định mái kè Ф: hàm số ổn định cho ngưỡng chuyển động/ổn định vật liệu ξpb: Số Iribarren ứng với chu kỳ đỉnh Tp D : Kích thước (bề dày) lớp cấu kiện Δm: Tỷ trọng vật liệu lớp áo kè b: Hệ số mũ (đá đổ b=0.5;cấu kiện nhẵn b=1;trung bình b=2/3) Tính toán đại lượng: - Ψu=1.5 (cấu kiện xếp lỏng lẻo) - b=2/3 ρ − ρ w 2.4 − 1.025 ∆ m = bt = = 1.34 ρw 1.025 tan α qd = 0.287 → cos α = 0.961 - Theo tiêu chuẩn sóng tràn: b -      tan α ÷  0.287 ÷ = 1.805 ÷ = ξ pb =  ÷  H s ÷  1.49 ÷  ÷ 106.42  Lo    0.1 Ф = 6.2 P - 0.18 0.1  Sb2   0.18  = 6.2 × 0.1 ×  ÷  ÷ = 1.94 N 7000     SVTH: Nguyễn Đình Mạnh b (lấy P=0.1; S =2; N=7000) Lớp:54B2 GVHD: Nguyễn Quang Lương D≥ => Kích thước cấu kiện Hs 1.49 ξ pb = ×1.805 = 0.718m ψ uФ∆ m cos α 1.5 ×1.94 ×1.34 × 0.961 Vậy chọn bề dày lớp áo kè 75cm→ chọn cấu kiện lục lăng mặt cắt ngang hình lục giác cạnh 20cm, cao 75cm Trọng lượng cấu kiện: W = A × h × γ bt = × × 0.1× tan 60o × 0.2 × 0.75 × 2400 = 187.06kg ≈ 187 kg Tính chiều sâu hố xói lớn chân đê bão, từ lựa chọn kết cấu chân kè phù hợp, tính toán kích thước thảm đá gia cố bãi trước tuyến đê 7.1 Tính chiều sâu hố xói lớn chân đê lựa chọn kết cấu chân kè phù hợp Chiều sâu hố xói lớn xác định phương pháp kinh nghiệm: hx ≤ H1% = 1.517 H s = 1.517 × 1.49 = 2.26m =>Chọn kết cấu bảo vệ chân kè dạng ống buy đơn kết hợp lăng thể gia cố đá hộc Hình – Kết cấu bảo vệ chân kè dạng ống buy đơn kết hợp lăng thể gia cố đá hộc theo 14TCN 130-2002 SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp:54B2 GVHD: Nguyễn Quang Lương Chiều sâu khay đá phòng xói: Y = 2D = 1.5m; rộng X = 3Hs = 4.47m→lấy = 4.5m Chiều dài ống buy L = 2D + H s = 2.99m, dài không khả thi thi công vận chuyển,→ thiết kế rọ đá phía Chọn kết ống buy lục lăng đường kính 1m (cạnh 0.5m), cao 2.5m bên đổ đá hộc; rọ đá kích thước 1×1×0.5m Chiều sâu thảm đá 1.5m, rộng 3m 7.2 Tính toán kích thước thảm đá gia cố bãi trước tuyến đê - Đá gia cố bãi trước tuyến đê phải ổn định tác dụng dòng chảy sóng tạo chân đê - Vận tốc cực đại dòng chảy sóng tạo chân đê xác định qua công thức: Vmax = π H s π Ls 4.π h sinh g Ls Trong đó: Vmax – Vận tốc cực đại dòng chảy (m/s); Ls, Hs – Chiều dài chiều cao sóng thiết kế (m); h – Độ sâu nước trước đê (=ds) (m); g – Gia tốc trọng lực (m/s2); Vmax = → 1.49 × 3.14 = 1.99 ≈ 2m / s 29.10 × 3.14 × 1.3 × 3.14 × sinh 9.81 29.10 Bảng 12 – Bảng tra khối lượng viên đá bảo vệ chân kè theo vận tốc dòng chảy SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp:54B2 GVHD: Nguyễn Quang Lương → Trọng lượng ổn định viên đá: Gđ = 40 (kg) D= → Đường kính viên đá: SVTH: Nguyễn Đình Mạnh 40 = 0.247 m ≈ 25cm 2650 Lớp:54B2 [...]... H0 L0 Tp S0p Bảng 10 – Tổng hợp kết quả tính toán các tham số sóng Biên nước sâu Biên thiết kế 6.3 m Hs 106.42 m ds 8.256 s Ls 0.059 Tm-1,0 Tm Lm-1,0 β Sm-1,0 1.49 m 1.30 m 29.10 m 7.51 s 6.88 s 88.06 m 0o 0.017 5 Tính toán cao trình đỉnh đê theo tiêu chuẩn sóng leo và sóng tràn SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp:54B2 GVHD: Nguyễn Quang Lương Với yêu cấu thiết kế đê biển có cơ đê, không tường đỉnh , có rừng... =1  v ; đê không có tường đỉnh) 1×1× 1× 0.6 × 2.132 × 1.49  0.067 × 0.6 × 2.132 9.81× 1.493  Rc = ln  ÷ = 2.01m  ÷ 4.3 0.01 × 0.278   So sánh thấy cùng Rctt ≠ Rcgt →Tính lặp với ( Rcgt = Rctt cho đến khi Rcgt ≈ Rctt ta được kết quả cuối Rc = 2.06m =>Cao trình đỉnh đê: Z dd = MNTK + Rc + a = +3.24 + 2.06 + 0.3 = +5.60m 6 Tính toán kích thước và kết cấu của đỉnh đê, mái đê 6.1 Kích thước đê Bảng... xói lớn nhất tại chân đê trong bão, từ đó lựa chọn kết cấu chân kè phù hợp, tính toán kích thước thảm đá gia cố bãi trước của tuyến đê 7.1 Tính chiều sâu hố xói lớn nhất tại chân đê và lựa chọn kết cấu chân kè phù hợp Chiều sâu hố xói lớn nhất được xác định bằng phương pháp kinh nghiệm: hx ≤ H1% = 1.517 H s = 1.517 × 1.49 = 2.26m =>Chọn kết cấu bảo vệ chân kè dạng ống buy đơn kết hợp lăng thể gia cố... toán kích thước thảm đá gia cố bãi trước của tuyến đê - Đá gia cố bãi trước tuyến đê phải ổn định dưới tác dụng của dòng chảy do sóng tạo ra ở chân đê - Vận tốc cực đại của dòng chảy do sóng tạo ra ở chân đê được xác định qua công thức: Vmax = π H s π Ls 4.π h sinh g Ls Trong đó: Vmax – Vận tốc cực đại của dòng chảy (m/s); Ls, Hs – Chiều dài và chiều cao sóng thiết kế (m); h – Độ sâu nước trước đê. .. cắt đê: - Cao trình cơ trùng với cao trình mực nước thiết kế: Zcơ = 3.24m; - Phần mái phía dưới cơ có hệ số độ dốc mái m2 = 4; - Phần mái phía trên cơ có hệ số độ dốc mái m1 = 3; γ f =1 - Mái phía biển được bảo vệ bằng cấu kiện bê tông nhẵn: - Hệ số chiết giảm do góc sóng tới: β =1 - Trị số gia tăng độ cao an toàn ứng với cấp đê IV: a = 0.3 - Tính toán chọn bề rộng Bb tối ưu: Hệ số chiết giảm do cơ đê: ... tra chiều rộng đỉnh đê theo cấp công trình - Chiều rộng đỉnh đê ứng với cấp đê là IV: Bđ = 3m (không kết hợp làm đường giao thông) - Mặt đê đổ bê tông dày 20 cm kéo dài xuống mái phía đồng 1m, phần tiếp theo đến chân trồng cỏ chống xói; độ dốc m = 2.5 Dưới lớp bê tông là lớp đá dăm 1× 2 dày 15cm, tiếp theo là lớp cát vàng dày 5cm, lớp vải địa kỹ thuật, trong cùng là đất đắp - Mái đê gia cố bằng cấu... cố bằng đá hộc Hình 5 – Kết cấu bảo vệ chân kè dạng ống buy đơn kết hợp lăng thể gia cố bằng đá hộc theo 14TCN 130-2002 SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp:54B2 GVHD: Nguyễn Quang Lương Chiều sâu khay đá phòng xói: Y = 2D = 1.5m; rộng X = 3Hs = 4.47m→lấy = 4.5m Chiều dài ống buy L = 2D + H s = 2.99m, quá dài không khả thi trong thi công và vận chuyển,→ thiết kế rọ đá phía dưới Chọn kết ống buy lục lăng đường... 2.19 = 3.42m →Tính lặp với Rugt2% = Rutt2% cho đến khi Rugt2% ≈ Rutt2% ta được kết quả Ru 2% = 3.54m =>Cao trình đỉnh đê: Z dd = MNTK + Ru 2% + a = +3.24 + 3.54 + 0.3 = +7.08m SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp:54B2 GVHD: Nguyễn Quang Lương 5.2 Tính toán cao trình đỉnh đê theo tiêu chuẩn sóng tràn Chọn lưu lượng tràn cho phép: Giả thiết tan α qd = Rc = H s = 1.49m l/s/m = 0.01 m3/s/m Lmái = Rc m1 + Bb + 1.5... lớp vải địa kỹ SVTH: Nguyễn Đình Mạnh Lớp:54B2 GVHD: Nguyễn Quang Lương thuật→ đất đắp - Cơ đê rộng 6.95m, mặt đổ bê tông dày 25cm→ lớp đá dăm 1× 2 dày 15cm→ lớp cát vàng dày 5cm→ lớp vải địa kỹ thuật→ đất đắp - Mái phía đồng bố trí kênh thoát nước tràn bằng bê tông 6.1 Tính toán kích thước cấu kiện bảo vệ mái đê Sử dụng công thức của Pilarczyk (1990): Hs cos α ≤ψuФ ∆m D ξpb Trong đó: Ψu: Hệ số chất... 0.4Lb = 0.4(Hsm1 + Bb +Hsm2) = Bb = 6.95m 5.1 Tính toán cao trình đỉnh đê theo tiêu chuẩn sóng leo Giả thiết tan α qd = Ru 2% = 1.5H s = 2.235m → Lmái = Ru 2% m1 + Bb + 1.5H s m2 = 22.595m 1.5 H s + Ru 2% 1.5 × 1.49 + 2.235 = = 0.286 Lmái − Bb 22.595 − 6.95 0.5 < γ bξ m −1,0 = 0.6 × 2.19 = 1.31 < 1.77 => Ru 2% = 1.75H sγ bγ f γ β ξ m −1,0 tt So sánh thấy cuối cùng Rutt2% ≠ Rugt2% ξ m −1,0 = tan α qd