ban bao cao do an chi tiet may

ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí ĐỀ - PHƯƠNG ÁN LỜI NÓI ĐẦU Với chủ chương đưa đất nước ta trở thành nước công nghiệp vào năm 2020 đảng nhà nước ta đề quộc cách mạng cánh mạng khoa học kỹ thuật then chốt để tạo cải vật chất cho xã hội Ưu tiên phát triển công nghiệp nặng cánh hợp lý đặc biệt nghành khí Trong giai đoạn công nghiệp hóa đại hóa thiếu máy móc tảng để phát triển nghành công nghiệp khác Một hệ thống máy móc hệ thống băng tải ứng dụng từ dất lâu sử dụng tới ngày cải tiến để đáp ứng nhu cầu sử dụng nhiều nghành công nghiệp khác Thời gian vừa qua nhóm chúng em nhận đề tài “ Thiết kế hệ thống dẫn động băng tải” sau nhận đề tài với hướng dẫn tận tình thầy Nguyễn Tuấn Hùng thầy khoa bạn cố gắng nhóm chúng em hoàn thiện đề tài Tuy nhiên trình làm việc với trình độ trình độ kinh nghiệm hạn chế tránh thiếu sót ,mong thầy bảo để chúng em hoàn thiện Em xin cảm ơn thầy giúp chúng em hoàn thiện đề tài ! Tp HCM ngày…tháng…năm 2008 Nhóm thực NHÓM 20 GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ - PHƯƠNG ÁN Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ - PHƯƠNG ÁN NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN CHẤM ĐỒ ÁN …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ - PHƯƠNG ÁN NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí ĐỀ - PHƯƠNG ÁN ĐỀ TÀI DỀ SỐ 5: THIẾT KẾ HỆ THỐNG CHUYỀN ĐỘNG BĂNG TẢI động khớp đàn hồi hộp giảm tốc chuyền xính tang tải Phương án 2: bảng số liệu sau Lực chịu tải Vận tốc tang tải Đường kính tang tải Thời gian phục vụ Thời gian làm việc t1 Thời gian làm việc t2 Momen soắn t1 Momen soắn t2 Yêu cầu thiết kế 01 thiết minh 01 vẽ lắp A0 01 vẽ chi tiết GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng F V D L t1 t2 T1 T2 2000 1.1 400 58 14 T 0,85 T N m/s mm năm s s Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ - PHƯƠNG ÁN MỤC LỤC PHẦN I CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN 1.1 Chọn động a Công suất cần thiết b Tính số vòng quay băng tải c Chọn động 1.2 Phân bố tỉ số truyền 1.3.Các thông số trục a Công suất b Số vòng quay c Mô men xoắn PHẦN II.THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN XÍCH 2.1 Chọn loại xích 2.2 Các thông số xích truyền a Xác định bước xích b Xác định khoảng cách trục mắt xích 2.3 Kiểm tra xích độ bền PHẦN III BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG 3.1 Chọn vật liệu 3.2 Xác định ứng suất cho phép a Ứng suất tiếp xúc cho phép b Ứng suất uốn cho phép c Ưng suất tải cho phép 3.3 Tính toán cấp phanh: truyền bánh nghiêng a Xác định khoảng cách trục b Thông số ăn khớp c Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc d Kiểm nghiệm độ bền uốn e Tông số truyền f Giá trị lực 3.4 Tính toán cấp chậm: Bánh thẳng a Xác định khoảng cách trục b xác định thông số ăn khớp c Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc d Các thông số hình học truyền e Giá trị lực PHẦN IV THIẾT KẾ TRỤC VÀ CHỌN THEN I TÍNH TRỤC .29 Tính trục đầu vào a Thiết kế sơ theo mô men xoắn b Tính toán kiểm nghiệm Tính trục trung gian a Thiết kế sơ theo mô men xoắn GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ - PHƯƠNG ÁN b Tính toán kiểm nghiệm Tính trục a Thiết kế sơ theo mô men xoắn b Tính toán kiểm nghiệm II CHỌN THEN 40 Trục đầu vào Trục trung gian Trục PHẦN V CHỌN Ổ LĂN Trục 41 Trục 42 Trục 42 PHẦN VI KẾT CẤU HỘP GIẢM TỐC Nắp ổ 44 Vòng phớt .44 Nút thông 45 Que thăm dầu 45 Nút tháo dầu .46 Bu lông vòng 46 GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí ĐỀ - PHƯƠNG ÁN PHẦN Ι: XÁC ĐỊNH CÔNG XUẤT ĐỌNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN 1.1 Chọn Động Cơ a.Công xuất cần thiết Công suất cần băng tải p bt = F.V 2000.1,1 = = 2,875 (kw) 1000 1000 [ 1] Do tải theo bậc với sơ đồ tải hình bên ta có Pth =Pbt n Ti i=1 max n ∑( T ∑t ) t i =2,2 58.12 +24.0,92 58+14 [ 1] i i=1 =2,0813 (KW) Công xuất động Pdc Pth η với η = η1.η2.η3 η4 Hiệu xuất chuyền tra bảng 3.3 [1] ta η1 = 0,99 hiệu suất bánh trụ ngiêng η2 = 0,97 hiêu suất bánh trụ thẳng η3 = 0,99 hiệu suất ổ lăn η4 = 0,92 hiệu xuất truyền xích η5 = hiệu suất khớp nối ⇒ η =0,99.0,97.0,994 0,92.1 = 0,848 ⇒ Pdc = 2,0813 =3,4543 ( kw ) 0,8486 GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí ĐỀ - PHƯƠNG ÁN b Tính số vòng quay băng tải 60.103.V nt = π D [1] với: nt số vòng quay tang tải (V/P) V = 1,15(m/s) vận tốc tang tải D = 400 (mm) đường kính tang ⇒ c 60.103.1,1 nt = = 52,54 (V/P) π 400 Chọn động Từ bảng 3.2 [1] ta chon tỷ số chuyền cho hộp giảm tốc chuyền xich ta số vòng quay sơ cho động áp dụng công thức nsb = nt.uhgt.ux = 52,54.20.2,5= 2627 (V/P) đó: uhgt = 20 tỷ số chuyền cảu hộp giảm tốc ux = 2.5 tỷ số chuyền truyền xích uhgt , ux chọn trực tiếp bảng 3.2 Dựa vào bảng P1.1 [2] ta chọn động K112M2 với thông số kỹ thuật sau Công xuất động P = (kw) Số vòng quay ndc = 2890 (V/P) Hệ số tải Tk/Tdn = 2,5 Khối lượng m Đường khính trục đc d GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng = 60 kg = 34 mm Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ - PHƯƠNG ÁN d Kiểm tra điều kiện làm việc động Với động chọn ta có P = kw > Pct nđb=nsb Kiểm tra tải đọng Tqt < T max 1.2 Phân phối tỷ số truyền Với động chọn ta có số vòng quay động ndc=2890 (V/P) Vậy tính lại tỷ số truyền chung Với hộp giảm tốc chọn sơ u hgt = 20 tỷ số truyền tryền xích u 55 u x = ch = = 2, 75 u 20 hgt Khi phân phối tỷ số truyền cho hộp giảm tốc có hai cấp số nhanh chậm ta áp dụng công thức theo yêu cầu bôi trơn u nh [3] ⇒u ⇔u ⇒u hgt =u u =1, 25.u ch nh ch u ch 20 hgt = =4 1,25 1,25 = u nh = hgt u ch = 20 =5 Phân phối tỷ số truyền sau Tỷ số truền hộp giảm tốc cấp nhanh unh = Tỷ số truyền hộp giảm tốc cấp chậm uch = Tỷ số truyền chuyền xích GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng ux =2.75 = (1, → 1, 3).u ch ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí ĐỀ - PHƯƠNG ÁN ψ σ = 0,05 ψτ = 0,025 Theo H2.9[1] ta chọn Theo H2.7[1] hệ số tăng bền bề mặt β =1 Xác định hệ số an toàn C theo công thức 10.19 [1]: σ 240 −1 sσ = = = 2,71 1,75.44,6 kσ σ a + 0,05.0 +ψ σ σ m 0,88 εσ β Theo công thức 10.20[1]: τ 132 −1 sτ = = = 10,42 1,5.6,75 kτ τ a + 0,025.6,75 +ψτ τ m 0,81 ετ β Hệ số an toàn theo công thức 10.18 [1]: s= sσ sτ 2,71.10, 42 = = 2,62 > [ s ] = 1,5 2 2 sσ + sτ 2,71 + 10,42 Vậy điều kiện bền mỏi trục C thỏa Tóm tắt trục (Trục trung gian):d(mm) Trục trung Đường kính Đương kính Đường kính Đương kính gian sơ bánh bánh ổ lăn 36 36 41 28 Tính trục a Thiết kế sơ theo momen xoắn Chọn vật liệu chế tạo thép 45 thường hóa có ứng suất cho phép [ τ ] = 20Mpa GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ - PHƯƠNG ÁN Tính sơ đường kính trục theo công thức (10.9)[3] d= T3 = 0, [ τ ] 237527 = 46mm 0, 2.25 sb = 40mm Theo bảng 10.2 [3] ta chọn: d III , bo=23mm Theo công thức (10.10)[3] Chiều dài mayơ bánh lm =48mm Chiều dài mayơ đĩa xích l x = 60mm Chiều dài khoảng chìa l= 0,5(lx+b0)+k3+hn =76,5mm AB=112 mm AD=62 mm AC=49 mm Lực truyền xích tác dụng lên trục Fx=2466,45N Phàn lực ổ đỡ: R F AD + Fx AC 815,54.49,5 + 2466,45.76,5 = r4 = =1468,3 N Ay AB 156 R = By R Fx BC − F AD 2466, 45.232,5 − 815,54.49,5 r4 = =3417,2 N AB 156 F BD 2240,68.106,5 = t4 = =1529,7 N Ax AB 156 F AD 2240,68.49,5 R = t4 = =711N Bx AB GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí Fx C ĐỀ - PHƯƠNG ÁN RBy RBx RAy RAx D A B My 188683,4 363931,8 Mx 75720,15 237527 Tz Xác định xác khoảng cách trục theo công thức (10.15) d ≥3 M td 0,1[ σ ] Qua biểu đồ mômen ta nhận thấy tiết diện nguy hiểm D Theo công thức (10.15) [3]: M D = M + M = (−363931,8)2 + (−75720,15) = 371724,8 Nmm xD yD + 0,75T = 205705,3Nmm M td D = M D ⇒d ≥3 M td = 205705,3 = 33,14mm 0,1[ σ ] 0,1.56,5 [ σ ] tra theo bảng (10.5)[3] Chọn đường kính trục d=40mm Chọn đường kính trục chổ lắp bánh d=48mm Tóm tắt trục (Trục ra), d(mm) Trục Đường kính Đường kính Đường Đường kính sơ 46 bánh 48 Tại ổ,lăn 44 Đầu 40 GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí ĐỀ - PHƯƠNG ÁN b Tính toán kiểm nghiệm trục σ = 600MPa b σ τ −1 −1 = ( 0, ÷ 0,5 ) σ = 240MPa b = ( 0,22 ÷ 0,25 ) σ = 132MPa b Theo công thức 10.26 [1]: 2 π d bt1 ( d − t1 ) 3,14.503 14.5,5 ( 50 − 5,5) W= − = − = 9216,04mm3 32 d 32 50 ( π d bt1 d −t1 W = − 16 d ) = 3,14.503 − 14.5,5( 50−5,5) = 21481, 67mm3 16 50 Mômen uốn : M D = 371724,8 Nmm τ 237527 τ a = τ m = max = = 5,53MPa 2w 2.21481,67 σa = M C = 371724,8 =40,33MPa W 9216, 04 Theo bảng 10.8[1] ta chọn Kσ = 1,75 Kτ = 1,5 Theo bảng 10.3 [1] ta chọn εσ = 0,88 ετ = 0,81 Theo H2.9[1] ta chọn ψ σ = 0,05 ψτ = 0,025 Theo H2.7[1] hệ số tăng bền bề mặt mài tinh β =1 Xác định hệ số an toàn C theo công thức 10.19 [1]: σ 240 −1 sσ = = = 2,99 1,75.40,33 kσ σ a + 0,05.0 +ψ σ σ m 0,88 εσ β Theo công thức 10.20 [1]: GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí ĐỀ - PHƯƠNG ÁN τ 132 −1 sτ = = = 12,72 1,5.5,53 kτ τ a + 0,025.5,53 +ψτ τ m 0,81 ετ β Hệ số an toàn theo công thức 10.18[1]: s= sσ sτ 2,99.12,72 = = 2,91 > [ s ] = 1,5 2 2 sσ + sτ 2,99 + 12,72 Vậy điều kiện bền mỏi trục D thỏa II.CHỌN THEN 1.Trục đầu vào Chọn then theo phụ lục (9.1) (9.5)[3] Ta có: Vị trí d(mm) bxh(mm) t1(mm) t2(mm) lt (mm) [σ d ] (MPa) [τ c ] (MPa) C 8X6 40 100 20 20 3,5 2,8 Kiểm tra bền dập uốn theo công thúc (9.1) (9.5)[3] σd = τc = 2T1 ( d lt h −t1 2T1 ) = 2.12619 = 21,03MPa ≤[ σ ] d 20.24.2,5 2.12619 =8MPa ≤[ τ ] c d lt b 20.24.6 = Vậy then đảm bảo điều kiện làm việc 2.Trục trung gian Chọn then theo phụ lục (9.1) (9.5)[3] Ta có: Vị trí d(mm) bxh(mm) t1(mm) t2(mm) lt (mm) [σ d ] (MPa) [τ c ] (MPa) C D 11x9 11x9 40 40 100 100 20 20 36 36 4 2,8 2,8 Đối với đoạn trục lắp bánh cấp chậm chọn then có chiều dài lt1 = 32mm Kiểm tra bền dập uốn theo công thúc (9.1) (9.5)[3] GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí σ d = 2T2 ( d ltn h − t1 = ) ĐỀ - PHƯƠNG ÁN 2.61843 = 43MPa ≤ [ σ ] d 36.32.3 2T2 2.61843 τ = = = 17,18MPa ≤ [ τ ] c c d l b 36.32.8 tn Đối với đoạn trục lắp bánh cấp nhanh ta chọn then có chiều dài lt = 40mm Kiểm tra bền dập uốn theo công thức (9.1) (9.5)[3] 2T2 2.61845 σ = = = 34,3MPa < σ  d d l ( h − t ) 36.40.(7 − 4)  d  t 2T 2.61843 τ = = = 12, MPa < τ c  c d l b 36.40.8 t Vậy then đảm bảo diều kiện làm việc 3.Trục Chọn then theo phụ lục (9.1) (9.5) Ta có: Vị trí d(mm) bxh(mm) t1(mm) t2(mm) D 48 14x9 5,5 3,8 C lt (mm) [σ d ] (MPa) [τ c ] (MPa) 42 60 100 100 25 25 40 12x9 3,5 3,3 Với đường kính trục d=48mm Kiểm tra bền dập uốn theo công thúc (9.1) (9.5) 2T3 2.237527 σ = = = 62,8MPa < σ  d d l h − t 48.43, 2.(9 − 5, 5)  d  t ) ( 2T 2.237527 τ = = = 15, MPa < τ c  c d l b 48.43,2.14 t Đối với đoạn trục lắp xích ta chọn d=40mm Kiểm tra bền dập uốn theo công thúc (9.1) (9.5)[3] σd = 2T3 ( d lt h −t1 ) = 2.237527 = 73,3MPa < σ   d  40.54.(8−5) GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí τc = 2T3 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ - PHƯƠNG ÁN 2.237527 =18,32 MPa < τ c  d lt b 40.54.12 = Vậy then đảm bảo diều kiện làm việc PHẦN V CHỌN Ổ LĂN Trục I Ta chọn ổ đỡ chặn có lực dọc trục, chọn ổ bi đỡ chặn góc β = 210 kiểu 46000 Hệ số khả làm việc tính theo C = Q L (11.1 trang 213 tài liệu [I] ) Q=XVFrktkd (11.3 trang 214 tài liệu [I] ) Kd =1 hệ số tải trọng động Kt hệ số nhiệt độ làm việc X= hệ số tải trọng hướng tâm V hệ số tải trọng dọc trục 2 R = RA = RB = RAy + RAx = 2206,32 (N) 60.n.lh 60.1425.22000 = = 1270, (triệu vòng) 106 106 ⇒ C = 12,39 KN Chọn bảng P2.12 trang 263 tài liệu [I ] ổ bi cỡ nhẹ ký hiệu 46306 có Cbảng = 25,6 KN điều kiện C < C0 = 28,17 thỏa mãn Ta chọn ổ có đường kính D = 60 mm, chiều rộng B = 15 mm L= TRỤC II Sơ đồ GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ - PHƯƠNG ÁN Dự kiến chọn ổ bi đỡ chặn góc β = 210 kiểu 46000 Bố trí sơ đô C = Q L (11.1 trang 213 tài liệu [I]) Q=XVFrktkd (11.3 trang 214 tài liệu [I]) Kd =1 hệ số tải trọng động Kt hệ số nhiệt độ làm việc X= hệ số tải trọng hướng tâm V hệ số tải trọng dọc trục 2 R = RA = RB = RAy + RAx = 3808,18 (N) L= 60.n.lh 60.328.22000 = = 308, 29 (triệu vòng) 106 106 ⇒ C = 17 KN - Tổng lực dọc trục la Vì lực QC =QD nên ta chọn ổ cho gối đỡ C, ổ gối đỡ D lấy kích thước với ổ gối đỡ C để tiện cho việc chế tạo lắp ghép Tra bảng P2.12 trang 263 tài liệu [I] chọn ổ bi đỡ chặn cỡ nhẹ hẹp có ký hiệu 408 tương ứng với đường kính D = 40 mm , B = 18mm Với Cbảng = 43,6 kN 3.TRỤC III Sơ đồ : GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ - PHƯƠNG ÁN Trục lực dọc trục nên chọn ổ bi đỡ Hệ số khả sử dụng máy tính theo công thức C = Q L (11.1 trang 213 tài liệu [I] ) Q=XVFrktkd (11.3 trang 214 tài liệu [I] ) Kd =1 hệ số tải trọng động Kt hệ số nhiệt độ làm việc X= hệ số tải trọng hướng tâm V hệ số tải trọng dọc trục 2 = 2182, 64 (N) R = RA = RB = RAy + RAx L= 60.n.lh 60.90.22000 = = 113, 75 (triệu vòng) 106 106 ⇒ C = 27,1 KN Chọn bảng P2.8 tài liệu I bi cỡ nặng ký hiệu 46211 loại nhẹ có Cbảng = 34,9 (KN) điều kiện Cb ≥ C Có đường kính D = 55 mm, chiều rộng B = 19 mm GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí ĐỀ - PHƯƠNG ÁN 40 a Nắp ổ D I II III 62 72 110 D2 75 90 130 D3 90 115 160 Vòng phớt h D4 52 65 100 10 12 d4 M6 b S M8 a M10 Z d Trục D 40 PHẦN VI KẾT CẤU HỘP GIẢM TỐC Để bảo vệ ổ khỏi bụi bặm, chất bẩn, hạt cứng chất khác xâm nhập vào ổ, nhửng chất làm ổ chong mòn đề phòng ầu chảy vòng phớt d1 d2 I 32 33 24 Vòng chắn đầu Vòng gồm rảnh tiết diện tam giác có góc đỉnh 60o GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng M D R ØQ 43 L C 49 I 56.5 E 55 P O III D ØG a b S0 4.3 12 6.5 12 ØA 74 B H D N Trục R ØA ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí ĐỀ - PHƯƠNG ÁN khoảng cách giửa đỉnh mm Vòng cách mép thành hộp mm, khe hở giửa vỏ mặt vòng ren 0.4mm Nút thông hơi: Khi làm việc nhiệt độ hộp tăng lên, để giảm áp suất điều hòa không khí bên bên người ta dùng nút thông Nút thông lắp cửa thăm vị trí cao nắp hộp C 30 D 15 E 45 G 36 H 32 I K L 10 M N 32 O d m b L GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng P 32 Q 18 R 36 S 32 D B 15 D A M 27 X S ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí ĐỀ - PHƯƠNG ÁN Que thăm dầu Kết cấu chuẩn hóa hình vẻ 60° Nút a = t = b t a tháo dầu Sau tời gian làm việc, dầu bôi trơn chứa hộp bị bẩn (do bụi bẩn hạt mài), bị biến chất phải thay Để tháo dầu củ, đáy có lổ tháo dầu Lúc làm việc lổ bịt kín nút tháo dầu Kết cấu kích thươc nút tháo dầu tra theo bảng 18-7 d b M16x1.5 12 m f L c q D S Do 23 13.8 26 17 19,6 30 60 12 Ø6 Ø5 Ø12 R GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí ĐỀ - PHƯƠNG ÁN Bu lông vòng Để nâng vận chuyển hộp giảm tốc (khi gia công lắp ghép….) nắp thân thường lắp thêm bu lông vòng nắp vòng Kích thước bu lông chọn trọng lượng Q hộp giảm tốc Với Q lấy xấp xỉ theo khoảng cách trục a 1xa2, (tra ảng 18-3b), vật liệu làm bu lông thép 20 thép 25 Tra bảng 18-3b Ren d d1 d2 d3 d4 d5 h h1 h2 M10 45 25 10 25 15 22 l≥ f b c x r r1 r2 Q 21 12 1.5 250  Kết cấu hộp giảm tốc: • Chiều dày: • • • Thân hộp: δ = (mm) Nắp hộp: δ = (mm) Gân tăng cứng: Chiều dày: e = (mm) Chiều cao: h = 45 (mm) Độ dốc khoảng: 20 Đường kính: Bu lông nền: d1 = 16 (mm) Bu lông cạnh: d =12 (mm) Bu lông ghép nắp bích thân: d =10 (mm) Vít ghép nắp ổ: d = (mm) Vít ghép nắp cửa thăm: d = (mm) Mặt bích ghép nắp thân: Chiều dày bích thân hộp: S = 16 (mm) Chiều dày bích nắp hộp: S = 15 (mm) Bề rộng nắp bích thân: K = 34 (mm) • Kích thước gối trục: Đường kính lổ tâm lổ vít D2 D3 đả cho trên: • Bề rộng mặt ghép bu lông cạnh ổ: K =37 (mm) • Tâm bu lông cạnh ổ: E =22 mm, R2 =18(mm), C= chiều cao h • Mặt đế hộp: chiều dày S1 = 22,4 (mm) , Dd = bề rộng mặt đế hộp q = 64 (mm) • Khe hở giửa chi tiết: Giửa thành hộp ∆ =10 (mm) Giửa đỉnh bánh lớn đáy hộp ∆1 =40 (mm) Số lượng bu lông nền: Z=4  Chọn dầu bôi trơn cho hộp giảm tốc GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí ĐỀ - PHƯƠNG ÁN Phương pháp bôi trơn: vận tốc vòng v [...]... , bo=15mm Chi u dày may bánh răng trụ theo công thức (10.10)[3] l m =30mm Chi u dày may khớp nối tính theo công thức 10.13[3] lm13=40mm Theo bảng 10.3[3] chọn k1 = 12, k2 = 10, k3 = 15, hn = 20 Chi u dài khoảng côngxôn (khoảng chìa) lc13=0,5(lm13+b0)+k3+hn=0.5(40+15)+15+20=62.5 chi u dài khoảng cách giữa các ổ lăn l11=156 AB = 162 (mm) AC = 50,5 (mm) BD= 57,5 (mm) BC= 104,5 (mm) Mômen do lực dọc... răng YF: Số răng tương đương: Z1 = 22 rang cos3 β Z2 Zv 2 = = 88 rang cos3 β Z v1 = Từ bảng 6.18 trang 109 [2] ta có: Đối với bánh dẫn: YF1 = 4 Đối với bánh bị dẫn: YF1 = 3,61 Từ bảng 6.7 trang 98 [2] (sơ đồ 5): GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí  KFβ = 1,16 Từ bảmg 6.14 trang 107 [2] ta có KFα = 1,37 Từ bảng 6.15, 6.16 trang 107 [2] ta có: δF = 0,016 go = 73... Fα Yε Yβ d w bw1.m -Hệ số dạng răng YF: Số răng tương đương: Từ bảng 6.18 trang 109 [1] ta có: Z1 = 20 rang cos3 β Z2 Zv 2 = = 100 rang cos3 β Z v1 = Đối với bánh dẫn: YF1 = 4,08 Đối với bánh bị dẫn: YF1 = 3,6 Từ bảng 6.7 trang 98 [1] (sơ đồ 7):  KFβ = 1,12 Từ bảmg 6.14 trang 107 [1] ta có KFα = 1,40 Từ bảng 6.15, 6.16 trang 107 [1] ta có: δF = 0,016 và go = 73 ε α = 1, 65 ⇒ Yε = 1 1 = = 0, 606 ε... u2 ψ ba T2 = 61843 Nmm Ψba = 0,4 (Bảng 6.6 trang 97 [2]) Ψbd = 0,5 Ψba.(u+1) = 0,5.0,4.(4+1) = 1 Ka = 49,5 (Bảng 6.5 trang 96 [1] với bánh răng nghiêng) KHβ = 1,07 (Bảng 6.7 trang 98 [2]) ⇒ aw 2 = 49, 5 ( 4 + 1) 3 61843.1, 07 = 159, 86 mm 481,8 2 4.0, 4 Chọn aw = 160 b) Xác định các thông số ăn khớp: • Modun: Ta có : m = (0,01÷0,02).aw = 1,37÷2,76 Theo quan điểm thống nhất hoá trong thiết kế ta chọn... Fa 2 = 0 GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 5 - PHƯƠNG ÁN 1 Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 5 - PHƯƠNG ÁN 1 PHẦN IV THIẾT KẾ TRỤC VÀ CHỌN THEN Ta có sơ đồ phân tích lực: GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 5 - PHƯƠNG ÁN 1 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Trường : ĐH Công Ngiệp TP... KHβ : hệ số kể đến sự phân bố không đều của tải trọng trên chi u rộng răng Từ bảng 6.7 trang 98 [1] : KHβ = 1,07 Vận tốc vòng : v= π d w1.n1 6.104 Đường kính vòng lăn bánh nhỏ: dw2 = ⇒v= 2.aw 2 2.138 = = 55, 2 mm u2 m + 1 4 + 1 π 55, 2.144,5 = 0, 417 ( m / s ) 6.104 Từ bảng 6.13 trang 106 [1] với v < 2 ta chọn cấp chính xác là 9 Từ bảng 6.14 trang 107 [1] ta chọn trị số của hệ số phân bố không đều tải... HL 1 = 570 = 518, 2 Mpa SH 1,1 K HL 1 = 530 = 481,8 Mpa SH 1,1 Với cấp nhanh sử dugj bánh răng nghiêng ta có ứng xuất tiếp xúc cho phép σ +σ 518, 2 + 481,8 = 500 Mpa [ σ H ] = H1 H 2 = 2 2 Thử điều kiện ta thấy [σH] =500NHO nên KHL=1 do đó GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí ĐỀ 5 -... bộ truyền: • Khoảng cách trục: aw =160 mm • Modun: m=3 • Chi u rộng vành răng: bw = 55,2 mm GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 5 - PHƯƠNG ÁN 1 Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí • Tỉ số truyền: u1 = 2,78 • Góc nghiêng răng: β = 00 • Số răng bánh răng: Z1 =23 ;Z2 = 80 • Hệ số dịch chỉnh: x1 =0 ; x2 = 0 • Đường kính vòng chia: d1 = Z1 m = 23.3 = 68 mm d 2 = Z 2 m = 80.3 = 241... Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí σ H = Z M Z H Zε ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 5 - PHƯƠNG ÁN 1 2T2 K H ( u2 m + 1) bwu2 m d w2 2 Theo bảng 6.5 trang 96 [1] với vật liệu thép – thép ta có : Zm = 274 (MPa)1/3 : hệ số kể đến cơ tính vật liệu của bánh răng ăn khớp ZH : hệ số kể đến hình dạng bề mặt tiếp xúc ZH = 2.cos βb sin ( 2aw ) βb = 0 Do tg β b = cos α t tg β vì β = 0 αt : góc profin răng αtw : góc... Bánh dẫn cấp nhanh: Lực vòng: Ft1 = 2 T1 T 12619 = 1 = = 450, 67 ( N ) 2d w1 d w1 28 Lực hướng tâm: Fr1 = Ft1 tgα tw cos β = 450, 67 tg19, 05 = 169,9 ( N ) cos18, 29 Lực dọc trục: Fa1 = Ft1.tg β = 450,67.tg18, 29 = 148,95 ( N ) 3.4 Tính cấp chậm: Bộ truyền bánh răng thẳng GVHD: Nguyễn Tuấn Hùng ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY ĐỀ 5 - PHƯƠNG ÁN 1 Trường : ĐH Công Ngiệp TP Hồ Chí Minh Khoa : Cơ khí ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY