Tên tài liệu: Thuyết minh đồ án chi tiết máy Trục Vít Bánh Răng:Trường Đại Học Bách Khoa TPHCMMô tả:Tài liệu gồm:+ 1 bản thuyết minh về đồ án chế tạo hộp giảm tốc trục vít bánh răng nghiêng
TRƯỜNG ĐHBK TPHCM ĐAMH1: CHI TIẾT MÁY GVHD: PHAN TẤN TÙNG SV: NGUYỄN TRUNG HIẾU MỤC LỤC Lời nói đầu PHẦN 1: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN A TÍNH TỐN CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN B PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN PHẦN 2: TÍNH TỐN THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐAI THANG 1) Chọn thông số dây đai 2) Chọn đường kính bánh đai d1, d2 theo tiêu chuẩn 3) Chọn sơ khoảng cách trục aw 4) Tính chiều dài đai L theo a sơ 5) Kiểm nghiệm số vòng chạy đai giây 6) Tính xác lại aw theo L tiêu chuẩn 7) Góc ơm đai bánh nhỏ 8) Tính số đai Z 9) Tính chiều rộng đường kính ngồi bánh đai 1 10) Tính lực tác dụng lên bánh đai 10 11) Kiểm tra tượng trượt trơn 10 12) Ứng suất lớn dây đai 10 13) Tuổi thọ đai 10 PHẦN 3: THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN 12 A BỘ TRUYỀN TRỤC VÍT 12 a) Thông số kỹ thuật 12 b) Tính tốn 12 B THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH TRỤ RĂNG NGHIÊNG 15 a) Thông số kỹ thuật 16 b) Tính tốn 16 TRƯỜNG ĐHBK TPHCM ĐAMH1: CHI TIẾT MÁY C GVHD: PHAN TẤN TÙNG SV: NGUYỄN TRUNG HIẾU BÔI TRƠN GIẢM TỐC 22 PHẦN 4: THIẾT KẾ TRỤC VÀ CHỌN THEN 24 A THÔNG SỐ KỸ THUẬT 24 TRỤC 24 TRỤC 24 TRỤC 24 B TÍNH TỐN 24 I Chọn vật liệu 24 II Tính sơ đường kính trục theo moment xoắn 24 III Phát thảo sơ đồ trục đặt lực tác dụng lên trục 25 IV Tính moment tương đương, đường kính trục tiết diện nguy hiểm, chọn then 32 V Kiểm nghiệm trục theo độ bền mỏi 38 PHẦN 5: CHỌN Ổ LĂN 43 A TRỤC 43 I Thông số kỹ thuật: 43 II Sơ đồ tính tốn 43 B TRỤC 45 I Thông số kỹ thuật 45 II Sơ đồ tính tốn 45 C TRỤC 48 I Thông số kỹ thuật 48 II Sơ đồ tính tốn 48 PHẦN 6: THIẾT KẾ KẾT CẤU 51 A B Thiết kế vỏ hộp 51 Chọn bề mặt nắp thân 51 Xác định kích thước vỏ hộp 51 Cửa thăm 53 TRƯỜNG ĐHBK TPHCM ĐAMH1: CHI TIẾT MÁY GVHD: PHAN TẤN TÙNG SV: NGUYỄN TRUNG HIẾU C Nút thông 53 D Que thăm dầu 54 E Nút tháo dầu 54 F Bulong vòng 55 PHẦN 7: LẮP GHÉP VÀ DUNG SAI 56 TÀI LIỆU THAM KHẢO 58 TRƯỜNG ĐHBK TPHCM ĐAMH1: CHI TIẾT MÁY GVHD: PHAN TẤN TÙNG SV: NGUYỄN TRUNG HIẾU Lời nói đầu Tính tốn, thiết kế hệ dẫn động khí nội dung khơng thể thiếu chương trình đàu tạo kỹ sư khí đồ án môn học Chi Tiết Máy môn học giúp cho sinh viên hệ thống lại kiến thức môn học như: Chi Tiết Máy, Nguyên lý máy, Dung sai, Sức bền vật liệu, Vẽ kỹ thuật… đồng thời giúp sinh viên làm quen dần với công việc thiết kế làm đồ án Hộp giảm tốc cấu truyền động ăn khớp trực tiếp, có tỷ số truyền không đổi dùng để giảm vận tốc, tăng moment xoắn Với chức vậy, ngày hộp giảm tốc sử dụng rộng rãi công nghiệp ô tô, vận tải, nhà máy….Trong giới hạn môn học em giao nhiệm vụ thiết kế hộp giảm tốc trục vít, bánh vít Trong trình làm đồ án giúp đỡ tận tình thầy mơn, đặc biệt thầy Phan Tấn Tùng hướng dẫn, em hoàn thành đồ án mức Do lần đầu, với trình độ thời gian cho phép nên q trình thiết kế khơng khỏi tránh sai sót xảy ra, em xin chân thành cảm ơn ý kiến đóng góp thầy môn Sinh viên Nguyễn Trung Hiếu TRƯỜNG ĐHBK TPHCM ĐAMH1: CHI TIẾT MÁY GVHD: PHAN TẤN TÙNG SV: NGUYỄN TRUNG HIẾU PHẦN 1: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN A TÍNH TỐN CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN Theo bảng 2.3/19 [1], ta chọn hiệu suất truyền sau: - Hiệu suất nối trục, k 1 - Hiệu suất bô truyền bánh trụ che kín br 0,96 - Hiệu suất truyền trục vít khơng tự hãm, bánh vít Chọn z = 2, tv - Hiệu suất truyền đai để hở, dai - Hiệu suất cặp ổ lăn, ol Vậy c 0,8 0,95 0,995 dai tv br ol4 k 0,95.0,8.0,96.0,9954.1 0,715 Tính cơng suất tính tốn: Cơng suất cực đại xích tải: Pmax Plv Cơng suất tính tốn, tải thay đổi theo bậc nên ta xác định cơng suất đẳng trị trục Ft v 4500.0, 1, 8( kW ) 1000 1000 băng tải sau: n Ti )2 ti (T i 1 Pt Pdt P max n t 12.22 0,72.17 1,8 1,65kW 22 17 i i 1 Công suất cần thiết trục động cơ: Pc /thiet Pdt c 1,65 2,31(kW ) 0,715 Tốc độ quay trục công tác: nct 60000.v 60000.0, 25, 465( vg / ph ) D 300 Với v = 0,4 m/s, D = 300 mm Tỷ số truyền chung toàn hệ thống: uc udai utv ubr ndc nct Theo bảng 2.4/21 [1] ta chọn sơ tỷ số truyền sau: u dai , ; u tv ; u br TRƯỜNG ĐHBK TPHCM ĐAMH1: CHI TIẾT MÁY GVHD: PHAN TẤN TÙNG SV: NGUYỄN TRUNG HIẾU uc udai utv ubr 2,7.20.2 108 ndc uc.nct 108.25,465 2750(vg / ph) Dựa vào ta tra bảng P1.3/234 [1] chọn động khơng đồng pha 4A90L2Y3 có thông số kỹ thuật sau: + Công suất động cơ: P=3kW + Số vòng quay :n=2838vg/ph +Hiệu suất động cơ: % 8% B PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN Dựa vào số vòng quay động ta phân phối tỷ số truyền sau: ndc 2838 111, 45 nct 25, 465 uch u br 2, 5; 111, 47 2, 23 2, 5.20 Tính tốn cơng suất trục PIII Plv 1,8 1,81( kW ) k ol 1.0, 995 PII PIII 1,81 1,89( kW ) br ol 0,96.0,995 PI PII 1,89 2,38(kW ) tv ol 0,8.0,995 PI 2,38 2,52(kW ) ol dai 0,995.0,95 Pdc u tv 20 u dai Tính tốn số vịng quay trục: nI ndc 2838 1273,24(vg / ph) udai 2,23 nII nI 1273,24 63,66(vg / ph) utv 20 nIII nII 63,66 25, 47(vg / ph) ubr 2,5 nct nIII 25,47(vg / ph) TRƯỜNG ĐHBK TPHCM ĐAMH1: CHI TIẾT MÁY GVHD: PHAN TẤN TÙNG SV: NGUYỄN TRUNG HIẾU Tính tốn monment xoắn trục Tdc 9,55.106 TI 9,55.106 Pdc 2,52 9,55.106 8470,06( Nmm) ndc 2838 PI 2,38 9,55.106 17845,77( Nmm) nI 1273,24 TII 9,55.106 PII 1,89 9,55.106 284104,66( Nmm) nII 63,66 TIII 9,55.106 PIII 1,81 9,55.106 678441,93( Nmm) nIII 25,47 Tct 9,55.106 Pct 1,8 9,55.106 675049,72( Nmm) nct 25,47 Bảng thông số hệ thống truyền động Trục Trục đ/c Trục Trục Trục Trục ct P(kw) 2,52 2,38 1,89 1,81 1,8 u 2,29 20 2,5 n (v/f) 2838 1273,240 63,66 25,47 25,47 T (Nmm) 8470,06 17845,77 284104,66 678441,93 675049,72 TRƯỜNG ĐHBK TPHCM ĐAMH1: CHI TIẾT MÁY GVHD: PHAN TẤN TÙNG SV: NGUYỄN TRUNG HIẾU PHẦN 2: TÍNH TỐN THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐAI THANG Thông số đầu vào : P1 = 2,52 KW; n1 = 2838 v/ph; u = 2,29; T1 = 8470 Nmm = 8,47 Nm 1) Chọn thông số dây đai Theo hình 4.22 [1] trang 152 ta chọn đai thang A, tra bảng 4.3 ta chọn đai thang loại A : bP = 11 mm; bo = 13 mm; h = mm; y0 = 2,8 mm; A = 81 mm2; L = 560 – 4000 mm; T1 = 11 – 70 Nm; d1 = 100 200 mm 2) Chọn đường kính bánh đai d1, d2 theo tiêu chuẩn Tính d1: Ta có dmin = 100 mm => chọn d1 = 1,2.dmin = 1,2.100 = 120 mm Chọn d1 theo tiêu chuẩn [1] trang 153: d1 = 140 mm Vận tốc vòng: v1 d1 n1 60000 140.2838 60000 20,80( m / s ) < 25m/s Chấp nhận d1 = 90 mm Tính d2 : Chọn hệ số trượt ε = 0.02; d2 ud d1.(1 ) 2,29.140.(1 0,02) 305,81(mm) => chọn d2 theo tiêu chuẩn [1] trang 153: d2 = 315 mm Như tỉ số truyền thực tế là: ud d2 315 2,296 d1.(1 ) 140*(1 0.02) u (ud udai ) / udai (2,296 2,29) / 2,29 3% 4% 3) Chọn sơ khoảng cách trục aw 2(d1 + d2) ≥ aw ≥ 0,55(d1 + d2) + h 2(140 + 315) ≥ aw ≥ 0,55(140 + 315) + 910 ≥ aw ≥ 258,25 mm Với ud = 2,5; tra [1] /153 => chọn aw sơ a = 1,2d2 = 1,2.315 = 378 mm => aw sơ thoả điều kiện 4) Tính chiều dài đai L theo a sơ L 2.a (d1 d2 ) (d2 d1)2 4.a 2.378 (140 315) (315 140)2 4.378 1490,97(mm) Theo bảng 4.3 [1]/119, ta chọn đai có chiều dài L = 2240 mm = 1,25 m 5) Kiểm nghiệm số vòng chạy đai giây Tra công thức (4.32) [1] trang 144 i v 20,8 9, 29( s 1 ) [i ] 10( s 1 ) L 2, 24 TRƯỜNG ĐHBK TPHCM ĐAMH1: CHI TIẾT MÁY GVHD: PHAN TẤN TÙNG SV: NGUYỄN TRUNG HIẾU điều kiện thỏa, chấp nhận L = 2240 mm 6) Tính xác lại aw theo L tiêu chuẩn K L ( d1 d ) 2240 (140 315) 1525, 29 d2 d1 315 140 87,5 2 K K 8 1525,29 1525, 292 8.87,52 aw 757,59(mm) thỏa điều kiện 4 7) Góc ơm đai bánh nhỏ 1 180 Do 1 57(d2 d1 ) 57(315 140) 180 166,83 2,91rad a 757,59 1 > 1200 => d2, d1, aw thỏa điều kiện cho phép 8) Tính số đai Z Các hệ số sử dụng tra [1] trang 151, 152 Hệ số xét đến ảnh hưởng góc ơm đai: C 1,24(1 e1/110 ) 1,24(1 e166,83/110 ) 0,968 Hệ số xét đến ảnh hưởng vận tốc: Cv 1 0,05(0,01v2 1) 0,05(0,01.20,82 1) 0,834 Hệ số xét đến ảnh hưởng tỷ số truyền u: Cu = 1,13 ud = 2,29 nên ta nội suy Hệ số xét đến ảnh hưởng số dây đai Cz, ta chọn sơ Hệ số xét đến ảnh hưởng chết độ tải trọng: Cr = 0,9 (tải trọng va đập nhẹ) Hệ số xét đến ảnh hưởng chiều dài đai: C L L 1400 6 1, 047 L0 1700 Theo đồ thị hình 4.21a [1], ta chọn [P0]= 3,46 kW d = 140 mm, đai loại A, L0 = 1700 mm P1 = 2,52 kW Ta tính số đai Z: Z P1 2,52 0,85 P0 .C Cu CL Cz Cr Cv 3,46.0,968.1,13.1,047.1.0,9.0,834 Chọn Z = đai 9) Tính chiều rộng đường kính ngồi bánh đai Tính theo cơng thức (4.17) bảng (4.21) [1] TRƯỜNG ĐHBK TPHCM ĐAMH1: CHI TIẾT MÁY GVHD: PHAN TẤN TÙNG SV: NGUYỄN TRUNG HIẾU Thông số tra bảng 4.4 Chiều rộng bánh đai: B = ( Z - )e + 2f = (1 – 1).15 + 2.10 = 20 mm Đường kính ngồi bánh đai: da = d + 2b = 140 + 2.3,3 = 146,6 mm 10) Tính lực tác dụng lên bánh đai o 1,15MPa ): Fo 0.Z.A 1,15.1.81 93,15(N) Lực căng đai ban đầu: (chọn Lực vịng có ích: Ft Lực tác dụng lên trục: Fr Fo sin( 1000P1 1000.2,52 120,99( N ) v1 20,8 1 ) 2.93,15 sin(166,83 / 2) 185, 07( N ) 11) Kiểm tra tượng trượt trơn Từ công thức: Fo f ' ln Ft e f 1 e f 1 2Fo Ft 0,53 2Fo Ft fmin f 'sin20o 0,18 Hệ số ma sát nhỏ để truyền không bị trượt trơn: 12) Ứng suất lớn dây đai max v u1 o 0,5 t v u1 max Vì Fo Ft 2y 93,15 120,99 2.2,8 v 10 6 o E 1200.20,82.10 6 100 6, 42( MPa ) A 2A d1 81 2.81 140 max 9,58(MPa) k 10(MPa) suy đai đủ bền 13) Tuổi thọ đai Xác định theo công thức (4.37) m r 10 107 6,42 Lh max 2241,23 2.3600.i 2.3600.9,29 Trong đó: r 9(MPa); i 9,56(s1 ); m Xác định theo công thức (4.37) P1 (kW) n1 (v/ph) F0 (N) Fr (N) α1 (0) u 2,52 2838 93,15 120,99 166,83 2,296 Z d1 (mm) d2 (mm) a (mm) L (mm) B (mm) 140 315 757,59 2240 20 10 TRƯỜNG ĐHBK TPHCM ĐAMH1: CHI TIẾT MÁY GVHD: PHAN TẤN TÙNG SV: NGUYỄN TRUNG HIẾU FaA 0,5.0,83Fr e Fat 0,5.0,83.514,19.0,38 2254,96 2336,26N Ta chọn: V = vòng ổ lăn quay K 1,7 hệ số ảnh hưởng tải trọng, bảng 11.2 [1] Kt 1 hệ số ảnh hưởng nhiệt độ Lập tỉ số - tra bảng 11.3 [1] A a F V R A 2336, 26 4, e nên 1.514,19 X 0,4;Y 0,4cotg 0,4cotg14,25o 1,575 (tra bảng 11.3 [1]) 2) Tải trọng tương đương tác dụng lên ổ QA ( XVFr A Y FaA )K Kt (0,4.1.0,6.514,19 1,575.2336,26).1,7.1 6465,13N Ở B ổ bi đỡ khơng có lực dọc trục nên X = 1, Y = QB ( XVFr B Y FaB )K Kt (1.1.705,79 0).1,7.1 1199,85N Suy ta tính cho ổ A 3) Tuổi thọ ổ (triệu vòng) L 60 n1 Lh 60.1273, 22.25920 1980,11 10 10 4) Hệ số khả tải động ỔA 10 m Ctt QAE L 6017,5 1980,11 58,7kN C 53,9kN Bậc đường cong mỏi m = 10/3 ổ đũa côn m n QAE QA m Ti ti 10 22 0,83.17 i 1 T 6465,13 6017,5 N n 22 17 ti i 1 Ta cần giảm tuổi thọ xuống, ta chia tuổi thọ ổ L 990, 05 (thay ổ sau 1,5 năm sử dụng) m Tính lại ta được: Ctt QBE L 47,7kN C 53,9kN ỔB Ctt QAE m L 1107,9 1980,11 13,9kN Bậc đường cong mỏi m = ổ bi 44 TRƯỜNG ĐHBK TPHCM ĐAMH1: CHI TIẾT MÁY m n QBE GVHD: PHAN TẤN TÙNG SV: NGUYỄN TRUNG HIẾU Ti ti 13.22 0,83.17 i 1 T QB m 1199,85 1107,9 N n 22 17 ti i 1 5) Thơng số ổ lăn Ổ đũa A có ký hiệu 7508 Kí hiệu 7508 d mm 40 D mm 80 D1 mm 64 d1 mm 58,5 B mm 23 C1 mm 19 T mm 24,75 r mm r1 mm 0,8 α (0) 14,25 C kN 53,9 C0 kN 44,8 Ổ B bi đỡ cỡ nhẹ có ký hiệu 208 d D B r 40 80 18 Đường kính bi 12,7 C Co 25,6 18,1 6) Kiểm tra khả tải tĩnh Tính cho ổ A Đối với ổ có tác dụng đỡ chặn tải trọng tĩnh quy ước ta chọn Qo max giá trị sau: Qo X RA Yo FaA 0,5.0,6.514,19 0,866.2336,26 2177,46N Qo 0,6RA 308,51N Hệ số Xo = 0,6; Y0 = 0,866 tra bảng 11.6 [1] ổ đũa côn Vậy Qomax 2177,46N Co 40,3kN Vậy ổ đủ bền tĩnh B TRỤC I Thông số kỹ thuật Công suất trục P2 = 1,89 kW Moment xoắn trục T2 = 284125,29 Nmm Số vòng quay trục n2 = 63,66 vòng/phút Thời gian làm việc Lh = 25920 Quay chiều, làm việc ca, tải va đập nhẹ II Sơ đồ tính tốn 45 TRƯỜNG ĐHBK TPHCM ĐAMH1: CHI TIẾT MÁY GVHD: PHAN TẤN TÙNG SV: NGUYỄN TRUNG HIẾU Đường kính d = 45 mm RA RB Lực hướng tâm tác động lên ổ A R x2 R y2 1647, 07 3814, 29 4154, 71 N Lực hướng tâm tác động lên ổ B R x2 R y2 2522, 92 2106, 07 3286, 44 N Lực dọc trục Fa3 1295,14( N) Fa2 518,57(N) Lực dọc trục hướng vào ổ B Fa Fa3 Fa2 1295,14518,57 776,57(N) Lực dọc trục hướng vào ổ B Lập tỉ số Fa 776,57 0,24 RB 3286, 44 Chọn ổ bi đỡ chặn loại trung 46309, C = 48,1 kN; C0 = 37,7 kN Lắp kiểu chữ “O” Fa 776,57 0,034 , chọn e = 0,34 C0 37,7.103 1) Tải trọng tương đương Lực dọc trục phụ S A eR A , 4 , , N S B eR B , , 4 1 , N Tổng lực dọc trục phụ: Vì S S , F A nên: Fa A S , N 46 TRƯỜNG ĐHBK TPHCM ĐAMH1: CHI TIẾT MÁY GVHD: PHAN TẤN TÙNG SV: NGUYỄN TRUNG HIẾU F a B S F a , 7 , ,1 N Lập tỉ số - tra bảng 11.3[1] A a F V RA B a F V R B 1412, 0,34 e nên X = 1; Y = 1.4154, 71 2189,17 0, 67 e nên X = 0,45; Y = 1,62 1.3286, 44 2) Tải trọng quy ước Q QA ( XVRA Y FaA )K Kt (1.1.4154,71 0).1,7.1 7063,01N QB ( XVRB Y FaB )K Kt (0,45.1.3286,44 1,62.2313,81).1,7.1 8543,11N Suy ta tính cho ổ B 3) Tuổi thọ ổ (triệu vòng) L 60 n2 Lh 60.63, 66 25920 99 10 10 4) Khả tải động tính tốn Ctt QBE m L 7888,47 99 36,5kN C 48,1kN Bậc đường cong mỏi m = ổ bi đỡ chặn Do tải trọng thay đổi theo bậc nên m n QBE QB m Ti ti 13.22 0,83.17 i 1 T 8543,11 7888, 47 N n 22 17 ti i 1 5) Thông số ổ lăn Chọn ổ bi đỡ chặn loại trung hẹp 46309 d D B C Co 45 100 25 48,1 37,7 6) Kiểm tra khả tải tĩnh Tính cho ổ B Đối với ổ có tác dụng đỡ chặn tải trọng tĩnh quy ước ta chọn Qo max giá trị sau Qo X0RB YoFa 0,5.3286,44 0,37.2313,81 2499N Qo RB 3286,49N 47 TRƯỜNG ĐHBK TPHCM ĐAMH1: CHI TIẾT MÁY GVHD: PHAN TẤN TÙNG SV: NGUYỄN TRUNG HIẾU Hệ số Xo = 0,5; Yo = 0,37 tra bảng 11.6 [1] ổ bi đỡ chặn Vậy Qomax 3286,49N Co Vậy ổ đủ bền tĩnh C TRỤC I Thông số kỹ thuật Công suất trục P3 = 1,81 kW Moment xoắn trục T3 = 678446,04 Nmm Số vòng quay trục n3 = 25,46 vịng/phút II Sơ đồ tính tốn Đường kính d = 45 mm Lực hướng tâm tác động lên ổ A RA R x2 R y2 1909, 45 265, 06 1927, 76 N Lực hướng tâm tác động lên ổ B RB R x2 R y2 5, 58 2639, 65 2639, 66 N Lực dọc trục: Fa4 1295,14( N) Lực dọc trục hướng vào ổ A Lập tỉ số Fa 1295,14 0,67 RA 1927,76 Chọn ổ bi đỡ chặn loại đặc biệt nhẹ 46111 có C = 25,2 kN, C0 = 21,5 kN Lắp kiểu chữ “O” Fa 1295,14 0,06 , chọn e = 0,37 Co 21,5.103 1) Tải trọng tương đương Lực dọc trục phụ 48 TRƯỜNG ĐHBK TPHCM ĐAMH1: CHI TIẾT MÁY S A eR A , , 3, N S B eR B , , 6 , N GVHD: PHAN TẤN TÙNG SV: NGUYỄN TRUNG HIẾU Tổng lực dọc trục phụ: Vì S S , F A S S nên: F a A S 3, N Fa B S F a 0 8, N Lập tỉ số - tra bảng 11.3[1] A a F V R A B a F V R B 713, 27 0, 37 e nên X = 1; Y = 1.1927, 76 2008, 41 0, 76 e nên X = 0,45; Y = 1,46 1.2639, 66 2) Tải trọng quy ước Q QA ( XVRA Y FaA )K Kt (1.1.1927,76 0).1,7.1 3277,19N QB ( XVRB Y FaB )K Kt (0,45.1.2639,66 1,46.2008,41).1,7.1 7004,21N Suy ta tính cho ổ B 3) Tuổi thọ ổ (triệu vòng) L 60 n3 Lh 60.25, 46.25920 39, 10 10 4) Khả tải động tính tốn Ctt QBE m L 6467,53 39,6 22kN C 25,2kN Bậc đường cong mỏi m = ổ bi đỡ chặn Do tải trọng thay đổi theo bậc nên m n QBE QB m Ti ti 13.22 0,83.17 i 1 T 7004, 21 6467,5 N n 22 17 ti i 1 5) Thông số ổ lăn Chọn ổ bi đỡ chặn loại đặc biệt nhẹ 46111 d D B C Co 55 90 18 25,2 21,5 49 TRƯỜNG ĐHBK TPHCM ĐAMH1: CHI TIẾT MÁY GVHD: PHAN TẤN TÙNG SV: NGUYỄN TRUNG HIẾU 6) Kiểm tra khả tải tĩnh Tính cho ổ B Đối với ổ có tác dụng đỡ chặn tải trọng tĩnh quy ước ta chọn Qo max giá trị sau Qo X0RB YoFa 0,5.2639,66 0,37.2008,41 2062,94N Qo RB 2639,66N Hệ số Xo = 0,5; Yo = 0,37 tra bảng 11.6 [1] ổ bi đỡ chặn Vậy Qomax 2639,66N Co Vậy ổ đủ bền tĩnh 50 TRƯỜNG ĐHBK TPHCM ĐAMH1: CHI TIẾT MÁY GVHD: PHAN TẤN TÙNG SV: NGUYỄN TRUNG HIẾU PHẦN 6: THIẾT KẾ KẾT CẤU A Thiết kế vỏ hộp Việc thiết kế vỏ hộp giảm tốc phải đảm bảo vị trí tương đối chi tiết phận máy ,đủ tiếp nhận tải trọng chi tiết vỏ truyền đến, chứa dầu bôi trơn , bảo vệ chi tiết khỏi bám bụi Hộp giảm tốc bao gồm :thành hộp nẹp gân,mặt bích gối đỡ Vật liệu : gang xám GX 15-32 Chọn bề mặt nắp thân Bề mặt ghép thường chọn song song với mặt đế qua đường tâm trục để đảm bảo lắp ghép chi tiết thuận lợi Xác định kích thước vỏ hộp a Chiều dày + Thân hộp 0, 03 a 0, 03.195 8, 85 mm + Chọn 13mm + Nắp hộp: + Chọn 0,9 0,9.13 11,7mm 1 12mm b Gân tăng cường + Chiều dày e: e (0, 1) 12 mm + Chiều cao h: h 5 5.13 65mm + Độ dốc: khoảng o c Các đường kính d1 0,04a 10 0,04.195 10 17,8 12mm d1 M18 Bulong Bulong cạnh ổ Bulong ghép bích nắp thân Vít ghép nắp ổ Vít ghép nắp thăm d2 (0,7 0,8) d1 12,6 14,4 d2 M14 d3 (0,80,9)d2 11,2 12,6 d3 M12 d4 (0,6 0,7)d2 8,4 9,8 d4 M10 d5 (0,50,6)d2 8,4 d5 M8 d Mặt bích ghép nắp thân Chiều dày bích thân hộp S3 (1,4 1,8)d3 16,8 21,6 mm Lấy S3 20mm Chiều dày bích nắp hộp S4 (0,9 1)S3 15 17mm Lấy S4 16mm 51 TRƯỜNG ĐHBK TPHCM ĐAMH1: CHI TIẾT MÁY GVHD: PHAN TẤN TÙNG SV: NGUYỄN TRUNG HIẾU K3 K2 ( 35 ) mm 40mm Bề rộng bích nắp thân Kích thước gối trục: Đường kính ngồi tâm lỗ vít: D3, D2 Bề rộng mặt ghép bulong cạnh ổ K2: Tâm lỗ bulong cạnh ổ E2 C ( k khoảng cách từ tâm bulong đến mép lỗ): K2 E2 R2 ( 35 ) mm 45mm E2 1,6d2 1,6.14 22,4mm(không kể chiều dày thành hộp) R2 1,3d2 1,3.14 18,2mm, C D3 / e Mặt đế hộp f Chiều dày đế hộp khơng có phần lồi: Bề rộng mặt đế hộp S1 (1,31,5) d1 S1 27 mm K1 3d1 54mm; Khe hở chi tiết Giữa bánh với thành hộp (1 1,2) = 15 mm Giữa đỉnh với đáy hộp 1 (3 5) 1 = 65 mm Giữa mặt bên bánh với 2 = 13 mm g Số lượng bulong Z = (L + B)/( 200 300) = (532+434)/ )/( 200 300) = 4,83 Chọn Z = h Kích thước nắp ổ 52 TRƯỜNG ĐHBK TPHCM ĐAMH1: CHI TIẾT MÁY GVHD: PHAN TẤN TÙNG SV: NGUYỄN TRUNG HIẾU Trục Trục Trục D 80 100 90 D2 100 120 110 D3 125 150 135 D4 75 90 85 h 10 12 12 d4 M8 M10 M8 Z 6 B Cửa thăm Theo bảng 18.5[3] chọn cửa thăm có thơng số sau: A B A1 B1 C C1 K R Vít Số lượng 150 100 190 140 175 - 120 12 M8x22 C Nút thông Theo bảng 18.6[3] chọn nút thông có thơng số sau: A B C D E G H I K L M N O P Q R S M48X3 35 45 25 70 62 52 10 15 13 32 10 56 36 62 55 53 TRƯỜNG ĐHBK TPHCM ĐAMH1: CHI TIẾT MÁY GVHD: PHAN TẤN TÙNG SV: NGUYỄN TRUNG HIẾU D Que thăm dầu Dùng kiểm tra mức dầu hộp giảm tốc Chọn que thăm dầu theo tiêu chuẩn E Nút tháo dầu Theo bảng 18.7 [3] chọn nắp tháo dầu có thông số: d b m f L c q D S Do M20x2 15 28 2.5 17.8 30 22 25.4 54 TRƯỜNG ĐHBK TPHCM ĐAMH1: CHI TIẾT MÁY GVHD: PHAN TẤN TÙNG SV: NGUYỄN TRUNG HIẾU F Bulong vịng Theo bảng 18.3a [3] chọn bulơng vịng M16 55 TRƯỜNG ĐHBK TPHCM ĐAMH1: CHI TIẾT MÁY GVHD: PHAN TẤN TÙNG SV: NGUYỄN TRUNG HIẾU PHẦN 7: LẮP GHÉP VÀ DUNG SAI Dựa vào đặc tính làm việc ta chọn kiểu lắp cho chi tiết: - 25 H 500 Bánh vít trục: 50 n6 5033 17 - 25 H 500 Bánh chủ động trục: 50 k 5018 - 30 H 600 Bánh bị động trục: 60 k 6021 - Lắp then theo chiều rộng: trục P9, bạc D10 Kích thước then P9 D10 10x8 10 0,015 0,051 10 0,098 0,040 14x12 14 0,018 0,061 14 0,12 0,05 14x12 14 0,018 0,061 14 0,12 0,05 18x16 18 00 ,018 ,061 180,12 0,05 14x12 14 0,018 0,061 14 0,12 0,05 bxh - Ổ lăn: lắp vòng ổ lăn lên trục theo hệ thống lỗ lắp vịng ngồi vào vỏ hộp theo hệ thống trục Để vịng khơng trơn trượt theo bề mặt trục lỗ làm việc ta chọn kiểu lắp trung gian có độ dơi cho vịng quay Chọn miền dung sai trục lắp lên ổ lăn k6, lỗ nơi lắp ổ lăn vào vỏ hộp giảm tôc H7 Trục Trục I Trục II Trục III Dung sai trục 4018 45 18 5521 Dung sai vỏ 80030 100035 90035 56 TRƯỜNG ĐHBK TPHCM ĐAMH1: CHI TIẾT MÁY GVHD: PHAN TẤN TÙNG SV: NGUYỄN TRUNG HIẾU - Cốc lót lắp vỏ vịng ngồi ổ lăn ghép theo kiểu lắp lỏng H7/h6 có dung sai - 25 H 400 Bạc chặn lắp theo kiểu lắp lỏng : 40 h6 40016 - H 400 Lắp bánh đai lên trục I: 40 k 4018 - H 500 Lắp khớp nối lên trục III: 50 k 5018 - Nắp ổ lắp theo kiểu lắp lỏng H7/h6 có dung sai: 9235 9222 25 25 Trục Trục I Trục II Trục III 35 Dung sai 30 H 80 80 h6 80019 H 1000 100 h6 100022 35 H 900 90 h6 90022 57 TRƯỜNG ĐHBK TPHCM ĐAMH1: CHI TIẾT MÁY GVHD: PHAN TẤN TÙNG SV: NGUYỄN TRUNG HIẾU TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Cơ sở thiết kế kế máy - NGUYỄN HỮU LỘC [2] Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí (Tập 1) - TRỊNH CHẤT-LÊ VĂN UYỂN [3] Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí (Tập 2) - TRỊNH CHẤT-LÊ VĂN UYỂN [4]Dung sai & lắp ghép-NINH ĐỨC TỐN 58 ... cao vị trí lắp bánh bánh vít (TCVN 4218 - 86) Kiểm tra vị trí lắp bánh vít (bề rộng bánh vít nhỏ bánh răng) : d23 50mm b 14 h 12 t1 t2 4,9 l 63 mm (chi? ??u dài mayo bánh vít = 70 mm),... ĐAMH1: CHI TIẾT MÁY GVHD: PHAN TẤN TÙNG SV: NGUYỄN TRUNG HIẾU TRỤC a) Phát thảo sơ đồ trục Chọn chi? ??u dài mayo bánh trụ nghiêng l2 = 100 mm Chọn chi? ??u dài mayo bánh vít l3 = 70 mm Tra bảng... 9) Tính chi? ??u rộng đường kính ngồi bánh đai Tính theo cơng thức (4.17) bảng (4.21) [1] TRƯỜNG ĐHBK TPHCM ĐAMH1: CHI TIẾT MÁY GVHD: PHAN TẤN TÙNG SV: NGUYỄN TRUNG HIẾU Thông số tra bảng 4.4 Chi? ??u