CHƯƠNG I: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP THI CÔNG PHẦN THÂNA.Phương án lựa chọn và tính toán ván khuôn:I.Lựa chọn loại ván khuôn sử dụng:Trong thực tế hiện nay có nhiều loại ván khuôn được sử dụng, mỗi loại đều có các ưu và nhược điểm của nó.a.Ván khuôn gỗ: đựoc sử dụng rộng rãi, thuận tiện và khá kinh tế, nhất là những công trình có quy mô nhỏ. Gỗ dùng chế tạo ván khuôn thường là gỗ nhóm VII hay VIII.b.Ván khuôn kim loại: được chế tạo định hình, thường được chế tạo từ thép CT3, bề mặt là bản thép mỏng, có sườn và khung cứng xung quanh. Ván khuôn thép có cường độ cao, khả năng chịu lực lớn, thường được sử dụng, nhất là cho những công trình lớn, có hệ số luân chuyển cao.Giá thành sản xuất chế tạo và thuê sử dụng khá lớn.c.Ván khuôn hỗn hợp thép gỗ: Loại này có bề mặt ván khuôn bằng gỗ, sườn chịu lực xung bằng thép. Nhìn chung thì loại này không linh động khi sử dụng.d.Ván khuôn nhựa: làm bằng vật liệu composit có khả năng chịu lớn, hệ số luân chuyển cao, cho chất lượng bề mặt bêtông tốt, lắp dựng và tháo dỡ dễ dàng, hiện nay sử dụng rộng rãi.e.Ván khuôn bêtông cốt thép: được chế tạo bằng bêtông lưới thép, trong đó một bề mặt của ván khuôn đã được hoàn thiện, đổ bêtông xong để luôn trong công trình làm lớp trang tri bề mặt. Loại này ít sử dụng.Dựa vào các đặc điểm trên ta lựa chọn sử dụng ván khuôn thép của tập đoàn HOÀ PHÁT. Một bộ ván khuôn bao gồm:HP: cốt pha tấm phẳng, sử dụng ở các vị trí mặt phẳng của kết cấu như móng, tường, cột, dầm và sàn.T: cốt pha góc trong, dùng ở các chỗ chuyển góc của góc trong, góc lõm của tường và các loại cấu kiện.N: cốt pha góc ngoài, dùng ở các chỗ chuyển góc của góc ngoài, góc lồi của tường, dầm và cột.J: cốt pha góc nối, dùng ở các vị trí chuyển góc của góc ngoài và góc lồi của cột, dầm và tường.L: gông chân cột, dùng để ghép, nối các cốt pha theo chiều dọc, ngang, để chống đỡ và định vị............
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI BỜ HỒ CHƯƠNG I: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP THI CÔNG PHẦN THÂN A.Phương án lựa chọn tính toán ván khuôn: I.Lựa chọn loại ván khuôn sử dụng: Trong thực tế có nhiều loại ván khuôn sử dụng, loại có ưu nhược điểm a.Ván khuôn gỗ: đựoc sử dụng rộng rãi, thuận tiện kinh tế, công trình có quy mô nhỏ Gỗ dùng chế tạo ván khuôn thường gỗ nhóm VII hay VIII b.Ván khuôn kim loại: chế tạo định hình, thường chế tạo từ thép CT3, bề mặt thép mỏng, có sườn khung cứng xung quanh Ván khuôn thép có cường độ cao, khả chịu lực lớn, thường sử dụng, cho công trình lớn, có hệ số luân chuyển cao.Giá thành sản xuất chế tạo thuê sử dụng lớn c.Ván khuôn hỗn hợp thép gỗ: Loại có bề mặt ván khuôn gỗ, sườn chịu lực xung thép Nhìn chung loại không linh động sử dụng d.Ván khuôn nhựa: làm vật liệu composit có khả chịu lớn, hệ số luân chuyển cao, cho chất lượng bề mặt bêtông tốt, lắp dựng tháo dỡ dễ dàng, sử dụng rộng rãi e.Ván khuôn bêtông cốt thép: chế tạo bêtông lưới thép, bề mặt ván khuôn hoàn thiện, đổ bêtông xong để công trình làm lớp trang tri bề mặt Loại sử dụng Dựa vào đặc điểm ta lựa chọn sử dụng ván khuôn thép tập đoàn HOÀ PHÁT Một ván khuôn bao gồm: HP: cốt pha phẳng, sử dụng vị trí mặt phẳng kết cấu móng, tường, cột, dầm sàn T: cốt pha góc trong, dùng chỗ chuyển góc góc trong, góc lõm tường loại cấu kiện N: cốt pha góc ngoài, dùng chỗ chuyển góc góc ngoài, góc lồi tường, dầm cột J: cốt pha góc nối, dùng vị trí chuyển góc góc góc lồi cột, dầm tường L: gông chân cột, dùng để ghép, nối cốt pha theo chiều dọc, ngang, để chống đỡ định vị Ta có bảng thống kê loại ván khuôn sau: Kí hiệu Kích thước Kí hiệu Kích thước HP 1560 1500x600x55 HP 1515 1500x150x55 HP 1260 1200x600x55 HP 1215 1200x150x55 HP 0960 900x600x55 HP 0915 900x150x55 HP 0660 600x600x55 HP 0615 600x150x55 HP 1555 1500x550x55 HP 1510 1500x100x55 HP 1255 1200x550x55 HP 1210 1200x100x55 HP 0955 900x550x55 HP 0910 900x100x55 HP 0655 600x550x55 HP 0610 600x100x55 HP 1550 1500x500x55 J 1500 1500x50x50 HP 1250 1200x500x55 J 1200 1200x50x50 HP 0950 900x500x55 J 0900 900x50x50 SVTH: Bùi Quang Hiếu - Lớp 02X1B Trang : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP HP 0650 HP 1545 HP 1245 HP 0945 HP 0645 HP 1540 HP 1240 HP 0940 HP 0640 HP 1535 HP 1235 HP 0935 HP 0635 HP 1530 HP 1230 HP 0930 HP 0630 HP 1525 HP 1225 HP 0925 HP 0625 HP 1522 HP 1222 HP 0922 HP 0622 HP 1520 HP 1220 HP 0920 HP 0620 TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI BỜ HỒ 600x500x55 1500x450x55 1200x450x55 900x450x55 600x450x55 1500x400x55 1200x400x55 900x400x55 600x400x55 1500x350x55 1200x350x55 900x350x55 600x350x55 1500x300x55 1200x300x55 900x300x55 600x300x55 1500x250x55 1200x250x55 900x250x55 600x250x55 1500x220x55 1200x220x55 900x220x55 600x220x55 1500x200x55 1200x200x55 900x200x55 600x200x55 J 0600 T 1515 T 1215 T 0915 T 0615 N 1510 N 1210 N 0910 N 0610 L 200-300 600x50x50 1500x150x150x55 1200x150x150x55 900x150x150x55 600x150x150x55 1500x100x100x55 1200x100x100x55 900x100x100x55 600x100x100x55 200x200 250x250 300x300 L 350-450 350x350 400x400 450x450 L 500-600 500x500 550x550 600x600 L 650-750 650x650 700x700 750x750 II.Tải trọng tác dụng vào ván khuôn: 1.Tải trọng đứng: a.Trọng lượng thân ván khuôn: sử dụng ván khuôn Hoà Phát nên ta lấy q = 20(kg/m2) b.Trọng lượng đơn vị bêtông đổ: 2500(kg/m3) c.Trọng lượng đơn vị cốt thép: lấy tương đối 100(kg/m 3) d.Tải trọng người phương tiện vận chuyển: lấy 250(kg/m2) đ.Tải trọng chấn động bêtông lấy 100 kg cho 1m mặt phẳng ngang (chỉ xét đến lực trường hợp lực nêu điểm d) 2.Tải trọng ngang: e.Áp lực vữa bêtông đổ: xác định theo số liệu bảng sau: SVTH: Bùi Quang Hiếu - Lớp 02X1B Trang : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI BỜ HỒ Biện pháp đầm Công thức tính để xác định Giới hạn sử dụng bêtông áp lực hông tối đa (kg/m ) công thức Đầm H≤R P = γ.H Đầm H>R P = γ.R Đầm H ≤ 2R1 P = γ.H Đầm H > 2R1 P = γ.2.R1 Trong đó: P(kg/m2): áp lực hông tối đa bêtông γ=2500(kg/m3): trọng lượng thân bêtông H(m): Chiều cao lớp bêtông R=0,75(m): bán kính tác dụng đầm R1=1(m): bán kính tác dụng đầm g.Tải trọng chấn động phát sinh đổ bêtông Khi đổ thủ công lấy 200(kg/m2) Khi đổ bêtông vòi phun lấy 400(kg/m2) e.Tải trọng dầm vữa bêtông, tính 200 kg cho 1m bề mặt đứng ván khuôn Tải trọng tính không kể đến tải trọng điểm g *Ta có bảng tổ hợp tải trọng để tính ván khuôn giàn giáo: Tên phận ván khuôn 1.Ván khuôn mái cong kết cấu đỡ ván khuôn 2.Ván khuôn cột, có cạnh tiết diện nhỏ 300mm; tường có chiều dày nhỏ 100mm 3.Ván khuôn cột, có cạnh tiết diện lớn 300mm; tường có chiều dày lớn 100mm 4.Tấm thành ván khuôn dầm, vòm… 5.Tấm đáy ván khuôn dầm, vòm… 6.Ván khuôn khối bêtông lớn SVTH: Bùi Quang Hiếu - Lớp 02X1B Loại tải trọng tác dụng vào ván khuôn, dàn giáo chỗ liên kết Để tính toán theo Để tính toán theo khả chịu lực biến dạng a+b+c+d a+b+c e+h e e+g e e+h a+b+c+d e+g e a+b+c e Trang : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI BỜ HỒ B.Tính toán ván khuôn cho số phận công trình: I.Thiết kế ván khuôn sàn: Thiết kế ván khuôn cho ô sàn điển hình 7,8x8,4m Ta nhận thấy ván sàn tổ hợp chủ yếu từ khuôn phẳng HP1530 1.Tải trọng tác dụng lên ván khuôn sàn: - Trọng lượng bêtông cốt thép: q1 = γ H = 2600.0,18 = 468 (kg/m2) - Trọng lượng thân ván khuôn (do sử dụng ván khuôn thép Hoà Phát): q2 = 20 (kg/m2) - Hoạt tải người thiết bị thi công: q3 = 250 (kg/m2) - Hoạt tải chấn động đổ bêtông (đổ bêtông bơm): q4 = 400 (kg/m2) Vậy tổng tải trọng tác dụng lên ván khuôn là: Ptc = q1+q2+q3+q4 = 468+20+250+400 = 1138 (kg/m2) Ptt = (q1+q2).1,1+(q3+q4).1,3 = ( 468+20).1,1+(250+400).1,3 = 1382 (kg/m2) Tải trọng tác dụng lên ván khuôn theo chiều rộng (30cm) là: qtc = Ptc.0,3 = 1138.0,3 = 341,4 (kg/m) qtt = Ptt.0,3 = 1382.0,3 = 414,6 (kg/m) 2.Sơ đồ tính: coi ván sàn dầm đơn giản có nhịp l = 1,5m Có gối tựa xà gồ q l 3.Kiểm tra điều kiện cường độ ván sàn: σ max ≤ [σ ] Trong đó: σ max : ứng suất lớn phát sinh kết cấu tính toán tải trọng tính toán tác dụng sinh σ max = M max q tt l 414,6.10 −2.150 = = = 1780(kg / cm ) W 8.W 8.6,55 Với W = 6,55 (cm3): mômen chống uốn tiết diện [σ ] = 2100(kg / cm ) : ứng suất cho phép vật liệu làm ván khuôn Ở sử dụng ván khuôn thép 2 ⇒ Nhận thấy σ max = 1780(kg / cm ) ≤ [σ ] = 2100( kg / cm ) : đảm bảo điều kiện cường độ 4.Kiểm tra điều kiện võng ván sàn: f max ≤ [ f ] ⇒ f max f ≤ l l Trong đó: fmax: độ võng lớn tải trọng tiêu chuẩn gây SVTH: Bùi Quang Hiếu - Lớp 02X1B Trang : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI BỜ HỒ f max q tc l 341,4.10 −2.150 = = = l 384 E.I 384 2,1.10 28,46 400 Với E = 2,1.106(kg/cm2): môdun đàn hồi thép I = 28,46 (cm4): mômen quán tính ván khuôn [ f ] : độ võng giới hạn lấy theo TCVN 4453-1995 Ta có f l = 400 ⇒ Nhận thấy điều kiện võng đảm bảo Vậy ta chọn khoảng cách xà gồ 1,5m 5.Tính xà gồ đỡ ván sàn: a.Sơ đồ tính: coi xà gồ dầm liên tục kê lên gối tựa cột chống xà gồ q l l b.Tiết diện: chọn xà gồ thép cán chữ C có số hiệu C8 có thông số sau: h=80mm; b=40mm; F=8,98cm2; Ix=89,4cm4; Wx=22,4cm2; g=7,05kg/m c.Tải trọng tác dụng lên xà gồ: Tải trọng từ sàn truyền vào: qtcs = Ptc.1,5 = 1138.1,5 = 1707 (kg/m) qtts = Ptt.1,5 = 1382.1,5 = 2073 (kg/m) Vậy tổng tải trọng tác dụng vào xà gồ: qtc = Ptc.1,5 + g = 1138.1,5 + 7,05 = 1714 (kg/m) qtt = Ptt.1,5 + g.1,1 = 1382.1,5 + 7,05.1,1 = 2081 (kg/m) d.Tính khoảng cách cột chống đỡ xà gồ: Theo điều kiện cường độ: σ max ≤ [σ ] M max ≤ [σ ] W q tt l ≤ [σ ] ⇒ 10.W 10.W [σ ] 10.22,4.2100 = = 150,3(cm) ⇒l≤ tt q 2081.10 −2 ⇒ Theo điều kiện độ võng: f max ≤ [ f ] f max f ≤ ⇒ l l tc q l f ≤ = ⇒ 128 E.I l 400 ⇒ l≤3 128.E.I 128.2,1.10 6.89,4 = = 152(cm) 400 q tc 400 1714.10 −2 Vậy ta chọn khoảng cách cột chống xà gồ 150cm 6.Tính cột chống xà gồ: SVTH: Bùi Quang Hiếu - Lớp 02X1B Trang : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI BỜ HỒ Tải trọng tác dụng lên cột chống xà gồ: P = qtt.1,5 = 2081.1,5 = 3122 (kg) Dựa vào chiều cao tầng H=3,3m chọn loại cột chống K102 Có đặc trưng sau: + Ống ngoài: có chiều cao l1=1,5m; F=8,64cm2; I=32,92cm4; r=1,95cm + Ống trong: có chiều cao l2=3,3-0,18-0,055-0,08-1,5= 1,485m; F=5,81cm ; I=10,13cm4; r=1,32cm *Kiểm tra ổn định cột chống: dự kiến bố trí giằng chỗ thay đổi tiết diện cột chống Bố trí theo phương *Ống ngoài: quan niệm chịu nén đầu khớp Chiều dài tính toán l0=1,5m + Kiểm tra độ mảnh: l 150 = = 77 < [ λ ] = 150 r 1,95 ⇒ ϕ = 0,748 λ= + Kiểm tra ổn định: σ= N 3122 = = 483(kg / cm ) < [σ ] = 2100(kg / cm ) ϕ F 0,748.8,64 *Ống trong: ta coi chịu nén hai đầu khớp Chiều dài tính toán l0=1,485m + Kiểm tra độ mảnh l 148,5 = = 112,5 < [ λ ] = 150 r 1,32 ⇒ ϕ = 0,525 λ= + Kiểm tra ổn định: σ= N 3122 = = 1024(kg / cm ) < [σ ] = 2100(kg / cm ) ϕ F 0,525.5,81 Vậy khoảng cách tiết diện cột chống xà gồ chọn thoả mãn yêu cầu ổn định cường độ II.Thiết kế ván khuôn dầm trục 4(B-C): Tiết diện dầm 400x700mm; nhịp l=8,4m 1.Tính ván đáy dầm: a.Sơ đồ tính: coi ván đáy dầm đơn giản kê lên gối tựa cột chống q l b.Tải trọng: dự kiến sử dụng ván khuôn HP9020 có kích thước 900x200x55 - Trọng lượng bêtông cốt thép: q1 = γ h.b = 2600.0,7 = 1820 (kg/m2) - Trọng lượng thân ván khuôn (do sử dụng ván khuôn thép Hoà Phát): q2 = 20 (kg/m2) - Hoạt tải chấn động đổ bêtông (đổ bêtông bơm): SVTH: Bùi Quang Hiếu - Lớp 02X1B Trang : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI BỜ HỒ q3 = 400 (kg/m2) Vậy tổng tải trọng tác dụng lên khuôn theo chiều rộng : qtc = (q1 + q2 + q3).0,2 = (1820+20+400).0,2 = 448 (kg/m) qtt = [(q1 + q2).1,1+q3.1,3].0,2 = [(1820+20).1,1+400.1,3].0,2 = 509 (kg/m) c.Kiểm tra điều kiện cường độ ván đáy: σ max ≤ [σ ] Trong đó: σ max : ứng suất lớn phát sinh kết cấu tính toán tải trọng tính toán tác dụng sinh σ max M max q tt l 509.10 −2.90 = = = = 1166(kg / cm ) W 8.W 8.4,42 Với W = 4,42 (cm3): mômen chống uốn tiết diện [σ ] = 2100(kg / cm ) : ứng suất cho phép vật liệu làm ván khuôn Ở sử dụng ván khuôn thép 2 ⇒ Nhận thấy σ max = 1166(kg / cm ) ≤ [σ ] = 2100( kg / cm ) : đảm bảo điều kiện cường độ d.Kiểm tra điều kiện võng ván đáy: f max ≤ [ f ] ⇒ f max f ≤ l l Trong đó: fmax: độ võng lớn tải trọng tiêu chuẩn gây f max q tc l 448.10 −2.90 = = = l 384 E.I 384 2,1.10 20,02 1000 Với E = 2,1.106(kg/cm2): môdun đàn hồi thép I = 20,02 (cm4): mômen quán tính ván khuôn [ f ] : độ võng giới hạn lấy theo TCVN 4453-1995 Ta có f l = 400 ⇒ Nhận thấy điều kiện võng đảm bảo Vậy khoảng cách cột chống ván đáy đầm 0,9m đảm bảo 2.Tính cột chống ván đáy dầm: Tải trọng tác dụng lên cột chống xà gồ: P = qtt.0,9 = 509.0,9 = 458 (kg) Dựa vào chiều cao tầng H=3,3m chọn loại cột chống K102 Có đặc trưng sau: + Ống ngoài: có chiều cao l1=1,5m; F=8,64cm2; I=32,92cm4; r=1,95cm + Ống trong: có chiều cao l2=3,3-0,75-0,055-0,08-1,5= 0,915m; F=5,81cm2; I=10,13cm4; r=1,32cm *Kiểm tra ổn định cột chống: dự kiến bố trí giằng chỗ thay đổi tiết diện cột chống Bố trí theo phương *Ống ngoài: quan niệm chịu nén đầu khớp Chiều dài tính toán l0=1,5m + Kiểm tra độ mảnh: l 150 = = 77 < [ λ ] = 150 r 1,95 ⇒ ϕ = 0,748 λ= SVTH: Bùi Quang Hiếu - Lớp 02X1B Trang : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI BỜ HỒ + Kiểm tra ổn định: σ= N 458 = = 71(kg / cm ) < [σ ] = 2100(kg / cm ) ϕ F 0,748.8,64 *Ống trong: ta coi chịu nén hai đầu khớp Chiều dài tính toán l0=0,915m + Kiểm tra độ mảnh l 91,5 = = 70 < [ λ ] = 150 r 1,32 ⇒ ϕ = 0,782 λ= + Kiểm tra ổn định: σ= N 458 = = 101(kg / cm ) < [σ ] = 2100(kg / cm ) ϕ F 0,782.5,81 Vậy khoảng cách tiết diện cột chống ván đáy chọn thoả mãn yêu cầu ổn định cường độ 3.Tính ván thành dầm: a.Sơ đồ tính: coi ván thành dầm dầm đơn giản kê lên đứng, đứng tựa lên chống xiên q l Ta sử dụng khuôn HP0922 HP0915 T0915 b.Tải trọng: - Áp lực ngang vữa bêtông đổ (sử dụng biện pháp đầm trong): q1 = γ h = 2500.0,7 = 1750 (kg/m2) - Tải trọng đầm vữa bêtông gây ra: q2 = 200 (kg/m2) Vậy tổng tải trọng tác dụng vào 1m2 ván thành: qtc = q1 + q2 = 1750 +200 = 1950 (kg/m2) qtt = (q1 + q2).1,3 = (1750+200).1,3 = 2535 (kg/m2) Tải trọng tác dụng vào khuôn theo chiều rộng (b=22cm) Ptc = qtc.0,22 = 1950.0,22 = 429 (kg/m) Ptt = qtt.0,22 = 2535.0,22 = 558 (kg/m) c.Kiểm tra điều kiện cường độ ván thành: σ max ≤ [σ ] Trong đó: σ max : ứng suất lớn phát sinh kết cấu tính toán tải trọng tính toán tác dụng sinh σ max = M max P tt l 558.10 −2.90 = = = 1278(kg / cm ) W 8.W 8.4,42 Với W = 4,42 (cm3): mômen chống uốn tiết diện [σ ] = 2100(kg / cm ) : ứng suất cho phép vật liệu làm ván khuôn Ở sử dụng ván khuôn thép SVTH: Bùi Quang Hiếu - Lớp 02X1B Trang : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI BỜ HỒ 2 ⇒ Nhận thấy σ max = 1278(kg / cm ) ≤ [σ ] = 2100(kg / cm ) : đảm bảo điều kiện cường độ d.Kiểm tra điều kiện võng ván thành: f max ≤ [ f ] ⇒ f max f ≤ l l Trong đó: fmax: độ võng lớn tải trọng tiêu chuẩn gây f max P tc l 429.10 −2.90 = = = l 384 E.I 384 2,1.10 20,02 1032 Với E = 2,1.106(kg/cm2): môdun đàn hồi thép I = 20,02 (cm4): mômen quán tính ván khuôn [ f ] : độ võng giới hạn lấy theo TCVN 4453-1995 Ta có f l = 400 ⇒ Nhận thấy điều kiện võng đảm bảo III.Thiết kế ván khuôn dầm trục 4’(C-D): Tiết diện dầm 300x700mm; nhịp l=8,4m 1.Tính ván đáy dầm: a.Sơ đồ tính: coi ván đáy dầm đơn giản kê lên gối tựa cột chống q l b.Tải trọng: dự kiến sử dụng ván khuôn HP0930 có kích thước 900x300x55 - Trọng lượng bêtông cốt thép: q1 = γ h.b = 2600.0,7 = 1820 (kg/m2) - Trọng lượng thân ván khuôn (do sử dụng ván khuôn thép Hoà Phát): q2 = 20 (kg/m2) - Hoạt tải chấn động đổ bêtông (đổ bêtông bơm): q3 = 400 (kg/m2) Vậy tổng tải trọng tác dụng lên khuôn theo chiều rộng : qtc = (q1 + q2 + q3).0,3 = (1820+20+400).0,2 = 672 (kg/m) qtt = [(q1 + q2).1,1+q3.1,3].0,3 = [(1820+20).1,1+400.1,3].0,3 = 763 (kg/m) c.Kiểm tra điều kiện cường độ ván đáy: σ max ≤ [σ ] Trong đó: σ max : ứng suất lớn phát sinh kết cấu tính toán tải trọng tính toán tác dụng sinh σ max = M max q tt l 763.10 −2.90 = = = 1179(kg / cm ) W 8.W 8.6,55 Với W = 6,55 (cm3): mômen chống uốn tiết diện [σ ] = 2100(kg / cm ) : ứng suất cho phép vật liệu làm ván khuôn Ở sử dụng ván khuôn thép 2 ⇒ Nhận thấy σ max = 1179(kg / cm ) ≤ [σ ] = 2100( kg / cm ) : đảm bảo điều kiện cường độ SVTH: Bùi Quang Hiếu - Lớp 02X1B Trang : ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI BỜ HỒ d.Kiểm tra điều kiện võng ván đáy: f max ≤ [ f ] ⇒ f max f ≤ l l Trong đó: fmax: độ võng lớn tải trọng tiêu chuẩn gây f max q tc l 672.10 −2.90 = = = l 384 E.I 384 2,1.10 28,46 937 Với E = 2,1.106(kg/cm2): môdun đàn hồi thép I = 28,46 (cm4): mômen quán tính ván khuôn [ f ] : độ võng giới hạn lấy theo TCVN 4453-1995 Ta có f l = 400 ⇒ Nhận thấy điều kiện võng đảm bảo Vậy khoảng cách cột chống ván đáy dầm 0,9m đảm bảo 2.Tính cột chống ván đáy dầm: Tải trọng tác dụng lên cột chống xà gồ: P = qtt.0,9 = 763.0,9 = 687(kg) Dựa vào chiều cao tầng H=3,3m chọn loại cột chống K102 Có đặc trưng sau: + Ống ngoài: có chiều cao l1=1,5m; F=8,64cm2; I=32,92cm4; r=1,95cm + Ống trong: có chiều cao l2=3,3-0,75-0,055-0,08-1,5= 0,915m; F=5,81cm ; I=10,13cm4; r=1,32cm *Kiểm tra ổn định cột chống: dự kiến bố trí giằng chỗ thay đổi tiết diện cột chống Bố trí theo phương *Ống ngoài: quan niệm chịu nén đầu khớp Chiều dài tính toán l0=1,5m + Kiểm tra độ mảnh: l 150 = = 77 < [ λ ] = 150 r 1,95 ⇒ ϕ = 0,748 λ= + Kiểm tra ổn định: σ= N 687 = = 106(kg / cm ) < [σ ] = 2100(kg / cm ) ϕ F 0,748.8,64 *Ống trong: ta coi chịu nén hai đầu khớp Chiều dài tính toán l0=0,915m + Kiểm tra độ mảnh l 91,5 = = 70 < [ λ ] = 150 r 1,32 ⇒ ϕ = 0,782 λ= + Kiểm tra ổn định: σ= N 687 = = 151(kg / cm ) < [σ ] = 2100(kg / cm ) ϕ F 0,782.5,81 Vậy khoảng cách tiết diện cột chống ván đáy chọn thoả mãn yêu cầu ổn định cường độ 3.Tính ván thành dầm: SVTH: Bùi Quang Hiếu - Lớp 02X1B Trang : 10 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI BỜ HỒ a.Sơ đồ tính: coi ván thành dầm dầm đơn giản kê lên đứng, đứng tựa lên chống xiên q l Ta sử dụng khuôn HP0922 HP0915 T0915 b.Tải trọng: - Áp lực ngang vữa bêtông đổ (sử dụng biện pháp đầm trong): q1 = γ h = 2500.0,7 = 1750 (kg/m2) - Tải trọng đầm vữa bêtông gây ra: q2 = 200 (kg/m2) Vậy tổng tải trọng tác dụng vào 1m2 ván thành: qtc = q1 + q2 = 1750 +200 = 1950 (kg/m2) qtt = (q1 + q2).1,3 = (1750+200).1,3 = 2535 (kg/m2) Tải trọng tác dụng vào khuôn theo chiều rộng (b=22cm) Ptc = qtc.0,22 = 1950.0,22 = 429 (kg/m) Ptt = qtt.0,22 = 2535.0,22 = 558 (kg/m) c.Kiểm tra điều kiện cường độ ván thành: σ max ≤ [σ ] Trong đó: σ max : ứng suất lớn phát sinh kết cấu tính toán tải trọng tính toán tác dụng sinh σ max = M max P tt l 558.10 −2.90 = = = 1278(kg / cm ) W 8.W 8.4,42 Với W = 4,42 (cm3): mômen chống uốn tiết diện [σ ] = 2100(kg / cm ) : ứng suất cho phép vật liệu làm ván khuôn Ở sử dụng ván khuôn thép 2 ⇒ Nhận thấy σ max = 1278(kg / cm ) ≤ [σ ] = 2100(kg / cm ) : đảm bảo điều kiện cường độ d.Kiểm tra điều kiện võng ván thành: f max ≤ [ f ] ⇒ f max f ≤ l l Trong đó: fmax: độ võng lớn tải trọng tiêu chuẩn gây f max P tc l 429.10 −2.90 = = = l 384 E.I 384 2,1.10 20,02 1032 Với E = 2,1.106(kg/cm2): môdun đàn hồi thép I = 20,02 (cm4): mômen quán tính ván khuôn [ f ] : độ võng giới hạn lấy theo TCVN 4453-1995 Ta có ⇒ Nhận thấy điều kiện võng đảm bảo SVTH: Bùi Quang Hiếu - Lớp 02X1B f l = 400 Trang : 11 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI BỜ HỒ IV.Thiết kế ván khuôn cột: Tính toán cho cột tầng 10 có tiết diện 700x700mm chiều cao H=3,30,7=2,6m Ta sử dụng khuôn HP0925 N0910 1.Sơ đồ tính: coi khuôn dầm đơn giản kê lên gối tựa gông cột q l 2.Tải trọng: Ta sử dụng phương pháp đổ bêtông thủ công với đợt đổ chiều cao 1,5m Sử dụng biện pháp đầm với bán kính tác dụng dầm R=0,75m - Áp lực vữa bêtông đổ: q1 = γ R = 2500.0,75 = 1875 (kg/m2) - Tải trọng chấn động phát sinh đổ bêtông (đổ bêtông thủ công): q2 = 200 (kg/m2) Vậy tổng tải trọng tác dụng vào 1m2 ván khuôn cột: qtc = q1 + q2 = 1875 +200 = 2075 (kg/m2) qtt = (q1 + q2).1,3 = (1875+200).1,3 = 2698 (kg/m2) Tải trọng tác dụng vào khuôn theo chiều rộng (b=25cm) Ptc = qtc.0,25 = 2075.0,25 = 519 (kg/m) Ptt = qtt.0,25 = 2698.0,25 = 675 (kg/m) 3.Kiểm tra điều kiện cường độ ván khuôn cột: σ max ≤ [σ ] Trong đó: σ max : ứng suất lớn phát sinh kết cấu tính toán tải trọng tính toán tác dụng sinh σ max M max P tt l 675.10 −2.90 = = = = 1243(kg / cm ) W 8.W 8.5,5 Với W = 5,5 (cm3): mômen chống uốn tiết diện [σ ] = 2100(kg / cm ) : ứng suất cho phép vật liệu làm ván khuôn Ở sử dụng ván khuôn thép 2 ⇒ Nhận thấy σ max = 1243(kg / cm ) ≤ [σ ] = 2100(kg / cm ) : đảm bảo điều kiện cường độ 4.Kiểm tra điều kiện võng ván khuôn cột: f max ≤ [ f ] ⇒ f max f ≤ l l Trong đó: fmax: độ võng lớn tải trọng tiêu chuẩn gây SVTH: Bùi Quang Hiếu - Lớp 02X1B Trang : 12 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI BỜ HỒ f max P tc l 519.10 −2.90 = = = l 384 E.I 384 2,1.10 24,24 1033 Với E = 2,1.106(kg/cm2): môdun đàn hồi thép I = 24,24 (cm4): mômen quán tính ván khuôn [ f ] : độ võng giới hạn lấy theo TCVN 4453-1995 Ta có f l = 400 ⇒ Nhận thấy điều kiện võng đảm bảo Vậy khoảng cách gông cột 0,9m thoả mãn V.Thiết kế ván khuôn lõi: Gồm hai mảng ván khuôn, hệ thống sườn ngang, sườn đứng chịu lực, hệ thống chống để giữ ổn định Ngoài có bulông xuyên qua tường đóng vai trò hệ kết cấu đỡ sườn ngang Chính bulông chịu tải trọng ngang vữa bêtông ướt hoạt tải Ngoài đóng vai trò cữ để đảm bảo chiều dày tường Dự kiến sử dụng khuôn HP1530 đặt nằm ngang xen kẽ hai hàng Chiều cao tường bêtông H=3,3-0,18=3,12m 1.Thiết kế ván tường: a.Sơ đồ tính: coi ván thành tường dầm liên tục kê lên gối tựa sườn đứng, chịu áp lực ngang vữa bêtông ướt tải trọng chấn động phát sinh đổ bêtông q q l l b.Tải trọng: Ta sử dụng phương pháp đổ bêtông thủ công với đợt đổ 1,5m Sử dụng biện pháp đầm với bán kính tác dụng dầm R1 = 1m - Áp lực vữa bêtông đổ: q1 = γ 1,5 = 2500.1,5 = 3750 (kg/m2) - Tải trọng chấn động phát sinh đổ bêtông (đổ bêtông thủ công): q2 = 200 (kg/m2) Vậy tổng tải trọng tác dụng vào 1m2 ván khuôn tường: qtc = q1 + q2 = 3750 +200 = 3950 (kg/m2) SVTH: Bùi Quang Hiếu - Lớp 02X1B Trang : 13 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI BỜ HỒ qtt = (q1 + q2).1,3 = (3750+200).1,3 = 5135 (kg/m2) Tải trọng tác dụng vào khuôn theo chiều rộng (b=30cm) Ptc = qtc.0,3 = 3950.0,3 = 1185 (kg/m) Ptt = qtt.0,3 = 5135.0,3 = 1541 (kg/m) c.Kiểm tra điều kiện cường độ ván khuôn tường:dự kiến ta bố trí sườn đứng cách 0,75m σ max ≤ [σ ] Trong đó: σ max : ứng suất lớn phát sinh kết cấu tính toán tải trọng tính toán tác dụng sinh σ max = M max P tt l 1541.10 −2.75 = = = 1323( kg / cm ) W 10.W 10.6,55 Với W = 6,55 (cm3): mômen chống uốn tiết diện [σ ] = 2100(kg / cm ) : ứng suất cho phép vật liệu làm ván khuôn Ở sử dụng ván khuôn thép 2 ⇒ Nhận thấy σ max = 1323(kg / cm ) ≤ [σ ] = 2100(kg / cm ) : đảm bảo điều kiện cường độ d.Kiểm tra điều kiện võng ván khuôn tường: f max ≤ [ f ] ⇒ f max f ≤ l l Trong đó: fmax: độ võng lớn tải trọng tiêu chuẩn gây f max P tc l 1185.10 −2.75 = = = l 128 E.I 128 2,1.10 28,46 1530 Với E = 2,1.106(kg/cm2): môdun đàn hồi thép I = 28,46 (cm4): mômen quán tính ván khuôn [ f ] : độ võng giới hạn lấy theo TCVN 4453-1995 Ta có f l = 400 ⇒ Nhận thấy điều kiện võng đảm bảo Vậy khoảng cách sườn đứng 75cm thoả mãn 2.Thiết kế sườn đứng: a.Sơ đồ tính: coi sườn đứng dầm liên tục kê lên gối tựa giằng (chính bulông xuyên) SVTH: Bùi Quang Hiếu - Lớp 02X1B Trang : 14 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI BỜ HỒ q q l l b.Tải trọng: tải trọng tác dụng lên sườn đứng khuôn truyền vào coi gần tải trọng phân bố suốt chiều dài (thực chất phân bố tam giác) Ptc = qtc.0,75 = 3950.0,75 = 2963 (kg/m) Ptt = qtt.0,75 = 5135.0,75 = 3851 (kg/m) c.Tính khoảng cách giằng: Theo điều kiện cường độ: σ max ≤ [σ ] M max ≤ [σ ] W q tt l ≤ [σ ] ⇒ 10.W 10.W [σ ] 10.22,4.2100 = = 110,5(cm) ⇒l≤ tt P 3851.10 − ⇒ Trong đó: W=22,4cm3 mômen kháng uốn tiết diện Theo điều kiện độ võng: f max ≤ [ f ] f max f ≤ ⇒ l l tc q l f ≤ = ⇒ 128 E.I l 400 ⇒ l≤3 128.E.I 128.2,1.10 6.89,4 = = 127(cm) 400 q tc 400 2963.10 − Trong đó: I=89,4cm4 mômen quán tính tiết diện Vậy ta chọn khoảng cách giằng 100cm 3.Tính toán giằng (bulông xuyên): Tải trọng tác dụng lên bulông: Ntt = Ptt.1 = 3851(kg) Cường độ tính toán bulông giằng R=2100(kg/cm2) Ta có diện tích tiết diện ngang bulông là: SVTH: Bùi Quang Hiếu - Lớp 02X1B Trang : 15 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI BỜ HỒ F= N 3851 = = 1,834(cm ) 2100 2100 Ta chọn bulông φ18 có A=1,92cm2 thoả mãn yêu cầu chịu lực SVTH: Bùi Quang Hiếu - Lớp 02X1B Trang : 16 [...]... mômen quán tính của 1 tấm ván khuôn [ f ] : độ võng giới hạn được lấy theo TCVN 4453-1995 Ta có ⇒ Nhận thấy điều kiện võng cũng được đảm bảo SVTH: Bùi Quang Hiếu - Lớp 02X1B 1 f l = 400 Trang : 11 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI BỜ HỒ IV .Thi t kế ván khuôn cột: Tính toán cho cột tầng 10 có tiết diện 700x700mm và chiều cao H=3,30,7=2,6m Ta sẽ sử dụng các tấm khuôn HP0925 và N0910 1.Sơ đồ tính:... kiện võng của ván khuôn cột: f max ≤ [ f ] ⇒ f max f ≤ l l Trong đó: fmax: độ võng lớn nhất do tải trọng tiêu chuẩn gây ra SVTH: Bùi Quang Hiếu - Lớp 02X1B Trang : 12 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI BỜ HỒ f max 5 P tc l 3 5 519.10 −2.90 3 1 = = = 6 l 384 E.I 384 2,1.10 24,24 1033 Với E = 2,1.106(kg/cm2): môdun đàn hồi của thép I = 24,24 (cm4): mômen quán tính của 1 tấm ván khuôn [ f...ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI BỜ HỒ a.Sơ đồ tính: coi ván thành dầm như 1 dầm đơn giản kê lên các thanh đứng, các thanh đứng tựa lên các thanh chống xiên q l Ta sẽ sử dụng các tấm khuôn HP0922 và HP0915 và T0915 b.Tải trọng:... = γ 1,5 = 2500.1,5 = 3750 (kg/m2) - Tải trọng chấn động phát sinh khi đổ bêtông (đổ bêtông bằng thủ công) : q2 = 200 (kg/m2) Vậy tổng tải trọng tác dụng vào 1m2 ván khuôn tường: qtc = q1 + q2 = 3750 +200 = 3950 (kg/m2) SVTH: Bùi Quang Hiếu - Lớp 02X1B Trang : 13 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI BỜ HỒ qtt = (q1 + q2).1,3 = (3750+200).1,3 = 5135 (kg/m2) Tải trọng tác dụng vào tấm khuôn theo chiều... 100cm 3.Tính toán thanh giằng (bulông xuyên): Tải trọng tác dụng lên 1 bulông: Ntt = Ptt.1 = 3851(kg) Cường độ tính toán của bulông giằng là R=2100(kg/cm2) Ta có diện tích tiết diện ngang của bulông là: SVTH: Bùi Quang Hiếu - Lớp 02X1B Trang : 15 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI BỜ HỒ F= N 3851 = = 1,834(cm 2 ) 2100 2100 Ta chọn bulông φ18 có A=1,92cm2 thoả mãn yêu cầu chịu lực SVTH: Bùi Quang Hiếu... quán tính của 1 tấm ván khuôn [ f ] : độ võng giới hạn được lấy theo TCVN 4453-1995 Ta có 1 f l = 400 ⇒ Nhận thấy điều kiện võng cũng được đảm bảo Vậy khoảng cách các sườn đứng là 75cm là thoả mãn 2 .Thi t kế sườn đứng: a.Sơ đồ tính: coi sườn đứng như một dầm liên tục kê lên các gối tựa là các thanh giằng (chính là bulông xuyên) SVTH: Bùi Quang Hiếu - Lớp 02X1B Trang : 14 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRUNG. .. cao của tường bêtông là H=3,3-0,18=3,12m 1 .Thi t kế ván tường: a.Sơ đồ tính: coi ván thành tường như một dầm liên tục kê lên các gối tựa là các sườn đứng, chịu áp lực ngang do vữa bêtông ướt và tải trọng chấn động phát sinh khi đổ bêtông q q l l b.Tải trọng: Ta sử dụng phương pháp đổ bêtông thủ công với các đợt đổ bằng 1,5m Sử dụng biện pháp đầm ngoài với bán kính tác dụng của dầm ngoài là R1 = 1m -... kế sườn đứng: a.Sơ đồ tính: coi sườn đứng như một dầm liên tục kê lên các gối tựa là các thanh giằng (chính là bulông xuyên) SVTH: Bùi Quang Hiếu - Lớp 02X1B Trang : 14 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI BỜ HỒ q q l l b.Tải trọng: tải trọng tác dụng lên sườn đứng là do các tấm khuôn truyền vào coi gần đúng tải trọng này là phân bố đều trên suốt chiều dài của thanh (thực chất là phân bố tam giác)... tra điều kiện cường độ của ván khuôn cột: σ max ≤ [σ ] Trong đó: σ max : ứng suất lớn nhất phát sinh trong kết cấu tính toán do tải trọng tính toán tác dụng sinh ra σ max M max P tt l 2 675.10 −2.90 2 = = = = 1243(kg / cm 2 ) W 8.W 8.5,5 Với W = 5,5 (cm3): mômen chống uốn của tiết diện [σ ] = 2100(kg / cm 2 ) : ứng suất cho phép của vật liệu làm ván khuôn Ở đây sử dụng ván khuôn thép 2 2 ⇒ Nhận thấy... cường độ của ván khuôn tường:dự kiến ta sẽ bố trí các sườn đứng cách nhau 0,75m σ max ≤ [σ ] Trong đó: σ max : ứng suất lớn nhất phát sinh trong kết cấu tính toán do tải trọng tính toán tác dụng sinh ra σ max = M max P tt l 2 1541.10 −2.75 2 = = = 1323( kg / cm 2 ) W 10.W 10.6,55 Với W = 6,55 (cm3): mômen chống uốn của tiết diện [σ ] = 2100(kg / cm 2 ) : ứng suất cho phép của vật liệu làm ván khuôn Ở