ĐỀ THI VÀ ĐÁP ÁN CUỐI KÌ CÁC NĂM MÔN CHI TIẾT MÁY DHBKTPHCM

Đại học Quốc gia Tp.HCM Trường Đại học Bách khoa Khoa Cơ khí Bộ môn THIẾT KẾ MÁY ĐỀ THI CUỐI HỌC KỲ Môn thi : CHI TIẾT MÁY Ngày thi: 05-01-2013 Thời gian làm bài: 105 phút Sinh viên phép sử dụng tài liệu Bài 1: (2 điểm) Bộ truyền đai dẹt truyền công suất P1  kW , số vòng quay bánh dẫn n1  1250 vòng/phút, đường kính bánh dẫn d1  180 mm , khoảng cách trục a  700 mm Hệ số ma sát dây đai bánh đai f  0,2 Lực căng đai ban đầu F0  800 N Bỏ qua lực căng phụ lực ly tâm gây Hãy xác định: a Vận tốc vòng v1 lực vòng có ích Ft bánh dẫn (0,5đ) b Lực nhánh căng F1 lực nhánh chùng F2 (0,5đ) c Tỉ số truyền lớn để không xảy tượng trượt trơn (1đ) Bài 2: (3 điểm) Trục trung gian hệ thống truyền động truyền moment xoắn T  420000 Nmm Lực tác dụng lên bánh Hình Bánh trụ nghiêng (góc nghiêng 1  160 ) bánh bị dẫn cặp cấp nhanh Bánh trụ thẳng bánh dẫn cặp cấp chậm Góc ăn khớp bánh tiêu chuẩn   200 Trục chế tạo từ thép có ứng suất uốn cho phép  F   50MPa Hãy xác định: a Giá trị lực Ft1 , Fr1 , Fa1 , Ft , Fr2 (0,5đ) b Phản lực gối đỡ RAx , RAy , RCx , RCy (1,25đ) c Vẽ biểu đồ moment uốn moment xoắn M x , M y , T (ghi giá trị lên biểu đồ) (0,75đ) d Đường kính trục tiết diện nguy hiểm (0,5đ) 120 100 80 Fr Fa Ft A B C d  120 d1  240 D Ft Fr Hình (xem tiếp trang sau) Bài 3: (2,5 điểm) Ổ bi đỡ dãy chịu lực hướng tâm Fr  7500 N lực dọc trục Fa  1015 N Số vòng quay trục n  400 vòng/phút Ổ làm việc năm, năm làm 250 ngày, ngày làm ca, ca làm Các hệ số xét đến ảnh hưởng đặc tính tải trọng nhiệt độ đến tuổi thọ ổ K  , K t  Khả tải động ký hiệu cỡ ổ bi đỡ có đường kính d  50 mm cho bảng sau Ký hiệu ổ lăn C (kN) C0 (kN) 110 16,5 210 27,5 310 48,5 410 68,5 13,4 20,2 36,3 53 Hãy tính: a Thời gian làm việc tính triệu vòng quay L (0,5đ) b Tải trọng tương đương ổ Q (kN) (0,75đ) c Hệ số khả tải động ổ Cđ (kN) Chọn ổ tiêu chuẩn bảng để đủ bền.(0,75đ) d Tuổi thọ Lh ổ vừa chọn câu c (0,5đ) Bài 4: (2,5 điểm) Bảng dẫn đường gồm trụ đứng trụ ngang ghép với mối ghép bulông Hình Trọng lượng trụ ngang bảng dẫn qui đổi thành lực F  1200 N Ứng suất kéo cho phép vật liệu chế tạo bulông [ k ]  80 MPa Hệ số ma sát ghép f  0,18 Hệ số an toàn k  1,5 hệ số ngoại lực   0,25 a Tính lực xiết bulông V cần thiết để tránh trượt tránh tách hở (1,75đ) b Tính đường kính chân ren d1 bulông (xét trường hợp xiết chặt chịu lực) (0,5đ) c Chọn bulông theo tiêu chuẩn (0,25đ) A Trụ ngang 2500 A-A TL 2:1 Trụ đứng A 300 km 400 ĐHBK Tp.HCM F 300 400 Hình Chủ nhiệm môn GV đề thi PGS TS Phạm Huy Hoàng TS Bùi Trọng Hiếu Trường Đại Học Bách Khoa Khoa Cơ Khí Bộ môn Thiết Kế Máy ĐỀ THI HỌC KỲ Môn thi Chi Tiết máy Ngày thi 30/06//2011 Thời gian 90’ Sinh viên phép sử dụng tài liệu Đề thi gồm trang Bài 1: Bộ truyền xích ống lăn có thông số sau: bước xích pc=19.05mm; số đĩa xích dẫn Z1=21 răng; tỉ số truyền u=2; số vòng quay bánh dẫn n1=390 v/ph Bộ truyền đặt nằm ngang; làm việc có va đập nhẹ; khoảng cách trục a=900mm; bôi trơn liên tục; khoảng cách trục truyền xích điều chỉnh được; làm việc ca; xích dãy Xác định: a/ Đường kính vòng chia đĩa xích dẫn bị dẫn (mm) (0.5đ) b/ Số mắt xích X (0.5đ) c/ Công suất P(kW) mà truyền xích truyền (1đ) Bài 2: Bộ truyền đai dẹt vải cao su có thông số sau: -Đường kính bánh đai nhỏ d1 = 180mm -Tỷ số truyền u = -Khoảng cách trục a = 1000mm -Bề dầy dây đai δ = 5mm -Bề rộng dây đai b=50mm -Số vòng quay trục dẫn n1=1000v/ph Điều kiện làm việc: tải trọng tĩnh, đặt nằm ngang, không xét đến tượng trượt a/ Xác định góc ôm α1(độ) bánh đai nhỏ vận tốc dây đai v(m/s) (0,5đ) b/ Xác định hệ số hiệu chỉnh C công suất tối đa P1(kW) mà truyền đai truyền (0.75đ) c/ Với công suất truyền P1, xác định lực vòng Ft (N), lực nhánh căng F1 (N), lực nhánh chùng F2 Biết ứng suất căng ban đầu [σ0]=1,8MPa (0.75đ) Bài 3: Cho trục vào hộp giảm tốc tách đôi cấp nhanh hình Hình 1 Biết Ft1=10000N; Fr1=4550N; Fa1=7500N; Tđc=2×106Nmm; d1=200mm; L1=100mm; L2=180mm; L3=100mm Vật liệu chế tạo trục có ứng suất [σ]=60Mpa a/ Tính phản lực gối tựa A B theo phương đứng ngang (RAx, RAy, RBx, RBy) (1.25đ) b/ Vẽ biểu đồ mô men Mx , My , T ghi giá trị biểu đồ (1.25đ) c/ Tính Mtđ (Nmm) đường kính trục d (mm) tiết diện nguy hiểm (0.5đ) Bài 4: Một trụ đèn tín hiệu giao thông gồm đứng ngang ghép bu lông giống nhau, lắp có khe hở phân bố đường kính Φ = 320mm hình Biết: − Bề mặt bích ghép hình tròn đường kính Φ=400mm − Ứng suất cho phép vật liệu chế tạo bu lông [σ]=120 MPa − Hệ số ma sát bề mặt ghép f=0.18, hệ số an toàn k=1.35, hệ số ngoại lực χ=0.2 − Khoảng cách từ vị trí hộp đèn đến bề mặt ghép L=2500mm − Trọng lượng ngang hộp đèn qui đổi thành lực F=3000 N (xem hình 2) Hình a) Tính lực xiết V bu lông để tránh di trượt tránh tách hở bề mặt ghép (1đ) b) Tính đường kính chân ren d1 (mm) để bu lông đủ bền (xét trường hợp có ma sát bề mặt ren xiết chặt chịu lực) (1.5đ) c) Chọn kích thước bu lông theo tiêu chuẩn (0.5đ) Bảng tiêu chuẩn bu lông Bu lông M8 M10 M12 M16 M20 M24 M30 D1 (mm) 6.47 8.376 10.106 13.835 17.294 20.752 26.211 Chủ nhiệm môn TS Phạm Huy Hòang Giáo viên đề thi TS Phan Tấn Tùng Trường Đại Học Bách Khoa Khoa Cơ Khí Bộ môn Thiết Kế Máy ĐÁP ÁN ĐỀ THI HỌC KỲ Môn thi Chi Tiết máy Ngày thi 30/06/2011 Sọan đáp án: TS Phan Tấn Tùng Câu Nội dung pc 19.05 Đường kính vòng chia đĩa dẫn d1 = = = 127.82mm ⎛ 180 ⎞ ⎛ 180 ⎞ ⎟⎟ sin ⎜ ⎟ sin ⎜⎜ ⎝ 21 ⎠ ⎝ Z1 ⎠ A Số đĩa xích bị dẫn Z = u.Z = × 21 = 42 19.05 Đường kính vòng chia đĩa bị dẫn d2 = = 254.92mm ⎛ 180 ⎞ sin ⎜ ⎟ ⎝ 42 ⎠ Số mắt xích 2a Z + Z1 ⎛ Z − Z1 ⎞ pc × 900 42 + 21 ⎛ 42 − 21 ⎞ 19.05 X = = 126.22 = + +⎜ + +⎜ ⎟ ⎟ pc 19.05 ⎝ 2π ⎠ 900 ⎝ 2π ⎠ a Chọn X=128 mắt Hệ số hiệu chỉnh -Kr=1.2 va đập nhẹ -Ka=1 a / p c ∈ (30 ÷ 50) -K0=1 đặt nằm ngang -Kb=0.8 bôi trơn liên tục -Kđc=1 điều chỉnh -KLV=1.45 làm việc ca K=KrKaK0KbKđcKLV=1.2×1×1×0.8×1×1.45=1.392 Z n 25 400 K Z = 01 = K n = 01 = Kx=1 xích dãy; ; Z1 21 n1 390 Công suất truyền thí nghiệm (n01=400v/ph pc=19.05 mm) [P0]=8.38kW K [P ] 1× 8.38 Công suất truyền P1 = x = = 4.93kW KK Z K n 1.392 × 25 × 400 21 390 d1 (u − 1) 180(2 − 1) Góc ôm bánh nhỏ α1 = 180 − 57 = 180 − 57 = 169.740 a 1000 π d1 n1 π × 180 × 1000 Vận tốc dây đai v1 = = = 9.42m / s 60000 60000 Hệ số hiệu chỉnh Cr=1 (tải trọng tĩnh) C0=1 (đặt nằm ngang) Cα=1-0.003(180-α1)=1-0.003(180-169.74)=0.97 CV=1-0.04(0.01v2-1)=1-0.04(0.01×9.422-1)=1.00 C=Cr.C0.CV.Cα=1×1×1×0.97=0.97 B C A B Ứng suất có ích thí nghiệm (nội suy) [σ t ]0 = 2.22MPa d1 δ = 36 Điểm 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 Công suất truyền bδ v1C [σ t ]0 50 × × 9.42 × 0.97 × 2.22 P1 ≤ = = 5.07 kW 1000 1000 1000 P1 1000 × 5.07 Lực vòng = = 538.2 N Ft = v1 9.42 F0 = σ A = 1.8 × × 50 = 450 N C F 538.2 Lực nhánh căng F1 = F0 + t = 450 + = 719.1N 2 F 538.2 Lực nhánh chùng F2 = F0 − t = 450 − = 180.9 N 2 Thay trục dầm sức bền 0.25 0.25 Lực căng ban đầu A 0.25 0.25 0.25 Các mômen phát sinh dời lực dầm sức bền d 200 d 200 M = Fa1 = 7500 × = 750000 Nmm ; T1 = Ft1 = 10000 × = 106 Nmm 2 2 Phương trình cân M mặt phẳng đứng A: ← A ∑ M x = L1 Fr − M + (L1 + L2 )Fr1 + M − (L1 + L2 + L3 )RBy = Phản lực B theo phương y: (2 L1 + L2 )Fr1 = (2 × 100 + 180) × 4550 = 4550 N R By = L1 + L2 + L3 100 + 180 + 100 Phương trình cân lực theo phương y: ↓ 0.25 ∑ Fy = R Ay − Fr1 − Fr1 + RBy = Phản lực gối A theo phương y: R Ay = Fr1 − R By = × 4550 − 4550 = 4550 N 0.25 Lưu ý: SV nhận xét tính đối xứng lực nên phản lực gối RAy=RBy=4550N số điểm 0.5đ Phương trình cân M mặt phẳng ngang A: ← A ∑ M y = − L1 Ft − (L1 + L2 )Ft1 + (L1 + L2 + L3 )RBx = Phản lực B theo phương x: R Bx = (2 L1 + L2 )Ft1 = (2 × 100 + 180) × 10000 = 10000 N L1 + L2 + L3 100 + 180 + 100 0.25 Phương trình cân lực theo phương x: ↓ ∑ Fx = − R Ax + Ft1 + Ft1 − RBx = Phản lực gối A theo phương x: 0.25 R Ax = Ft1 − RBx = × 10000 − 10000 = 10000N Lưu ý: SV nhận xét tính đối xứng lực nên phản lực gối RAx=RBx=10000N số điểm 0.5đ Biểu đồ mômen uốn mặt phẳng đứng Mx(Nmm) 0.5 Biểu đồ mômen uốn mặt phẳng ngang My(Nmm) B 0.5 Biểu đồ mômen xoắn T(Nmm) 0.25 Mômen tương đương tiết diện nguy hiểm (brăng bên phải) ( ) M td = M x2 + M y2 + 0.75T = 455000 + 10 ( + 0.75 × 2.10 ) = 2.05 × 10 Nmm 0.25 C Đường kính trục tiết diện nguy hiểm: d ≥3 M td 2.05 ×10 =3 = 69.92mm 0.1[σ ] 0.1× 60 0.25 Vì tiết diện nguy hiểm lắp then nên chọn d=75mm Dời lực F trọng tâm mối ghép – Đây mối ghép nhóm bu A lông chịu lực với FV=0, M=F.L FH=F Trong mômen M gây tách hở lực FH gây trượt M = F L = 3000 × 2500 = 7500000 Nmm π D π × 400 Diện tích bề mặt ghép A= = = 125664mm 4 π D π × 4003 Mômen chống uốn bề mặt ghép W = = = 6283185mm3 32 32 Thành phần mômen phát sinh 0.25 Lực xiết V để tránh tách hở k (1 − χ ) ⎛ M A ⎞ 1.35(1 − 0.2 ) ⎛ 7.5 × 10 × 125664 ⎞ ⎟⎟ = 27000 N ⎜ V = ⎜ FV + ⎟= ⎜0 + Z ⎝ W ⎠ 6283185 ⎠ ⎝ 0.25 Hoặc thể tính sau trọn số điểm k⎛ M A ⎞ 1.35 ⎛ 7.5 × 106 × 125664 ⎞ ⎟⎟ = 33750 N ⎜ V = ⎜ FV + = + ⎟ Z⎝ W ⎠ ⎜⎝ 6283185 ⎠ Lực xiết V để tránh trượt kF + f (1 − χ )FV 1.35 × 3000 + 0.18 × (1 − 0.2)× 0.25 V = H = = 3750 N Zf × 0.18 Vậy để tránh tách hở tránnh trượt chọn V=27000N (hoặc 0.25 V=33750N) Khoảng cách từ tâm bu lông đến đường trung hòa (đường trung hòa tiết diện ghép (mặt cắt A-A) đường thẳng 0.5 nằm ngang qua tâm hình tròn) ymax=y2=y5=160mm; y1=y3=y4=y6=160×sin300=80mm Lực tác dụng lên bu lông (có ma sát bề mặt ren, xiết chặt chịu lực) B Fb = 1.3V + χ FV + χ M6 yMAX = 1.3 × 27000 + + 0.2 × 7.52× 10 × 160 = 38225 N 0.5 Z × 160 + × 80 2 ∑ yi i =1 Lưu ý: Nếu V=33750N Fb=47000N Đường kính chân ren để bu lông đủ bền 4.Fb × 38225 d1 ≤ = = 20.14mm Lưu ý:Nếu Fb=47000N→ d1≤22.33mm π [σ ] π ×120 Chọn M24 có d1=20.752mm C Lưu ý: Nếu d1 ≤ 22.33mm chọn M30 có d1=26.211mm Hết đáp án 0.5 0.5 Bài 1đ a) Lực vòng có ích: (0,25đ) Ft  1000P1 1000.3   636,6 N v1 4,71 Vận tốc đai: v1  d1n1 ,200.450   4,71 m / s 60000 60000 (0,25đ) Lực nhánh đai: F1 = F0 + Ft/2 = 1000 + 636,5/2 = 1318,3N (0,25đ) F2 = F0 - Ft/2 = 1000 - 636,5/2 = 636,8N (0,25đ) b) 1đ Để không xảy trượt trơn lực căng ban đầu thoả mãn điều kiện: Ft ef  Fo  ef  (0,25đ) 2Foef  2F0  Ft ef  Ft ; suy ra: ef (2Fo  Ft )  2Fo  Ft ; ef  2Fo  Ft 2Fo  Ft (0,25đ) töø ñaây: f 2Fo  Ft ln  0,24  2Fo  Ft (0,5đ) Bài a) - Từ điều kiện 20o    8o suy ra: 2aw cos o 2aw cos 20 o  z1  mn (u  1) mn (u  1) 2.120 cos 8o 2.120 cos 20o  z1  2(2,5  1) 2(2,5  1) suy ra: 33,95  z1  32,22 Ta chọn z1 = 33 răng, số bánh bị dẫn: z2 = 33.2,5 = 82,5 răng, chọn z2 = 82 83 - (0,5đ) Góc nghiêng răng:   arccos 2.(33  82)  16,6o z2 = 82 14,8o (khi z2 = 83 răng) (0,5đ) 2.120 b) Số chu kỳ làm việc tượng đương: N HE  60c   Ti   Tmax    mH / ni ti 3  T 3  0,5T   0,1T   = 60 1.960   t1    t2    t3   T   T    T  đó: t1  0,1t ck Lh  0,1Lh ; t  0,5Lh ; t  0,4Lh t ck (0,5đ) (0,5đ) với Lh = La 365Kn24Kng = 6.365.0,8.24.0,66 = 27751,68 Từ suy ra: NHE1  60.1.960 (13 0,1  0,53.0,5  0,13 0,4) 27751,68 (0,5đ) NHE1 = 2,6.108 chu kỳ c) Phân tích lực tác dụng hình vẽ sau: (1,5đ) Bài a) (1,5đ) Trọng tâm I nhóm bulông tâm bulong Dời lực F trọng tâm I, ta có lực F qua tâm I mômen M (theo thành phần nằm ngang thẳng đứng): M = Fcos450 (b + a)= Fcos450 (100+400) = 2828427,1 Nmm Do tác dụng lực F, bulông chịu lực FFi nhau: FFi  F  1600 N Lực mômen M gây nên bulông có giá trị FM1  FM   đó: Mr1 2828427,1.200   5656,9 N 2r  2r2 2.2002  2.1002 r1  r5  200; r2  r4  100mm FM  FM  2828,4N Do lực tác dụng lên bulong: - Bulong F1  FF21  FM2  2FF1FM1 cos 45 o  16002  5656,92  2.1600 5656,9  2 F1  4665N - Bulong - F2  FF22  FM2  2FF FM cos 45 o  16002  2828,92  2.1600 2828,9  2 F2  2040,2 N - Bulong F3 = FF3 = 1600N - Bulong F4  FF24  FM2  2FF FM cos 45 o  16002  2828,9  2.1600 2828,9  2 F4  3349,1N - Bulong F5  FF25  FM2  2FF5 FM cos 45 o  16002  5656,92  2.1600 5656,9  2 F5  6881,7 N b) (1,5đ) Trên sơ đồ lực tải trọng tác dụng lên bulông lớn nhất: F5  6881,7 N Nếu sử dụng mối ghép bulông có khe hở với hệ số an toàn k = 1,3 hệ số ma sát f = 0,25 kF5 1,3.6881,7   35785,2 N f 0,25 V Đường kính d1 bulông xác định: d1  4.1,3.V  k  4.1,3.35785,2  21,76 mm .125 d1  Tốt nên chọn bulông M30 theo dãy ưu tiên với d1 = 26,211mm Nếu chọn theo dãy ưu tiên M27 với d1 = 23,752mm c) (0,5đ) Khi α = 900 lực tác dụng lên bulong hình vẽ sau: Khi đó: M = 8000.100 = 80000 Nmm; FFi  F  1600 N ; Tải tác dụng bulong lớn nhất: FM5  Mr5 80000.200   1600 N 2r  2r4 2.2002  2.1002 Suy F5 = 1600 + 1600 = 3200 N < F5  6881,7 N theo kết câu b) Cho nên bulong M30 dư bền   4.1,3.kF5 4.1,3.1,3.3200   40,1MPa  125MPa .d1 f 3,14159.26,2112.0,25 nên bulong vừa chọn dư bền d) (0,5đ) Do thành phần FFi không thay đổi F có vị trí đường XX Cho nên vị trí hợp lý cho vị trí đặt lực F để mômen M nhỏ M nhỏ qua trọng tâm nhóm bulong có vị trí hình vẽ sau Nghĩa phương lực F qua tâm bulong cách vị trí cũ 500mm phía phải [...]... M20 M24 M30 D1 (mm) 6.47 8.376 10.106 13.835 17.294 20.752 26.211 Chủ nhiệm bộ môn TS Phạm Huy Hòang Giáo viên ra đề thi TS Phan Tấn Tùng 2 Trường Đại Học Bách Khoa Khoa Cơ Khí Bộ môn Thi t Kế Máy ĐÁP ÁN ĐỀ THI HỌC KỲ Môn thi Chi Tiết máy Ngày thi 30/06/2011 Sọan đáp án: TS Phan Tấn Tùng Câu Nội dung pc 19.05 Đường kính vòng chia đĩa dẫn d1 = = = 127.82mm 0 ⎛ 180 ⎞ ⎛ 180 ⎞ ⎟⎟ sin ⎜ ⎟ sin ⎜⎜ ⎝ 21 ⎠ ⎝ Z1... (mm)  80 0,50đ Tra bảng 17.7, tài liệu “Cơ sở thi t kế máy - Nguyễn Hữu Lộc” chọn bulông tiêu chuẩn M20 0,25đ TỔNG ĐIỂM BÀI 4 2,5 đ 5 Trường Đại Học Bách Khoa Khoa Cơ Khí Bộ môn Thi t Kế Máy ĐỀ THI HỌC KỲ Môn thi Chi Tiết máy Ngày thi 30/06//2011 Thời gian 90’ Sinh viên được phép sử dụng tài liệu Đề thi gồm 2 trang Bài 1: Bộ truyền xích ống con lăn có các thông số sau: bước xích pc=19.05mm; số răng...ĐÁP ÁN MÔN CHI TIẾT MÁY Ngày thi: 05/01/2013 BÀI 1a NỘI DUNG ĐIỂM Vận tốc vòng trên bánh dẫn: v1   d1 n1 60000  3,14.180.1250  11,775 (m/s) 60000 0,25đ Lực vòng có ích trên bánh dẫn: Ft  1b 0,25đ 1000 P1 1000 4   339,7 (N) v1 11,775 Lực trên nhánh căng: F1  F0  0,25đ Ft 339,7  800   969,85 (N) 2 2 Lực trên nhánh chùng: F2  F0  1c 0,25đ Ft 339,7 ... nhánh căng F1 (N), lực trên nhánh chùng F2 Biết ứng suất căng ban đầu [σ0]=1,8MPa (0.75đ) Bài 3: Cho trục vào của hộp giảm tốc tách đôi cấp nhanh như hình 1 Hình 1 1 Biết Ft1=10000N; Fr1=4550N; Fa1=7500N; Tđc=2×106Nmm; d1=200mm; L1=100mm; L2=180mm; L3=100mm Vật liệu chế tạo trục có ứng suất [σ]=60Mpa a/ Tính phản lực tại gối tựa A và B theo phương đứng và ngang (RAx, RAy, RBx, RBy) (1.25đ) b/ Vẽ các. .. và ngang (RAx, RAy, RBx, RBy) (1.25đ) b/ Vẽ các biểu đồ mô men Mx , My , T và ghi giá trị trên biểu đồ (1.25đ) c/ Tính Mtđ (Nmm) và đường kính trục tại d (mm) tại tiết diện nguy hiểm (0.5đ) Bài 4: Một trụ đèn tín hiệu giao thông gồm một thanh đứng và một thanh ngang được ghép bằng 6 bu lông giống nhau, lắp có khe hở và phân bố đều trên đường kính Φ = 320mm như hình 2 Biết: − Bề mặt bích ghép là hình... toàn k=1.35, hệ số ngoại lực χ=0.2 − Khoảng cách từ vị trí hộp đèn đến bề mặt ghép L=2500mm − Trọng lượng thanh ngang và hộp đèn được qui đổi thành lực F=3000 N (xem hình 2) Hình 2 a) Tính lực xiết V trên 1 bu lông để tránh di trượt và tránh tách hở bề mặt ghép (1đ) b) Tính đường kính chân ren d1 (mm) để bu lông đủ bền (xét trường hợp có ma sát trên bề mặt ren và xiết chặt rồi mới chịu lực) (1.5đ) c)... số vòng quay bánh dẫn n1=390 v/ph Bộ truyền đặt nằm ngang; làm việc có va đập nhẹ; khoảng cách trục a=900mm; bôi trơn liên tục; khoảng cách trục bộ truyền xích điều chỉnh được; làm việc 3 ca; xích 1 dãy Xác định: a/ Đường kính vòng chia đĩa xích dẫn và bị dẫn (mm) (0.5đ) b/ Số mắt xích X (0.5đ) c/ Công suất P(kW) mà bộ truyền xích có thể truyền (1đ) Bài 2: Bộ truyền đai dẹt vải cao su có các thông số... × 125664 ⎞ ⎟⎟ = 33750 N ⎜ V = ⎜ FV + 0 = + ⎟ Z⎝ W ⎠ 6 ⎜⎝ 6283185 ⎠ Lực xiết V để tránh trượt kF + f (1 − χ )FV 1.35 × 3000 + 0.18 × (1 − 0.2)× 0 0.25 V = H = = 3750 N Zf 6 × 0.18 Vậy để tránh tách hở và tránnh trượt chọn V=27000N (hoặc 0.25 V=33750N) Khoảng cách từ tâm bu lông đến đường trung hòa (đường trung hòa của tiết diện ghép (mặt cắt A-A) là đường thẳng 0.5 nằm ngang đi qua tâm hình tròn) ymax=y2=y5=160mm;... các thông số sau: -Đường kính bánh đai nhỏ d1 = 180mm -Tỷ số truyền u = 2 -Khoảng cách trục a = 1000mm -Bề dầy dây đai δ = 5mm -Bề rộng dây đai b=50mm -Số vòng quay trục dẫn n1=1000v/ph Điều kiện làm việc: tải trọng tĩnh, đặt nằm ngang, không xét đến hiện tượng trượt a/ Xác định góc ôm α1(độ) trên bánh đai nhỏ và vận tốc dây đai v(m/s) (0,5đ) b/ Xác định hệ số hiệu chỉnh C và công suất tối đa P1(kW) mà... đương tại tiết diện nguy hiểm (brăng bên phải) ( ) M td = M x2 + M y2 + 0.75T 2 = 455000 2 + 10 6 2 ( + 0.75 × 2.10 6 ) 2 = 2.05 × 10 6 Nmm 0.25 C Đường kính trục tại tiết diện nguy hiểm: d ≥3 M td 2.05 ×10 6 =3 = 69.92mm 0.1[σ ] 0.1× 60 0.25 Vì tại tiết diện nguy hiểm lắp then nên chọn d=75mm Dời lực F về trọng tâm mối ghép – Đây là mối ghép nhóm bu 4 A lông chịu lực bất kỳ với FV=0, M=F.L và FH=F Trong