NGHIÊN CỨU CỌC ĐẤT TRỘN XI MĂNG KẾT HỢP PHỤ GIA ĐỂ XỬ LÝ ĐẤT SÉT CHỨA VÔI VÙNG HỐ NAI - TỈNH ĐỒNG NAI

NGHIÊN CứU CọC ðấT TRộN XI MĂNG KếT HợP PHụ GIA ðể Xử Lý ðấT SéT CHứA VÔI VùNG Hố NAI - TỉNH ðồNG NAI Võ PHáN* NGÔ PHI MINH** Studies on cement-admixtured soil columns in combination with additives for treatment of Ca- bearing clay in Ho Nai commune, Dong Nai Province Abstract: To find out the causes resulting in land subsidence of many construction works operated in the Ho Nai commune, Dong Nai province the author had conducted numerous indoor experiments and filed investigation to define geological properties of materials which adversely impacted on the works' quality Based on the scientific theory, application of deep consolidation /compaction method was done with using cement soil columns for treatment of calcareous bearing clay to qualitatively improve soils Unconfined compression was tested for determination of the soil mechanic characteristics (composition, content of different accompanying agents) and water as well Construction operation using single footing on soil basement treated with cement admixtured columns were actually applied to construction works Calculation can be done reliably according to the test results of soil treated and untreated Studied result through testing work indicated that treatment solution on Ca-bearing clay by using cement-admixtured soil columns with additives is essentially applied to construction works to ensure the them in safe and stable conditions Mở ðầU Trong ñiều kiện thiên nhiên, ñất có ñộ chặt, ñộ bền ñộ ổn ñịnh không ñủ; ñộ * Trường ðại học Bách Khoa Tp Hồ Chí Minh 268 Lý Thường Kiệt, Q.10, Tp Hồ Chí Minh ðT: (08) 8.657.781; DD: 0913.867.008 ** Công ty Cổ phần xây dựng Sonadezi Số 3, ñường 3, Khu Công nghiệp Biên Hòa ðịa kỹ thuật số 3-2008 ẩm tự nhiên, ñộ thấm nước, ñộ biến dạng cao tính chất bất lợi khác ảnh hưởng ñến công trình ñược thiết kế xây dựng, ñến ñiều kiện thi công Trong trường hợp vậy, người ta áp dụng biện pháp công trình khác nhau, kể phương pháp cải thiện tính chất lý ñất theo chiều hướng cần thiết, tức theo chiều hướng tăng ñộ chặt; tính liền khối; ñộ bền ñộ ổn ñịnh, giảm ñộ biến dạng ñộ thấm nước ðồng Nai vùng kinh tế trọng ñiểm phía Nam Vì vậy, nhu cầu xây dựng gia tăng số lượng lư chất lượng ng Tuy nhiên, vùng có s phân bố lớp ñất sét chứa vôi có tính chất bấ ất lợi ñối với công trình xây dựng ñộ bền thấ ấp, khả chịu tải thấp mức ñộ biến dạng ng lớn… l ðặc biệt, tính lún ướt, tan rã, trương nở co ngót ñất có thay ñổi mựcc nước n ngầm yếu tố gây ảnh hưởng ng lớn l ñối với công trình Vì vậy, việc cải thiện n tính chất ch ñất nhằm tăng ñộ bền, khả ng chịu ch tải, ñộ ổn ñịnh, giảm ñộ biến dạng; làm mấtt ñặc tính lún ướt, tan rã, trương nở co ngót c ñất yêu cầu cần thiết xây dự ựng công trình bên HN1 - HN2 - HN3 Kết khảo sát ñược thể hi qua mặt cắt ñịa chấtt công trình Hình 2.2 ðặc ñiểm ñộng ng thái nư nước ñất [2] Kết quan trắc cho thấy, y, ñộng thái nước ñất biến ñổii theo mùa vvới biên ñộ dao ñộng lớn, chiều sâu mực nướcc ng ngầm cực ñại vào mùa khô từ 15 - 20m ñượcc dâng lên cao g gần mặt ñất vào mùa mưa ðặc ñiểm m ñộng thái nước ñất vùng Hình tr xi măng Vì vậy, việc “Nghiên cứu cọc ñấtt trộn kết hợp phụ gia ñể xử lý ñấtt sét chứa ch vôi vùng Hố Nai - tỉnh ðồng Nai” yêu cầu u r cấp bách cần thiết cho công tác xây dựng ng công trình vùng Hố Nai nói riêng ng nh vùng khác có ñiều kiện ñịa chất tương tự ự Việt Nam giới nói chung Tính cấp thiết mục ñích ích c việc nghiên cứu xác ñịnh nh nguyên nhân gây lún nứt công trình ñề giảii pháp ñể ñ xử lý ñất sét chứa vôi vùng Hố Nai - tỉnh nh ðồng Nai công nghệ cọc ñất trộn xi măng ăng TổNG QUAN Về TíNH CHấ ấT ðấT SéT CHứA VÔI VùNG Hố NAI 2.1 Cấu trúc ñịa chấtt công trình ðể làm sáng tỏ cấu trúc ñịa chấ ất công trình, phạm vi vùng nghiên cứu, u, tác giả gi ñã bố trí vị trí hố khoan HN1; HN2; HN3 ñể ñ tiến hành khoan khảo sát ñến ñộ sâu 20m, kết k hợp thí nghiệm SPT, lấy mẫu ñất ñể thí nghiệm nghi phòng Các hố khoan khảo sát ñượ ợc bố trí cách khoảng 1km khu vực ấp p Lộ L ðức - xã Hố Nai 3, nơi xảy nhiều cố lún nứt công trình xây dựng Hình 1: Mặt cắt ñịa chấtt công trình kỹ thuật số 3-2008 ðịa Hình 2: Mực nước quan trắcc vùng nghiên cứu [2] 2.3 Tính chất học ñất Do ảnh hưởng ñặc ñiểm m ñộng thái nước ñất biến ñổi, nên trạng ng thái ccủa ñất thay ñổi chuyển từ trạng thái tự nhiên sang tr trạng thái bão hòa nước ðể xác ñịnh nh tính ch chất học ñất, dùng thí nghiệm nén cố kết ñể xác ñịnh hệ số nén lún mô ñun biến dạng; ng; thí nghi nghiệm nén trục ñể xác ñịnh lựcc dính góc ma sát Kết phân tích tiêu học tổng hợp Bảng lớp ñất chiều sâu khảo sát ñược Bảng 1: Kết nghiên cứu tiêu học ñất Lớp ñất STT Các tiêu học Lớp Lớp Lớp Hệ số nén lún mẫu tự nhiên a1-2, cm2/kG 0,004 0,010 0,002 Hệ số nén lún mẫu bão hòa asat 1-2, cm2/kG 0,07 0,05 - Mô ñun biến dạng mẫu tự nhiên E1-2, kG/cm2 173,97 78,52 333,33 Mô ñun biến dạng mẫu bão hòa Esat 1-2, kG/cm2 10,09 16,24 - Lực dính không thoát nước mẫu tự nhiên Cu, kN/m2 13,13 14,13 5,54 Lực dính không thoát nước mẫu bão hòa Cusat, kN/m2 10,51 8,41 - Góc ma sát không thoát nước mẫu tự nhiên (u, ñộ 11o45' 11o11' 25o30' Góc ma sát không thoát nước mẫu bão hòa (usat, ñộ 8o19' 9o17' - THí NGHIệM XáC ðịNH TíNH CHấT CƠ HọC CủA CọC ðấT TRộN XI MĂNG KếT HợP PHụ GIA ðể Xử Lý ðấT SéT CHứA VÔI 3.1 Lựa chọn thành phần chất kết dính ñể xử lý ñất sét chứa vôi Kết nghiên cứu thành phần vật chất ñất cho thấy, ñất có chứa ô xít nhôm ô xít sắt với hàm lượng cao Tại vị trí hố khoan HN1; HN2; HN3, hàm lượng ô xít nhôm lên ñến 20,46%, hàm lượng ô xít sắt lên ñến 9,08% Vì vậy, xử lý cọc ñất trộn xi măng, thành phần Al2O3 Fe2O3 có ñất, phản ứng với Ca(OH)2 sản phẩm thủy hóa xi măng hàm lượng vôi có ñất, theo phương trình (1) (2) sau [4]: ðịa kỹ thuật số 3-2008 3Ca(OH )2 + Al2O3 + H 2O → 3CaO Al2O3 H 2O 3Ca(OH ) + Fe2O3 + H 2O → 3CaO.Fe2O3 H 2O (1) (2) 3CaO.Al2O3.6H2O 3CaO.Fe2O3.6H2O sản phẩm không bền, môi trường ñất chúng có khuynh hướng tạo thành khoáng trạng thái bền Quá trình phản ứng tiếp tục xảy thời gian dài sản phẩm phản ứng tích thay ñổi, gây trình trương nở co ngót ñất, làm phá vỡ cấu trúc ñất gây ảnh hưởng ñến công trình ðể khống chế phản ứng (1) (2) không xảy ra, cho vào xi măng lượng phụ gia thạch cao (CaSO4.2H2O), tạo o thành hỗn h hợp chất kết dính gồm xi măng thạ ạch cao Khi dùng chất kết dính trộn n vào ñất, thành phần Ca(OH)2 thạch cao phản ph ứng với thành phần n Al2O3 Fe2O3 có ñất tạo thành khoáng ettringit bền vững ng nh phương trình (3) (4) sau [4]: Ca(OH )2 + Al2O3 + CaSO4 H 2O → 3CaO Al2O3 CaSO4 12 H 2O Ca(OH )2 + Fe2O3 + CaSO4 H 2O → 3CaO.Fe2O3 CaSO4 12 H 2O Cu mẫu ñất trộn xi măng ăng sau th thời gian bão dưỡng ng 28 ngày phòng bão d dưỡng - Từ kết thí nghiệm, khảo o sát ssự thay ñổi tiêu học ñất sau au xxử lý theo hàm lượng nước; xi măng; phụ gia Kết K khảo sát ñược thể Hình ñến n Hình 7: (3) (4) Các khoáng ettringit làm gia tăng cường c ñộ ñất sau xử lý có tính ổn ñịnh nh cao Như vậy, ñể khống chế không xảyy phản ph ứng (1) (2) ñồng thời thúc ñấy y ph phản ứng (3) (4) xảy ra, lựa chọn thành phần n chất ch kết dính gồm xi măng phụ gia thạch cao ñể ể xử lý ñất sét chứa vôi vùng Hố Nai 3.2 Thí nghiệm xác ñịnh nh hàm lượng lư phối trộn tiêu học a ñất ñ trộn xi măng ñơn qu với hàm Hình 3: Quan hệ cường ñộ nén ñơ lượng chất kếtt dính hàm llượng nước Trong thí nghiệm này, tác giả thực th công việc sau: ằng phương - Tạo mẫu ñất trộn xi măng bằ pháp trộn ướt, với hàm lượng ng chất ch kết dính hàm lượng nước khác sau: + Hàm lượng xi măng/ñất tự nhiên ac: 6%; 8%; 10%; 12%; 14%; 16%; 18%; 20% + Hàm lượng phụ gia/ñất tự nhiên aa: 0%; 1%; 2%; 3% + Hàm lượng nước/chất kếtt dính (: 1,5; 2; 2,5 - Tiến hành thí nghiệm nén ñơn ñ ñể xác ñịnh tiêu học gồm cường ñộ nén ñơn qu, biến dạng phá hoại (, mô ñun biến n dạng d Eo mô ñun ñàn hồi E50, lực c dính không thoát nước n kỹ thuật số 3-2008 ðịa Hình 4: Quan hệ biến dạng ng phá ho hoại ( với hàm lượng chất kết dính hàm llượng nước Hình 5: Quan hệ mô ñun biến dạng ng E0 với v hàm lượng chất kết dính hàm lượ ợng nước Hình 7: Quan hệ lựcc dính Cu với v hàm lượng chất kết dính hàm lượ ợng nước Kết hàm lượng phốii tr trộn tối ưu sau: + Hàm lượng xi măng/ñất tự nhiên ac=14% + Hàm lượng phụ gia/ñất tự nhiên aa=2% + Hàm lượng nước/chất kếtt dính (=2 Với hàm lượng phối trộn n trên, tiêu học ñất trộn n xi mă măng dùng tính toán thiết kế Bảng 2: Bảng 2: Các tiêu học c c ñất trộn xi măng ng dùng tính toán thi thiết kế Hình 6: Quan hệ mô ñun ñàn hồii E50 vvới hàm lượng chất kết dính hàm lượ ợng nước ðịa kỹ thuật số 3-2008 Stt ðặc trưng học Giá trị Cường ñộ nén ñơn n qu (kG/cm2) 12,01 Biến dạng phá hoạii ( (%) 1,51 Mô ñun biến dạng ng Eo (kG/cm2) 1760,41 Mô 880,69 ñun ñàn hồii E50 (kG/cm2) Lực dính không nước Cu (kG/cm2) thoát Góc ma sát không thoát nước (u (ñộ) 6,01 Sơ ñồ toán trường hợp móng ñặt ñất tự nhiên thể Hình 8, trường hợp móng ñặt xử lý cọc ñất trộn xi măng thể Hình TíNH TOáN ứNG DụNG CHO CÔNG TRìNH THựC Tế 4.1 ðặt vấn ñề nghiên cứu Bài toán cụ thể: Tính toán thiết kế kiểm toán cho công trình có tải trọng nhỏ vừa (nhà 3-4 tầng) sử dụng móng ñơn, ñặt chân cột có kích thước 300mm x 300mm, tiếp nhận tải trọng thẳng ñứng ñúng tâm Ntt=600kN Các thông số móng sau: chiều rộng móng B=2m, chiều dài móng L=2m, chiều dày móng h0=40cm, chiều sâu chôn móng Df=1,6m Dựa vào ñặc ñiểm ñịa chất công trình, ñịa chất thủy văn vùng phương pháp xử lý cọc ñất trộn xi măng ñã ñược nghiên cứu, tác giả tiến hành phân tích, kiểm toán ñánh giá công trình trường hợp thực tế sau: - Trường hợp thứ nhất: Móng ñặt trực tiếp ñất tự nhiên, mực nước ngầm vị trí thấp nhất, tương ứng với ñất trạng thái tự nhiên - Trường hợp thứ hai: Móng ñặt trực tiếp ñất tự nhiên, mực nước ngầm vị trí cao nhất, tương ứng với ñất trạng thái bão hòa - Trường hợp thứ ba: Móng ñặt xử lý cọc ñất trộn xi măng, ñiều kiện bất lợi mực nước ngầm vị trí cao nhất, tương ứng với ñất trạng thái bão hòa ðịa kỹ thuật số 3-2008 150kN/m2 1,6m 3,5m 2,0m Lớp 2,0m Lớp Hình 8: Móng ñặt trực tiếp tự nhiên s Cọc ñất trộn xi măng 150kN/m2 1,6m 3,5m Hình 10: Lưới bố trí cọc ñất trộn xi măng 4,8m Lớp Lớp Theo mô hình bố trí cọc theo lưới ô vuông trên, thông số khối gia cố sau: - ðường kính cọc d: ðể ñảm bảo ñiều kiện thi công Việt Nam tham khảo số tài liệu ñã công bố [1]; [3], chọn ñường kính cọc d=0,6m - Chiều dài cọc Lcol: Chiều dài cọc ñược bố trí ñến hết chiều sâu vùng Za nằm khoảng 4-5m (tại ñộ sâu có (gl#0,1(bt) Do ñó, lựa chọn chiều dài bố trí cọc Lcol=4,8m Hình 9: Móng ñặt xử lý cọc ñất trộn xi măng - Khoảng cách cọc s: Theo tiêu chuẩn Anh BS 8006:1995 [7], khoảng cách cọc s bố trí theo lưới ô vuông ñược ñề nghị Công thức (5): s= 4.2 Mô hình bố trí cọc thông số khối gia cố Nhằm giảm ñộ lún tăng ổn ñịnh cho công trình, chọn phương án thiết kế mô hình cọc ñất trộn xi măng theo lưới ô vuông Hình 10: Qp 1,3P (5) Trong ñó: Qp- sức chịu tải cọc theo ñất nền, xác ñịnh theo Công thức (6) [8]: Qp = Q c usoil = ∑ (π dLcoli + 2.25π d )τ usoili (6) Lấy giá trị trung bình vị trí HN1; HN2; HN3 ta có: ðịa kỹ thuật số 3-2008 ( (usoil1=26,9kN/m2 (usoil2=29,1kN/m2 as: Tỉ diện tích thay cọc, as=0,28 ( Qp=391,08kN ( Ee1=25385,8kN/m2 Ee2=25828,6kN/m2 P - tải trọng công trình, P=150kN/m2 ( s#1,4m Mô ñun biến dạng tương ñương toàn khối gia cố Ee, tính theo phương pháp trung bình có trọng số theo công thức (10): Thiên an toàn, chọn s=1m Ee = - Tỉ diện tích thay cọc as, ñược tính theo Công thức (7): as = Acol π  d  =   A 4 s Ee1.Lcol1 + Ee Lcol Lcol1 + Lcol (10) Lcol1: chiều dài cọc lớp 1, Lcol1=3,5m (7) Lcol2: chiều dài cọc lớp 2, Lcol2=1,3m ( Ee=25505,73kN/m2 Trong ñó: Acol - diện tích tiết diện ngang cọc, ñược tính theo công thức (8): Acol = πd2 (8) - Lực dính không thoát nước tương ñương khối gia cố lớp ñất thứ i Cuei, ñược xác ñịnh theo Công thức (11) [6]: Cuei = Cucol as + (1 − as ).Cusoili (11) Trong ñó: d - ñường kính cọc, d=0,6m Cucol - lực dính không thoát nước cọc ñất trộn xi măng, Cucol=601kN/m2 ( Acol=0,28m2 s - khoảng cách cọc, s=1m Cusoili - lực dính không thoát nước lớp ñất thứ i khối gia cố: ( as=0,28 - Mô ñun biến dạng tương ñương khối gia cố lớp ñất thứ i, Eei ñược xác ñịnh theo công thức (9) [6]: + Cusoil1=10,51kN/m2 + Cusoil2=8,41kN/m2 as: Tỉ diện tích thay cọc, as=0,28 Eei = Ecol as + (1 − as ).Esoili (9) Trong ñó: Ecol - mô ñun ñàn hồi cọc ñất trộn xi măng, Ecol=88069kN/m2 Esoili - mô ñun biến dạng trung bình lớp ñất thứ i khối gia cố: + Esoil1=1009kN/m2 + Esoil2=1624kN/m2 ðịa kỹ thuật số 3-2008 ( Cue1=175,85kN/m2 Cue2=174,34kN/m2 Lực dính không thoát nước tương ñương toàn khối gia cố Cue, tính theo phương pháp trung bình có trọng số theo công thức (12): Cue = Lcol1 Cue1.Lcol1 + Cue Lcol Lcol1 + Lcol - chiều dài cọc (12) lớp 1, Lcol1=3,5m Lcol2 - chiều Lcol2=1,3m dài cọc lớp 2, - Kiểm toán sức chịu tải thân cọc ñất trộn xi măng - Kiểm toán ñộ lún ( Cue=175,44kN/m2 - Kiểm toán ổn ñịnh tổng thể công trình 4.3 Kiểm toán ñánh giá cho công trình Trong tính toán thiết kế cho công trình dùng cọc ñất trộn xi măng, cần phải kiểm toán vấn ñề sau ñây: Tổng hợp kết kiểm toán sức chịu tải thân cọc ñất trộn xi măng, ñộ lún nền, ổn ñịnh tổng thể công trình ñược trình bày Bảng 3, Bảng Bảng 5: Bảng 3: Kết kiểm toán sức chịu tải thân cọc ñất trộn xi măng Ký hiệu Giá trị cho phép tính toán (kN) Qucol 759,12 Qucol,creep 645,25 Qacol 379,56 Qacol,creep 322,63 Qusoil 391,08 Qusoil,creep 332,42 Qasoil 195,54 Qasoil,creep 166,21 Qugroup 3071,84 Thông số Sức chịu tải cọc theo vật liệu Sức chịu tải cọc theo ñất Sức chịu tải theo nhóm cọc Qagroup 1535,92 Giá trị thực tế công trình (kN) Kết luận 145 Thỏa mãn ñiều kiện sức chịu tải cọc theo vật liệu 145 Thỏa mãn ñiều kiện sức chịu tải cọc theo ñất 600 Thỏa mãn ñiều kiện sức chịu tải theo nhóm cọc Bảng 4: Kết kiểm toán ñộ lún Trường hợp kiểm toán Vị trí ðộ lún tính theo phương pháp cộng lún lớp (cm) Móng ñặt trực tiếp HN1 1,051 ðịa kỹ thuật số 3-2008 ðộ lún tính phần mềm Plaxis (cm) ðộ lún cho phép (cm) [5] Kết luận - Thỏa mãn ñất trạng thái tự nhiên Móng ñặt trực tiếp ñất trạng thái tự bão hòa Móng ñặt ñược xử lý cọc ñất trộn xi măng trạng thái bão hòa HN2 1,254 - HN3 0,890 - HN1 21,023 - HN2 21,279 - HN3 20,104 - HN1 0,871 5,6 HN2 0,870 5,6 HN3 0,869 5,3 Bảng 5: Kết kiểm toán ổn ñịnh tổng thể công trình xử lý cọc ñất trộn xi măng Vị trí Hệ số an toàn HN1 2,286 HN2 2,338 HN3 Kết luận Công trình ổn ñịnh tổng thể lâu dài 2,232 ñiều kiện lún Không thỏa mãn ñiều kiện lún Thỏa mãn ñiều kiện lún nén lún a tăng mô ñun biến dạng Eo giảm ñáng kể, dẫn ñến tính biến dạng ñất tăng nhiều so với ñất sét mềm không chứa vôi - Lựa chọn thành phần chất kết dính gồm xi măng phụ gia thạch cao ñể xử lý ñất sét chứa vôi cọc ñất trộn xi măng theo phương pháp trộn ướt, với hàm lượng tối ưu sau: + Hàm lượng xi măng/ñất tự nhiên ac=14% + Hàm lượng phụ gia/ñất tự nhiên aa=2% Như vậy, xử lý cọc ñất trộn xi măng công trình ñảm bảo thỏa mãn ñiều kiện sức chịu tải cọc, thỏa mãn ñiều kiện lún công trình ổn ñịnh tổng thể lâu dài theo tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam KếT LUậN Và KIếN NGHị 5.1 Kết luận - Kết thí nghiệm mẫu ñất nguyên dạng cho thấy, ñất chuyển từ trạng thái tự nhiên sang trạng thái bão hòa hệ số ðịa kỹ thuật số 3-2008 + Hàm lượng nước/chất kết dính (=2 So sánh với kết ñã nghiên cứu ñất sét mềm không chứa vôi, hàm lượng xi măng sử dụng hơn, nhiên cần thêm vào lượng phụ gia thạch cao 2% so với ñất tự nhiên ñể vôi hóa nhanh hình thành nên khoáng bền vững - Với hàm lượng chất kết dính hàm lượng nước lựa chọn, tiêu học ñất sau xử lý dùng tính toán thiết kế sau: + Cường ñộ nén ñơn qu=12,014kG/cm2 Viện Khoa học thủy lợi + Biến dạng phá hoại (=1,509 ðỗ Tiến Hùng nnk, Báo cáo tổng kết dự án nghiên cứu ñiều tra bổ sung, biên hội loạt ñồ ðCTV tỉnh ðồng Nai tỉ lệ 1/50000 qui hoạch quản lý khai thác, bảo vệ bền vững tài nguyên nước ñất, Liên ñoàn ðCTV-ðCCT Miền Nam, 2004 + Mô ñun biến dạng Eo=1760,414kG/cm2 + Mô ñun ñàn hồi E50=880,694kG/cm2 + Lực dính Cu=6,007kG/cm2 + Góc ma sát (u=0 So sánh với kết ñã nghiên cứu ñất sét mềm không chứa vôi, sức chịu tải tính ổn ñịnh ñất tăng so với ñất sét mềm không chứa vôi - Kết tính toán ứng dụng cho công trình có tải trọng nhỏ vừa (nhà 3-4 tầng) sử dụng móng ñơn ñặt xử lý cọc ñất trộn xi măng cho thấy, thỏa mãn ñiều kiện sức chịu tải cọc, thỏa mãn ñiều kiện lún công trình ổn ñịnh tổng thể lâu dài theo tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam Kết phân tích ổn ñịnh tổng thể công trình cho thấy, hệ số an toàn thu ñược thỏa mãn yêu cầu kỹ thuật kinh tế 5.2 Kiến nghị Do ñiều kiện khách quan nên việc nghiên cứu số hạn chế, ñó tác giả kiến nghị nghiên cứu sau: - Thi công trụ thử ñể thí nghiệm xác ñịnh tiêu học cọc ñất trộn xi măng thực tế trường quan trắc lún chất tải thực tế Trần Minh Nghi, Nghiên cứu giải pháp xử lý ñất yếu ñường cọc ñất xi măng, Luận văn thạc sĩ, 2007 Nghiên cứu hàm lượng xỉ lò cao tới ñộ bền sun phát ñá xi măng, Nguồn tạp chí thông tin khoa học kỹ thuật xi măng, Số 1/2006 Tiêu chẩn xây dựng TCXD 45-78, Tiêu chuẩn thiết kế nhà công trình, Nhà xuất xây dựng - Bộ Xây dựng, 1979 Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam TCXDVN 385:2006, Gia cố ñất yếu trụ ñất xi măng, Bộ Xây dựng, 2006 Tiêu chuẩn thực hành, ðất vật liệu ñắp khác có gia cường (có cốt), Tiêu chuẩn Anh BS 8006:1995 Bergado D.T.; Chai J.C.; Alfaro M.C.; Balasubramaniam A.S., Những biện pháp kỹ thuật cải tạo ñất yếu xây dựng, Nhà xuất giáo dục, 1993 - Tiến hành thí nghiệm xác ñịnh tiêu lý ñất thí nghiệm cố kết thoát nước ñể phản ánh ñúng làm việc lâu dài ñất TàI LIệU THAM KHảO Nguyễn Quốc Dũng Phùng Vĩnh An, Công nghệ trộn sâu tạo cọc xi măng ñất khả ứng dụng ñể gia cố ñê ñập, ðịa kỹ thuật số 3-2008 Người phản biện: PGS.TS Vương Văn Thành ðịa kỹ thuật số 3-2008