tài liệu giúp các bạn sinh viên ngành kỹ thuật hiểu rõ hơn về cơ học đất, giúp các bạn học tập cũng như làm việc tốt vs bộ môn này nói chung, ngành Xây Dựng nói riêng rất hy vọng tài liệu này sẽ giúp ích cho các bạn
F- w y to k lic Mở đầu Định nghĩa đối tợng nghiên cứu: học đất ngành học ứng dụng chuyên nghiên cứu đất Hầu hết công trình xây dựng đặt đất, nghĩa dùng đất làm cho công trình, số khác công trình nh đờng, đê, đập đất lại dùng đất làm vật liệu xây dựng Vì vậy, muốn cho công trình đợc tốt, nghĩa công trình ổn định, bền lâu tiết kiệm thiết phải nắm rõ tính chất đất dùng làm vật liệu xây dựng hay làm cho công trình xây dựng Nh đối tợng nghiện cứu học đất loại đất thiên nhiên, sản phẩm trình phong hóa đá gốc lớp vỏ đất Mỗi loại phong hóa có tác dụng phá hủy đá gốc khác tạo loại đất khác Đặc điểm đất vật thể gồm nhiều hạt rắn riêng rẽ không gắn với gắn kết với liên kết có sức bền nhỏ nhiều lần so với sức bền thân hạt đất Do trình hình thành đất mà chúng tồn độ rỗng đất độ rỗng lại có khả thay đổi dới ảnh hởng tác động bên Ngoài bề mặt hạt đất có lợng, chúng gây tợng vật lý hóa lý phức tạp, dẫn đến làm thay đổi tính chất vật lý học đất Vì nghiên cứu đất phải nghiên cứu đến nguồn gốc hình thành điều kiện tự nhiên mà đất tồn Đặc điểm nội dung môn học: Cơ học đất môn học cần vận dụng hiểu biết đất từ môn khoa học khác có liên quan nh địa chất công trình, thổ chất học Và đồng thời vận dụng kết ngành học khác nh học vật thể biến dạng (lý thuyết đàn hồi, lý thuyết dẻo, lý thuyết từ biến) Trên sở lý thuyết này, Cơ học đất xây dựng đợc lý thuyết riêng phù hợp với trình học xảy đất Tuy nghiên cứu lý thuyết, nghiên cứu thực nghiệm, thực nghiệm quan trắc thực tế đóng vai trò định nghiên cứu sử dụng đất xây dựng Từ nghiên cứu lý thuyết nghiên cứu thực nghiệm, Cơ học đất tập trung giải nhiệm vụ nội dung sau: - Xác lập quy luật trình học xảy đất, đồng thời xác định đợc đặc trng tính toán ứng với trình xảy - Nghiên cứu phân bố ứng suất đất, quan hệ ứng suất biến dạng dới tác dụng ngoại lực - Giải toán biến dạng, cờng độ, ổn định đất, mái dốc nh toán áp lực đất tác dụng lên tờng chắn Sơ lợc lịch sử phát triển môn học Cơ học đất môn học đợc hình thành chậm nhiều so với môn học ứng dụng khác, nhng từ lâu loài ngời có nghiên cứu đất, nhiên xã hội lạc hậu nên kiến thức đất xây dựng nằm mức độ nhận thức cảm tính, cha đợc nâng cao thành nhận thức lý lận Nhiều nhà khoa học có cống hiến to lớn có công xây dựng nên môn học đất ngày giới thiệu hai nhà bác học có công lao lớn đến phát triển học đất Công trình khoa học Cơ học đất C.A Coulomb (1736 1806) thiếu tá kỹ s công binh, viện sĩ viện khoa học Pháp, năm 1773 đa lý d o o c m C m w o c u -tr ack w w d o Trang bu y bu C lic k to CHƯƠNG I w w w w N O W ! h a n g e Vi e N O W XC er PD h a n g e Vi e ! XC er PD F- c u -tr a c k c F- w y to lic k luận tiếng cờng độ chống cắt đất ngời xây dựng đợc phơng pháp xác định áp lực đất lên vật chắn Trải qua hai kỷ ngày nay, phơng pháp ông đợc sử dụng rộng rãi Sự hình thành học đất nh môn khoa học độc lập với hệ thống hoàn chỉnh phơng pháp riêng biệt đợc xem nh năm 1925, K.Terzaghi (1883-1963) cho xuất Cơ học đất sở vật lý đất Năm 1963 Hội nghị khoa học quốc tế Cơ học đất - Nền móng họp lần thứ sau năm họp lần Hội nghị Cơ học đất - Nền móng hội thảo khoa học liên quan đợc tổ chức nhiều nớc khu vực Đến nay, Cơ học đất trở thành môn khoa học với nhiều nội dung phong phú, gồm nhiều lĩnh vực khác nhằm đáp ứng phát triển mạnh mẽ công nghiệp, xây dựng Việt Nam , Cơ học đất đợc bắt đầu nghiên cứu từ năm 1956 Đến đội ngũ ngời làm công tác nghiên cứu Cơ học đất trởng thành chất lợng số luợng, đủ sức giải toán đa dạng phức tạp thực tế xây dựng công trình đề Tuy điều kiện kinh tế xã hội hạn chế nên trang thiết bị chuyên nghành đầu t cha đầy đủ đồng bộ, việc phát triển kiến thức công nghệ Cơ học đất cần đòi hỏi nỗ lực lớn .d o m w o c C m o c u -tr ack w w d o Trang bu y bu C lic k to CHƯƠNG I w w w w N O W ! h a n g e Vi e N O W XC er PD h a n g e Vi e ! XC er PD F- c u -tr a c k c h a n g e Vi e w N to k lic d o m w chơng i: chất vật lý đất phân loại đất Đ1 hình thành đất 1.1 Quá trình phong hóa: Sự phá hoại làm thay đổi thành phần đá gốc dới tác dụng vật lý, hóa học yếu tố khác gọi trình phong hóa Do tác dụng phong hóa nên khối đá nham thạch giữ nguyên đợc trạng thái ban đầu nó, mà thay đổi, bị vỡ vụn, bị rời ra, bị dòng nớc gió đi, hình thành lớp đất phủ quanh phần lớn mặt vỏ đất Do vậy, sử dụng đất làm công trình, làm môi trờng, vật liệu xây dựng, cần phải xét đến biến đổi không ngừng xảy lớp đất bên vỏ đất Dựa vào đặc trng biến đổi đá gốc ảnh hởng tác nhân phong hóa, chia phong hóa vật lý, phong hóa hóa học phong hóa sinh học Trong đó, theo quan điểm xây dựng, có phong hóa vật lý phong hóa hóa học đáng đợc quan tâm nghiên cứu Phong hoá vật lý: Sinh chủ yếu có liên quan với thay đổi nhiệt độ, gây nên nở nhiệt không thể tích, làm cho đá gốc bị phá hoại phân vụn thành hạt to nhỏ không nhau, nhng không làm thay đổi thành phần hóa học khoáng vật Do sản phẩm phong hóa vật lý tạo loại đất rời (đá dăm, cuội sỏi, hạt cát, v.v ) có thành phần khoáng vật tơng tự với đá gốc Phong hoá hoá học: Sinh tác nhân nh nớc, ôxy, axit cacbonic axit khác hòa tan nớc, làm cho đá gốc bị phá hoại kèm theo thay đổi thành phần khoáng vật ổn định hơn, tạo loại đất sét khác có kích thớc hạt nhỏ nhỏ, phần lớn không phân biệt mắt thờng đợc Các nhóm hạt sét nhỏ phần lớn chứa nhiều hạt đơn khoáng thuộc ba nhóm khoáng vật - Mônmôrilonit, Ilit Kaolinit Tất khoáng chất có cấu tạo tinh thể mỏng, nhng có lợng bề mặt khác nhau, Mônmôrilonit hoạt động mạnh Kaolinit yếu Thông thờng trình phong hóa vật lý hóa học xảy lúc hỗ trợ cho vùng khí hậu khô lạnh phong hóa vật lý chủ yếu, vùng khí hậu nóng ẩm, nh nớc ta chẳng hạn, phong hóa hóa học đóng vai trò quan trọng Các sản phẩm cuối phong hóa nằm chỗ hình thành ban đầu bị di chuyển chỗ khác dòng nớc gió tạo thành dạng trầm tích đất 1.2 Các dạng trầm tích đất: - Trầm tích tàn tích (Eluvian) : Là trầm tích sản phẩm phong hóa lớp đá nằm chỗ hình thành ban đầu Đặc điểm bật bao gồm hạt có dạng góc cạnh nhọn sắc phân loại theo kích thớc hạt, thành phần thạch học nói chung giống đá gốc nớc ta, khí hậu nhiệt đới nên trình phong hóa hóa học xảy mãnh liệt biến loại đá gốc thành loại đất sét có màu đỏ, nâu, vàng, thờng gọi đất Laterit Quá trình Laterit hóa trình hình thành đất chủ yếu nớc ta - Trầm tích sờn tích (Deliuvian) : Chủ yếu đợc tích lũy lại sờn dốc chân sờn dốc, nh khoảnh thấp sát đờng chia nớc Trầm tích đợc tạo thành nớc ma trôi sản phẩm rời xốp phong hóa từ vùng o c bu y o c u -tr a c k Trang 10 w w d o m C lic k to CHƯƠNG I w w w C bu y N O W ! XC er O W F- w PD h a n g e Vi e ! XC er PD F- c u -tr a c k c h a n g e Vi e N y c to k lic d o m C w o o c u -tr a c k Trang 11 cao đa xuống Đặc điểm gồm loại đất rời rạc, hạt đất nhỏ lẫn với hạt lớn, không ổn định, thờng hay bị trợt lở theo mặt lớp đá gốc bên dới, có bề dày lớp đất không đồng - Trầm tích bồi tích (Aluvian): Đó tất sản phẩm đợc tạo thành cách sông, hợp thành trầm tích thung lũng cổ, đại lòng sông Đặc điểm loại trầm tích có tính phân lớp theo quy luật thành phần hạt chúng, từ lớp bên thờng đất loại sét cát mịn, đến lớp bên dới thờng đợc cấu tạo đất cát lẫn sỏi cuội - Trầm tích tam giác trâu hồ sừng trâu: Đợc hình thành sông mang vật liệu đến lắng đọng vùng cửa sông khúc sông chết Trầm tích đợc đặc trng tồn lớp bùn sét, bùn hữu cha đợc nén chặt mấy, cát mịn, cát pha sét Các đất thuộc loại thờng có độ dày diện tích phân bố lớn, tạo thành khối dẻo có tính nén lớn - Trầm tích biển: Là tích lũy dới đáy biển vật liệu dòng nớc mang đến Thành phần tính chất loại trầm tích biển phụ thuộc nhiều vào tồn chất hữu thực vật động vật sống dới đáy biển Trầm tích chủ yếu đất sét đất bùn phổ biến diện tích rộng lớn đợc đặc trng tính chất khác tùy theo tuổi lịch sử hình thành chúng Với mô tả tóm tắt loại trầm tích trên, thấy rõ ràng đất thiên nhiên khác nhau, chất vật lý chúng phức tạp Từ trình hình thành đất đến hoàn cảnh chúng, tất yếu tố tạo nên tính chất độc đáo đất thiên nhiên 1.3 ảnh hởng môi trờng địa - vật lý đến tính chất đất Với vấn đề trình bày trên, thấy rõ môi trờng địa - vật lý có ảnh hởng lớn đến hình thành đất, nên nghiên cứu đất tách rời điều kiện lịch sử tự nhiên hình thành tồn đất đựơc Chẳng hạn, tùy theo tuổi toàn lịch sử trớc hình thành chúng, loại đất sét thiên nhiên có tính chất khác Ví dụ: đất sét Cambri tuổi khoảng 500 triệu năm chắn rằng, thời gian dài chịu tác dụng áp lực lớn thay đổi, bị ép nớc phận bị khô đi, v.v Các đất sét trải qua trình hóa học hóa - lý xảy ra, trình xảy với tốc độ nhỏ hoàn toàn nhận biết đợc khoảng thời gian tơng đối ngắn Mặt khác, trình dính kết chậm xảy thời gian dài có ảnh hởng đến kết cấu cấu đất loại sét Tất trình tạo nên tính chất hoàn toàn đặc biệt đất sét Cambri so với đất sét khác Theo kết nghiên cứu đất sét coi nh vật liệu cứng nhớt đàn hồi, có khả chịu tải lớn Trái với đất sét Cambri, loại đất sét (trầm tích biển, hồ, đầm) đại thờng đợc nén chặt, chúng thờng có trạng thái nở nhão có sức chịu tải không đáng kể Đối với đất cát vậy, chúng phụ thuộc lớn vào điều kiện hình thành chúng, có loại cát trạng thái chặt, có loại lại rời xốp, chí có loại cát trạng thái huyền phù dễ sinh tợng cát chảy w w d o m C lic k to CHƯƠNG I w w w w bu bu y N O W ! XC er O W F- w PD h a n g e Vi e ! XC er PD F- c u -tr a c k c h a n g e Vi e N y c to k lic Đ2 Các thành phần cấu tạo đất tác dụng lẫn chúng Nh trình bày, đất thiên niên vật thể phân tán bao phủ phần lớn bề mặt vỏ đất Do nghiên cứu đất thiên nhiên cần phải ý chúng hệ thống phức tạp, có tác dụng tơng hỗ lẫn thành phần rắn (cứng), lỏng khí Trong trạng thái tự nhiên, quan hệ nhóm hạt riêng rẽ có ý nghĩa đặc biệt có mặt số lợng hạt rắn nhỏ nhỏ đất, chúng có diện tích bề mặt riêng lớn có hoạt tính cao Trờng hợp tổng quát, đất gồm ba thành phần: Các hạt khoáng chất rắn thờng chiếm phần lớn thể tích đất, thể lỏng chiếm phần hay toàn khoảng trống hạt rắn đất thành phần khí chiếm phần lại lỗ rỗng đất, gồm chủ yếu không khí Các tính chất thành phần này, tỷ lệ số lợng chúng đất, tác dụng điện phân tử, hóa - lý, học tác dụng tơng hỗ khác thành phần đất định chất đất 2.1 Thành phần rắn (cứng) đất: Thành phần rắn đất chủ yếu gồm hạt khoáng vật nguyên sinh thứ sinh, thờng gọi hạt đất, có kích thớc từ vài xentimet đến vài phần trăm, phần nghìn milimet Các tính chất đất phụ thuộc vào thành phần khoáng chất chúng 2.1.1 Thành phần khoáng đất: Thành phần khoáng chất đất phụ thuộc chủ yếu vào thành phần khoáng đá gốc vào mức độ tác dụng phong hoá đá gốc Tùy theo mức độ tác dụng phong hóa khác nhau, thành phần khoáng khác nhau, loại đá gốc sinh ra, có ảnh hởng khác đến tính d o m C w o o c u -tr a c k Trang 12 Do đó, nghiên cứu đất thiên nhiên có xét đến tác dụng tơng hỗ chúng với môi trờng xung quanh biến đổi liên tục tính chất chúng, cần phải ý nhiều đến lịch sử chúng, nghĩa ý đến điều kiện diễn biến trình hình thành nh hoàn cảnh địa - vật lý hình thành đất Quá trình "hóa đá" có ý nghĩa quan trọng hình thành tính chất đất Các tợng tái kết hợp (sự nén chặt, dính kết) kiến tạo (chủ yếu trụt xuống phần vỏ đất) tạo nên điều kiện có khả làm thay đổi thành phần kết cấu đất, nữa, với áp lực nhiệt độ thích hợp, chúng dẫn tới tợng biến chất, nghĩa thay đổi hoàn toàn đá rời cách kết dính lại, kết tinh lại hạt khoáng vật chúng đến thành đá khối liền Do tính chất đất phụ thuộc nhiều vào tác dụng môi trờng xung quanh, nên Cơ học đất, chọn sơ đồ tính toán cần phải xét đến hoàn cảnh tự nhiên mà đất tồn Còn việc xác định đặc trng tính toán đất cần đảm bảo cho mẫu đất thí nghiệm phản ánh đợc trạng thái tồn tự nhiên Để đáp ứng đợc yếu cầu trên, mẫu đất dùng để thí ngiệm phải cố gắng đảm bảo cho kết cấu bị phá hoại w w d o m C lic k to CHƯƠNG I w w w w bu bu y N O W ! XC er O W F- w PD h a n g e Vi e ! XC er PD F- c u -tr a c k c h a n g e Vi e N y c to k lic d o m C w o o c u -tr a c k Trang 13 chất vật lý học đất Các khoáng vật tạo thành đất thiên nhiên phân thành hai nhóm nh sau: Khoáng vật nguyên sinh khoáng vật thứ sinh Các khoáng vật nguyên sinh: Thờng gặp đất thiên nhiên Fenpat, thạch anh mica Các hạt đất có chứa thành phần khoáng thờng có kích thớc lớn Đối với nhóm hạt lớn thờng khác tính chất - lý chúng, loại đất có lịch sử khác nhau, đồng thời thành phần khoáng ảnh hởng nhiều tới tính chất - lý chúng Các khoáng vật thứ sinh: Chia thành hai loại khác tùy theo tính chất hòa tan nớc Trong số khoáng vật thứ sinh không hòa tan nớc, thờng gặp nhiều Mônmôrilônit, Ilit Kaolinit, khoáng vật gọi khoáng vật sét, chúng thành phần chủ yếu hạt sét (nhỏ 0,005mm loại đặc biệt nhỏ 0,002mm) Các khoáng vật có cấu tạo kết cấu phân tử dạng rõ rệt, nhng tính hoạt động keo bề mặt khác Đối với thạch anh, tính hoạt động keo bề mặt gần không, Kaolinit khoảng 0,4, Ilit 0,9 Mônmôrilonit từ 1,5 đến 7,2 tùy theo chứa ion canxi (Ca++) hay ion Natri (Na+) Từ thấy rằng, thành phần khoáng chất đất ảnh hởng chủ yếu đến hạt đất nhỏ cực nhỏ, hạt đất nhỏ tỷ diện tích (m2/g) chúng lớn, hoạt tính keo khoáng vật đợc phát huy đầy đủ nhất, mà nh trình bày, hoạt tính keo loại khoáng vật khác khác nhau, dẫn đến tính chất - lý đất khác Các khoáng vật thứ sinh hòa tan nớc thờng gặp là: Canxit, mica trắng, thạch cao muối mỏ,v.v 2.1.2 Thành phần hạt đất: Trong tự nhiên đất hạt to nhỏ có thành phần khoáng vật khác hợp thành Kích thớc hạt thay đổi phạm vi rộng lớn, từ hàng chục, hàng trăm xentimet nh đá tảng, cuội, đến vài phần trăm, vài phần nghìn milimet nh hạt sét Hạt đất nhỏ tỷ diện tích lớn, lợng mặt lớn tính chất đất phức tạp Còn đất hạt to lỗ rỗng hạt lớn, nên tính thấm nớc lớn đất hạt nhỏ Điều nói lên nhiều tính chất - lý đất có liên quan đến thành phần hạt đất Tuy cần lu ý đánh giá cách định lợng ảnh hởng thành phần hạt đến tính chất đất đợc, tính chất đất nhiều yếu tố phức tạp khác định, tùy điều kiện cụ thể ảnh hởng chúng khác Khi nghiên cứu thành phần hạt đất, trớc hết phải tiến hành phân tích hạt đất để phân chia tất loại hạt có kích thớc hạt khác thành nhóm Trong nhóm kích thớc thay đổi phạm vi định nhng chúng có tính chất - lý gần giống Mỗi nhóm nh gọi nhóm hạt Lợng chứa tơng đối nhóm hạt đất (Tính theo phần trăm tổng khối lợng đất khô) gọi thành phần hạt đất hay gọi thành phần cấp phối đất Hiện nay, tùy theo nớc tùy theo mục đích sử dụng mà giới hạn đờng kính phân chia nhóm hạt tỷ lệ nhóm hạt phân loại đất có nhiều không hoàn toàn thống nớc ta, việc phân chia nhóm hạt theo mục đích xây dựng thờng dùng bảng phân loại (I-1) sau đây: w w d o m C lic k to CHƯƠNG I w w w w bu bu y N O W ! XC er O W F- w PD h a n g e Vi e ! XC er PD F- c u -tr a c k c h a n g e Vi e w N to k lic d o m w o c bu y o c u -tr a c k Trang 14 w w d o m C lic k to CHƯƠNG I w w w C bu y N O W ! XC er O W F- w PD h a n g e Vi e ! XC er PD F- c u -tr a c k Bảng (I - 1): Phân nhóm theo đờng kính hạt Nhóm hạt Phân Kích thớc hạt Tính chất chung nhóm (mm) Lớn >800 Đá lăn Vừa 800 - 400 đá hộc Nhỏ 400 - 200 Rất lớn 200 - 100 Tính thấm lớn, không dính, độ dâng cao Đá dăm Lớn 100 - 60 cuội nớc mao dẫn nhỏ, không giữ đợc nớc Vừa 60 - 40 Nhỏ 40 - 20 Thô 20 - 10 Sạn, sỏi Vừa 10 - Nhỏ 5-2 Thô - 0,5 Dễ thấm nớc, không dính, độ dâng cao nớc mao dẫn không lớn, gặp nớc không nở Vừa 0,5 - 0,25 Hạt cát ra, khô không co lại, rời rạc, Nhỏ 0,25 - 0,05 tính dẻo, tính nén lún nhỏ Tính thấm nhỏ, dính ớt, nớc mao Thô 0,05 - 0,01 Hạt bụi dẫn dâng lên tơng đối cao nhanh, gặp Nhỏ 0,01 - 0,002 nớc nở ra, khô không co nhiều Hầu nh không thấm nớc, tác dụng nớc màng mỏng rõ rệt, lúc ẩm có tính dẻo, tính Hạt sét < 0,002 dính lớn, gặp nớc nở nhiều, khô co lại nhiều, tính nén lún lớn Thí nghiệm để phân chia nhóm hạt đất gọi thí nghiệm phân tích hạt, tùy theo kích thớc hạt to nhỏ mà kỹ thuật phân tích có khác Nói chung phơng pháp phân tích thành phần hạt, chủ yếu dùng hai loại nh sau: - Phơng pháp dùng rây: Phơng pháp dùng cho loại đất hạt cát lớn Ngời ta dùng hệ thống rây có đờng kính lỗ to nhỏ khác nhau, để tiện cho việc sử dụng thờng ngời ta dùng loại rây có đờng kính lỗ trùng với giới hạn đờng kính nhóm hạt phân chia nh nớc ta dùng rây nhỏ 0,1mm, Bắc Mỹ số nớc Tây Âu ngời ta đánh số rây theo số lợng lỗ insơ vuông, rây nhỏ No200 tơng ứng với kích thớc mắt lỗ 0,074mm Do nguyên nhân 0,074 đợc nớc xem biên tiêu chuẩn vật liệu hạt thô hạt mịn - Phơng pháp thuỷ lực: Phơng pháp dựa sở định luật Stokes, tốc độ hạt hình cầu lắng chìm môi trờng lỏng hàm số đờng kính trọng lợng riêng hạt đất Trong số phơng pháp thí nghiệm dựa nguyên lý này, nớc ta thờng dùng phơng pháp tỉ trọng kế, dùng để xác định thành phần hạt đất hạt bụi hạt sét Nói chung phân tích hạt đất sét vấn đề phức tạp, nhiều vấn đề cha đợc nghiên cứu kỹ càng, cần đặc biệt lu ý tới Cách tiến hành cụ thể phơng pháp xem tài liệu hớng dẫn thí nghiệm đất tài liệu c h a n g e Vi e N y c to k lic Đá 100% tảng Hạt cuội Hạt sỏi Hạt cát Hạt sét Hạt bụi 100% Hạt cát 83% (17%) B' I) D10=0,0046mm D60=0,041mm Cu=9 II) D10=0,17mm D60=0,40mm Cu=2,35 50 10 100 B II Hạt bụi (72%) I A' 10 1,0 A 0,1 0,01 11% Hạt sét (11%) 0,001(mm) Hình I - 1:Đờng cong tích lũy hạt Đờng cong cấp phối đất đợc dùng để xác định tên gọi, đờng kính có hiệu hệ số không đồng đất Để xác định tên đất, sau vẽ đợc đờng cong cấp phối (đờng cong tích lũy hạt), cần tìm lợng chứa tơng đối nhóm hạt cát, hạt bụi hạt sét đất Dựa vào kết dùng bảng phân loại đất (bảng I-5) để xác định tên loại đất xét đồng thời làm sở cho việc đánh giá tính chất - lý Hệ số không đồng đợc ký hiệu Cu đợc xác định theo công thức: Cu = D 60 D10 (I - 1) D10 đờng kính mà hạt nhỏ chiếm 10%, D60 đờng kính mà hạt có kích thớc nhỏ chiếm 60% tổng khối lợng đất khô Đối với loại đất hình (I -1) đờng kính tơng ứng với điểm B D60 = 0,041mm Hệ số không đồng loại đất lớn, đất đợc cấu tạo hạt có kích thớc không nhau, ngợc lại Cu nhỏ đất hạt Thông thờng thực tế hệ số không đồng áp dụng cho loại đất rời Các loại cát sỏi, cát thô cát vừa, có hệ số không đồng lớn đợc gọi cát không đều, đợc xem có cấp phối tốt, lúc lỗ rỗng hạt lớn đợc hạt nhỏ xen kẽ lấp kín, làm cho độ chặt đất tăng lên tính thấm giảm đi, đồng thời đất có tính lún nhỏ khả chống cắt lớn chịu tác dụng tải trọng Nh phần trình bày, kích thớc hạt đất thành phần khoáng chúng có mối liên quan mật thiết với Ví dụ : với hạt có kích thớc lớn hạt cát thờng có thành phần khoáng giống với đá gốc, hạt có kích thớc hạt cát thành phần khoáng vật chúng thờng thuộc loại nguyên sinh, hạt lớn thờng chứa khoáng vật ổn định, dễ bị phá hủy phong hóa gây nên nh Fenfát, Mica đen, v.v Còn hạt nhỏ phần lớn có d o m C w o o c u -tr a c k Trang 15 có liên quan Nếu đất đồng thời có hai nhóm hạt nêu phải kết hợp hai phơng pháp thí nghiệm để xác định Kết thí nghiệm phân tích hạt đất đợc biểu thị đờng cong cấp phối đất, vẽ hệ trục tọa độ bán logarit, trục hoành biểu thị logarit đờng kính hạt trục tung biểu thị lợng chứa phần trăm hạt có đờng kính nhỏ đờng kính cho Chẳng hạn theo kết phân tích, biểu diễn đờng cong cấp phối I đất hình (I -1) lợng chứa hạt bụi 72%, lợng chứa hạt cát 17% lợng chứa hạt sét 11% w w d o m C lic k to CHƯƠNG I w w w w bu bu y N O W ! XC er O W F- w PD h a n g e Vi e ! XC er PD F- c u -tr a c k c h a n g e Vi e N y c to k lic Tên khoáng vật Mônmôrilonit Ilit Kaolinit Tỉ số kích thớc chiều 100 ì 100 ì 20 ì 20 ì 10 ì 10 ì Kích thớc thực tế tính anstron (0,001à) Chiều dài chiều Chiều dày rộng 1000 - 5000 10 - 1000 - 5000 50 - 500 1000 - 20000 100 - 1000 d o m C w o o c u -tr a c k Trang 16 chứa khoáng vật ổn định, khó bị phong hóa nh thạch anh Từ thấy rằng, thuộc loại hạt cát, nhng đất gồm hạt có kích thớc lớn nhỏ khác dẫn đến tính chất - lý khác Đối với hạt sét chủ yếu khoáng vật thứ sinh tạo nên, có hạt kích thớc tơng đối lớn thờng hạt khoáng vật loại Kaolinit, hạt có kích thớc nh hạt keo hạt khoáng vật loại Mônmôrilorit, hạt có kích thớc trung bình hai loại thờng hạt khoáng vật loại Ilit 2.1.3 Hình dạng hạt đất: Hình dạng hạt đất khác từ dạng hình cầu đến dạng mỏng hình kim, mà tính chất đất khác hình dạng hạt khác Thông thờng nhóm hạt có kích thớc lớn nh hạt cát trở lên có hình dạng tròn nhẵn sắc cạnh Trong trờng hợp hình dạng hạt đất có ảnh hởng nhiều đến tính chất đất, chẳng hạn nhóm hạt cát gồm hạt thạch anh có góc cạnh sắc nhọn, nhờ chúng xen kẽ vào để xắp xếp đợc chặt so với nhóm hạt có kích thớc nhng có dạng tròn nhẵn Đối với nhóm hạt có kích thớc nhỏ (nh hạt sét hay hạt keo), kính hiển vi điện tử ngời ta xác minh hầu nh tất chúng có hình dạng rõ rệt trờng hợp riêng có dạng hình kim phẳng dài Trong trờng hợp hình dạng hạt đất làm ảnh hởng đến tính chất đất mà tính chất đất phụ thuộc chủ yếu vào thành phần khoáng chúng Nh trình bày, thành phần khoáng hạt đất lại có quan hệ mật thiết với mức độ phân tán chúng, mức độ phân tán đất khác dẫn đến chúng có tỷ lệ diện tích khác Theo kết phân tích mẫu đất (Bảng I -2) hạt thuộc nhóm hạt sét có tỷ diện tích lớn, lợng mặt chúng lớn tạo nên cho chúng nhiều tính chất riêng biệt khác Bảng I -2 : Tỉ diện tích khoáng vật sét w w d o m C lic k to CHƯƠNG I w w w w bu bu y N O W ! XC er O W F- w PD h a n g e Vi e ! XC er PD F- c u -tr a c k Tỉ diện tích tính m2/g 800 80 10 Theo bảng (I -2) thấy bề mặt (tỷ diện tích) nhóm hạt sét nhỏ (nh khoáng sét Mônmôrilonit) đạt tới vài trăm mét vuông gam đất Điều quan trọng cần phải ý khoáng vật nhóm Mônmôrilonit có tỷ diện tích lớn mà có khả hấp thụ lớn tính nở mạnh gặp nớc Điều đợc giải thích cấu trúc tinh thể chúng Trên hình (I -2) trình bày cấu tạo mạng lới tinh thể (kết cấu phần tử) Kaolinit Mônmôrilonit Mạng tinh thể đơn vị Kaolinit có năm lớp điện tử với mạng lới tinh thể bất động Vì hai tinh thể đơn vị tiếp giáp có liên kết chặt [giữa - 6(O) +6(OH)] nên chúng khó tách rời nhau, làm cho Kaolinit nở gặp nớc Còn c h a n g e Vi e N y -6(O) -6(O) +6(OH) 4(Al) o Truỷc b 4O+2(HO) 4(Al) 4O+2(HO) Truỷc c 4O+2(OH) +4(Si) -6(O) +6(OH) -6(O) +4(Si) 7.2A o 9.3A to k lic +4(Si) -6(O) Truỷc b a) Kaolinit a) Monmorilonit Hình I - 2: Cấu tạo mạng tinh thể Kaolinit Mônmorilonit 2.2 Thành phần nớc đất: Trong đất thiên nhiên luôn chứa lợng nớc định Nớc thành phần có tác dụng chặt chẽ với hạt đất, loại đất hạt nhỏ có chứa chất hữu Do mối liên quan tác dụng tơng hỗ làm ảnh hởng lớn đến tính chất - lý đất Tùy theo dạng tồn nớc đất, nớc có tác dụng khác dẫn đến hình thành tính chất khác đất, cần phải phân loại nớc đất trớc nghiên cứu ảnh hởng đến tính chất đất Tùy theo nhiệm vụ, mục đích cụ thể ngành mà việc nghiên cứu nớc đất theo khía cạnh khác Theo quan điểm xây dựng chủ yếu nghiên cứu ảnh hởng nớc tính chất xây dựng đất Dựa vào quan điểm phân loại nớc đất theo sơ đồ sau: Nớc đất - Nớc khoáng vật hạt đất - Nớc kết hợp mặt hạt đất - Nớc hút bám - Nớc liên kết - Nớc liên kết mạnh - Nớc liên kết yếu - Nớc tự : - Nớc mao dẫn - Nớc trọng lực 2.2.1 Nớc khoáng vật hạt đất: Là loại nớc tồn vị trí định mạng tinh thể khoáng vật dới dạng ion (H+ OH-) dới dạng phân tử (H2O) Nó tách khỏi khoáng vật nhiệt độ cao (4000 - 5000), thực phận khoáng vật loại nớc ảnh hởng đến tính chất - lý đất, nên theo quan điểm xây dựng ý nghĩa quan trọng 2.2.2 Nớc kết hợp mặt hạt đất: Nớc kết hợp mặt hạt đất loại nớc đợc giữ lại bề mặt hạt đất tác dụng hóa học, hóa - lý điện phân tử Tính chất loại nớc khác hẳn với nớc thông thờng, không chịu chi phối trọng lực, không truyền d o m C w o c Truỷc c o c u -tr a c k Trang 17 mạng tinh thể Mônmôrilonit có bảy lớp điện tử mạng lới tinh thể di động đợc, lớp điện tử hai tinh thể đơn vị gần quay vào điện tử Ôxy có điện dấu [giữa-6(O)và -6(O)] chúng có lực đẩy, nên chúng dễ bị tách rời nhau, nên dễ phân tử nớc chui vào làm dãn rộng mạng lới tinh thể Mônmôrilonit ra, làm cho hạt khoáng vật có tính nở lớn gặp nớc w w d o m C lic k to CHƯƠNG I w w w w bu bu y N O W ! XC er O W F- w PD h a n g e Vi e ! XC er PD F- c u -tr a c k c h a n g e Vi e N bu y c E bd = H K bd (V-71) 4.2 Tính toán áp lực đất theo lý thuyết V.V.Xôclovski Thực tế cho thấy có mặt tờng chắn đất làm thay đổi điều kiện làm việc đất sau lng tờng nhiều Chính cần đa vào tính toán điều kiện biên mặt đất mà điều kiện biên mặt tiếp xúc đất tờng, yếu tố ma sát đất tờng Khi xuất áp lực đất chủ động (hoặc bị động), đất đắp sau tờng đồng thời xuất khối trợt giới hạn hai mặt trợt mặt đất tự nhiên Mặt trợt thứ xảy khối đất nh hình (V-20) Trong trờng hợp mặt phẳng lng tờng trơn nhẵn, ma sát đất tờng nhỏ ma sát đất mặt trợt thứ II mặt phẳng lng tờng nh hình (V-20.a) Trờng hợp bề mặt lng tờng ghồ ghề, độ nhám lớn, ma sát đất tờng lớn ma sát đất, mặt trợt thứ II thờng xảy đất sát lng tờng hình (V-20.b) Còn trờng hợp lng tờng thoải, góc nghiêng lng tờng () lớn mặt trợt thứ II thờng xảy đất nhng cách lng tờng quãng (Hình V-20.c) Chính yếu tố ma sát làm thay đổi tình hình ứng suất đất Khi đất nằm trạng thái cân giới hạn toàn thỏa mãn điều kiện cân giới hạn cực tiểu đơn thuần, cân giới hạn cực đại đơn nh W.J.W Rankine quan niệm, mà đất xuất nhiều vùng khác với điều kiện cân giới hạn khác nhau; tuỳ thuộc vào tình hình tải trọng ma sát đất tờng Vì toán áp lực đất lên Mặt trợt Mặt trợt Mặt trợt tờng chắn toán ổn định đất, thực chất thuộc toán cân giới c) hạn khối b) a) đất, nên Hình V-20 trờng hợp tổng quát , khác không, để xác định áp lực đất chủ động, áp lực đất bị động lên tờng, cần phải xuất phát từ hệ phơng trình quen thuộc sau trình bày chơng IV, bao gồm hai phơng trình cân tĩnh toán phẳng phơng trình cân giới hạn : z zy + = z yz + z ( ( y y =0 y (V-72) y ) + zy z + y + 2c cot g ) z = sin V.V.Xôcôlovxki giải hệ phơng trình cách chặt chẽ, lời giải cho phép xác định xác vị trí hình dạng mặt trợt khối đất sau lng tờng điều kiện cân giới hạn, trờng hợp tổng quát, đờng trợt lăng thể to k d o m o o c u -tr a c k w lic k lic C m w w w d o Trang 238 CHƯƠNG v w w w C to bu y N O W ! XC er O W F- w PD h a n g e Vi e ! XC er PD F- c u -tr a c k c h a n g e Vi e N bu y c đất bị phá hoại sau lng tờng bao gồm hai họ đờng cong tạo thành mạng lới kín khắp A C y phạm vi lăng thể Biết đợc hình dạng mặt trợt giới I hạn vùng đất trạng thái cân giới hạn II lăng thể trợt Nh điểm nằm III vùng I (ACD) thỏa mãn điều kiện cân giới D hạn cực tiểu, điểm nằm vùng III (ABE) thỏa mãn điều kiện cân giới hạn E cực đại điểm nằm vùng II (ADE) B vùng chuyển tiếp, đồng thời dựa vào điều kiện biên Hình V-21 toán tơng ứng, ông rút biểu thức giải tích cho phép xác định đợc áp lực chủ động bị động đất lên tờng Tuy vậy, phức tạp đòi hỏi khối lợng lớn, nên dẫn đến việc áp dụng thực tế phơng pháp bị hạn chế (Hình V-21) - Đối với trờng hợp lng tờng nghiêng, mặt đất đắp sau tờng nằm ngang ma sát lng tờng đất đắp bỏ qua đợc ( 0, =0), áp lực chủ động bị động đất lên tờng theo lý thuyết Xôlôlovski đợc tính theo biểu thức sau: H (V-73) E c = *cd H (V-74) Eb = *bd Trong : *cd , *bd - Hệ số áp lực chủ động bị động theo thuyết Xôlôlovski đợc tra bảng (V-3) (V-4) Trờng hợp (=0, =0 =0) biểu thức tính toán áp lực chủ động bị động trùng với công thức đợc rút theo lý thuyết W.J.W Rankine lý thuyết C.A Coulomb Bảng V - 3: Hệ số áp lực đất chủ động *cd theo lời giải lý thuyết Xôcôlovski 10 20 30 40 0 -30 -20 -10 10 20 30 40 0,49 0,58 0,65 0,70 0,72 0,73 0,72 0,67 0,45 0,64 0,61 0,66 0,69 0,70 0,69 0,64 10 0,43 0,51 0,58 0,64 0,67 0,69 0,68 0,63 0,27 0,35 0,42 0,49 0,54 0,57 0,60 0,59 10 0,23 0,31 0,38 0,44 0,50 0,53 0,56 0,66 20 0,22 0,28 0,35 0,41 0,47 0,51 0,53 0,54 5,28 4,42 3,65 0,33 0,40 0,46 0,50 0,52 15 8,76 7,13 5,63 0,29 0,36 0,42 0,46 0,48 30 11,72 9,31 7,30 0,27 0,33 0,39 0,43 0,46 0,06 0,11 0,16 0,22 0,29 0,35 0,42 0,46 20 0,05 0,09 0,13 0,19 0,25 0,32 0,38 0,42 40 0,04 0,07 0,11 0,17 0,23 0,29 0,38 0,41 to k d o m o o c u -tr a c k w lic k lic C m w w w d o Trang 239 CHƯƠNG v w w w C to bu y N O W ! XC er O W F- w PD h a n g e Vi e ! XC er PD F- c u -tr a c k c h a n g e Vi e N bu y c Bảng V-4: Hệ số áp lực đất bị động * bd 10 20 30 40 theo lời giải lý thuyết Xôcôlovski -30 -20 -10 10 20 50 60 1,53 1,53 1,49 1,42 1,31 1,18 1,04 0,89 0,71 0,53 1,71 1,69 1,64 1,55 1,43 1,28 1,10 0,93 0,74 0,55 10 1,88 1,79 1,74 1,63 1,50 1,33 1,15 0,96 0,76 0,55 2,76 2,53 2,30 2,04 1,77 1,51 1,26 1,01 0,77 0,56 10 3,26 3,11 2,89 2,51 2,16 1,80 1,46 1,16 0,87 0,61 20 4,24 3,379 3,32 2,86 2,42 2,00 1,63 1,25 0,92 0,63 5,28 4,42 3,65 3,00 2,39 1,90 1,49 1,15 0,85 0,60 15 8,76 7,13 5,63 4,46 3,50 2,70 2,01 1,45 1,03 0,69 30 11,72 9,31 7,30 5,67 4,35 3,29 2,42 1,73 1,23 0,75 11,27 8,34 6,16 4,60 3,37 2,50 1,86 1,35 0,95 0,64 20 26,70 8,32 13,02 9,11 6,36 4,41 2,98 1,99 1,33 0,81 40 43,23 29,40 20,35 13,96 9,43 6,30 4,16 2,67 1,65 0,96 30 40 Trong thực tế điều kiện làm việc đồng thời đất đắp tờng chắn phức tạp nhiều so với vấn đề đợc đề cập Điều kiện phức tạp, độ xác đòi hỏi cao sơ đồ tính toán phải sát với thực tế, nhiên mức độ xác toán so với thực tế lại phụ thuộc chủ yếu vào liệu đầu vào nh tính chất đất , trạng thái ứng suất nền, ma sát đất tờng, yếu tố khác, đòi hỏi phải nghiên cứu kỹ Đ5 TíNH TOáN áP LựC đấT LêN TƯờNG CHắN TRONG CáC TRƯờng hợp thờng gặp c E E cq Trong thực tế thờng gặp trờng hợp phức tạp nh có tải trọng mặt đất, tờng có bệ giảm tải, mặt đất gãy khúc, tờng có góc nghiêng lớn, ảnh hởng nớc, đất đắp không đồng v.v dới ta lần lợt xét số trờng hợp 5.1 Trờng hợp tải trọng tác dụng mặt đất 5.1.1 Tải trọng phân bố kín khắp mặt đất 5.1.1.1 Đất đắp đất rời, lng tờng nghiêng, mặt đất phẳng nghiêng q Trên mặt đất phẳng sau lng tờng AB có tải trọng q (tấn/m ) tác A C dụng thẳng đứng phân bố đều, kín khắp nh hình (V-22), trờng hợp này, ảnh hởng tải trọng mặt đất làm tăng lực đẩy đất H vào tờng, làm thay đổi G hình dáng lẫn phạm vi mặt trợt R Trong thực hành tính toán dùng lý B Pcq luận Coulomb để xác định áp lực Q chủ động bị động đất lên Hình V-22 to k d o m o o c u -tr a c k w lic k lic C m w w w d o Trang 240 CHƯƠNG v w w w C to bu y N O W ! XC er O W F- w PD h a n g e Vi e ! XC er PD F- c u -tr a c k c h a n g e Vi e N bu y c tờng chắn cho trờng hợp thuận lợi Trên hình (V-22) thể sơ đồ tính toán áp lực chủ động đất lên tờng chắn theo phơng pháp Coulomb Nếu trợt xảy trợt theo mặt trợt BC, phần tải trọng nằm phạm vi lăng thể trợt (đoạn AC) có ảnh hởng tới áp lực đất tờng Do trờng hợp sơ đồ tam giác lực có dạng nh hình (V-22) Từ ta viết biểu thức tính Ecq nh sau : sin ( ) E cq = (1 + )G (V-75) sin ( + ) Trong : Ecq - áp lực chủ động đất có tải trọng Q - tổng tải trọng đoạn AC, G trọng lợng lăng thể trợt - Các ký hiệu khác , , : nh ta quy ớc (V-75') Hoặc ta viết: Ecq = (1 + ) Ec Trong : Ec - áp lực chủ động đất tải trọng Nếu ta chứng dE cq dE c Q không phụ thuộc vào góc tơng đơng với , minh đợc tỷ số = d G d nghĩa góc ứng với Ecmax góc ứng với Ecqmax Điều nói lên có mặt tải trọng phân bố kín khắp mặt đất không ảnh hởng đến trị số góc trợt tính toán (V-76) Theo hình (V-22) ta có : Q = ACq cos Trong : - góc nghiêng mặt đất mặt phẳng nằm ngang H cos( ) (V-77) G = dt (ABC ) = AC cos Từ (V-76) (V-77) ta có : 2q cos cos Q ACq cos (V-78) = = = cos( ) H cos( ) G AC H cos Rõ ràng tỷ số hoàn toàn không phụ thuộc vào góc Do từ biểu thức (V75') ta viết : E cq max = (1 + ).E c max = (1 + ) K cd H 2 (V-79) Cờng độ áp lực đất Pcq : Pcq = K cd H + K cd q cos cos cos( ) (V-80) Từ biểu thức (V-80) ta thấy Pcq có hai thành phần : .Kcđ.H nh trờng hợp cos cos tải trọng phân bố đều, K cd q cờng độ áp lực tải cos( ) trọng phân bố gây Vậy biểu đồ Pcq có dạng hình thang, hình (V-22), (phần gạch ngang) 5.1.1.2 Đất đắp đất dính, lng tờng thẳng đứng mặt đất nằm ngang Đối với trờng hợp dùng biểu thức tính toán Rankine Coulomb để xác định Ec Eb Nh phần ta thấy áp lực đất tác dụng lên tờng chắn trờng hợp làm gia tăng thành phần ứng suất thẳng đứng đại lợng q, tức : (V-81) Z=z + q to k d o m o o c u -tr a c k w lic k lic C m w w w d o Trang 241 CHƯƠNG v w w w C to bu y N O W ! XC er O W F- w PD h a n g e Vi e ! XC er PD F- c u -tr a c k c h a n g e Vi e N bu y Vì công thức xác định cờng độ áp lực đất chủ động bị động rút từ điều kiện cân giới hạn Mohr -Coulomb đợc xác định nh sau: Pcdq = zK cd + q.K cd 2c K cd (V-82a) Pbdq = zK bd + q.K bd + 2c K bd (V-82b) Biểu đồ phân bố cờng độ áp lực chủ động nh hình (V-23), biểu đồ phân bố cờng độ áp lực bị động nh hình (V-24) q q 2c kcđ q h z0= Hkcđ (Hkcđ + qKcđ -2 c k cđ ) h c kcđ - qK cđ q a) qKcđ < 2c kcđ Hkcđ qKcđ - c kcđ c) qKcđ > 2c kcđ b) qKcđ = 2c kcđ Hình V-23 q 5.1.2 Tải trọng phân bố không kín khắp mặt đất phẳng Hình (V-25) cho thấy mặt đất phạm vi đoạn AK tải trọng phân bố tác dụng Trờng hợp cờng độ áp lực chủ động xác định theo phơng pháp gần Để vẽ biểu đồ cờng độ áp lực đất chủ động qKbđ Hkbđ trờng hợp ta thực cách vẽ nh sau : Từ điểm K (mép tải trọng hình V-25.a) ta kẻ hai c kbđ đờng thẳng KT KS tạo với phơng nằm ngang Hình V-24 góc Từ ta thấy tải trọng phân bố ảnh hởng từ điểm S trở xuống, phạm vi TS biểu đồ cờng độ có dạng chuyển tiếp nh hình (V-25.a) Kết nhận đợc biểu đồ cờng độ áp lực đất (ATSBBSTA) Nếu trờng hợp tải trọng phân bố đoạn KK1 thuộc phạm vi lăng thể đất trợt ABC (hình V-25.b), cách vẽ biểu đồ tơng tự nh Từ hai mép K K1 tải trọng phân bố đều, ta kẻ hai đờng thẳng K1S1 KS tạo với mặt phẳng nằm ngang góc Tải trọng phân bố đoạn KK1 ảnh hởng phạm vi từ S đến S1, với giá trị cờng độ áp lực đất gia tăng q K cd phạm vi AS S1B hoàn toàn không chịu ảnh hởng tải trọng q Kết nhận đợc biểu đồ phân bố cờng độ áp lực (ASS1BBS1S1SSA) h q K T H q C T' B a) S' K1 C A S S S'1 S''1 S1 S1 S' H S'' B T S S K B' B B B' b) cđ qKcđ cđ Hình V-25 qKcđ to k d o m o o c h c u -tr a c k w lic k lic C m w w w d o Trang 242 CHƯƠNG v w w w C to bu y N O W ! XC er O W F- w PD h a n g e Vi e ! XC er PD F- c u -tr a c k c h a n g e Vi e w N to k lic 5.2 Trờng hợp lng tờng gãy khúc mặt đất phẳng Để thích hợp với điều kiện chịu lực, a1 thực tế tờng chắn đất có đợc a cấu tạo với lng tờng có dạng gãy khúc a H1 AB Để xác định áp lực đất lên b1 b1 b'' b'1 tờng loại này, ngời ta thờng xác định H2 riêng rẽ cho đoạn lng tờng, sau cộng tất diện tích b' biểu đồ cờng độ lại, cụ thể nh sau : b b Đối với đoạn lng tờng AB1, Hình V-26 việc xác định biểu đồ cờng độ áp lực đất tiến hành nh phần trình bày (diện tích phần AB1 B1'' ) Đối với đoạn lng tờng B1B, kéo dài đoạn cho gặp mặt đất A1 tiến hành tính toán áp lực đất nh tờng A1B, có góc nghiêng lng tờng 2, góc nghiêng mặt đất Thực tế đoạn B1A1 nên biểu đồ cờng độ áp lực đất đoạn B1B phần hình thang ( B1 BB ' B1' ) có chiều cao chiều cao đoạn tờng H2), biểu đồ cờng độ áp lực đất chung cho lng tờng phần diện tích gạch ngang ( AB1 BB ' B1' B1'' A) hình (V-26) 5.3 Trờng hợp đất đắp sau tờng gồm nhiều lớp Khi đất đắp sau tờng chắn có nhiều lớp đất khác Để giải toán này, nói chung phức tạp, đặc biệt mặt đất nghiêng lớp đất phân bố không song song Do đó, tính toán, ngời ta thờng dùng phơng pháp gần Muốn xác định đợc áp lực chủ động lớn Ecmax đất lên lng tờng cứng, ngời ta thờng : Coi áp lực lớp đất cần xác định không phụ thuộc vào áp lực lớp đất khác, nghĩa xác định áp lực đất ta xác định cho đoạn tờng tơng ứng với lớp đất có tính chất lý khác Trờng hợp đơn giản, lng tờng thẳng đứng, mặt đất nằm ngang lớp đất song song với (hình V-27) Ta xác định áp lực riêng rẽ cho lớp đất, cách xây dựng biểu đồ phân bố áp lực đất cho lớp dựa vào biểu đồ để tính trị số áp lực chủ động toàn khối đất tác dụng lên lng tờng Đối với lớp đất thứ (lớp cùng), biểu đồ phân bố áp lực đất đợc vẽ theo phơng pháp thông thờng trình bày có dạng hình tam giác với độ đỉnh cao ngang với đỉnh tờng, trị số cờng độ áp lực đất chủ động đáy tam giác đợc xác định theo biểu thức sau : Pcd = H K cd 2c1 K cd (V-83) Kết nhận đợc biểu đồ phân bố cờng độ áp lực đất nh Hình (V-27.a) Để tính áp lực lớp đất thứ hai, ta giả thiết trọng lợng lớp đất tác dụng nh tải trọng phân bố liên tục có cờng độ q = 1h1 Trị số cờng độ áp lực đất chủ động đáy lớp đất thứ hai đợc xác định nh sau: Pcd = H K cd + H K cd 2c K cd (V-84) Kết biểu đồ cờng độ áp lực đất chủ động phân bố đoạn BC nh hình (V-27.b) Trong đó: K cd = tg ( 45 / 2) K cd = tg (45 / 2) d o m w o c bu y o c u -tr a c k Trang 243 w w d o m C lic k CHƯƠNG v w w w C to bu y N O W ! XC er O W F- w PD h a n g e Vi e ! XC er PD F- c u -tr a c k c h a n g e Vi e N bu y c Nếu hai lớp đất có góc ma sát lực dính (1=2=) c1=c2=c biểu đồ phân bố cờng độ áp lực đất lên toàn chiều cao tờng ABC diện tích (OabcdO) nh hình (V-27.c) a) a z0 = + H1 = c1 kcđ1 b H1k cđ1 c1 k cđ1 ( H1kcđ1- c kcđ1 ) c1 kcđ1 b b) + H2 = + H2k cđ2 c H1k cđ2 c kcđ2 H2k cđ2 ( H1k cđ2 - c k cđ2 ) c k cđ2 a c) 2c kcđ =0 2 c H2 z0 = d a b H o =0 1 c H1 H2k cđ b c c ( H1kcđ - c kcđ ) c kcđ Hình V-27 Hình (V-28) trình bày dạng biểu đồ phân bố cờng độ áp lực chủ động đất rời lớp đất có tiêu lý khác Biểu đồ Hình (V-28.a) với điều kiện 1>2 1=2 độ dốc biểu đồ phạm vi độ sâu H1 thoải phạm vi H2 Biểu đồ Hình (V-28.b) 1 bc = H K cd1 A 1 H Pc1 = H1 b B 2 H1k cđ c Pc1 = b d Pc1 = H1k cđ11 c b Pc2= 1H1k cđ2 H2 c H1k cđ1 d Pc2 = C (1 H1 + H2 ) k cđ (1 H1 + H2 ) kcđ2 (1 H1 + H2 ) kcđ2 a) = > Hình V-28 b) < = c) > = H1k cđ2 to k d o m o o c u -tr a c k w lic k lic C m w w w d o Trang 244 CHƯƠNG v w w w C to bu y N O W ! XC er O W F- w PD h a n g e Vi e ! XC er PD F- c u -tr a c k c h a n g e Vi e N bu y c 5.4 Trờng hợp đất đắp sau tờng có nớc ngầm Trong thực tế, công trình C cảng, thủy lợi số công trình khác, đất đắp sau tờng thờng có nớc ngầm Do tính toán áp lực đất lên H1 tờng chắn cần xét đến vai trò Hs = A đ.n A ảnh hởng Nói chung giải mnn H1 toán gặp nhiều khó khăn b1 B1 B'1 B''1 mặt đất đắp sau tờng nghiêng ( 0) Nhng đơn giản cho việc tính toán, H2 góc nghiêng không lớn thờng giả thiết mặt nớc ngầm mặt đất song song với nhau, tiến hành tính toán bình thờng B B' B'' B nh phơng pháp trình bày Do ảnh hởng mực nớc ngầm Hình V-29 đất đắp sau tờng, nên áp lực đất lên tờng khác Trong trờng hợp áp lực đất tác dụng lên tờng bao gồm hai thành phần : thành phần áp lực hữu hiệu thành phần áp lực thủy tĩnh (hình V-29) Biểu đồ phân bố áp lực đất đoạn tờng AB1 không bị ngập nớc, vẽ theo phơng pháp thông thờng có dạng hình tam giác với cờng độ áp lực lớn đáy : (V-85) Pc = Kcđ H1 Để tính toán áp lực đất lên đoạn lng tờng B'B bị ngập nớc, xem lớp đất không bị ngập nớc, nh tải trọng phân bố đều, liên tục đổi thành lớp đất tơng đơng có dung trọng với đất bị ngập nớc, chiều dày lớp đất tơng đơng : H Hs = (V-86) dn Trong : Hs - chiều dày lớp đất tơng đơng kể từ mặt nớc ngầm H1 - chiều dày lớp đất không bị ngập nớc , đn : dung trọng dung trọng đẩy đất đắp sau tờng Tại đáy B ta có : PC ( B ) = dn ( H + H s ).tg 45 (V-87) Biểu đồ phân bố cờng độ áp lực đất lên đoạn H2 tam giác CBB nhng ta lấy phần hình thang B1 BB ' B1'' phía dới - áp lực thuỷ tĩnh là: n=o.H2 (V-88) '' ' '' Biểu đồ phân bố áp lực thuỷ tĩnh tam giác B1 B B áp lực chủ động đất tác dụng lên tờng chắn tổng diện tích biểu đồ phân bố cờng độ áp lực đất ( AB1 BB ' B '' B1'' B1' A) nh Hình (V-29) Bài tập V-1 : Cho tờng chắn thẳng đứng (=0) với chiều cao 10m Đất đắp sau tờng đất rời với tiêu lý sau: =1,8T/m3 ; =300, mặt đất sau tờng nghiêng góc =120 Yêu cầu xác định áp lực đất chủ động theo phơng pháp Coulomb Rankine? Giải: 1/ Xác định áp lực đất chủ động theo lý thuyết Coulomb: to k d o m o o c u -tr a c k w lic k lic C m w w w d o Trang 245 CHƯƠNG v w w w C to bu y N O W ! XC er O W F- w PD h a n g e Vi e ! XC er PD F- c u -tr a c k c h a n g e Vi e N bu y c - Tính hệ số áp lực đất chủ động: theo bảng (V-2) chọn = 30 = 15 cos ( ) sin( + ) sin( ) ] cos( + ) cos( ) cos cos( + )[1 + K cd = = K cd = K cd = cos 30 sin 45 sin 18 cos15 [1 + ] cos15 cos(12 ) 0,866 0,7071x0,309 10,9659[1 + ] 0,9659 x0,999 Error! Not a valid link = 0,3565 - Tính áp lực chủ động: 1 H K cd = 1,8.10 2.0,3565 = 32,085T / m 2 H 10 Điểm đặt Ec cách chân tờng = m Kết thể Hình (V-30a) 3 Ec = Xác định áp lực chủ động theo lý thuyết Rankine - Tính hệ số áp lực chủ động theo công thức (V-49) ta có K cd = cos12 sin 30 sin 12 cos12 + sin 30 sin 12 2 cos12 = 0.98 0,25 0,04 0,98 + 0,25 0,04 0,98 = 0,35 - Tính áp lực chủ động: 1 H K cd = 1,8.10 2.0,35 = 31,75T / m 2 H 10 - Điểm đặt Ec cách chân tờng = m 3 Ec = Xác định áp lực bị động theo lý thuyết Rankine - Tính hệ số áp lực bị động theo công thức (V-52) ta có K bd = cos12 + sin 30 sin 12 cos12 sin 30 sin 12 2 cos12 = 0.98 + 0,25 0,04 0,98 0,25 0,04 0,98 = 2,71 - Tính áp lực bị động tác dụng lên tờng Eb = 1 H K bd = 1,8.100.2,71 = 243,9T / m 2 So sánh kết tính toán, ta thấy tính toán từ hai phơng pháp nêu cho kết xấp xỉ nhau, kết thể hình (V-30b) = Ec =12 ,08 32 T/m =15 =3 Ec H =10m H =10m =12 =15 H/3=3,3m a) H/3=3,3m b) Hình V-30 T/m ,7 to k d o m o o c u -tr a c k w lic k lic C m w w w d o Trang 246 CHƯƠNG v w w w C to bu y N O W ! XC er O W F- w PD h a n g e Vi e ! XC er PD F- c u -tr a c k c h a n g e Vi e N bu y c = 1,8.10 2.0,3565 + 0,6978.10 = 39,063T / m - Điểm đặt Ecq ứng với trọng tâm biểu đồ cờng độ hình thang, nằm cách chân tờng đoạn bằng: H=10m Trờng hợp bề mặt khối đất sau tờng chịu tác dụng tải trọng thẳng đứng phân bố kín khắp với cờng độ q=2T/m2 (Hình V-31) ta áp dụng phơng pháp Coulomb để tính nh sau: Theo công thức (V-80) ta tính cờng độ áp lực đất điểm lng tờng: - Tại đỉnh tờng (A) lúc H=0 cos cos cos12 Pcq = K cd q = 0,3565.2 = 0,6978T / m cos( ) cos(12 ) - Tại chân tờng (B) lúc H=10m cos cos Pcq = HK cd + K cd q = 1,8.10.0,3565 + 0,6978 = 6,417 + 0,6978 = 7,145T / m cos( ) - Tổng áp lực đất chủ động tác dụng lên q tờng là: cos cos E cq = H K cd + K cd q.H cos( ) =12 Pcq ( B ) + 2.Pcq ( A) 7,145 + 2.0,6978 H = 10 = 4,23m Pcq ( B ) + Pcq ( A) 7,145 + 0,6978 T/m 63 , 39 = Ec =15 4,23m 0,6978T/m 6,417T/m2 Hình V-31 Kết tính toán đợc thể hình (V-31) Bài tập: V-2: Cho tờng chắn cao 10m, lng tờng thẳng đứng trơn nhẵn, đất đắp sau tờng đất dính, mặt đất đắp phẳng nằm ngang chịu tác dụng tải trọng thẳng đứng phân bố với cờng độ q=2,5T/m2 Đất đắp có tiêu lý nh sau: =1,9t/m3; =180; c=1,2T/m2 Yêu cầu: Tính vẽ biểu đồ áp lực đất chủ động tác dụng lên tờng trờng hợp tải trọng có tải trọng tác dụng mặt đất? Để tính toán trờng hợp sử dụng phơng pháp Rankine Coulomb đợc * Tính cờng độ áp lực chủ động cha có tải trọng tác dụng: Theo công thức (V-81) ta có: Pcd = z.K cd 2c K cd Tính hệ số áp lực chủ động: K cd = tg (45 / 2) = tg (45 18 ) = (0,7265) = 0,5279 Cờng độ áp lực đất đỉnh tờng: Pcd ( A) = 2c K cd = 2.1,2 0,5279 = 1,744T / m Cờng độ áp lực đất chân tờng: Pcd ( B ) = H K cd 2c K cd = 1,9.10.0,5279 2.1,2 0,5279 = 8,2861T / m to k d o m o o c u -tr a c k w lic k lic C m w w w d o Trang 247 CHƯƠNG v w w w C to bu y N O W ! XC er O W F- w PD h a n g e Vi e ! XC er PD F- c u -tr a c k c h a n g e Vi e N bu y c Tính z0: z = 2c = K cd 2.1,2 1,9 0,5279 to k d o m o o c u -tr a c k w lic k lic C m w w w d o Trang 248 CHƯƠNG v w w w C to bu y N O W ! XC er O W F- w PD h a n g e Vi e ! XC er PD F- c u -tr a c k = 1,74m Tính áp lực chủ động tác dụng lên tờng chắn, theo công thức (V-49) ta có: 2c 2.1,2 H K cd 2c.H K cd + = 1,9.10 2.0,5279 2.1,2.10 0,5279 + = 34,2279T / m 2 1,9 H z 10 1,74 = = 2,75m - Điểm đặt áp lực chủ động Ecd cách chân tờng: 3 E cd = Kết đợc thể hình (V-32) * Khi có tải trọng tác dụng; cờng độ áp lực đất đợc tính theo công thức (V-81): Pcdq = z.K cd + qK cd 2c K cd - Tính áp lực ảnh hởng tải trọng ngoài: q.K cd = 2,5.0,5279 = 1,3197T / m - Tính cờng độ áp lực đất đỉnh tờng: Pcdq ( A) = q.K cd 2c K cd = 2,5.0,5279 2.1,2 0,5279 = 0,425T / m - Tính cờng độ áp lực đất chân tờng: Error! Not a valid link.- - Tính z0: z0 = 2c K cd q = 2.1,2 1,9 0,5279 2,5 = 0,4243m 1,9 Tính áp lực đất chủ động: E cdq = dt (Oab ) = 1 ( H z ).ab = (10 0,4243).9,6051 = 45,9877T / m 2 Điểm đặt áp lực chủ động Ecdq cách chân tờng khoảng: H z 10 0,4243 = = 3,1919m 3 Kết tính toán đợc thể hình (V-33) Zo=1,74m Zo=0,4243m H=10m H=10m Ecdq = 45,977T/m Ecđ =34,2279T/m 3,1919m 2,75m a b B B -1,744T/m2 Hình V-32 8,2861T/m -0,425T/m2 9,6051T/m Hình V-33 Đ6 NHậN XéT PHạM VI áP DụNG Lý THUYếT áP Lực đấT LêN c h a n g e Vi e N bu y c TƯờNG CHắN Từ kết nghiên cứu thực nghiệm áp lực đất đất rời, cho thấy trờng hợp cân giới hạn chủ động, mặt trợt theo giả thiết C.A Coulomb không khác so với mặt trợt thực tế, trị số áp lực chủ động theo lý thuyết Coulomb nhỏ trị số thực tế Nói chung =150, trị số áp lực đất chủ động theo lý thuyết Coulomb phù hợp với thực tế, đặc biệt =0 sai khác không đáng kể Ngợc lại theo lý thuyết Coulomb để tính áp lực bị động cho kết xa với thực tế Với góc ma sát đất đắp =160 sai khác 17%, =300 sai khác gấp đôi, với =400 sai khác khoảng lần Ngoài góc ma sát lớn sai khác lớn, /3 sai khác tăng lên rõ rệt Vì thực tế dùng lý thuyết C.A Coulomb để xác định áp lực đất bị động Lý thuyết áp lực đất C.A Coulomb áp dụng rộng rãi lng tờng thẳng đứng nghiêng, mặt tờng trơn nhẵn nhám, mặt đất nằm ngang nghiêng, nhng hạn chế đất đắp đất rời, trờng hợp phức tạp nh đất đắp đất dính, đất đắp thành lớp, mặt đất có hình dạng tuỳ ý, mặt đất chịu tải trọng v.v áp dụng lý thuyết áp lực đất Coulomb phơng pháp đồ giải Culman, Rebhan để xác định áp lực đất chủ động có hiệu Lý thuyết áp lực đất W.J.W.Rankine xuất phát từ phân tích trạng thái giới hạn điểm khối đất với giả thiết ứng suất phân bố mặt tiếp xúc đất tờng trờng hợp có tờng tờng nh nhau, nghĩa bỏ qua ma sát đất tờng Từ phân tích Rankine xác lập đợc công thức tính toán áp lực tĩnh đất lên tờng công thức xác định giá trị áp lực đất lên tờng với tất trạng thái đất có áp lực chủ động bị động (1857) Lý thuyết không xét đến ma sát đất tờng tồn lớn, dẫn đến sai khác hạn chế phạm vi ứng dụng lý thuyết Rankine Mặc dù vậy, đứng quan điểm phát triển, lý thuyết áp lực đất Rankine có giá trị Lý thuyết áp lực đất V.V.Xôcôlovski xuất phát từ phân tích trạng thái giới hạn điểm khối đất nhng có xét đến ảnh hởng ma sát đất đắp lng tờng, yếu tố làm cho phân bố ứng suất khối đất thay đổi, đất xuất nhiều vùng khác với nhứng điều kiện cân giới hạn khác Phơng pháp tính toán đòi hỏi khối lợng tính toán lớn, nên dẫn đến việc áp dụng thực tế phơng pháp bị hạn chế, thông thờng áp dụng trờng hợp đặc biệt (=0, =0,=0) kết Xôcôlovski, Rankine Coulomb gần nh trùng hợp Đ7 Một số vấn đề cần ý tính toán áp lực đất lên tờng chắn 7.1 Việc chọn tiêu lý đất đắp : Những tiêu lý đất đắp xác định đợc phòng thí nghiệm, trờng dùng để đánh giá tính chất công trình đất đắp, tính chất định điều kiện xây dựng công trình, kết cấu, giá thành, tuổi thọ tính an toàn công trình nói chung, ảnh hởng trực tiếp đến kết tính toán áp lực đất lên tờng chắn nói riêng Vì thí nghiệm xác định tiêu (, C, ) cần phải chế bị mẫu đất cho có trạng thái - "tơng tự" với trạng thái làm việc đất đắp sau tờng, đồng thời phải coi việc lựa chọn đắn giá trị tiêu biểu đặc trng dùng công thức tính toán áp lực, ổn định công trình vấn đề thiếu đợc nghiên cứu địa chất công trình to k d o m o o c u -tr a c k w lic w w w d o Trang 249 m C lic k CHƯƠNG v w w w C to bu y N O W ! XC er O W F- w PD h a n g e Vi e ! XC er PD F- c u -tr a c k c h a n g e Vi e w N to k lic Những đặc trng tính chất địa chất công trình xác định đợc từ mẫu đất có kích thớc không lớn lấy từ hố thăm dò chế bị phòng thí nghiệm, thờng không tiêu biểu đợc cho toàn khối đất tầng đất đá nghiên cứu, giá trị chúng thờng phân tán khối đất tầng đất đợc coi đồng Nguyên nhân phân tán tính chất không đồng khối đất hay tầng đất, phá hoại cục kết cấu tự nhiên độ ẩm lấy mẫu, bảo quản chuyên chở, sai số xác định chúng phòng thí nghiệm không kể đến không xác thiết bị thí nghiệm việc ghi chép v.v Vì lý kể mà việc xử lý chọn đặc trng lý đất để phục vụ cho việc tính toán cần phải thận trọng khâu lựa chọn Mặt khác cần ý giá trị phơng tác dụng áp lực đất dính (chủ động bị động) phụ thuộc vào trị số góc ma sát đất đắp với tờng (góc ma sát đất đắp) lực dính đơn vị tác dụng lên mặt lng tờng Góc ma sát đất đắp với tờng lực dính đơn vị tác dụng lên mặt lng tờng phụ thuộc vào nhiều yếu tố nh loại trạng thái đất đắp, vật liệu làm tờng, độ nhám hình dạng mặt lng tờng điều kiện địa chất thủy văn đất đắp, v.v Hiện cha có cách xét xác ảnh hởng yếu tố tới giá trị góc ma sát lực dính đơn vị lng tờng đất đắp mà thực tế chúng thờng đợc chọn theo kinh nghiệm Đối với góc ma sát (), nói chung tác giả nghiên cứu cho giá trị lớn góc ma sát () đất Theo T.C.X.D 57 - 73 : đất rời, nói chung lấy giá trị = / , có chắn, chọn giá trị nh sau : Trờng hợp tờng có lng nhám nhiều (lng tờng bậc thang), lấy = ; trờng hợp đất đắp cát hạt nhỏ bão hòa nớc mặt đất đắp có tải trọng động tác dụng trờng hợp lng tờng chắn đợc phun trát bitum làm lớp phủ cách nớc, lấy = Trờng hợp đất đắp đất dính : tiêu chuẩn đề nghị lấy < / trờng hợp riêng lấy = Đối với việc chọn giá trị lực dính đơn vị đất đắp với tờng Theo I.P.Prokofev cho có lực dính đơn vị góc phơng áp lực đất với pháp tuyến lng tờng lớn góc ma sát đất với tờng , từ tác giả đề nghị rằng, thực tế lấy góc nghiêng phơng áp lực đất với pháp tuyến lng tờng góc ma sát đất Vậy xem quan niệm cách xét gián tiếp ảnh hởng lực dính đơn vị mặt lng tờng áp lực đất lên tờng chắn Theo K.Terzaghi : quan niệm cờng độ chống trợt đất với tờng () giả thiết tuân theo định luật C.A.Coulomb công thức có dạng sau : = p.tg + c2 (V-89) Trong : - góc ma sát đất lng tờng c2 - lực dính đơn vị đất tờng Giả thiết có ý nghĩa thực tiễn chỗ nhờ xác định đợc c2 thí nghiệm cách đơn giản, nhiên điều chấp nhận đợc .d o m w o c bu y o c u -tr a c k Trang 250 w w d o m C lic k CHƯƠNG v w w w C to bu y N O W ! XC er O W F- w PD h a n g e Vi e ! XC er PD F- c u -tr a c k c h a n g e Vi e N bu y c Lỗ thoát nớc Nói tóm lại, lực dính đơn vị đất đắp tờng xem nh không trờng hợp mặt lng tờng tơng đối nhẵn đất đắp ngập nớc đạt đến giá trị lực dính đơn vị đất đắp mặt lng tờng nhám Dùng đất dính để đắp sau tờng chắn hiệu đất dính có góc ma sát bé, lực dính đất giảm bị ngậm nớc, thiết kế bỏ qua không xét đến lực dính 7.2 ảnh hởng nở đất áp lực thủy động : Khi tờng chắn đất, chắn giữ khối đất sau tuờng khối đất dính, gặp nớc khối đất có tợng tơng nở, làm tăng áp lực đất lên tờng Hiện tợng cha có phơng pháp tính toán đề cập đến, nhng thực tế ảnh hởng nở đất áp lực đất lên tờng thờng đợc xét đến qua hệ số an toàn Đối với số công trình thủy lợi, thờng gặp trờng hợp nớc thoát từ đất sau tờng, Hình V-34 phát sinh áp lực thủy động, làm ảnh hởng đến trạng thái ứng suất đất đắp sau tờng Trong trờng hợp này, thực tế thờng đợc bố trí vật thoát nớc lng tờng Hình (V-34) để giảm áp lực đó, nên tính toán thờng không xét đến ảnh hởng 7.3 Biện pháp làm giảm áp lực đất lên tờng : Mục đích việc làm giảm áp lực đất lên tờng để giảm kích thớc tiết diện H1 tờng cuối để hạ giá thành công giảm tải 1H1Kcđ trình Tuy nhiên, trờng hợp định với biện pháp thích hợp, việc giảm áp lực đất lên tờng đem lại H1 đợc hiệu mong muốn Để giảm áp lực đất lên tờng, thờng 2H2Kcđ dùng biện pháp chọn loại đất đắp thích hợp Hình V-35 thay đổi hình dáng tiết diện tờng Nếu đất đắp có trọng lợng đơn vị nhỏ, góc ma sát lực dính lớn áp lực đất lên tờng nhỏ Nhng thực tế khó chọn đợc loại vật liệu lý tởng nh vậy, mà thờng dùng loại đất nơi xây dựng Khi đắp đất sau tờng, đầm nện tốt, làm giảm áp lực chủ động lên tờng Nói chung, yêu cầu phòng thấm dùng vật liệu hạt to nh cát, sỏi, đá khối,v.v đắp sau tờng Nhng tờng chắn công trình thủy lợi thờng không cho phép thấm khối đất đắp, mặt khác nhiều phải tận dụng vật liệu chỗ, nên thờng dùng đất dính đắp sau tờng Trong trờng hợp này, tính toán áp lực đất chủ động, phải kể đến ảnh hởng lực dính, nhng cần thận trọng việc chọn trị số lực dính tính toán, mặt khác cần phải ý tới ảnh hởng tính nở đất tới áp lực đất tác dụng lên tờng Thay đổi hình dạng tiết diện tờng biện pháp phổ biến để làm giảm áp lực đất lên tờng Hình (V-35) trình bày loại kết cấu tờng thờng gặp thực tế Trờng hợp tờng có chiều cao lớn, để giảm áp lực đất cách tốt to k d o m o o c u -tr a c k w lic k lic C m w w w d o Trang 251 CHƯƠNG v w w w C to bu y N O W ! XC er O W F- w PD h a n g e Vi e ! XC er PD F- c u -tr a c k c h a n g e Vi e w N to k lic phía sau tờng, chiều sâu cần làm giảm tải (Hình V-35) Tấm giảm tải chia tờng thành hai đoạn, đất đắp dới giảm tải gây áp lực chủ động đoạnh H2 Nếu giảm tải vơn đủ lớn hiệu làm giảm áp lực lên tờng đoạn H2 lớn, lúc đất đắp giảm tải coi nh không gây ảnh hởng lng tờng H2 d o m w o c bu y o c u -tr a c k Trang 252 w w d o m C lic k CHƯƠNG v w w w C to bu y N O W ! XC er O W F- w PD h a n g e Vi e ! XC er PD F- c u -tr a c k c