Đang tải... (xem toàn văn)
III.1 ĐẶC ĐIỂM ĐỊA CHẤT VÀ CÁC YẾU TỐ LIÊN QUAN ĐẾN CÔNG TÁC KHAI THÁC Công tác khai thác chịu ảnh hưởng của các đặc điểm địa chất thủy văn, địa chất công trình và đặc điểm, tính chất của các vỉa than. Khu trung tâm chịu ảnh hưởng của hệ thống các đứt gãy F.3, F.3A, F.5, F.6, F.7, F.8, F.8A, F.12, F.14, F.15 và nếp lồi trung tâm phân bố dọc khu vực thiết kế. Trong cụm vỉa V.13, V.14 và V.15 ta chọn vỉa V.15 làm đối tượng để thiết kế khai thác. Vỉa V.15 phổ biến ở địa tầng khu trung tâm mỏ với diện tích khoảng 2,5km2, mức độ duy trì tương đối tốt. Chiều dày vỉa thay đổi từ 0,59m 8,31m; trung bình 2,98m chứa từ 1 đến 3 lớp đá kẹp, chiều dày các lớp đá kẹp thay đổi từ 0,08m 0,65m; trung bình 0,26m. Vỉa V.15 có góc dốc biến thiên không đáng kể, phần phía Tây vỉa có độ dốc từ 300 đến 350, phía cực Đông vỉa thoải hơn, độ dốc từ 250 đến 300, khu vực Trung tâm góc dốc từ 250 đến 320. Góc dốc trung bình = 300. Độ tro vỉa than thay đổi từ 3,63% 34,43%, trung bình 17,41%23. Than thuộc loại nửa ánh, nửa mờ Claren Đuren, hàm lượng Vitrinít 52,50%, Fuzinit 25,00%, không có Lêiftinit, khoáng vật 22,50%. Hàm lượng Fuzinit hoá cao hơn nhiều vỉa khác biểu hiện chất lượng giảm, thành tạo trong điều kiện thiếu nước và nhiều vật chất di chỗ. Vỉa V.15 thuộc loại vỉa có chiều dày trung bình, đôi nơi cũng có hiện tượng bị vát, cũng bị biến đổi nhanh trong phạm vi hẹp. Cấu tạo vỉa phức tạp, chất lượng than tương đối tốt. Trên vách vỉa V.15 có chứa hóa đá động vật nước ngọt lợ Euestheria Mimita Zeiller. Khoảng cách địa tầng từ vỉa V.15 đến vỉa V.16 thay đổi từ 32,0m 42,0m; trung bình 37,0m. Vách trực tiếp chủ yếu là bột kết, cát kết tương đối bền vững, thỉnh thoảng có lớp sét kết và sét than mỏng kém bền vững, tạo thành vách giả sập đổ cùng với quá trình khấu than. Mô đun đàn hồi trung bình khi nén là 485103 kGcm2, khi kéo là 217103 kGcm2. Sức chịu uốn tạm thời của đá vách là 235 kGcm2. Trụ vỉa chủ yếu là bột kết, cát kết, đôi chỗ có cả lớp sạn kết bền vững. Mô đun đàn hồi trung bình khi nén là 494103 kGcm2, khi kéo là 231103 kGcm2. Sức chịu uốn tạm thời của đá trụ là 213 kGcm2. Nhìn chung đá ở trụ bền vững hơn ở vách. Chiều dày trung bình lớp đá vách cơ bản là 10,1m; lớp đá vách trực tiếp là 6,52m; lớp đá trụ trực tiếp là 4,31m và trụ giả là 0,24m.
69 chơng III: Khai thác Phần chuyên đề: Lựa chọn công nghệ chống giữ hợp lý cho lò chợ vỉa V.15 - khu trung tâm - mỏ than ngã hai công ty TNHH TV than Quang hanh 70 Iii.1 - Đặc điểm địa chất yếu tố liên quan đến công tác khai thác Công tác khai thác chịu ảnh hởng đặc điểm địa chất thủy văn, địa chất công trình đặc điểm, tính chất vỉa than Khu trung tâm chịu ảnh hởng hệ thống đứt gãy F.3, F.3A, F.5, F.6, F.7, F.8, F.8A, F.12, F.14, F.15 nếp lồi trung tâm phân bố dọc khu vực thiết kế Trong cụm vỉa V.13, V.14 V.15 ta chọn vỉa V.15 làm đối tợng để thiết kế khai thác Vỉa V.15 phổ biến địa tầng khu trung tâm mỏ với diện tích khoảng 2,5km2, mức độ trì tơng đối tốt Chiều dày vỉa thay đổi từ 0,59m 8,31m; trung bình 2,98m chứa từ đến lớp đá kẹp, chiều dày lớp đá kẹp thay đổi từ 0,08m 0,65m; trung bình 0,26m Vỉa V.15 có góc dốc biến thiên không đáng kể, phần phía Tây vỉa có độ dốc từ 30 đến 350, phía cực Đông vỉa thoải hơn, độ dốc từ 25 đến 300, khu vực Trung tâm góc dốc từ 250 đến 320 Góc dốc trung bình = 300 Độ tro vỉa than thay đổi từ 3,63% 34,43%, trung bình 17,41%/23 Than thuộc loại nửa ánh, nửa mờ Claren Đuren, hàm l ợng Vitrinít 52,50%, Fuzinit 25,00%, Lêiftinit, khoáng vật 22,50% Hàm l ợng Fuzinit hoá cao nhiều vỉa khác biểu chất lợng giảm, thành tạo điều kiện thiếu n ớc nhiều vật chất di chỗ Vỉa V.15 thuộc loại vỉa có chiều dày trung bình, đôi nơi có t ợng bị vát, bị biến đổi nhanh phạm vi hẹp Cấu tạo vỉa phức tạp, chất l ợng than tơng đối tốt Trên vách vỉa V.15 có chứa hóa đá động vật n ớc lợ Euestheria Mimita Zeiller Khoảng cách địa tầng từ vỉa V.15 đến vỉa V.16 thay đổi từ 32,0m 42,0m; trung bình 37,0m Vách trực tiếp chủ yếu bột kết, cát kết t ơng đối bền vững, có lớp sét kết sét than mỏng bền vững, tạo thành vách giả sập đổ với trình khấu than Mô đun đàn hồi trung bình nén 485 ì103 kG/cm2, kéo 217ì103 kG/cm2 Sức chịu uốn tạm thời đá vách 235 kG/cm2 Trụ vỉa chủ yếu bột kết, cát kết, đôi chỗ có lớp sạn kết bền vững Mô đun đàn hồi trung bình nén 494ì103 kG/cm2, kéo 231ì103 kG/cm2 Sức chịu uốn tạm thời đá trụ 213 kG/cm Nhìn chung đá trụ bền vững vách Chiều dày trung bình lớp đá vách 10,1m; lớp đá vách trực tiếp 6,52m; lớp đá trụ trực tiếp 4,31m trụ giả 0,24m 71 Iii.2 - Lựa chọn hệ thống khai thác Lựa chọn hệ thống khai thác cần ý đến ảnh hởng yếu tố: dạng khoáng sàng, chiều dày, góc dốc, cấu trúc vỉa, tính chất lý than đất đá xung quanh, hàm lợng khí nớc khoáng sàng, khả tự cháy than, vị trí tơng quan vỉa cụm, độ sâu khai thác, động thái mỏ, mức độ giới hóa tổ chức công việc khai thác, chuẩn bị số điều kiện khác IIi.2.1 - Những hệ thống khai thác áp dụng đợc mặt kỹ thuật Qua việc nghiên cứu tài liệu địa chất, yếu tố liên quan đến công tác khai thác, sở phơng án mở vỉa chuẩn bị đợc lựa chọn tiến hành công tác khai thác vỉa V.15 ta áp dụng hệ thống khai thác sau đây: - Hệ thống khai thác liền gơng lò chợ tầng (Khai thác khấu đuổi) - Hệ thống khai thác cột dài theo phơng lò chợ tầng (Khai thác khấu giật) Phơng án 1: Hệ thống khai thác liền gơng lò chợ tầng (Khai thác khấu đuổi) Khi áp dụng hệ thống khai thác liền gơng, công việc đào lò chuẩn bị khấu than lò chợ đợc tiến hành đồng thời Gơng lò chuẩn bị gơng lò chợ tiến theo hớng từ trung tâm ruộng mỏ biên giới a) Công tác chuẩn bị Từ lò xuyên vỉa vận tải (1) đào lò dọc vỉa vận tải tầng (3) nối với lò song song chân (5) họng sáo (4) mức thông gió tầng, đào lò dọc vỉa thông gió (7), họng sáo lò song song đầu (6) Để lại trụ bảo vệ 20 ữ 30m, sau đào lò cắt tạo lò chợ ban đầu, gơng lò chợ từ trung tâm tiến dần tới biên giới ruộng mỏ Để bảo vệ trì lò dọc vỉa vận tải (3) lò dọc vỉa thông gió (7) đảm bảo công tác vận tải thông gió suốt thời gian khấu than, để lại trụ bảo vệ Gơng lò chuẩn bị thờng vợt trớc gơng lò chợ 50 ữ 100m để thuận lợi cho việc trao đổi goòng lò chợ lò chuẩn bị b) Công tác vận tải Than từ lò chợ đợc máng trợt đa xuống lò song song chân (5), sau đợc máng cào vận chuyển đến họng sáo (4) rót xuống lò vận chuyển (3) để chở đến lò xuyên vỉa vận tải đa c) Công tác thông gió Gió vào lò xuyên vỉa vận tải đến lò dọc vỉa vận tải (3), qua họng sáo (4) lên lò song song chân (5) vào thông gió cho lò chợ Gió bẩn từ lò chợ lên lò song song đầu (6), qua họng sáo đến lò dọc vỉa thông gió (7) sau theo lò xuyên vỉa thông gió 72 d) Công tác cung cấp vật liệu Vật liệu thiết bị đợc tập trung mặt bằng, sử dụng tích chuyên dụng, tời kéo goòng mang vác thủ công đa vào qua đờng lò đến lò dọc vỉa thông gió (7), qua họng sáo, qua lò song song đầu (6) đa xuống cung cấp cho lò chợ Sơ đồ hệ thống khai thác liền gơng lò chợ tầng (Trình tự khai thác khấu đuổi) đợc thể Hình III.1 73 Hình III.1 74 Phơng án 2: Hệ thống khai thác cột dài theo phơng lò chợ tầng (Khai thác khấu giật) a) Công tác chuẩn bị Chuẩn bị tầng việc đào lò dọc vỉa vận tải (3) mức vận tải lò dọc vỉa thông gió (6) mức thông gió tầng Các đờng lò đợc đào từ lò xuyên vỉa vận tải lò xuyên vỉa thông gió tận biên giới mỏ Tại biên giới mỏ đào lò cắt nối lò dọc vỉa vận tải (3) với lò dọc vỉa thông gió (6) để tạo lò chợ ban đầu Trong trình khai thác lò chợ, đào lò song song chân (5) sau đào họng sáo (4) nối lò song song chân (5) với lò dọc vỉa vận tải (3) Công việc khấu than tiến hành khấu dật từ biên giới trung tâm ruộng mỏ b) Công tác vận tải Than từ lò chợ đợc máng trợt đa xuống lò song song chân (5), than đợc máng cào vận chuyển đến họng sáo (4) rót xuống lò dọc vỉa vận tải (3) để chở đến lò xuyên vỉa vận tải đa c) Công tác thông gió Gió vào lò xuyên vỉa vận tải đến lò dọc vỉa vận tải (3), qua họng sáo (4) lên lò song song chân (5) vào thông gió cho lò chợ Gió bẩn từ lò chợ lên lò dọc vỉa thông gió (6) sau theo lò xuyên vỉa thông gió d) Công tác cung cấp vật liệu Vật liệu thiết bị đợc tập trung mặt bằng, sử dụng tích chuyên dụng, tời kéo goòng mang vác thủ công đa vào qua đờng lò đến lò dọc vỉa thông gió (6) đa xuống cung cấp cho lò chợ Sơ đồ hệ thống khai thác cột dài theo phơng lò chợ tầng (Trình tự khai thác khấu giật) đợc thể Hình III.2 75 Hình III.2 III.2.2 - Phân tích, so sánh chọn hệ thống khai thác hợp lý 76 So sánh hệ thống khai thác Bảng III.1 - Bảng so sánh u nhợc điểm hệ thống khai thác Chỉ tiêu HTKT liền gơng Điều kiện áp dụng - Chiều dày vỉa m 4,5 mét - Góc dốc 350 ữ 400 - Những vỉa phá huỷ - Đất đá vách sập đổ lấp đầy - Vốn đầu t ban đầu nhỏ - Khối lợng đào lò chuẩn bị ban đầu nhỏ, thời gian chuẩn bị nhanh - Công tác thông gió đơn giản - Sử dụng đợc công nghệ khấu Ưu điểm than vận chuyển lò chợ triệt để Nhợc điểm HTKT cột dài theo phơng - Chiều dày vỉa m 4,5 mét - Góc dốc 350 ữ 400 - Dễ điều khiển đá vách - Mặt đất không cần bảo vệ - Các đờng lò nằm khối than nguyên vùng ảnh hởng áp lực tựa nên cải thiện đợc điều kiện bảo vệ đờng lò chuẩn bị - Thăm dò đợc tình trạng vỉa trình đào lò, cải thiện điều kiện cách ly cháy từ khu vực khai thác ruộng mỏ - Thuận lợi cho việc tổ chức công tác, công tác chuẩn bị khai thác không ảnh hởng đến - Thuận lợi cho việc thoát khí CH4 - Công tác chuẩn bị khai thác độc lập làm tăng độ tin cậy sơ đồ công nghệ mỏ - Sơ đồ vận tải, thông gió đơn giản, tợng rò gió nhỏ - Khả giới hóa trình khai thác cao - Công tác thăm dò bị hạn chế - Chi phí sửa chữa đờng lò lớn chúng nằm khu - Chi phí đầu t ban đầu lớn vực khai thác - Thời gian chuẩn bị dài, thời gian đa - Thoát khí CH4 khó khăn mỏ vào sản xuất chậm - Các công tác tổ chức phức tạp - Hiện tợng rò gió lớn - Tổn thất than lớn Lựa chọn hệ thống khai thác hợp lý 77 Qua việc phân tích, so sánh hệ thống khai thác liền g ơng hệ thống khai thác cột dài theo phơng, hệ thống khai thác có u nhợc điểm định Mặc dù vậy, hệ thống khai thác cột dài theo ph ơng mang nhiều u điểm phù hợp với điều kiện đất đá, đặc điểm vỉa than khu vục thiết kế Đặc biệt xét đến hớng phát triển thực t ơng lai mỏ với việc đẩy nhanh trình giới hoá công nghệ khai thác, nhằm nâng cao suất lao động, giảm đ ợc khả tổn thất than trình khai thác, giảm chi phí đến mức tối thiểu hệ thống khai thác cột dài theo phơng thể vợt trội Vậy để tiến hành khai thác vỉa V.15, đồ án lựa chọn Phơng án - Hệ thống khai thác cột dài theo phơng IIi.3 - xác định thông số hệ thống khai thác III.3.1 - Xác định chiều dài lò chợ kiểm tra chiều dài lò chợ a) Xác định chiều dài lò chợ (lc) lc = ld - ( Str + hl ), mét Trong đó: ld - Chiều dài theo hớng dốc tầng khai thác, m Str - Tổng chiều rộng trụ bảo vệ, m hl - Tổng chiều cao đờng lò theo hớng dốc, hd = 6m - Tính chiều dài lò chợ theo hớng dốc (hd) ld = ht , m sin Với: - Góc dốc vỉa than, = 300 ht - Chiều cao thẳng đứng tầng khai thác, ht = 60m ld = ht 60 = = 120 m sin sin 30 - Tính chiều rộng trụ bảo vệ (Str) S tr = h l cos c , m f Với: - Góc dốc vỉa than, = 300 - Hệ số kể đến độ bền vững than đá trụ, = h0 - Độ cao từ mặt đất đến đờng lò cần bảo vệ, m lc - Chiều dài lò chợ đợc chọn sơ bộ, lc = 90m f - Hệ số kiên cố đá vách, f = Độ cao mặt khu vực có giá trị trung bình 70m Trên sở ta tính toán đợc chiều rộng trụ bảo vệ đờng lò mức cao nh sau: 78 Chiều rộng trụ bảo vệ đờng lò mức : Str = 6m Chiều rộng trụ bảo vệ đờng lò mức -60 : Str = 8m Tổng chiều rộng trụ bảo vệ: Str = + = 14m Thay số ta có: lc = ld - ( Str + hl ) = 120 - (14 + 6) = 100m Vậy chiều dài lò chợ đợc xác định, lc = 100m b) Kiểm tra chiều dài lò chợ Theo điều kiện thông gió, chiều dài lò chợ phải thỏa mãn: l c Ltg = 60.Vmax b.m. , m n.r.q p.C Trong đó: Vmax - Vận tốc dòng khí tối đa qua lò chợ, Vmax = 4m/s b - Chiều rộng nhỏ không gian gần gơng lò chợ, b = 2,26m m - Chiều dày vỉa, m = 2,98m - Hệ số cản không khí phụ thuộc vào loại chống, = 0,9 n - Số luồng khấu lò chợ ngày đêm, n = luồng r - Tiến độ lò chợ sau luồng khấu, r = 0,8m q - Tiêu chuẩn không khí cần thiết cho than khai thác đợc ngày đêm, q = 1,25m3/phút p - Công suất vỉa thiết kế, p = mì = 2,98ì1,5 = 4,47 tấn/m2 m - Chiều dày vỉa than, m = 2,98mét - Trọng lợng thể tích than, = 1,5 tấn/m3 C - Hệ số khai thác, C = 0,8 Ltg = 60.Vmax b.m. 60 ì ì 2,26 ì 2,98 ì 0,9 = = 203 m n.r.q p.C ì 0,8 ì 1,25 ì 4,47 ì 0,8 Nh 100m = lc < Ltg = 203m, chiều dài lò chợ chọn thỏa mãn điều kiện thông gió Theo điều kiện vận tải, chiều dài lò chợ phải thỏa mãn: Lvt = q.t lv , m n.r p.C Trong đó: q - Công suất vận tải máng trợt, q = 81 tấn/h tlv - Thời gian làm việc máng ngày đêm, tlv = 16h n - Số luồng khấu lò chợ ngày đêm, n = luồng 123 IV - Điều khiển áp lực mỏ Khi tiến hành công tác khai thác than, trạng thái cân lớp đá bị phá hủy, chúng rạn nứt sập đổ vào hầm lò Để ngăn ngừa biến dạng lớn sập đổ đá vào không gian công tác cần sử dụng biện pháp để điều chỉnh xuất áp lực mỏ Các phơng pháp điều khiển đá vách đợc chia thành nhóm: - Chống giữ tự nhiên khoảng không gian khai thác - Phá hỏa đá vách khoảng trống khai thác - Chống giữ nhân tạo đá vách khoảng trống khai thác Dựa vào tính chất đá vách địa hình khu vực thiết kế, ta chọn ph ơng án điều khiển đá vách phơng pháp phá hoả toàn phần Ph ơng pháp đợc chia làm hai giai đoạn: Phá hoả ban đầu phá hoả thờng kỳ Đất đá phá hỏa chèn kín khoảng không gian d ới lớp đá vách thỏa mãn điều kiện: k n h1 h1 + m Trong đó: kn - Hệ số nở rời đất đá phá hỏa Vách trực tiếp chủ yếu bột kết, cát kết tơng đối bền vững nên kn = 1,5 ữ 1,8 Chọn kn = 1,7 h1 - Chiều dày lớp đá vách trực tiếp, h1 = 6,52m m - Chiều dày trung bình vỉa than, m = 2,98 k n h1 = 1,7 ì 6,52 = 11,08m > h1 + m = 6,52 + 2,98 = 9,5m Ta thấy: Nh chiều dày lớp đá vách trực tiếp đủ điều kiện để phá hỏa toàn phần Phá hỏa ban đầu Bớc phá hỏa ban đầu đợc xác định: l b = Trong đó: 2.h1 u , m u - Sức bền chịu uốn đá vách bản, u = 23,5kG/cm2 H1 - Chiều dày lớp đá vách trực tiếp, h1 = 6,52m - Trọng lợng thể tích đá vách trực tiếp, = 2,5tấn/m3 l b = 2.h1 u = ì 6,52 ì 23,5 = 11,07 m 2,5 124 Chọn chiều dài bớc phá hỏa ban đầu lbđ = 11m Khi phá hỏa ban đầu giữ lại luồng lò chợ luồng gơng luồng bảo vệ - Tiến hành thu hồi phải củng cố từ đến vị trí thu hồi, phạm vi thu hồi không đợc để vật liệu luồng gơng làm ảnh hởng đến công tác thu hồi - Cán đạo ca, lò trởng phải trực tiếp đạo theo dõi tình trạng khung chống luồng gơng Luồng khung chống biến dạng lò nén mạnh không đảm bảo an toàn cho ngời thi công, phải dừng lại để củng cố, đảm bảo an toàn - Trờng hợp thu hồi chống (xà cột) xong mà lớp đá vách không tự sập đổ xuống tổ chức khoan bắn mìn c ỡng (Hộ chiếu quản đốc lập dựa sở hộ chiếu mẫu để phù hợp với sản xuất) Phá hỏa thờng kỳ Bớc phá hỏa thờng kỳ đợc lấy tiến độ khai thác lò chợ sau luồng khấu, ltk = r = 0,8m V - Tổ chức chu kỳ sản xuất gơng lò chợ khai thác Xác định khối lợng công tác chu kỳ Các công việc chu kỳ sản xuất lò chợ áp dụng công nghệ chống giữ giá khung di động ZH1600/16/24Z bao gồm: - Kiểm tra, củng cố lò - Khoan lỗ mìn - Nạp thuốc, nổ mìn, thông gió - Sửa nóc, nâng đẩy gơng giữ tạm nóc, tải than, di chuyển giá khung chống giữ lò chợ - Hạ nền, sang máng - Thu hồi than hạ trần - Di chuyển khung treo Khối lợng công việc chu kỳ khai thác đợc tính toán thể Bảng III.16 Bảng III.16 - Khối lợng công việc chu kỳ khai thác STT Tên công việc Đơn vị Khối lợng Kiểm tra, củng cố lò Khoan lỗ mìn Nạp thuốc, nổ mìn, thông gió Sửa nóc, nâng đẩy gơng giữ tạm nóc, tải than, di chuyển giá khung chống giữ lò chợ Hạ nền, sang máng Thu hồi than hạ trần m m Lỗ 100 218 218 Tấn 211,2 m Tấn 100 50,2 125 Di chuyển khung treo Khung 96 Thành lập đội thợ Thành lập đội thợ dựa sở xác định số ngời cần thiết hoàn thành công việc theo công thức: Ni = Vi , ngời Di Trong đó: Vi - Tổng khối lợng công việc thứ i Di - Định mức công việc thứ i Số ngời cần thiết để hoàn thành công việc chu kỳ khai thác đợc thể Bảng III.17 Bảng III.17 - Bảng tính toán nhân lực thành lập đội thợ cho chu kỳ TT 10 11 Tên công việc Đơn vị Kiểm tra, củng cố lò M Khoan lỗ mìn M Nạp thuốc, nổ mìn, thông gió Lỗ Sửa nóc, nâng đẩy gơng giữ tạm nóc, tải than, di chuyển giá khung Tấn chống giữ lò chợ Hạ nền, sang máng M Thu hồi than hạ trần Tấn Di chuyển khung treo Khung Chuyển vật liệu, bồi dỡng Vận hành trạm nhũ hóa Trực điện Chỉ đạo sản xuất Tổng - Khối lợng Định mức Số ngời (Vi) (Di) (Ni) 100 218 218 18 23,5 125 5,56 8,68 1,60 211,2 11,5 18,37 100 50,2 96 - 71,5 22,5 138 - 1,40 3,12 0,70 4,5 1,5 1,5 1,5 48,43 Vậy tổng số ngời cần thiết để hoàn thành công việc chu kỳ khai thác 48,43 ngời Chọn đội thợ 45 ngời tiến hành công việc chu kỳ ứng với hệ số vợt mức: N i = 48,43 = 1,07 k vm = N tti 45 Thời gian hoàn thành công tác chu kỳ 126 Ti = N i Tca , N tti k vm Trong đó: Ni - Số ngời cần thiết hoàn thành công việc thứ i, ngời Tca - Thời gian ca sản xuất, Ntti - Số ngời bố trí thực tế hoàn thành công việc thứ i, ngời kvm- Hệ số vợt mức lao động, kvm = 1,07 Thời gian hoàn thành công việc đợc tính toán thể Bảng III.18 Bảng III.18 - Bảng tính thời gian hoàn thành công việc chu kỳ Ntti (Ngời) Tca (giờ) kvm Thời gian (giờ) TT Tên công việc Ni (Ngời) Kiểm tra, củng cố lò 5,56 4,5 1,07 9,25 Khoan lỗ mìn 8,68 1,07 11 Nạp thuốc, nổ mìn, thông gió 1,60 (6) 1,07 Sửa nóc, nâng đẩy gơng giữ tạm nóc, tải than, di chuyển giá khung chống giữ lò chợ 18,37 25,5 1,07 5,5 Hạ nền, sang máng 1,40 (10,5) 1,07 Thu hồi than hạ trần 3,12 (10,5) 1,07 2,25 Di chuyển khung treo 0,70 (10,5) 1,07 0,5 Chuyển vật liệu, bồi dỡng 4,5 4,5 1,07 9,25 Vận hành trạm nhũ hóa 1,5 1,5 1,07 9,25 10 Trực điện 1,5 1,5 1,07 11,25 11 Chỉ đạo sản xuất 1,5 1,5 1,07 11,25 Biểu đồ tổ chức chu kỳ sản xuất biểu đồ bố trí nhân lực Biểu đồ tổ chức chu kỳ sản xuất biểu đồ bố trí nhân lực khai thác lò chợ vỉa V.15 mức khai thác từ -60 ữ đợc thể Hình III.8 127 Hình III.8 VI - Các tiêu kinh tế kỹ thuật lò chợ Sản lợng than khai thác theo lớp khấu Qk = l c mk r. C , Trong đó: lc - Chiều dài lò chợ, lc = 100m 128 mk - Chiều dày lớp khấu, mk = 2,4m r - Tiến độ khai thác luồng khấu, r = 0,8m - Trọng lợng thể tích than, = 1,5tấn/m3 C - Hệ số khai thác, C = 0,8 Qk = 100 ì 2,4 ì 0,8 ì 1,5 ì 0,8 = 230,2 Sản lợng than thu hồi Qthk = l c mth r. C ' , Trong đó: lc - Chiều dài lò chợ, lc = 100m mth - Chiều dày lớp thu hồi, mk = 0,58m r - Tiến độ khai thác luồng khấu, r = 0,8m - Trọng lợng thể tích than, = 1,5tấn/m3 C - Hệ số thu hồi, C = 0,75 Qk = 100 ì 0,58 ì 0,8 ì 1,5 ì 0,75 = 52,2 Sản lợng lò chợ chu kỳ (1 luồng khấu) Qck = Qk + Qth = 230,2 + 52,2 = 282,4 Sản lợng lò chợ ngày đêm Trong ngày đêm tiến hành khai thác chu kỳ lò chợ, vậy: Qng = ì Qck = ì 282,4 = 564,8 Sản lợng lò chợ năm Qn = 300 ì Qng = 300 ì 564,8 = 169.440 Năng suất lao động công nhân NSL = Trong đó: Qng N ng = 564,8 = 7,25 tấn/ngời.ngày-đêm 90 Qng-đ - Sản lợng lò chợ ngày đêm, Nng-đ - Số công nhân làm việc ngày đêm, ngời Chi phí thuốc nổ cho 1000 than C tn = Qtn 50 ì 1000 = ì 1000 = 177,68 kg Qck 281,4 Trong đó: Qtn - Lợng thuốc nổ cần thiết cho chu kỳ, Qtn = 50kg Qck - Lợng than khai thác đợc chu kỳ, Qck = 281,4tấn Chi phí kíp nổ cho 1000 than Số kíp nổ cần thiết cho chu kỳ 200 kíp, chu kỳ khai thác đợc 281,4 than Chi phí kíp nổ cho 1000 than đợc xác định: 129 C kn = 200 ì 1000 = 710,73 kíp 281,4 Chi phí dầu nhũ hóa cho 1000 than Khối lợng dầu nhũ hóa tính cho lò chợ giá khung di động đ ợc tính dựa sở kinh nghiệm Trung Quốc Khối l ợng dung dịch nhũ hóa cấp cho lò chợ tháng thay lần Thùng dung dịch trạm bơm nhũ hóa dây chuyền có dung tích 1.600 lít, tháng thay 4.800 lít dung dịch Dầu nhũ hóa sử dụng cho dây chuyền sử dụng loại MDT, M10, MS10-5 loại dầu có đặc tính t ơng đơng Nồng độ dung dịch yêu cầu ữ 5% (thiết kế tạm tính tỷ lệ 4% theo kinh nghiệm) Nh số lợng dầu nhũ hoá cần cung cấp tháng là: 4800ì4% = 192lít Thiết kế tính 20% lợng dầu hao hụt phục vụ công tác củng cố, chống giữ tăng cờng cột thủy lực đơn: 192ì20% = 38,4lít Tổng số lợng dầu nhũ hoá tính cho tháng là: 192 + 38,4 = 203,4 lít 204kg Sản lợng khai thác tháng bình quân là: 14.070tấn Chi phí dầu nhũ hoá cho 1000tấn than khai thác: 204 ì 1000 = 14,5 kg 14.070 Chi phí gỗ cho 1000 than Trong lò chợ chống giữ giá thủy lực di động XDY-1T2/Hh/Lr để bảo vệ lò dọc vỉa vận tải lò dọc vỉa thông gió, dùng gỗ để xếp cũi lợn Gỗ xếp cũi lợn lò song song chân sử dụng loại 160 ữ 180 Để xếp cũi lợn cần 24 cũi (1,5 m/thanh) cột song tử (2,2 m/cột), dự kiến thu hồi sử dụng lại 70% số gỗ Khối lợng gỗ làm cũi lợn cho chu kỳ (1 luồng khấu): 3,14 ì 0,18 3,14 ì 0,18 Vcl = ì 30% ì ì 1,5 ì 24 + ì 2,2 ì = 0,68 m3 4 Chi phí gỗ cho 1000 than: V 0,68 cl ì 1000 = ì 1000 = 2,42 m3 Cg = C g = Qck 281,4 10 Tổn thất công nghệ: m (mk C + mth C ' ) 100% TCN = m Trong đó: 130 m - Chiều dày vỉa than, m = 2,98m mk - Chiều dày lớp khấu, mk = 2,2m C - Hệ số khai thác, C = 0,8 mth- chiều dày lớp than thu hồi, mth = 0,78m C - Hệ số thu hồi, C = 0,75 Thay thông số ta tính đợc: TCN = 2,98 (2,4 ì 0,8 + 0,58 ì 0,75) 100% = 20,97% 2,98 11 Tổn thất để lại trụ bảo vệ Tổng chiều dài trụ bảo vệ 14m Chiều dài trung bình theo phơng khu khai thác 750m Chiều dày vỉa m = 2,98m Tỷ trọng than = 1,5tấn/m3 Lợng than để lại làm trụ bảo vệ: Qbv = 750ì14ì2,98ì1,5 = 46.935tấn Tổng trữ lợng tầng khai thác là: Qtl = 750ì120ì2,98ì1,5 = 402.300tấn Q 46.935 bv = ì 100% = 11,67% Vậy tổn thất trụ bảo vệ để lại là: Ttr = Qtl 402.300 12 Tổn thất than chung T = TCN + TTr = 20,97% + 11,67% = 32,64% 13 Giá thành khai thác than lò chợ a Chi phí nguyên vật liệu - Chi phí gỗ Gg ì Cg C1 = 1.000 = 825.600 ì 2,42 = 1.998 đồng 1.000 Trong đó: Gg - Giá thành 1m3 gỗ, Gg = 825.600đồng/m3 Cg - Chi phí gỗ cho 1000 than, Cg = 2,42m3 - Chi phí thuốc nổ C2 = Gtn ì C tn 29.786 ì 177,68 = = 5.292 đồng 1.000 1.000 Trong đó: Gtn - Giá thành 1kg thuốc nổ, Gtn = 29.786đồng/m3 Ctn - Chi phí thuốc nổ cho 1000 than, Ctn = 177,68m3 - Chi phí kíp nổ C == Trong đó: Gkn ì C kp 1.000 = 7.608 ì 710,73 = 5.407 đồng 1.000 Gkn - Giá thành kíp, Gkn = 7.608đồng Ckn - Chi phí kíp nổ cho 1000 than, Ckn = 710,73kíp 131 - Chi phí nhũ tơng C4 = Gnt ì C nt 38.238 ì 14,5 = = 554 đồng 1.000 1.000 Trong đó: Gnt - Giá thành 1kg nhũ tơng, Gnt = 38.238đồng Cnt - Chi phí nhũ tơng cho 1000 than, Cnt = 14,5kg - Chi phí động lực Chi phí động lực cho búa khoan tính cho chu kỳ C bk = nbk G N bk Tlv , đồng Trong đó: nbk - Số búa khoan sử dụng chu kỳ, nbk = 2búa Gđ - Giá bán điện công nghiệp, Gđ = 1.330đồng/kWh Nbk - Công suất búa khoan, Nbk = 1,4kW Tlv - Thời gian làm việc búa khoan, Tlv = 5,5giờ C bk = nbk G N bk Tlv = ì 1.330 ì 1,4 ì 5,5 = 20.482 đồng Thay số ta đợc: Chi phí động lực bơm tính cho chu kỳ C b = G ì N b ì Tlv = 1.330 ì 75 ì 5,5 = 548.625 đồng Trong đó: Gđ - Giá bán điện công nghiệp, Gđ = 1.330đồng/kWh Nb - Công suất trạm bơm dung dịch, Nb = 75kW Tlv - Thời gian bơm dung dịch, Tlv = 5,5giờ Chi phí động lực tính cho than là: C5 = C bk + C b 20.482 + 548.625 = = 2.022 đồng Qck 281,4 Tổng chi phí vật liệu tính cho than khai thác lò chợ là: C vl = C1 + C + C + C + C = 15.273 đồng b Chi phí trả lơng chi phí bảo hiểm cho công nhân - Chi phí trả lơng công nhân tính cho tháng C l = N ì Lcn = 90 ì 5.500.000 = 495.000.000 đồng Trong đó: N - Số công nhân làm việc lò chợ ngày đêm, N = 90ngời Lcn - Lơng bình quân công nhân tháng, Lcn = 5.500.000đồng - Chi phí bảo hiểm Theo nghị định 43 CP thông t 19-TT-LĐ, trích bảo hiểm 19% tiền lơng Do tổng chi phí bảo hiểm cho công nhân tháng là: C bh = 19% ì C l = 94.050.000 đồng Chi phí lơng bảo hiểm cho công nhân tính cho than đợc xác định: 132 C cn = 12 ì ( C l + C bh ) 12 ì (495.000.000 + 94.050.000) = = 41.866 đồng Qn 168.840 c Khấu hao thiết bị Khấu hao giá khung ZH1600/16/24Z tính cho năm Cg = ng ì Gg Tkh = 106 ì 52.000.000 = 787.428.571,4 đồng Trong đó: ng - Số giá khung di động ZH (kể dự phòng), ng = 106giá Gg - Đơn giá giá, Gg = 52.000.000đồng Tkh - Thời gian khấu hao, Tkh = 7năm Khấu hao cột thủy lực đơn tính cho năm Cc = nc ì Gc 66 ì 6.500.000 = = 143.000.000 đồng Tkh Trong đó: nc - Số cột thủy lực DZ-22 (kể dự phòng), nc = 66cột Gc - Đơn giá cột, Gc = 6.500.000đồng Tkh - Thời gian khấu hao, Tkh = 3năm Khấu hao xà tính cho năm Cx = n x ì G x 35 ì 1.834.000 = = 21.396.667 đồng Tkh Trong đó: nx - Số xà HDJA-1200 (kể dự phòng), nx = 35cột Gx - Đơn giá xà, Gx = 1.834.000đồng Tkh - Thời gian khấu hao, Tkh = 3năm Tổng khấu hao thiết bị tính cho than đợc xác định C kh = C g + Cc + C x Qn = 787.428.571,4 + 143.000.000 + 21.396.667 = 5.637 đồng 168.840 d Chi phí khác Các chi phí khác trình sản xuất lò chợ đợc lấy 20% tổng chi phí, ta có: C k = 20% ì ( C vl + C cn + C kh ) = 0,2 ì (15.237 + 41.866 + 5.637 ) = 12.548 đồng e Giá thành khai thác than lò chợ Gt = C vl + C cn + C kh + C k = 15.237 + 41.866 + 5.637 + 12.548 = 75.288 đồng Các tiêu kinh tế - kỹ thuật lò chợ đợc tổng hợp thể Bảng III.19 Bảng III.19 - Bảng tiêu kinh tế - kỹ thuật lò chợ áp dụng công nghệ chống giữ giá khung di động ZH1600/16/24Z STT Tên tiêu Góc dốc vỉa than Trọng lợng thể tích than Đơn vị Độ Tấn/m3 Trị số 30 1,5 133 10 11 12 13 14 Chiều dày lớp khấu Chiều dày lớp than hạ trần Chiều dài trung bình lò chợ Chiều dài theo phơng khu khai thác Tốc độ tiến gơng sau chu kỳ Số chu kỳ ngày đêm Số ca hoàn thành chu kỳ Sản lợng than theo lớp khấu Sản lợng than thu hồi Sản lợng lò chợ chu kỳ Sản lợng lò chợ ngày đêm Sản lợng lò chợ năm m m m m m/chu kỳ Chu kỳ ca Tấn Tấn Tấn Tấn Tấn 2,4 0,58 100 750 0,8 1,5 211,2 70,2 281,4 562,8 168.840 Giá khung 15 Vật liệu chống giữ ZH1600/16/24Z 16 Phơng tiện vận tải than lò chợ Máng trợt 17 Điều khiển đá vách Phá hỏa toàn phần 18 Bớc phá hỏa thờng kỳ m 0,8 19 Số công nhân lò chợ chu kỳ Ngời 45 20 Năng suất lao động công nhân Tấn/công 7,25 21 Chi phí thuốc nổ cho 1000 than kg 177,68 22 Chi phí kíp nổ cho 1000 than kíp 710,73 23 Chi phí dầu nhũ hóa cho 1000 than kg 14,5 24 Chi phí gỗ cho 1000 than m 2,42 25 Số giá chống cho luồng khấu Giá 96 26 Số lợng cột thủy lực đơn Cột 60 27 Số lợng xà HDJA-1200 Xà 30 28 Tổn thất than công nghệ % 20,97 29 Tổn thất chung % 32,64 30 Giá thành khai thác than đồng/tấn 75.288 C - Phân tích, so sánh chọn công nghệ chống giữ Hai phơng án công nghệ, chống giữ lò chợ giá thủy lực di động XDY1T2-Hh/Lr chống giữ lò chợ giá khung thủy lực di động ZH1600/16/24Z phơng án có nhiều u điểm vợt trội: - Sản lợng lò chợ suất lao động công nhân cao so với công nghệ chống giữ cột thủy lực đơn xà khớp - Các thao tác công nhân sản xuất đơn giản - Giá thành khai thác than lò chợ giảm - Khả giới hóa, tự động hóa cao - Thu hồi than hạ trần với hệ số tổn thất nhỏ - Có khả đáp ứng điều kiện tăng công suất mỏ 134 Tuy nhiên, hai loại chống tổ hợp nêu có hạn chế áp dụng vào khai thác: - Vốn đầu t ban đầu lớn - Vì chống tổ hợp loại công nghệ nên phát sinh chi phí đào tạo, dạy nghề cho công nhân Nếu so sánh hai riêng phơng án chống giữ giá thủy lực di động XDY1T2/Hh/Lr giá khung thủy lực di động ZH1600/16/24Z giá khung ZH/1600/16/24Z đòi hỏi vốn đầu t ban đầu lớn nhng lại có số đặc điểm bật hơn: - Khả thu hồi than với hệ số thu hồi lớn - Giảm chi phí dung dịch nhũ tơng - Không cần sử dụng lới thép - Quy trình công nghệ khai thác lò chợ có công tác đơn giản gọn nhẹ nên số lợng công nhân sản xuất chu kỳ thấp làm cho suất lao động công nhân tăng lên - Điều kiện làm việc công nhân lò chợ an toàn Các tiêu kinh tế - kỹ thuật hai loại công nghệ chống giữ chống tổ hợp nói đợc thể Bảng III.20 Bảng III.20 - Bảng so sánh tiêu kinh tế - kỹ thuật hai phơng án (Giá thủy lực di động XDY-1T2/Hh/Lr giá khung ZH1600/16/24Z) STT Tên tiêu Đơn vị Góc dốc vỉa than Trọng lợng thể tích than Chiều dày lớp khấu Chiều dày lớp than hạ trần Chiều dài trung bình lò chợ Chiều dài theo phơng khu khai thác Tốc độ tiến gơng sau chu kỳ Số chu kỳ ngày đêm Độ Tấn/m3 m m m m m/chu kỳ Chu kỳ Công nghệ Giá thủy lực XDY 30 1,5 2,2 0,78 100 750 1,6 Giá khung ZH 30 1,5 2,4 0,58 100 750 0,8 135 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 39 Số ca hoàn thành chu kỳ ca 1,5 1,5 Sản lợng than theo lớp khấu Tấn 211,2 230,2 Sản lợng than thu hồi Tấn 65,52 52,2 Sản lợng lò chợ chu kỳ Tấn 553,44 282,4 Sản lợng lò chợ ngày đêm Tấn 553,44 564,8 Sản lợng lò chợ năm Tấn 166.032 169.440 Phơng tiện vận tải than lò chợ Máng trợt Máng trợt Điều khiển đá vách PHTP PHTP Bớc phá hỏa thờng kỳ m 1,6 0,8 Số công nhân lò chợ chu kỳ Ngời 99 45 Năng suất lao động công nhân Tấn/công 5,59 7,25 Chi phí thuốc nổ cho 1000 than kg 180,7 177,68 Chi phí kíp nổ cho 1000 than kíp 722,8 710,73 Chi phí dầu nhũ hóa cho 1000 than kg 809,5 14,5 Chi phí gỗ cho 1000 than m 271 2,42 Số giá chống cho luồng khấu Giá 100 96 Số lợng cột thủy lực đơn Cột 80 66 Số lợng xà HDJA-1200 Xà 35 35 Tổn thất than công nghệ % 22,62 21,31 Tổn thất chung % 34,29 32,98 Giá thành khai thác than đồng/tấn 108.467 75.288 Các phơng án công nghệ đa có tính khả thi việc áp dụng vào khai thác, phơng án có u nhợc điểm định cần đợc phân tích đánh giá với tiêu kinh tế kỹ thuật để lựa chọn đợc phơng án tối u Dựa phân tích mặt kỹ thuật so sánh hiệu kinh tế, ph ơng án chống giữ lò chợ giá khung di động ZH1600/16/24Z ph ơng án tối u đợc chọn để chống giữ cho lò chợ vỉa V.15 thuộc cụm vỉa V.13, V.14, V.15 mỏ than Ngã Hai, Công ty TNHH TV than Quang Hanh Mặc dù công nghệ khai thác Việt nam mẻ, yêu cầu có vốn đầu t lớn Xong công nghệ tiên tiến có tính khả thi cao, có nhiều u điểm Việc áp dụng giá thuỷ lực vào khai thác lò chợ giảm thiểu tối đa lợng gỗ, góp phần bảo vệ môi trờng Đặc biệt công nghệ có độ tin cậy an toàn cao, suất sản lợng lớn Mặc dù việc đa vào áp dụng cho ngành khai thác than hầm lò gặp nhiều khó khăn kỹ thuật thi công vốn đầu t Xong tác giả hi vọng sớm đợc khắc phục đa giá thuỷ lực di động vào khai thác than hầm lò ngày rộng rãi III.5 - Tính toán số lò chợ hoạt động đồng thời Tính toán số lò chợ hoạt động đồng thời Công nghệ chống giữ lò chợ đợc chọn phơng án sử dụng giá thủy lực di động ZH1600/16/24ZL Tiến hành khai thác đồng thời vỉa than cụm vỉa với 136 tiến độ nh nên tổng chiều dài tuyến lò chợ hoạt động đồng thời để đảm bảo công suất mỏ đợc xác định theo công thức : l c = nv ì An Acb , m Vn ì p ì C Trong : nv - Số vỉa than đợc khai thác đồng thời, nv = vỉa An - Công suất mỏ, An = 1.000.000 tấn/năm Acb - Lợng than thu đợc đào đờng lò chuẩn bị Acb = (5% ữ 15%)An Chọn Acb = 10%An = 100.000 tấn/năm Vn - Tiến độ lò chợ năm, m/năm Vn = N r n , m/năm N - Số ngày làm việc năm, N = 300 ngày r - Tiến độ lò chợ sau luồng khấu, r = 0,8m n - Số luồng khấu lò chợ ngày đêm, n = Vn = N r n = 300ì0,8ì2= 480m/năm C - Hệ số khai thác, C = 0,8 p - Tổng công suất vỉa khai thác đồng thời, tấn/m2 15 15 13 13 p = pi = mi i = m13 ì 13 + m14 ì 14 + m15 ì 15 , tấn/m2 Với: m13 = 3,15mét ; 13 = 1,5tấn/m3 m13 = 3,39mét ; 13 = 1,5tấn/m3 m13 = 2,98mét ; 13 = 1,5tấn/m3 p = 3,15 ì 1,5 + 3,39 ì 1,5 + 2,98 ì 1,5 = 14,28 tấn/m2 Thay số vào công thức ta có : l c = nv ì An Acb 1.000.000 100.000 = 3ì = 492 m Vn ì p ì C 480 ì 14,28 ì 0,8 Số lò chợ hoạt động đồng thời : nc = l lc c = 492 = 4,92 lò chợ 100 Vậy cần lò chợ hoạt động đồng thời để đảm bảo công suất mỏ Tuy nhiên để đảm bảo điều kiện làm việc liên tục mỏ lò chợ hoạt động cần bố trí số lò chợ dự phòng 15 ữ 20% số lò chợ hoạt động đồng thời, số lò chợ dự phòng đợc chọn lò Bố trí lò chợ vỉa 137 Từ kết tính toán số lò chợ hoạt động đồng thời số lò chợ dự phòng ta thấy cần phải huy động vỉa V.13, V.14 V.15 cụm vỉa để tiến hành bố trí lò chợ khai thác Các lò chợ đợc bố trí cho phù hợp với thứ tự khai thác Tiến hành khai thác vỉa phía vách trớc, vỉa phía trụ sau khai thác từ xuống dới Nh vậy, vỉa V.15 V.14 vỉa bố trí lò chợ hoạt động, riêng vỉa V.13 đợc bố trí lò chợ hoạt động lò chợ dự phòng III.6 - Kết luận Trên sở đặc điểm điều kiện địa chất liên quan đến công tác khai thác mỏ, đồ án tính toán, lựa chọn phơng án công nghệ hợp lý, tối u để tiến hành khai thác vỉa V.15 thuộc cụm vỉa V.13, V.14 V.15 khu Trung tâm mỏ than Ngã Hai, Công ty TNHH TV than Quang Hanh Hệ thống khai thác đợc chọn Hệ thống khai thác cột dài theo ph ơng lò chợ tầng, thông số hệ thống khai thác đ ợc xác định nh: chiều cao theo hớng dốc tầng, chiều dài lò chợ, chiều dày lớp khai thác, tiến độ lò chợ, số lò chợ hoạt động đồng thời đảm bảo công suất mỏ Phần chuyên đề đồ án đa phơng án chống giữ cho lò chợ, qua trình phân tích kỹ thuật tính toán so sánh hiệu kinh tế chọn vật liệu chống giữ lò chợ giá khung thủy lực di động ZH/1600/16/24Z Quy trình công nghệ khai thác mỏ đ ợc xây dựng tất thông số phơng án chọn đảm bảo an toàn hiệu trình sản xuất [...]... án công nghệ làm cho số lợng lò chợ hoạt động đồng thời đảm bảo công suất mỏ thay đổi theo Vì vậy, số lợng lò chợ hoạt động đồng thời sẽ đợc xác định và bố trí trên các vỉa sau khi chọn đợc phơng án công nghệ và chống giữ hợp lý cho lò chợ III.4 - quy trình công nghệ (chuyên đề chống giữ) Tình hình khai thác ở nớc ta đang trong giai đoạn bắt đầu chuyển từ công nghệ khai thác thủ công sang công nghệ. .. dày vỉa làm 2 lớp, khai thác lò chợ trụ hạ trần thu hồi than nóc Chiều dày lớp khấu phía trụ đợc chọn mk = 2,2m sau đó tiến hành thu hồi phần còn lại phía nóc của vỉa với chiều dày mn = 0,78m III.3.3 - Phân tích chọn tiến độ lò chợ Tiến độ lò chợ đợc xác định dựa vào hệ thống khai thác, công nghệ khai thác, công nghệ chống giữ lò chợ và sự đồng bộ thiết bị của mỏ Tiến độ lò chợ đ ợc chọn ứng với các công. .. định số lợng lò chợ hoạt động đồng thời đảm bảo công suất mỏ Số lợng lò chợ hoạt động đồng thời đảm bảo công suất mỏ phụ thuộc vào công suất của lò chợ và công suất mỏ ứng với mỗi công nghệ khai thác nhất định tiến độ lò chợ sau mỗi luồng khấu sẽ khác nhau Điều này ảnh hởng đến công suất của lò chợ Trong điều kiện công suất mỏ đã đợc xác định Am = 1.000.000tấn/năm thì việc công suất lò chợ thay đổi... quả của các công nghệ chống giữ lò chợ để tìm ra ph ơng án công nghệ chống giữ tối u áp dụng vào khai thác Phơng án 1: Chống giữ lò chợ bằng giá thủy lực di động XDY, khấu than bằng phơng pháp khoan nổ mìn, hạ trần thu hồi than nóc, điều khiển áp lực mỏ bằng phá hỏa toàn phần Phơng án 2: Chống giữ lò chợ bằng giá khung di động ZH, khấu than bằng phơng pháp khoan nổ mìn, hạ trần thu hồi than nóc, điều... khi góc dốc của lò chợ nhỏ hơn 250, nếu góc dốc lò chợ nằm trong khoảng 25 ữ 400 thì chỉ cần trang bị cho lò chợ thiết bị vận tải đơn giản là máng trợt Theo điều kiện thế nằm của vỉa và hệ thống khai thác đã lựa chọn, góc dốc của lò chợ đợc xác định là 300 do vậy chọn máng trợt làm thiết bị vận tải trong lò chợ III - Công nghệ chống giữ lò chợ 88 1 Tính áp lực khu vực khai thác áp lực mỏ tác dụng lên... các công nghệ khai thác nh sau: - Phơng pháp khấu than bằng khoan nổ mìn, chống giữ lò chợ bằng cột thủy lực đơn, tiến độ lò chợ sau mỗi luồng khấu đợc xác định r = 1,2m - Phơng pháp khấu than bằng khoan nổ mìn, chống giữ lò chợ bằng giá thủy lực di động, tiến độ lò chợ sau mỗi luồng khấu là r = 0,8m - Phơng pháp khấu than bằng khoan nổ mìn, chống giữ lò chợ bằng giá khung di động, tiến độ lò chợ sau... nóc, điều khiển áp lực mỏ bằng phá hỏa toàn phần A - phơng án 1: Chống giữ lò chợ bằng giá thủy lực di động XDY, khấu than bằng phơng pháp khoan nổ mìn, hạ trần thu hồi than nóc, điều khiển áp lực mỏ bằng 81 phá hỏa toàn phần Lò chợ khai thác vỉa V.15 áp dụng công nghệ chống giữ bằng giá thủy lực di động XDY có các thông số sau: - Chiều dày trung bình của vỉa : 2,98m - Góc dốc vỉa trung bình : = 300... hàng nền là 0,3kg - Khai thác gơng lò chợ khấu từng đợt với chiều dài 10m theo hớng từ chân lò chợ lên phía trên Hộ chiếu khoan nổ mìn khai thác gơng lò chợ và bảng lý lịch nổ mìn đợc thể hiện trên Hình III.3 87 Hình III.3 II - Hình thức vận chuyển trong lò chợ Khi sử dụng công nghệ khấu than trong lò chợ bằng ph ơng pháp khoan nổ mìn, để vận tải than khai thác đ ợc trong lò chợ thờng lắp đặt máng... lai gần, khi tỷ trọng khai thác hầm lò ngày càng tăng do việc các mỏ khai thác xuống sâu Để đáp ứng yêu cầu về sản lợng và cải thiện một số chỉ tiêu kinh tế - kỹ thuật, khai thác than hầm lò cần phải phát triển theo h ớng mới Mở rộng việc áp dụng công nghệ cơ khí hoá vào khai thác và chống giữ lò chợ ở các mỏ than hầm lò là cần thiết theo hớng phát triển xây dựng dây chuyền công nghệ liên tục đồng bộ... đơn Gần đây, tại nhiều mỏ than hầm lò của Việt Nam bắt đầu sử dụng rộng rãi một số loại vì chống tổ hợp của Trung Quốc điển hình là hai loại vì chống tổ hợp kiểu XDY và ZH Vì tổ hợp là loại vì chống trung gian giữa vì chống đơn và vì chống cơ khí hóa, giữa các thành phần của vì tổ hợp đã có những mối liên kết động học nhất định nhng nó không đảm bảo việc cơ khí hóa toàn bộ vì chống cũng nh việc điều