CHƯƠNG IPHƯƠNG áN i cầu dầm liên tục đúc hẫng

Khoa công trình đồ án tốt nghiệp CHƯƠNG I PHƯƠNG áN i cầu dầm liên tục đúc hẫng Giới thiệu tổng quát phơng án I: Phơng án I phơng án dầm BTCT DƯL liên tục ba nhịp nhịp dẫn 33 m phơng án thiết kế phù hợp với phơng trâm xây dựng đại nhanh, tốt, rẻ Mặt khác, tận dụng nguồn tài nguyên sẵn có địa phơng vật liệu xây dựng nớc sản xuất, áp dụng đợc thành tựu khoa học đại nh thiết bị thi công tiên tiến , sử dụng kết cấu định hình, lắp ghép, có tính chuyên môn hoá cao nhằm tạo suất lao động cao, đỡ tốn chi phí cho công tác tu bảo dỡng 2.Các kích thớc kết cấu nhịp: 2.1 Sơ đồ cầu: - Sơ đồ cầu: 65m + 90m + 65m + 33m - Toàn cầu dài L = 268,25 m(chiều dài mố khe co giãn) Trong có nhịp dẫn nhịp liên tục BTCT DƯL - Mặt cắt ngang nhịp dẫn 33 m gồm dầm, dầm cách 2,4 m, chiều cao h = 1,7 m Các dầm đợc sử dụng dầm định hình 2.2 Kết cấu nhịp chính: - Nhịp dầm sử dụng kết cấu dầm hộp liên tục ba nhịp BTCT DƯL có tiết diện hộp vách thẳng - Chiều cao hộp thay đổi theo đờng cong Parabol bậc hai, trụ cao 5m nhịp cao 2.5m - Bề rộng nắp hộp 12m - Chiều rộng hộp 6m - Bề dày nắp không thay đổi 25 cm nhng có vút - Chiều dày đáy thay đổi : Tại nhịp 25cm, trụ 70cm - Chiều dày sờn hộp không đổi 50cm - Khi thi công tạo độ dốc ngang 1,5% cách nâng đờng nắp lên - Các đốt đúc có chiều dài thay đổi: Đốt đỉnh trụ có chiều dài 10m, 10 đốt dài 3m, 12 đốt dài 4m(tính cho hai cánh hẫng) Chiều cao đốt đúc thay đổi theo quy luật đờng cong parabol : y = ax2+bx+c - Vật liệu kết cấu nhịp sử dụng bêtông mác M400 có Ru=190 Kg/cm2 Rn=150Kg/cm2 - Gờ chắn bánh gờ đỡ lan can cao 30cm, rộng 25cm, cột lan can cao 90cm thép 2.3 Mố cầu: -1đỗ thuỷ trung lớp cầu đờng k37 Khoa công trình đồ án tốt nghiệp - Mố cầu có dạng mố U bê tông cốt thép đặt naền móng cọc khoan nhồi đờng kính = 100cm 2.4 Trụ cầu: - Trụ cầu có dạng trụ tròn đặc bê tông cốt thép đặt móng cọc khoan nhồi BTCT 100, trụ bố trí 15 cọc Xác định đặc trng hình học hệ số phân bố ngang: 3.1 Xác định đờng cong Parabol: - Vì chiều cao hộp biến thiên từ 5m đến 2.5m nên đáy dầm biến thiên theo quy luật đờng cong - Chọn phơng trình dạng parabol bậc hai y = ax2 + bx + c y 2.5 44 88 x Khi đỉnh parabol qua điểm (44 ; 2,5) Parabol cắt trục hoành điểm 88 - Giải phơng trình đờng cong đáy dầm là: y = x2 + 3872 x 44 - Mặt đáy hộp có dạng đờng cong parabol y = ax2+bx+c với chiều dày gối 70cm, nhịp 25cm - Tơng tự nh ta xác định đợc đờng cong mặt đáy dầm : y = 1.0589 * 10 x + 0.093 x Căn vào hai đờng cong Parabon ta xác định đợc chiều cao mặt cắt 3.2 Tính đặc trng hình học mặt cắt: - Mỗi bên cánh hẫng gồm có 11 đốt đúc 1/2 đốt trụ nh ta có -2đỗ thuỷ trung lớp cầu đờng k37 Khoa công trình đồ án tốt nghiệp Bảng kích thớc mặt cắt Mặt cắt Chiều cao h (m) Chiều dày b (m) 0,7 4,464 0,61 4,173 0,55 3,9 0,5 3,66 0,46 3,44 0,42 3,244 0,384 3,02 0,343 2,83 0,31 10 2,69 0,283 11 2,58 0,265 12 2,52 0,253 13 2,5 0,25 3.3 Tính hệ số phân bố ngang: - Dầm liên tục có mặt cắt ngang kết cấu hình hộp hai sờn, không biến dạng hình học dới tác dụng tải trọng nên hệ số phân bố ngang đợc tính theo phơng pháp đòn bẩy xác - Khi giả thiết mặt cắt hình hộp không biến dạng ta có đờng ảnh hởng áp lực dầm nh sau - Hệ số phân bố ngang xe H30: H30 = 0,5 yi = 0,5 (1+1+1+1) = - Hệ số phân bố ngang xe XB80: -3đỗ thuỷ trung lớp cầu đờng k37 Khoa công trình đồ án tốt nghiệp XB80 = 0,5 yi = 0,5 (1 + 1) = - Hệ số phân bố ngang đoàn ngời: Ngời = (1 + 1) 1,5 = Tính nội lực giai đoạn: 4.1 Tĩnh tải giai đoạn một: Bảng đặc trng hình học khối đúc STT 10 11 12 13 F 12.41 11.424 10.833 10.31 9.87 9.45 9.074 8.645 8.29 8.015 7.815 7.495 7.46 Yc 2.566311 2.362781 2.257997 2.152853 2.055351 1.966764 1.886463 1.792379 1.709013 1.648405 1.597195 1.560056 1.550559 S 11.32734 9.326713 8.254463 7.317645 6.544465 5.849432 5.251801 4.596687 4.071591 3.688023 3.408055 3.218131 3.17082 Jx 52.64347 38.9079 32.28603 26.78577 22.4833 18.87911 15.96634 12.97945 10.74108 9.222183 8.152048 7.513485 7.341042 Jy 102.3007 97.29856 94.46681 91.87572 89.63906 87.55406 85.69272 83.56697 81.78239 80.43947 79.41781 74.59892 74.416 Bảng tính mô men tĩnh tải giai đoạn I mặt cắt đỉnh trụ Khối Ki F1 F2 L 1/2K0 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K10 K11 11.424 10.833 10.31 9.87 9.45 9.074 8.645 8.29 8.015 7.815 7.495 7.46 3 3 4 4 4 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 12.41 11.424 10.833 10.31 9.87 9.45 9.074 8.645 8.29 8.015 7.815 7.495 Qi Tay đòn MômenQ i 148.963 2.5 372.406 83.4638 6.5 542.514 79.2863 9.5 753.219 75.675 12.5 945.938 72.45 15.5 1122.98 69.465 18.5 1285.1 88.595 22 1949.09 84.675 26 2201.55 81.525 30 2445.75 79.15 34 2691.1 76.55 38 2908.9 74.775 42 3140.55 Tổng= 20359.1 4.2 Tĩnh tải giai đoạn hai: Bao gồm: Lớp phủ phần xe chạy, lớp phủ lề ngời đi, gờ chắn bánh, lan can tay vịn -4đỗ thuỷ trung lớp cầu đờng k37 Khoa công trình đồ án tốt nghiệp Lớp phủ mặt cầu: Bêtông atfan 5cm : 0,05 2,3 = 0,115 (T/m2) Lớp bảo hộ 3cm : 0,03 2,4 = 0,072 (T/m2) Lớp phòng nớc dày 2cm: 0,02 1,5 = 0,03 (T/m2) Lớp mui luyện dầy trung bình 1,5cm : 0,015.1,67 =0,025 T/m2 (T/m2) => Tổng cộng: q1 = 0,242 => Tĩnh tải rải lớp phủ qtc = 0,242 11 = 2,662 (T/m) qtt =1,5.qtc = 1,5.2,662=3,993 (T/m) - Gờ chắn bánh : ptc = 0,25 0,3 2,4 = 0,36 (T/m) ptt = 1,5 0,36 = 0,54 (T/m) - Lan can tay vịn : + Gờ đỡ: qgđtc = 0,3 x 0,25 x x 2,4 =0,36 (T/m) qgđtt = 1,1x0,36 = 0,396 T/m + Lan can thép, cách 1m bố trí lan can Lan can có đờng kính 15cm cao75cm Pcột = 3,14.(0,0752 - 0,0652 ).0,75.7,8 = 0,0257 T Hai bên có hai hàng cột: qcột = 2.0,257 = 0,0514 T/m Tay vịn lan can dùng ống thép nh cột ta có với hai bên tay vịn: qtay vịn =0,0686 T/m Bê tông chôn cột lan can là: qchôn cột =0,25.0,3.2,5.2 = 0.375 T/m - Tổng cộng tĩnh tải giai đọan hai là: qgđ2 tc= 3,859 (T/m) qgđ2tt =5.47 (T/m) 4.3 Tính nội lực giai đoạn: Do tính toán sơ ta cần tính theo sơ đồ gồm : + Đúc hẫng đối xứng + Hợp long biên hợp long nhịp bê tông cha ninh kết + H30 + ngời giai đoạn khai thác 4.3.1 Tính nội lực giai đoạn đúc hẫng: -5đỗ thuỷ trung lớp cầu đờng k37 Khoa công trình đồ án tốt nghiệp - Kết cấu nhịp đợc thi công hẫng đối xứng từ trụ dựa dần vào đốt thi công trớc - Đối với đốt trụ K0 đợc đổ chỗ ván khuôn - Các đốt đợc đổ xe đúc chuyên dụng - Sơ đồ làm việc giai đoạn cong son, tính với lớn - Nội dung tính toán giai đoạn xác định nội lực trọng lợng cốt thép dự ứng lực cần thiết cho đợt thi công Số lợng cốt thép lực căng trớc phải đảm bảo an toàn cho kết cấu suốt trình thi công - Các tải trọng gồm có : + Tải trọng phần I: Trọng lợng thân đốt + Tải trọng xe đúc: Xe đúc nặng 80T + Tải trọng thi công : 0,1 (T/m) rải toàn cánh - Sơ đồ tính toán sơ đồ hẫng tối đa lớn đúc xong đốt cuối chuẩn bị hợp long nhng cha tháo xe đúc Mô men tải trọng thi công MTC = 0,1x44x22 =96,8 Tm Mô men xe đúc vị trí hẫng MXĐ = 80x42 =3360 Tm Mô men tổng M = 23815,9 Tm Mặt cắt gối Mtc (T.m) Mtt (T.m) 23815,9 26197,49 4.3.2 Giai đoạn hợp long nhịp biên hợp long nhịp giữa: - Thi công đoạn sát trụ đà giáo dài 19m, sau tiến hành hợp long - Sau hợp long xong, tháo dỡ đà giáo tháo gối tạm thời trụ kết cấu chịu lực theo sơ đồ dầm mút thừa Lúc mặt cắt đỉnh trụ chịu tĩnh tải I, tải rải thi công 0,1 Tm, tải xe đúc nh phần trớc chịu thêm 1/2 đốt hợp long 18,65T xe đúc hẫng Trong phần tính cho dầm mút thừa chịu 1/2 đốt hợp long phần xe đúc hẫng hơn(80.44 - 80.42), lực đặt đầu mút thừa Mặt cắt Mtc (T.m) Mtt (T.m) 945,4 1039,94 4.3.3 Giai đoạn khai thác: - Xe H30: Từ đờng ảnh hởng mô men mặt cắt đỉnh trụ ta xếp đoàn xe H30 tiêu chuẩn lên hai nhịp phần đờng ảnh hởng mang dấu âm với trục nặng đặt vị trí tung độ lớn nhất, dịch tải với bớc 0,5m từ trái qua phải ngợc -6- đỗ thuỷ trung lớp cầu đờng k37 Khoa công trình đồ án tốt nghiệp lại từ phải qua trái ta đợc vị trí bất lợi Hoặc ta tra tải trọng tơng đơng đoàn xe H30 với dạng đờng ảnh hởng cong, ta tính cho hai phần đờng ảnh mang dấu âm - Nhịp biên l = 65m, qtđ = 1,7 T/m - Nnịp l = 90m, qtđ = 1,7 T/m -1 = 359,77m2 -2=607,2m2 - =967,39m2 + = 153,77m2 =813,6m2 Đường ảnh hưởng mô men mặt cắt đỉnh trụ 220 65 90 65 mô men hoạt tải H30 là: Mtc = qtđ*Fđah *h30= - 1,7 967,39.2 = -3289,12Tm Mtt =-1,4(1 + )Mtc= -1,4.3289,12 = -4604,77Tm Tĩnh tải phần II: xếp lên toàn đờng ảnh hởng Mtc = qgđ2tc.Fđah = 3,859 813,6 = 3139,68Tm Mtt = qgđ2tt.Fđah = 5,47 813,6 = 4450,4Tm Đoàn ngời ta xếp lên phần đờng ảnh hởng mang dấu âm để đợc nội lực bất lợi qn= 0,3T/m2 tải rải đoàn ngời là: qn = 1,5.0,3 =0,45 T/m mô men đoàn ngời Mtc= 3.0,45.967,39 = 1305,97Tm Mtt=1,4.Mrc = 1,4.1305,97 = 1828,36Tm Trị số nội lực Tĩnh tải II+ ngời + H30 Mặt cắt đỉnh trụ Mô men tiêu chuẩn Tm Mô men tính toán Tm 10883,53 7734,7 Tính bố trí bó cốt thép DƯL giai đoạn: - Sơ tính toán bố trí cốt thép cần thiết mặt cắt - Cốt thép DƯL dùng loại 12,7 UC AC1311 , diện tích sợi 12,7 100,1mm2 - Dùng 19 sợi 12,7 diện tích bó : 19,019cm2 -7đỗ thuỷ trung lớp cầu đờng k37 Khoa công trình đồ án tốt nghiệp - Theo văn số 1596/KHKT vụ KHKT Bộ GTVT năm 1994 việc cháp nhận số liệu cáp thép cờng độ cao nh sau: - Cờng độ chịu kéo tiêu chuẩn: Rtc = 18730 kg/cm2 - Cờng độ chịu kéo giai đoạn tạo ƯST thi công: R =12000kg/cm2 - Cờng độ tính toán giai đoạn khai thác: R = 10800kg/cm2 - Mô duyn đàn hồi E = 1950000kg/cm2 - Các đặc trng bêtông: + Bêtông kết cấu nhịp sử dụng bêtông M400: + Cờng độ chịu nén uốn:Ru=2050 (T/m2) + Cờng độ chịu nén dọc trục.Rn=1650 (T/m2) Ta tính bố trí cốt thép cho mặt cắt nhịp mặt cắt đỉnh trụ a Tính cho mặt cắt đỉnh trụ: Diện tích cần thiết mặt cắt: Fct = M TT .h R Với Mtt mô men tính toán h0 chiều cao có hiệu lấy theo chọn sơ cốt thép ban đầu h0 = h - ad Với ad khoảng cách từ trọng tâm đám cốt thép đến mép hộp ad = 20cm Hệ số tra bảng phụ thuộc vào r0 r0 = h0 M TT R u b = 0,2 38120,96 2050.6 = 2,726 b bề rộng đáy hộp b = 6m với r0 =2,726 = 0,9 Vậy diện tích cốt thép cần thiết Fct = M TT 38120,96 = = 0,0817 m .h R 0,9.4,8.108000 Fct= 817cm2 Vậy số bó cốt thép cần thiết đỗ thuỷ trung n= Fct 817-8= = 42lớp ,95 cầu đờng k37 f 1b 19,019 Khoa công trình đồ án tốt nghiệp Chọn 44 bó để bố tri mặt cắt Kiểm toán mặt cắt Mtt=38120,96Tm Xác định vị trí trục trung hoà bỏ qua ảnh hởng cốt thép thờng Rt.Ft = 108000.44.19,019.10-4 = 9037,82Tm ' hb = 0,7.6 + 0,4.0,4 = 0,7267 m hb bề dầy tính đổi đáy hộp Ru.b.hb = 2050.6.0,7267 = 8938,41Tm Rt.Ft >Ru.b.hb trục trung hoà qua sờn hộp xt = R t Ft R tr (b b c ).h 'b 108000.44.19,019.10 1650.(6 2.0,5).0,7267 = = 1,484m R u b s 2050.2.0,5 =x/h0 = 1,484/4,8 = 0,3 lấy m2=1 Công thức kiểm toán là: Mtt < Mgh = m2Ru.bs.x.(h0 - x/2) + Rtr.(b - bs).(h0 - hb/2).hb Mgh=1.2050.2.0,5.1,484.(4,8 -1,484/2)+ 1650.(6 - 2.0,5).(4,8- 0,7267/2).0,7267 = 38944.2Tm 38120,96< 38944,2 đạt b.Tính toán mặt cắt nhịp Tính toán nội lực mặt cắt có tĩnh tải phần hai hoạt tải ngời Đường ảnh hưởng mô men mặt cắt nhịp 220 65 90 65 -=102,99m2 +=404,87 m2 -=102,99 m2 =198,88 m2 Mô men tĩnh tải phần II gây là: Mtc = 3,859 = 3,859 198,88 = 767,476Tm Mtt = 5,47 = 5,47.198,88 = 1087,87Tm -9đỗ thuỷ trung lớp cầu đờng k37 Khoa công trình đồ án tốt nghiệp Mô men đoàn ngời gây ra: Mtc = Ngời.q = 3.0,45 404,87 = 546,57Tm Mtt = n.Ngời.q = 1,4.Mtc = 765,2Tm Mô men đoàn xe H30 gây ra: Mtc = H30.qtđ + =2.1,8.404,87=1457,53Tm Mtt = 1.4.Mtc = 2040,54Tm Mô men xe XB80 gây : Mtc = XB80.qtđ1 += 4,3 404,87=1740,94Tm Mtt = 1,1.Mtc = 1915,03Tm Ngời + tĩnh tải phần hai + H30 : Mtc = 2771,576Tm Mtt = 3893,61Tm Tĩnh tải phần hai + XB80 : Mtc = 2508,416Tm Mtt = 3002,9Tm Vậy tổ hợp để tính toán tổ hợp tổ hợp ngời + tĩnh tải phần II + H30: Mtt = 3893,61Tm Tính cốt thép cho mặt cắt nhịp: Diện tích cần thiết mặt cắt: Fct = M TT .h R Với Mtt mô men tính toán h0 chiều cao có hiệu lấy theo chọn sơ cốt thép ban đầu h0 = h - ad Với ad khoảng cách từ trọng tâm đám cốt thép đến mép hộp ad = 15cm hệ số tra bảng phụ thuộc vào r0 r0 = h0 M tt Ru.b = 2,5 0,15 3893,61 2050.12 = 5,9 b bề rộng nắp hộp b = 12m với r0 =5,9 = 0,99 Vậy diện tích cốt thép cần thiết Fct = M tt 3893,6 = = 0.0155m .h R 0,99.2,35.108000 Fct= 155cm2 Vậy số bó cốt thép cần thiết n= đỗ thuỷ trung Fct 155 = = 8,15 f 1b 19,019 -10lớp cầu đờng k37 Khoa công trình đồ án tốt nghiệp Chọn 10 bó để bố tri mặt cắt Kiểm toán mặt cắt Mtt = 3893,61Tm Xác định vị trí trục trung hoà bỏ qua ảnh hởng cốt thép thờng Rt.Ft = 108000.10.19,019.10 -4 = 2054,052Tm ' hb = 0,25.12 + 1,5.0,5 + 0,5.0,5 = 0,333m 12 hb bề dầy tính đổi nắp hộp Ru.b.hb = 2050.12.0,333= 8191,8Tm Rt.Ft chọn 15 cọc bố trí thành hàng hàng cọc Khoảng cách hàng 1,75m, khoảng cách cột 2,15 m -13đỗ thuỷ trung lớp cầu đờng k37 Khoa công trình đồ án tốt nghiệp hình vẽ: Tính toán mố cầu 7.1.Cấu tạo mố Do điều kiện địa hình địa chất hai đầu cầu giống nh chiều cao đất đắp đầu cầu hai bên giống nên ta thiết kế mố hai bên nh nhau, ta cần tính toán mố Ta áp dụng mố dạng mố kiểu chữ U bê tông cốt thép đổ chỗ Bê tông dùng mác 300 có thiết kế độ Mố gồm hàng cọc, hàng trớc đáy nghiêng với độ dốc 1: cọc đợc sử dụng loại 40 x 40, bê tông M 300 7.2 Tính toán 7.2.1 Các tổ hợp tải trọng tác dụng lên mố Ta chia mố thành khối khối có trọng lợng nh sau P1 = 5,85 0,35 2,5 =10,24 T P2 = 2,5.1/2.3,8.4,75.0,35.2 =15,8T P3 = 2,5.5.1,1.0,35.2 = 9,625 T P4 = 2,5.0,5.2,87.12 = 43,1 T P5 = 3,13 2,3 12 2,5 = 216 T Pbệ = 1,5 12,6 2,5 = 189 T Pđá kê= 1,6 1,6 0,1 2,5 = 0,64 T Trên mố có hai đá kê Pđá kê=1,28 T Phản lực gối đo tính tải độ truyền lên vai kè Trọng lợng thân R 1TC = 0,3x 6x8x 2,5 / = 18(T) Trọng lợng lớn phủ: R TC = 0,2 x 6x1x = ,4 ( T ) tc = 18 + 2,4 = 20,4(T ) Tổng Rqd R TT qd =18 x1,1 +2, 4.1,5 =23, 4(T ) Tổng tải trọng mố phản lực độ là: PTC = 648,9T PTT = 1,1 PTC + RqđTT = 714,75 T Các tải trọng giải tĩnh tải giai đoạn I II qgđItc = 13,1T/m -14đỗ thuỷ trung lớp cầu đờng k37 Khoa công trình đồ án tốt nghiệp qgđITT = 14,25T/m qgđIITC = 3,859T/m qgđIITT = 5,47T/m Đường ảnh hưởng phản lực gối mố 220 65 90 65 + = 26,96m2 - = 9,34m2 + = 2,36m2 = 19,98m2 tổng + = 29,33m2 tổng - = 9,34m2 Phản lực tĩnh tải giai đoạn I: NgđITC = qgđItc = 13,1 19,98 = 261,74 T NgđITT= qgđItt = 14,25 19,98 = 284,715 T Phản lực tĩnh tải giai đoạn II: NgđIITC = qgđIItc = 3,859 19,98 = 77,1 T NgđIITT= qgđIItt = 5,47 19,98 = 109,29 T Phản lực đoàn ngời: Xếp đoàn ngời lên hai lề ngời lên phần đờng ảnh hởng mang dấu dơng để đợc nội lực lớn qn = 0,3 T/m2 qn = 0,45 T/m NnTC = 2.qn + = 0,45 29,33 = 26,4 T NnTT = n.2.qn + = 1,4 0,45 29,33 = 36,96 T Phản lực đoàn xe H30: Xếp đoàn xe lên hai làn, lên phần đờng ảnh hởng mang dấu dơng để đợc nội lực lớn Hai đờng ảnh hởng có dạng khác có qTĐ khác qTĐ1 = 2,15 T/m qTĐ2 = 1,7 T/m NH30TC = H30.qTĐ1 +1 + H30.qTĐ2 +2 = = 2,15 26,96 + 1,7 2,36 = 123,95 T TT NH30 = 1,4 NH30TC = 173,5 T Phản lực đoàn xe XB80: Xếp xe lên phần đờng ảnh hởng mang dấu dơng để đợc nội lực lớn Hai đờng ảnh hởng có dạng khác có qTĐ khác qTĐ1 = 4,4 T/m qTĐ2 = 3,2 T/m NXB80TC = XB80.qTĐ1 +1 + XB80.qTĐ2 +2 = = 4,4 26,96 + 3,2 2,36 = 126,176T TT NH30 = 1,1 NXB80TC = 138,8 T Tổ hợp để tính toán ngời + H30 + tĩnh tải I II + tĩnh tải mố N = 1283,215T 7.3 Tính sơ số cọc 7.3.1 Cấu tạo Móng mố sử dụng loại móng cọc BTCT M300, chiều dài cọc l= 20m đóng sâu vào tầng cát vừa 3,4m Kích thớc bệ cọc: 1,5 x 12 x 6,65 m -15đỗ thuỷ trung lớp cầu đờng k37 Khoa công trình đồ án tốt nghiệp 7.3.2 Tổ hợp tải trọng để tính toán Đây phơng án sơ tính sơ số cọc theo lực thẳng đứng lớn N = 1283,215T Chiều dài cọc đất l0 = l = 20 m Cọc qua lần đất f 1tc = 58KN / m Lớp 1: sét pha l1 = 13,4m f 2tc = 71,5KN / m Lớp 2: Sét pha nâu l2 = 2,2m f 3tc = 54KN / m Lớp 3: Cát nhỏ L3 = 1,8m Lớp 4: lớp đầu cọc cắm lớp cát vừa f 1tc = 81KN / m l 4= 12,65m Ntt = k.m2 (Un1 i fitc li + F Rtc) Ntt Sức chịu tải tính toán cọc K Hệ số đồng lấy : 0,7 m2 = Hệ số điều kiện chịu lực U = 1,8 Chu vi tiết diện cọc, cọc 45 x 45 cm n = Số lớp đất mà cọc đóng qua li Bề dầy tầng đất thứ i fitc Lực ma sát đơn vị tiêu chuẩn F = 0,2025 tiết diện ngang cọc Rtc = 4500KN/m2 Sức kháng tiêu chuẩn đất dới chân cọc i = Hệ số tra bảng(cọc đóng) Ntt = 0,7.1.(1,8(58 13,4 + 71,5 2,2 + 54 1,8) + 0,2025 4500) = 1937,82 KN = 193,782 T N Ntt 1283,215 = 9,9 cọc n = 1,5 x 193,782 Ta chọn n = 15 cọc bố trí nh hình vẽ - Tính số lợng cọc n = 1,5 x Dự kiến kiểu thi công 8.1 Thi công kiểu mố Bớc 1: - San ủi mặt (dùng máy ủi) Định vị tim cọc đóng - Tập hợp máy móc thiết bị vật liệu chuẩn bị thi công mố Bớc -16đỗ thuỷ trung lớp cầu đờng k37 Khoa công trình đồ án tốt nghiệp - Lắp dựng giá búa DJ2 - Đóng cọc thử - Đóng cọc đại trà búa 4,5 T có cần cẩu 25 T phục vụ - Tháo dỡ giá búa Bớc - Dùng máy xúc kết hợp nhân lực đào hố móng đến cao độ thiết kế - Đập đầu cọc vệ sinh hố móng - Rải đá đổ bê tông lớp lát Bớc - Bố trí cốt thép dựng ván khuôn bệ mố - Đổ bê tông bệ mố Bớc - Bố trí cốt thép dựng ván khuôn thân mố - Đổ bê tông thân mố đến cao độ đá kê gối Bớc - Bố trí cốt thép dựng ván khuôn đổ bê tông phần lại - Đắp đất nón mố hoàn thiện 8.2 Thi công trụ cầu Bớc - Đo đạc xác định tim trụ, tim cọc ván thép, khung định vị - Hạ khung định vị đóng cọc ván thép Bớc - Bơm cát vào vòng vây cọc ván thép kết hợp neo vòng dầm chặt - Đặt sân bê tông đảo để máy khoan tiến hành khoan tạo lỗ tạo ống vách thép - Khoan đến cao độ thiết kế, hạ tầng cốt thép, đổ bê tông cọc Bớc - Đào đất khỏi vòng vây đến cao độ thiết kế - Đổ bê tông bịt đáy theo phơng pháp vữa dâng - Hút nớc khỏi hố móng - Đập đầu cọc, sửa sang hố móng - Lắp dựng ván khuôn, cốt thép đổ bê tông bệ trụ - Sau bê tông trụ đủ cờng độ dao phép lắp dựng ván khuôn cốt thép đổ bê tông thân trụ - Hoàn thiện trụ, tháo dỡ đà giáo ván khuôn,dùng búa dung nhổ cọc ván thép tháo dỡ hệ thống khung vây cọc định vị 8.3 Thi công kết cấu nhịp đà giáo cố định - Chuẩn bị mặt công trờng - Xác định vị trí tim kết cấu nhịp - Xác định vị trí trụ đỡ đà giáo - Lắp dựng ván khuôn đốt thép đỡ bê tông 1m kết cấu nhịp đà giáo - Khi bê tông đủ cờng độ cho phép kéo căng cốt thép cờng độ cao - Tiến hành hợp long với phần kết cấu nhịp thi công theo phơng pháp đúc hẫng cân đối xứng 8.4 Thi công kết cấu nhịp - Mở rộng thân trụ, lắp dựng đà giáo ván khuôn -17- đỗ thuỷ trung lớp cầu đờng k37 Khoa công trình đồ án tốt nghiệp - Đổ khối K0, trụ T1 tiến hành neo, neo tạm xuống trụ cờng độ cao 38 - Lắp xe đúc hẫng lên hai bên khối K0 đúc xong kéo DƯL - Tiến hành neo giữ xe đúc - Đổ bê tông khối - Khi bê tông đủ cờng độ cho phép tiến hành kéo căng bó cáp cờng độ cao - Đa xe đúc vị trí lặp lại bớc - Tiến hành hợp long nhịp - Hạ dầm xuống gối, hoàn thiện, lớp phủ mặt cầu, lan can tay vịn -18đỗ thuỷ trung lớp cầu đờng k37