slide nghiệm bền thanh truyền

Nghi ệm b ền truy ền I.Nghiệm bền đầu nhỏ truyền II.Nghiệm bền thân truyền III.Nghiệm bền đầu to truyền IV.Nghiệm bền bulon truyền I.Nghiệm bền đầu nhỏ truyền 1.1Xác định loại đầu nhỏ truyền 1.2 Xác định ứng suất tổng đầu nhỏ chịu kéo 1.3 Xác định ứng suất tổng đầu nhỏ chịu nén 1.1Xác định loại đầu nhỏ truyền cần tính ứng suất kéo σ k = pj Đối với loại đầu nhỏ truyền dày d / d1 > 1,5 2ld S đó: plực jmax quán tính chuyển động tịnh tiến cực đại tính với khối lượng mnp ld ,S dài chiều dày đầu nhỏ chiều < 1,5 theo lí thuyết cong bị ngàm Đối với loại đầu nhỏ truyền dày d / d1 tính tiết diện chuyển tiếp từ đầu nhỏ đến thân tiết diện góc γ hình sau: 1.2 Xác định ứng suất tổng đầu nhỏ chịu kéo Kinasotxvili tính với giả thiết sau: P + coi lực quán tính phân bố đường bán kính trung bình đầu nhỏ: q = J max 2ρ d +d Trong đó: ρ= PJ max = m np Rω (1 + λ )MN +góc ngàm γ theo công thức: H + ρ1) γ = 90 + arccos (r2 + ρ1) ( + Khi cắt nủa cong siêu tĩnh ,mômen lực pháp tuyến thay xác định theo M A = p j.ρ (0,00033γ − 0,0297) phương trình sau: N A = p j.(0,572 − 0,0008γ ) Với: PJ = m np Rω Mô men lưc pháp tuyến diện tích ngàm C-C tính theo công thức: M j = M A + N A ρ (1 − cos γ ) − 0,5.Pj.ρ (sin γ − cos γ ) N j = N A cos γ + 0,5.Pj.(sin γ − cos γ ) Do ép căng bạc lót vào đầu nhỏ nên hệ số giảm tải tính theo công thức χ= E d Fd E d Fd + E b.Fb E d , Fd : đàn hồi tiết diện đầu nhỏ Moomen Momen E b , Fb đàn hồi tiết diện bạc lót Ưng suất tổng tác dụng mặt mặt đầu nhỏ tiết diệnγ = đếnγ = γ Tính theo công thức sau: 6ρ + S 6ρ − S σ tj = (−2M j S(2 ρ − S) + N k ) ld S σ nj = (2M j S(2 ρ + S) + Nk ) ld S 1.3 Xác định ứng suất tổng đầu nhỏ chịu nén Lực tác dụng lên đầu nhỏ truyền lực tổng: P∑ = Pkt + Pj Lực phân bố theo hình vẽ: Đồ thị xác đinh NA ,Matheo α Moomen lực kéo tiết diện ngàm xác định theo công thức: sin γ cos γ γ sin γ M z = M A + N A ρ (1 − cos γ ) − P ρ ( − − ) ∑ π π N z =N A cos γ +P ( ∑ sin γ cos γ γ sin γ − − ) π π Ưng suất mặt đầu nhỏ chịu nén:   6ρ + S σ nz =  M z + χ Nz  S (2 ρ + S )   ld S Ứng suất mặt đầu nhỏ chịu nén:   6ρ − S σ tz =  −2 M z + χ Nk  S (2 ρ − S )   ld S Ứng suất mặt mặt biểu diễn hình vẽ: II.Nghiệm bền thân truyền Tính nghiệm bền thân truyền động thường vào tốc độ động động tốc độ thấp trung bình: Pz max σ = k MN m a Ứng suất nén tiết diện nhỏ nhất: n Fmin Pz max k MN m Ftb Ứng suất cho phép truyền làm thép cacbon σ ∑  = 80 ÷ 120 b.Ứng suất tổng tiết diện trung bình: σ∑ =  Đối với động tốc độ cao: ta xét đến lực hệ số an toàn PΣ a Ứng suất tổng tiết diện trung bình: σ Σ = F k tb Trong đó: Ftb = (H − h).B + h.(B − b) k hệ số tải trọng P∑ = Pjt + Pz = pz Fp + m np + 0,5.m tt Rω (1 + λ ) ( ) P b Ứng suất kéo tiết diện trung bình: σ k = jt MN / m Ftb  Cm = S n 30 m s c.hệ số an toàn đầu nhỏ nσ = Hệ số an toàn phải lớn 2,5 2.σ −1 (σ Σ − σ k ) + ψ σ (σ Σ + σ k ) III.Nghiệm bền đầu to truyền Đầu to truyền giả thiết cong bị ngàm tiết diện nối tiếp thân: Lực quán tính tác dụng lên đầu to phân bố theo quy luật cosin theo công thức: P = P + P = Rω 2F m ( + λ ) + ( m − m )  d j kt p  n  Trong đó: mn khối lượng nắp đầu to γ0 góc ngàm thường chọn = 40o Ứng suất tổng tác dụng lên đầu to truyền xác định theo :     0,023C 0,  σ Σ = Pd  +   J b  ( Fb + Fd )   Wu 1 + ÷  J d    Với Wu momen chống uốn tiết diện A-A Sd2 ld Wu = Jb,Jd:momen quán tính tiết diện bạc lót nắp đầu to A-A lb s3b Jb = 12 ld s3d Jd = 12 Fb,Fd tiết diện bạc lót nắp đầu to A-A Fb = lb s b Fd = ld sd C: khoảng cách tâm bulon truyền Ứng suất cho phép loại động cơ: - động tĩnh , tàu thủy: [ σ Σ ] = 60 ÷ 100 (MN / m ) - Động ô tô máy kéo: [ σ Σ ] = 150 ÷ 200 (MN / m ) - Động cường hóa: [ σ ] = 200 ÷ 300 (MN / m ) Σ IV.Nghiệm bền bulon truyền lực tác dụng lên bulon truyền lực kéo tác dụng lên đầu to truyền số lượng bunlon z lực tác dụng lên bulon là: P Pb = d z lực siết ban đầu tính theo công thức thực nghiệm: lực tác dụng lên bulon động làm việc PS = ( ÷ 3) Pb Pbl = Ps + χ Pb Pbl σ = MN / m k 4.Ứng suất kéo bulon truyền Fbl Momen xoắn bulon ma sát siết bulon Ứng suất xoắn bulon τ = M x ≈ µ Ps x Ứng suất tổng Wx d M x = µ Ps o 0, 4do σ ∑ = σ k + 4.τ x (MN / m ) Ứng suất cho phép ứng với loại đ/c sau: - đ/c tĩnh , tàu thủy σ ∑  = 80 ÷ 120 - đ/c ô tô máy kéo σ ∑  = 120 ÷ 180 - đ/c cường hóa σ ∑  = 180 ÷ 200 [...]... sd C: khoảng cách tâm của 2 bulon thanh truyền Ứng suất cho phép của các loại động cơ: - động cơ tĩnh tại , tàu thủy: [ σ Σ ] = 60 ÷ 100 (MN / m 2 ) - Động cơ ô tô máy kéo: [ σ Σ ] = 150 ÷ 200 (MN / m 2 ) - Động cơ cường hóa: [ σ ] = 200 ÷ 300 (MN / m 2 ) Σ IV .Nghiệm bền bulon thanh truyền 1 lực tác dụng lên bulon thanh truyền cũng là lực kéo tác dụng lên đầu to thanh truyền nếu số lượng bunlon là z... đầu to thanh truyền nếu số lượng bunlon là z thì lực tác dụng lên mỗi bulon là: P Pb = d z 2 lực siết ban đầu tính theo công thức thực nghiệm: 3 lực tác dụng lên bulon khi động cơ làm việc PS = ( 2 ÷ 3) Pb Pbl = Ps + χ Pb Pbl 2 σ = MN / m k 4.Ứng suất kéo bulon thanh truyền Fbl 5 Momen xoắn bulon do ma sát khi siết bulon 6 Ứng suất xoắn bulon τ = M x ≈ µ Ps x 7 Ứng suất tổng Wx d M x = µ Ps o 2 0, 4do