BÀI TẬP CÔNG NGHỆ BÊ TÔNG XIMĂNG II Bài 1. Xác định hệ số sản lượng ( β ) của HHBT và tính lượng dùng VL cho một mẻ trộn , thể tích HHBT của mẻ trộn đó khi máy trộn có dung tích nạp liệu Vm = 500 lít . Cấp phối theo khối lượng là 1 : 2 :4 ( 0,5 ) và X = 320 kgm3 ; khối lượng thể tích tự nhiên của các VL khô tương ứng là : ρvX = 1,3 , ρvC = 1,55 , ρvD = 1,5 kgm3 . Hãy hiệu chỉnh lượng dùng vật liệu cho một mẻ trộn khi độ ẩm của cát là 6% và của đá là 1,5% . Bài làm Hệ số sản lượng β : V V V V β oX oC oD b Trong đó : Vb : thể tích hỗn hợp bê tông sau khi nhào trộn VoX : thể tích tự nhiên của ximăng VoC : thể tích tự nhiên của cát VoD : thể tích tự nhiên của đá Hay D ρ C ρ X ρ 1000 β d v c v x v Trong đó : X , C , D : lượng ximăng , cát , đá dùng cho 1 m3 bê tông . ρ x v , ρ c v , ρ d v : khối lượng thể tích tự nhiên của ximăng ,cát , đá . Theo bài ra ta có : 1 : 2 : 5 ( 0,5 ) = 1: ) N X : ( D X : C X và X = 320 kg m3 Vậy lượng dùng vật liệu cho 1 m3 bê tông là : X = 320 kg . C = 2X = 2.320 = 640 kg D = 5X = 4.320 = 1280 kg N = 0,5X = 0,5.320 = 160 lít 0,66 1,5 1280 1,55 640 1,3 320 1000 β Tính lượng dùng vật liệu cho một mẻ trộn : 320 105,6(kg) 1000 0,66.500 X 1000 βV Xo m 640 211,2(kg) 1000 0,66.500 C 1000 βV Co m 160 52,8(kg) 1000 0,66.500 N 1000 βV No m 1280 422,4(kg) 1000 0,66.500 D 1000 βV Do m Hiệu chỉnh lượng dùng vật liệu cho một mẻ trộn khi độ ẩm của cát là 6% của đá là 1,5% :Gọi khối lượng cát , đá , nước cho một mẻ trộn là : C1, D1 , N1 ( vì lượng ximăng không phải thay đổi không cần phải tính giữ nguyên ) . Ta có : C1 – C 100 6 1 = Co 224,7 100 6 1 211,2 100 6 1 C C1 o ( kg ) D1 – D 100 1,5 1 = Do 428,8 100 1,5 1 422,4 100 1,5 1 D D1 o ( kg ) 428,8 32,9 100 1,5 224,7 100 6 52,8 100 1,5 100 6 N1 N o C1 D1 lít Vậy sau khi hiệu chỉnh lượng dùng cát , đá , ximăng , nước lần lượt là : 224,7 , 428,8 , 105,6 (kg) 32,9 lít . Bài 2 . Lượng dùng VL cho 1 m3 HHBT xỉ , kgm3 : X = 260 ; cát xỉ Cx= 405 ; dăm xỉ D x= 720 và N= 220 . Khối lượng thể tích tự nhiên của các loại VL trên là : ρvX = 1300 ; ρvCx =900 ρvDx = 760kgm3 . Xác định hệ số sản lượng β của HHBT xỉ , tính chi phí VL cho một mẻ trộn khi dùng máy trộn có dung tích nạp liệu Vm = 1000 lít và hiệu chỉnh lượng dùng vật liệu cho một mẻ trộn khi độ ẩm của cát xỉ là 6% và của dăm xỉ là 4% . Bài làm Hệ số sản lượng β : V V V V β oX oC oD b Trong đó : Vb : thể tích hỗn hợp bê tông sau khi nhào trộn VoX : thể tích tự nhiên của ximăng VoC : thể tích tự nhiên của cát VoD : thể tích tự nhiên của đá Hay D ρ C ρ X ρ 1000 β d v c v x v Trong đó : X , C , D : lượng ximăng , cát , đá dùng cho 1 m3 bê tông . ρ x v , ρ c v , ρ d v : khối lượng thể tích tự nhiên của ximăng ,cát , đá . 0,626 0,76 720 0,9 405 1,3 260 1000 β Tính lượng dùng vật liệu cho một mẻ trộn :260 162,76(kg) 1000 0,626.1000 X 1000 βV Xo m 405 253,53(kg) 1000 0,626.1000 C 1000 βV Co m x 220 137,72(kg) 1000 0,626.1000 N 1000 βV No m 720 450,72(kg) 1000 0,626.1000 D 1000 βV Do m x Hiệu chỉnh lượng dùng vật liệu cho một mẻ trộn khi độ ẩm của cát là 6% của đá là 1,5% : Gọi khối lượng cát , đá , nước cho một mẻ trộn là : C1, D1 , N1 ( vì lượng ximăng không phải thay đổi không cần phải tính giữ nguyên ) . Ta có : C1 – C 100 6 1 = Co 269,7 100 6 1 253,53 100 6 1 C C1 o ( kg ) D1 – D 100 1,5 1 = Do 469,5 100 4 1 450,72 100 1,5 1 D D1 o ( kg ) 469,5 102,76 100 4 269,7 100 6 137,72 100 4 100 6 N1 N o C1 D1 lít Vậy sau khi hiệu chỉnh lượng dùng cát , đá , ximăng , nước lần lượt là : 269,9 , 469,5 , 162,76 (kg) 102,76 lít . Bài 3. Tính nhiệt độ HHBT ( thb ) đạt được do trộn ximăng có nhiệt độ tx = 25 0C ; cát tc = 300C ; dăm td = 280C và nước có tn = 230C . Tăng nhiệt độ do nhận nhiệt từ môi trường trong quá trình trộn HHBT là t = 1,50C . Lượng dùng VL cho 1 m3 HHBT , kg là : X =350 ; C = 600 ; Đx = 1250 và N = 175 . Cần phải làm nguội nước trộn đến nhiệt độ nào để HHBT sau khi trộn ( với các điều kiện như trên ) có nhiệt độ không quá 220C . Hãy xác định nhiệt dung riêng của HHBT nói trên . Nhiệt dung riêng của các VL khô là 0,2 Kcal kg.0C . Bài làm Nhiệt dung riêng của HHBT là : C = 0,259 350 600 1250 175 350.0,2 600.0,2 1250.0.2 175 m m m m m .C m .C m .C m .C x c d n x x c c d d n n ( Kcal kg.0C ) Nhiệt độ HHBT ( thb ) đạt được sau khi trộn là : thb = (350 600 1250 175).0,259 25.350.0,2 30.600.0,2 28.1250.0, 2 23.175.1 (m m m m ).C t .m .C t .m .C t .m .C t .m .C x c d n x x x c c c d d d n n n = 26,62 ( 0C ) Do trong quá trình trộn nhiệt độ tăng lên trong quá trình trộn là 1,50C lên nhiệt độ hỗn hợp bêtông là : thb = 26,62 + 1,5 = 28,12 ( 0C ) . Gọi nhiệt độ của nước cần làm nguội để là tnn để HHBT sau khi trộn không quá 220C : Ta có : tnn ((22 1,5)( mx mc md mn).C tx.mx.Cx tc.mc.Cc td.md.Cd)(mn.Cn) =((221,5)(350+600+1250+175).0,259 – 350.25.0,230.600.0,228.1250.0,2)(175.1 ) = 1,486 ( 0C ) Bài 4 . Xác định khả năng tăng năng suất giờ của máy trộn HHBT có dung tích nạp liệu Vm = 1200 l nếu chuyển từ chế tạo HHBT ít lưu động sang lưu động . Lúc này thời gian nạp liệugiữ nguyên τ n = 15s , thời gian trộn ( τ t ) giảm từ 120s xuống 90s và thời gian dỡ tải ( τ d ) giảm từ 40s xuống 30s , β = 0,67 . Bài làm Trong một mẻ trộn số lượng bê tông trộn được là : V = Vm .β = 1200 . 0,67 = 804 ( lít ) Thời gian trộn của một mẻ trộn trước khi tăng năng suất là : T1 = τ n + τ t + τ d = 15 + 120 + 40 = 175 ( s ) Thời gian trộn của một mẻ trộn sau khi tăng năng suất là : T2 = τ n + τ t + τ d = 15 + 90 + 30 = 135 ( s ) Số mẻ trộn trong một giờ trước khi tăng năng suất : n1 = 20,57 175 3600 ( mẻ ) Số mẻ trộn trong một giờ trước khi tăng năng suất : n2 = 26,67 135 3600 ( mẻ ) Năng suất của một giờ trộn trước khi tăng năng suất : V1 = 20,57 . 804 = 16538,28 ( lít ) Năng suất của một giờ trộn sau khi tăng năng suất : V2 = 26,67 . 804 = 21442,68 ( lít ) Khả năng tăng năng suất trong một giờ : 100% 29,655% 16538 ,28 21442 ,68 16538 ,28 Bài 5 . Một HHBT có lượng dùng VL kgm3 là : X =350 , N = 200 ; phụ gia tổ hợp gồm bã rượu sunfít SĐB 0,2% và CaCl2 – 1,5% khối lượng ximăng . Phụ gia tổ hợp này được chuẩn bị từ dung dịch SĐB – 25% (tỷ trọng ρs = 1,14 ) và dung dịch CaCl2 – 33% ( tỷ trọng ρCaCl2 = 1.315 ). HHBT được chế tạo trong máy trộn có dung tích Vm = 1200 lít ; β = 0,67 . Hãy xác định lượng dùng ximăng , nước , phụ gia tổ hợp ( theo khối lượng và theo thể tích ) cho một mẻ trộn ; đồng thời cho biết tỷ trọng và nồng độ của phụ gia tổ hợp . Bài làm Lượng dùng ximăng cho một mẻ trộn : X o = 350 281,4 1000 0,67.1200 X 1000 βVm ( kg ) Lượng dùng nước cho một mẻ trộn : 200 160,8 1000 0,67.1200 N 1000 βV No m ( kg ) Lượng dùng bã rượu sunfít SĐB cho một mẻ trộn : SĐB = 281,4 0,5628 100 0,2 ( kg ) Lượng dùng CaCl2 cho một mẻ trộn : 281,4 4,221 100 1,5 ( kg ) Lượng dùng dung dịch SĐB ( 25% ) : 25 100 SĐB = 0,5628 2,2512 25 100 ( kg ) Lượng dùng dung dịch CaCl2 ( 33% ) : 4,221 12,7909 33 100 ( kg )Vậy lượng dùng tổ hợp phụ gia là : 2,2512 + 12,7909 = 15,0421 ( kg ) Thể tích tổ hợp phụ gia là : 11,7 1,315 12,7909 1,14 2,2512 ( lít ) Tỷ trọng phụ gia tổ hợp : 1,286 11,7 15,0421 ( kg lít ) Nồng độ của phụ gia tổ hợp : 100% 43,03% 15,0421 4,221 2,2512 Bài 6 . Tìm lượng bột vôi sống 80% CaO để tạo nên dung dịch không gây ăn mòn cốt thép ( pH ≥ 11,8 ) . Bài làm Phương trình phản ứng : CaO + H2O = Ca(OH)2 Ca(OH)2 = Ca2+ + 2.OHTính cho một lít dung dịch : Theo công thức ta có : pH lg( H+ ) H+ 10pH = 1011,8 ( mol l ) Ta có OH . H+ = 1014 OH 1014 1011,8 = 0,00631 ( mol l ) Vậy số mol cần trong một lít dung dịch là : nCaO = n Ca(OH)2 ≥ 0,00631 2 = 0,003155 ( mol ) Khối lượng CaO là : 0,003155 . 56 = 0,17668 ( g ) Vậy lượng dùng bột vôi cho một lít dung dịch ( không kể khi tôi làm mất nước ) để tạo dung dịch không gây ăn mòn cốt thép : M = 0,17668 0,22085 80 100 ( gam ) Bài 7 . Xác định chiều dài cắt ( lc ) và nhiệt độ đốt nóng ( td ) để căng cốt thép bằng điện cho thanh cốt thép ( 18AIV ) có khoảng cách giữa các bề mặt tựa neo là 6400 mm ; đoạn cốt thép cần để tạo mũ neo ở mỗi đầu thanh là 21 mm . Ứng suất thiết kế trong cốt thép là 4000 daN cm 2 , sai lệch ứng suất cho phép giới hạn là 800 daNcm2 ; tổng biến dạng của neo và khuôn là 2 mm , hệ số kể đến độ đàn hồi dẻo của cốt thép là 1,2 . Hệ số dãn nhiệt của cốt thép là 14,2.106 0C . Thanh cốt thép được đốt nóng trên thiết bị có khoảng cách giữa các cặp điện cực là 5900 mm khi nhiệt độ xung quanh là 250C ( Ea = 2.106daNcm3 ) . Bài làm Chiều dài chuẩn bị cắt là : lc lo 2.a Δl Trong đó : l o : khoảng cách giữa các bề mặt tựa neo là 6400 mm . a : đoạn cốt thép cần để tạo mũ neo ở mỗi đầu thanh là 21 mm . Δl Δl0 Δln Δlk Δln : biến dạng do neo dưới tác dụng của lực căng cốt thép . Δlk : biến dạng do khuôn dưới tác dụng của lực căng cốt thép . Δln +Δlk : tổng biến dạng của neo và khuôn là 2 mm .Δlo : độ giãn dài khi căng với ứng suất σo +p = 4000+800 = 4800 daNcm2 .l E K.(σ P) Δl o a o o Trong đó : K : hệ số kể đến độ đàn hồi dẻo của cốt thép 1,2 . E a = 2.106 daNcm2 .6400 18,432(mm) 2.10 1,2.4800 Δl o 6 Δl = 18,432 + 2 = 20,432 ( mm ) lc = 6400 +2.21 – 20,432 = 6421,568 ( mm ) Nhiệt độ đốt nóng td : t l .α Δl t ε α t t t ε α Δt mt dn d d mt d mt Trong đó : ldn : khoảng cách giữa các điện cực đốt nóng 5900 mm . Δld : độ dãn dài cần đốt nóng của cốt thép Δld Δl Ct Ct : độ giãn dài công nghệ cần phải thêm để đặt cốt thép vào khuôn ( Ct = 6 ÷ 12 mm ) lấy Ct = 9 mm . Δld 20,432 9 29,432(mm) tmt = 25oC , α = 14,2.106oC 25 376,3 5900.14,2.10 29,432 6 td oC Bài 8 . Tính lực kéo do kích căng CT thanh tạo nên trong hai trường hợp : a – xilanh 1 (H.1) cố định , cần 3 với cặp 4 kẹp thanh CT di chuyển cùng với pittông 2 , Phản lực của CT căng được truyền cho trụ tựa 5 ; b – xilanh được gắn cặp với đai ốc để kẹp thanh CT di chuyển , còn cần pittông được liên kết vào trục tựa kiểu chạc chữ thập . Biết đường kính của xilanh D = 110 mm , của cần pittông d = 40 mm và áp lực làm việc của dầu trong xilanh p = 40Mpa . Bài 9 . Tính đường kính xilanh Da ( Dk ) của kích để căng bó CT sợi ( H.2 ) và đường kính pittông D3 ( Dpt ) để đóng nút neo khi kẹp các sợi CT căng trong ống hình côn ( trong phương pháp chế tạo dầm cầu BTCT ứng suất trước căng sau ) . Bó CT gồm 12 sợi ø – B – II (ứng suất tính toán 1,1.σ o = 900Nmm2 và lực đóng nút bằng 68% lực kéo của kích khi áp lực làm việc của dầu trong xilanh p = 40 Nmm2 . Bài 10 . Xác định các thông số cơ bản của bàn rung hai dãy CM.868 gồm 8 khối rung tiêu chuẩn ( tổng mômen động k, lực gây chấn động P và biên độ A ) . Tần số dao động n =3000 vphút , tải trong bàn rung Po = 8T , mômen động của mỗi khối rung : a – k1 =45 ; b k2 = 60 daN.cm . Tính biên độ dao động nếu dùng bàn rung này tạo hình tấm mái nhà công nghiệp kích thước 3 × 6 m từ HHBT cứng ( Vm 1m3 ) trong khuôn thép ( khối lượng Pm + Pk = 4,4 T ) với gia tải quán tính áp lực pgt = 0,001 Mpa . Bài 11 . Tính các tốc độ quay li tâm để tạo hình ống dẫn nước BTCT đường kính trong 500 mm , bề dầy thành ống 50 mm khi yêu cầu áp lực nén lên HHBT là P ≥ 1 daNcm2 . Bài 12 . Cột điện hình trụ rỗng băng BTCT có đường kính ngoài 560 mm , bề dầy thành trụ 40 mm được tạo hình theo phương pháp quay li tâm , vận tốc quay khuôn : 80 ; 150 ; 300 và 400 vphút . Xác định tốc độ quay nhỏ nhất cho phép và các trị số áp lực ép lên HHBT .Bài 13. Tần số dao động của đầm rung giảm từ n1 = 500 vph xuống 3000 vph , biên độ dao động ban đầu A1 = 0,3 mm . Cần phải thay đổi biên độ dao động như thế nào để giữ nguyên mức độ lèn chặt HHBT như ban đầu . Bài 14 . Xác định thời gian chấn động để đảm bảo mức độ lèn chặt HHBT với ĐC = 60s ( nhớt kế kĩ thuật ) như nhau trong hai trường hợp : a chấn động với biên độ và tần số chuẩn ( A1 = 0,35 mm ; n1= 3000 vph ) ; bvới A2 = 0,3 mm ; n2 = 4500 vph . Bài 15 . Tính áp lực lèn chặt lớn nhất đạt được trong bề dày sản phẩm tạo hình trên bàn rung ( A = 0,3 mm , n = 3000 vph ) với gia tải áp lực pgt = 0,1 daNcm2 . Sản phẩm có bề dày ( cao ) h =22 cm , dùng HHBT cứng vừa có KLTT mv = 2400 kg m3 .
BÀI TẬP CÔNG NGHỆ BÊ TÔNG XIMĂNG II Bài Xác định hệ số sản lượng ( β ) HHBT tính lượng dùng VL cho mẻ trộn , thể tích HHBT mẻ trộn máy trộn có dung tích nạp liệu Vm = 500 lít Cấp phối theo khối lượng : :4 ( 0,5 ) X = 320 kg/m3 ; khối lượng thể tích tự nhiên VL khô tương ứng : ρvX = 1,3 , ρvC = 1,55 , ρvD = 1,5 kg/m3 Hãy hiệu chỉnh lượng dùng vật liệu cho mẻ trộn độ ẩm cát 6% đá 1,5% Bài làm Hệ số sản lượng β : Vb β VoX VoC VoD Trong : Vb : thể tích hỗn hợp bê tông sau nhào trộn VoX : thể tích tự nhiên ximăng VoC : thể tích tự nhiên cát VoD : thể tích tự nhiên đá Hay 1000 β X C D c d x ρv ρv ρv Trong : X , C , D : lượng ximăng , cát , đá dùng cho m3 bê tông c d x ρv , ρv , ρv : khối lượng thể tích tự nhiên ximăng ,cát , đá C D N Theo ta có : : : ( 0,5 ) = 1: : : ( ) X = 320 kg/ m3 X X X Vậy lượng dùng vật liệu cho m bê tông : X = 320 kg C = 2X = 2.320 = 640 kg D = 5X = 4.320 = 1280 kg N = 0,5X = 0,5.320 = 160 lít 1000 0,66 β 320 640 1280 1,3 1,55 1,5 Tính lượng dùng vật liệu cho mẻ trộn : β Vm 0,66.500 β Vm 0,66.500 C 640 211,2(kg) X 320 105,6(kg) Co Xo 1000 1000 1000 1000 β Vm 0,66.500 β Vm 0,66.500 N 160 52,8(kg) D 1280 422,4(kg) No Do 1000 1000 1000 1000 Hiệu chỉnh lượng dùng vật liệu cho mẻ trộn độ ẩm cát 6% đá 1,5% : Gọi khối lượng cát , đá , nước cho mẻ trộn : C1, D1 , N1 ( lượng ximăng thay đổi không cần phải tính giữ nguyên ) 211,2 Co Ta có : C1 – 224,7 ( kg ) C1 = Co C1 6 100 1 1 100 100 1,5 D1 = Do D1 100 Do 422,4 428,8 ( kg ) 1,5 1,5 1 1 100 100 1,5 1,5 224 ,7 428 ,8 32,9 lít N1 N o C1 D1 52,8 100 100 100 100 Vậy sau hiệu chỉnh lượng dùng cát , đá , ximăng , nước : 224,7 , 428,8 , 105,6 (kg) 32,9 lít Bài Lượng dùng VL cho m3 HHBT - xỉ , kg/m3 : X = 260 ; cát xỉ Cx= 405 ; dăm xỉ Dx= 720 N= 220 Khối lượng thể tích tự nhiên loại VL : ρvX = 1300 ; ρ vCx =900 ρvDx = 760kg/m3 Xác định hệ số sản lượng β HHBT - xỉ , tính chi phí VL cho mẻ trộn D1 – dùng máy trộn có dung tích nạp liệu Vm = 1000 lít hiệu chỉnh lượng dùng vật liệu cho mẻ trộn độ ẩm cát xỉ 6% dăm xỉ 4% Bài làm Hệ số sản lượng β : Vb β VoX VoC VoD Trong : Vb : thể tích hỗn hợp bê tông sau nhào trộn VoX : thể tích tự nhiên ximăng VoC : thể tích tự nhiên cát VoD : thể tích tự nhiên đá Hay 1000 β X C D c d x ρv ρv ρv Trong : X , C , D : lượng ximăng , cát , đá dùng cho m3 bê tông c d x ρv , ρv , ρv : khối lượng thể tích tự nhiên ximăng ,cát , đá 1000 β 0,626 260 405 720 1,3 0,9 0,76 Tính lượng dùng vật liệu cho mẻ trộn : β Vm β Vm 0,626.1000 0,626.1000 X 405 253,53(kg) 260 162,76(kg) Co Cx 1000 1000 1000 1000 β Vm 0,626.1000 β Vm 0,626.1000 N 220 137,72(kg) 720 450,72(kg) No Do Dx 1000 1000 1000 1000 Hiệu chỉnh lượng dùng vật liệu cho mẻ trộn độ ẩm cát 6% đá 1,5% : Gọi khối lượng cát , đá , nước cho mẻ trộn : C1, D1 , N1 ( lượng ximăng thay đổi không cần phải tính giữ nguyên ) 253,53 Co Ta có : C1 – 269,7 ( kg ) C1 = Co C1 6 100 1 1 100 100 Xo 1,5 D1 = Do D1 100 Do 450,72 469,5 ( kg ) 1,5 1 1 100 100 6 269 ,7 469 ,5 102 ,76 lít N1 N o C1 D1 137 ,72 100 100 100 100 Vậy sau hiệu chỉnh lượng dùng cát , đá , ximăng , nước : 269,9 , 469,5 , 162,76 (kg) 102,76 lít Bài Tính nhiệt độ HHBT ( thb ) đạt trộn ximăng có nhiệt độ tx = 25 0C ; cát tc = 300C ; dăm td = 280C nước có tn = 230C Tăng nhiệt độ nhận nhiệt từ môi trường trình trộn HHBT t = 1,50C Lượng dùng VL cho m3 HHBT , kg : X =350 ; C = 600 ; Đx = 1250 N = 175 Cần phải làm nguội nước trộn đến nhiệt độ để HHBT sau trộn ( với điều kiện ) có nhiệt độ không 220C Hãy xác định nhiệt dung riêng HHBT nói Nhiệt dung riêng VL khô 0,2 Kcal / kg.0C Bài làm Nhiệt dung riêng HHBT : m C mc Cc md Cd mn Cn 350.0,2 600.0,2 1250.0.2 175 0,259 C= x x ( Kcal / kg.0C ) 350 600 1250 175 m x mc md m n Nhiệt độ HHBT ( thb ) đạt sau trộn : 25.350.0,2 30.600.0,2 28.1250.0, 23.175.1 t m C t m C t m C t m C thb = x x x c c c d d d n n n (mx mc md mn ).C (350 600 1250 175).0,259 = 26,62 ( C ) Do trình trộn nhiệt độ tăng lên trình trộn 1,50C lên nhiệt độ hỗn hợp bêtông : thb = 26,62 + 1,5 = 28,12 ( 0C ) Gọi nhiệt độ nước cần làm nguội để tnn để HHBT sau trộn không 220C : Ta có : t nn ((22 1,5)( mx mc md mn ).C t x mx Cx t c mc Cc td md Cd)/( mn Cn ) =((22-1,5)(350+600+1250+175).0,259 – 350.25.0,2-30.600.0,2-28.1250.0,2)/(175.1 ) = 1,486 ( 0C ) D1 – Bài Xác định khả tăng suất / máy trộn HHBT có dung tích nạp liệu Vm = 1200 l chuyển từ chế tạo HHBT lưu động sang lưu động Lúc thời gian nạp liệu giữ nguyên τ n = 15s , thời gian trộn ( τ t ) giảm từ 120s xuống 90s thời gian dỡ tải ( τ d ) giảm từ 40s xuống 30s , β = 0,67 Bài làm Trong mẻ trộn số lượng bê tông trộn : V = Vm β = 1200 0,67 = 804 ( lít ) Thời gian trộn mẻ trộn trước tăng suất : T1 = τ n + τ t + τ d = 15 + 120 + 40 = 175 ( s ) Thời gian trộn mẻ trộn sau tăng suất : T2 = τ n + τ t + τ d = 15 + 90 + 30 = 135 ( s ) Số mẻ trộn trước tăng suất : 3600 n1 = 20,57 ( mẻ ) 175 Số mẻ trộn trước tăng suất : 3600 26,67 ( mẻ ) n2 = 135 Năng suất trộn trước tăng suất : V1 = 20,57 804 = 16538,28 ( lít ) Năng suất trộn sau tăng suất : V2 = 26,67 804 = 21442,68 ( lít ) 21442 ,68 16538 ,28 100 % 29 ,655 % Khả tăng suất : 16538 ,28 Bài Một HHBT có lượng dùng VL kg/m3 : X =350 , N = 200 ; phụ gia tổ hợp gồm bã rượu sunfít SĐB- 0,2% CaCl2 – 1,5% khối lượng ximăng Phụ gia tổ hợp chuẩn bị từ dung dịch SĐB – 25% (tỷ trọng ρs = 1,14 ) dung dịch CaCl2 – 33% ( tỷ trọng ρ = 1.315 ) CaCl HHBT chế tạo máy trộn có dung tích Vm = 1200 lít ; β = 0,67 Hãy xác định lượng dùng ximăng , nước , phụ gia tổ hợp ( theo khối lượng theo thể tích ) cho mẻ trộn ; đồng thời cho biết tỷ trọng nồng độ phụ gia tổ hợp Bài làm Lượng dùng ximăng cho mẻ trộn : β Vm 0,67.1200 X 350 281,4 ( kg ) Xo = 1000 1000 Lượng dùng nước cho mẻ trộn : β Vm 0,67.1200 N 200 160,8 ( kg ) No 1000 1000 0,2 281,4 0,5628 ( kg ) Lượng dùng bã rượu sunfít SĐB cho mẻ trộn : SĐB = 100 1,5 281,4 4,221 ( kg ) Lượng dùng CaCl2 cho mẻ trộn : 100 100 100 0,5628 2,2512 ( kg ) Lượng dùng dung dịch SĐB ( 25% ) : SĐB = 25 25 100 4,221 12,7909 ( kg ) Lượng dùng dung dịch CaCl2 ( 33% ) : 33 Vậy lượng dùng tổ hợp phụ gia : 2,2512 + 12,7909 = 15,0421 ( kg ) 2,2512 12,7909 11,7 ( lít ) Thể tích tổ hợp phụ gia : 1,14 1,315 15,0421 1,286 ( kg/ lít ) Tỷ trọng phụ gia tổ hợp : 11,7 4,221 2,2512 100 % 43,03 % Nồng độ phụ gia tổ hợp : 15,0421 Bài Tìm lượng bột vôi sống 80% CaO để tạo nên dung dịch không gây ăn mòn cốt thép ( pH ≥ 11,8 ) Bài làm Phương trình phản ứng : CaO + H2O = Ca(OH)2 Ca(OH)2 = Ca2+ + 2.OHTính cho lít dung dịch : Theo công thức ta có : pH -lg([ H+] ) [ H+ ] 10-pH = 10-11,8 ( mol/ l ) Ta có [ OH- ] [ H+ ] = 10-14 [ OH- ] 10-14/ 10-11,8 = 0,00631 ( mol / l ) Vậy số mol cần lít dung dịch : nCaO = n Ca(OH )2 ≥ 0,00631/ = 0,003155 ( mol ) Khối lượng CaO : 0,003155 56 = 0,17668 ( g ) Vậy lượng dùng bột vôi cho lít dung dịch ( không kể làm nước ) để tạo dung dịch không gây ăn mòn cốt thép : 100 0,17668 0,22085 ( gam ) M= 80 Bài Xác định chiều dài cắt ( lc ) nhiệt độ đốt nóng ( td ) để căng cốt thép điện cho cốt thép ( 18-A-IV ) có khoảng cách bề mặt tựa neo 6400 mm ; đoạn cốt thép cần để tạo mũ neo đầu 21 mm Ứng suất thiết kế cốt thép 4000 daN/ cm2 , sai lệch ứng suất cho phép giới hạn 800 daN/cm2 ; tổng biến dạng neo khuôn mm , hệ số kể đến độ đàn hồi - dẻo cốt thép 1,2 Hệ số dãn nhiệt cốt thép 14,2.10-6 /0C Thanh cốt thép đốt nóng thiết bị có khoảng cách cặp điện cực 5900 mm nhiệt độ xung quanh 250C ( Ea = 2.106daN/cm3 ) Bài làm Chiều dài chuẩn bị cắt : lc lo 2.a Δl Trong : lo : khoảng cách bề mặt tựa neo 6400 mm a : đoạn cốt thép cần để tạo mũ neo đầu 21 mm Δl Δl0 Δln Δlk Δln : biến dạng neo tác dụng lực căng cốt thép Δlk : biến dạng khuôn tác dụng lực căng cốt thép Δln + Δlk : tổng biến dạng neo khuôn mm Δlo : độ giãn dài căng với ứng suất σ o +p = 4000+800 = 4800 daN/cm K.(σo P) lo Δlo Ea Trong : K : hệ số kể đến độ đàn hồi - dẻo cốt thép 1,2 Ea = 2.106 daN/cm2 1,2.4800 Δlo 6400 18,432(mm) 2.106 Δl = 18,432 + = 20,432 ( mm ) lc = 6400 +2.21 – 20,432 = 6421,568 ( mm ) Nhiệt độ đốt nóng td : ε ε Δt t d t mt t d t mt Δld t mt α α ldn α Trong : ldn : khoảng cách điện cực đốt nóng 5900 mm Δld : độ dãn dài cần đốt nóng cốt thép Δld Δl Ct Ct : độ giãn dài công nghệ cần phải thêm để đặt cốt thép vào khuôn ( Ct = ÷ 12 mm ) lấy Ct = mm Δld 20,432 29,432(mm) tmt = 25oC , α = 14,2.10-6/oC 29,432 td 25 376 ,3 oC 6 5900 14,2.10 Bài Tính lực kéo kích căng CT tạo nên hai trường hợp : a – xilanh (H.1) cố định , cần với cặp kẹp CT di chuyển với pittông , Phản lực CT căng truyền cho trụ tựa ; b – xilanh gắn cặp với đai ốc để kẹp CT di chuyển , cần pittông liên kết vào trục tựa kiểu chạc chữ thập Biết đường kính xilanh D = 110 mm , cần pittông d = 40 mm áp lực làm việc dầu xilanh p = 40Mpa Bài Tính đường kính xilanh Da ( Dk ) kích để căng bó CT sợi ( H.2 ) đường kính pittông D3 ( Dpt ) để đóng nút neo kẹp sợi CT căng ống hình côn ( phương pháp chế tạo dầm cầu BTCT ứng suất trước căng sau ) Bó CT gồm 12 sợi ø – B – II (ứng suất tính toán 1,1 σ o = 900N/mm2 lực đóng nút 68% lực kéo kích áp lực làm việc dầu xilanh p = 40 N/mm2 Bài 10 Xác định thông số bàn rung hai dãy CM 868 gồm khối rung tiêu chuẩn ( tổng mômen động k, lực gây chấn động P biên độ A ) Tần số dao động n =3000 v/phút , tải bàn rung Po = 8T , mômen động khối rung : a – k1 =45 ; b- k2 = 60 daN.cm Tính biên độ dao động dùng bàn rung tạo hình mái nhà công nghiệp kích thước × m từ HHBT cứng ( Vm m3 ) khuôn thép ( khối lượng Pm + Pk = 4,4 T ) với gia tải quán tính áp lực pgt = 0,001 Mpa Bài 11 Tính tốc độ quay li tâm để tạo hình ống dẫn nước BTCT đường kính 500 mm , bề dầy thành ống 50 mm yêu cầu áp lực nén lên HHBT P ≥ daN/cm2 Bài 12 Cột điện hình trụ rỗng băng BTCT có đường kính 560 mm , bề dầy thành trụ 40 mm tạo hình theo phương pháp quay li tâm , vận tốc quay khuôn : 80 ; 150 ; 300 400 v/phút Xác định tốc độ quay nhỏ cho phép trị số áp lực ép lên HHBT Bài 13 Tần số dao động đầm rung giảm từ n1 = 500 v/ph xuống 3000 v/ph , biên độ dao động ban đầu A1 = 0,3 mm Cần phải thay đổi biên độ dao động để giữ nguyên mức độ lèn chặt HHBT ban đầu Bài 14 Xác định thời gian chấn động để đảm bảo mức độ lèn chặt HHBT với ĐC = 60s ( nhớt kế kĩ thuật ) hai trường hợp : a - chấn động với biên độ tần số chuẩn ( A1 = 0,35 mm ; n1= 3000 v/ph ) ; b-với A2 = 0,3 mm ; n2 = 4500 v/ph Bài 15 Tính áp lực lèn chặt lớn đạt bề dày sản phẩm tạo hình bàn rung ( A = 0,3 mm , n = 3000 v/ph ) với gia tải áp lực pgt = 0,1 daN/cm2 Sản phẩm có bề dày ( cao ) h =22 cm , dùng HHBT cứng vừa có KLTT mv = 2400 kg / m3