Đồ án nhóm 2 môn cung cấp điện

Trường Đại học KT-KTCN Khoa: Điện – Điện tử Cộng hòa xã hội chủ nghĩa Việt Nam Độc lập – Tự – Hạnh phúc -o0o - ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN CHO MỘT XÍ NGHIỆP CÔNG NGHIỆP Thiết kế cung cấp điện cho xí nghiệp công nghiệp gồm phân xưởng với kiện cho bảng 2.1.btl, lấy theo vần anphabe Họ tên người thiết kế Nguồn điện lấy từ điểm đấu điện lưới 22kV có tọa độ công suất ngắn mạch điểm đấu điện ứng với dòng có chữ tên đệm Thời gian sử dụng công suất cực đại = 5100 h Phụ tải loại I loại II chiếm 75% Giá thành tổn thất điện = 1000đ/kWh; suất thiệt hại điện = 4500 đ/kWh; hao tổn điện áp cho phép mạng hạ áp = 5% Các số liệu khác lấy phụ lục sổ tay thiết kế điện Lời nói đầu Nhóm Điện dạng lượng có tầm quan trọng lớn lĩnh vực kinh tế quốc dân đời sống xã hội Việc cung cấp điện hợp lý đạt hiệu vô cần thiết Nó đòi hỏi người kỹ sư tính toán nghiên cứu cho đạt hiệu cao, hợp lý, tin cậy, đảm bảo chất lượng kinh tế kỹ thuật đặc biệt xí nghiệp công nghiệp nói riêng ngành công nghiệp ngành kinh tế khác nói chung Một phương án cung cấp điện hợp lý phải kết hợp cách hài hoà yêu cầu kinh tế, độ tin cậy cung cấp điện, độ an toàn cao, thẩm mỹ, Đồng thời phải đảm bảo tính liên tục cung cấp điện, tiện lợi cho vận hành, sửa chữa hỏng hóc phải đảm bảo chất lượng điện nằm phạm vi cho phép Hơn phải thuận lợi cho việc mở rộng phát triển tương lai Với đề tài: “Thiết kế cung cấp điện cho xí nghiệp công nghiệp”, chúng em cố gắng học hỏi, tìm hiểu để hoàn thành cách tốt Trong thời gian thực đề tài, với cố gắng thân đồng thời chúng em nhận giúp đỡ hướng dẫn tận tình thầy cô khoa, đặc biệt thầy giáo Vũ Duy Hưng người trực tiếp hướng dẫn em thực đề tài Song kiến thức hạn chế nên làm chúng em tránh khỏi thiếu xót Do chúng em kính mong nhận góp ý bảo ban thầy cô với giúp đỡ bạn để chúng em hoàn thiện đề tài hoàn thành tốt việc học tập nhà trường công việc sau Chúng em xin chân thành cảm ơn! Nhóm 2 Danh sách thành viên : 1.Trần Văn Chung 2.Nguyễn Đắc Chung 3.Nguyễn Văn Chuyên 4.Cao Thành Công 5.Nguyễn Tuấn Đạt 6.Ngô Văn Đức 7.Phạm Quang Đức 8.Nguyễn Thị Dung 9.Nguyễn Đăng Dũng 10.Nguyễn Quang Dũng Nhóm Nhóm THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN Họ tên: CAO THÀNH CÔNG Giải mã : CAO THĂNI DÔƠG Bảng 2.2.btl: Số liệu thiết kế cung cấp điện cho phân xưởng 3,6 0,72 0,67 0,75 0,75 7,5 0,56 0,64 4,5 0,56 0,76 6,3 0,47 0,83 0,63 0,76 10 0,46 0,68 7,2 0,49 0,83 4,2 0,49 0,68 2,8 0,87 0,84 10 0,68 0,79 4,5 0,56 0,82 Nhóm 4,2 0,49 0,68 0,63 0,76 10 0,68 0,79 6,5 0,62 0,73 7,2 0,49 0,83 4,5 0,56 0,8 7,5 0,56 0,64 0,67 0,76 0,8 0,75 0,83 0,77 2,8 0,87 0,84 6,3 0,47 0,83 5 0,8 0,75 4,5 0,56 0,8 2,8 0,87 0,84 10 0,41 0,65 0,67 0,76 0,65 0,82 10 0,68 0,79 5,6 0,65 0,78 10 0,43 0,74 7,5 0,38 0,69 0,83 0,77 7,2 0,49 0,83 1,TÍNH TOÁN PHỤ TẢI 1,1.Phụ tải phân xưởng C 1.1.1.Phụ tải động lực Xác định hệ số sử dụng tổng hợp phân xưởng xác định theo biểu thức ksd∑ = = = = 0.59 Do số lượng thiết bị n = > nên ta xác định số lượng hiệu dụng theo điều kiện: Tỷ lệ thiết bị lớn thiết bị nhỏ k = = = 3,57 Tỷ lệ tra bảng 2.pl.BT – (phụ lục A) ứng với ksdƩ = 0,6 kb = 6,5, tức k < kbvậy số lượng hiệu dụng số lượng thiết bị thực tế nhd = n = Xác định hệ số nhu cầu theo biểu thức knc = ksd∑+ = 0,59 + = 0,73 Công suất tính toán phân xưởng PC = knc∑Pi = 0,73.42,6 = 31,098 kW Xác định hệ số công suất trung bình phân xưởng cos = = = = 0,75 1.1.2 Phụ tải chiếu sáng Công suất chiếu sáng phân xưởng xác định theo tiêu thụ công suất P0 (với P0 = 12W/m2:suất tiêu hao công suất đơn vị diện tích chiếu sáng) Pcs = P0.a.b = 12.16.20.10-3 = 3,84 kW 1.1.3 Xác định phụ tải tính toán toàn phân xưởng C Tổng công suất tác dụng phân xưởng xác định PƩC = PC + kiPcs = 31,098 + [()0,04 – 0,41 ] 3,84= 33,32 kW Hệ số công suất tổng hợp toàn phân xưởng CosC = = 0,78 => tgC = 0,80 Nhóm Công suất biểu kiến SC = = = 42,72 kVA Xác định công suất phản kháng QC = PC.tgC = 33,32 0,80 = 26,66 kVAr Vậy SC = 33,32 + j26,66 KvA Bán kính tỷ lệ biểu đồ phụ tải r= S π m chọn m = ta có r = = 1,30 1.2.Phụ tải phân xưởng A 1.2.1.Phụ tải động lực Xác định hệ số sử dụng tổng hợp phân xưởng xác định theo biểu thức : = = = 0,56 Do số lượng thiết bị n = nên ta xác định số lượng hiệu dụng theo điều kiện : Tỉ lệ thiết bị lớn thiết bị nhỏ : k = = 3,33 Tỉ lệ tra bảng 2.pl.BT –( phụ lục A ) ứng với Vậy số lượng hiệu dụng số lượng thiết bị thực tế = n = Xác định hệ số nhu cầu theo biểu thức : Công suất tính toán phân xưởng : Xác định hệ số công suất trung bình phân xưởng : = 0,78 1.2.2 Phụ tải chiếu sáng Công suất chiếu sáng phân xưởng xác định theo suất tiêu thụ công suất (với P0 = 12W/m2:suất tiêu hao công suất đơn vị diện tích chiếu sáng) 1.2.3 Xác định phụ tải tính toán toàn phân xưởng A Tổng công suất tác dụng phân xưởng xác định : Nhóm Hệ số công suất tổng hợp toàn phân xưởng : Công suất biểu kiến : SA = = = 33,26 kVA Công suất phản kháng : = = 26,94.0,72= 19,397 kVAr Vậy SA = 26,94+ j19,397 kVA Bán kính tỉ lệ biều đồ phụ tải : r = chọn m = ta có : r = = 1,46 1,3.Phụ tải phân xưởng O 1.3.1 Phụ tải động lực Xác định hệ số sử dụng tổng hợp phân xưởng xác định theo biểu thức : ksd = = = 0,59 Do số lượng thiết bị n=7>4 nên ta xác định số lượng hiệu dụng theo điều kiện: Tỷ lệ thiết bị lớn nhỏ k = = 3,57 Tỉ lệ bảng 2.pl.bt – (phụ lục A) ứng với ∑Ks = 0,6 kb=6,5 tức k< kb số lượng hiệu dụng số lượng thực tế nhd = n =7 Xác định hệ số nhu cầu theo biểu thức knc= ksd∑ + = 0,59+ = 0,74 Công suất tính toán phân xưởng: PO = knc∑Pi = 0,74.47,3 = 35 kW Xác định hệ số công suất trung bình phân xưởng: Cosϕ = = = 0,73 1.3.2 Phụ tải chiếu sáng Công suất chiếu sáng phân xưởng xác định theo xuất tiêu thụ công suất P0(với P0 = 12W/m2:suất tiêu hao công suất đơn vị diện tích chiếu sáng) Pcs = Po.a.b = 16.28.12 = 5,38 kW 1.3.3 Xác định phụ tải tính toán toàn phân xưởng O Tổng công suất tác dụng phân xưởng xác định : Nhóm P∑O = PO + ki.Pcs = 35 + [( -0,41].5,38 = 38,19 kW Hệ số công suất tổng hợp toàn phân xưởng: Cos = = 0,77 =>tanϕ = 0,83 Công suất biểu kiến: SO = = = 49,597 kVA Công suất phản kháng QO = P∑O.tanϕo = 38,19.0,83 = 31,698 kVA Vậy SO = 38,19 + j31,698 kVA Bán kính tỉ lệ với biểu đồ phụ tải R = chọn m = => R = = 1,78 1,4.Phụ tải phân xưởng T 1.4.1 Phụ tải động lực Xác định hệ số sử dụng tổng hợp phân xưởng xác định theo biểu thức : ksd = = 0,52 Do số lượng thiết bị n = >4 nên ta áp dụng thông số theo điều kiện: Tỷ lệ thiết bị lớn thiết bi nhỏ k = = = 2,5 Tỉ lệ bảng 2.pl.BT – (phụ lục A ) ứng với ksd =0,5 kb=5 tức k I1% = 0,2A Vậy biến dòng làm việc bình thường phụ tải cực tiểu Biến dòng cho xưởng N IlvN = = = 82,35 A Với S∑N bảng 2.3.btl Ta chọn máy biến dòng loại TKM-0,5 (bảng 27.pl – phụ lục B) có : điện áp định mức 0,5 kV dòng định mức phía sơ cấp I1BI = 100A, công suất định mức phía thứ cấp 20VA hệ số biến dòng ki = 100/20 = cấp xác 1%, Kiểm tra chế độ làm việc công tơ phụ tải cực tiểu Công tơ làm việc bình thường dòng thứ cấp phụ tải cực tiểu lớn dòng sai số 1% ( I1% = 0,01.20 = 0,2A) Dòng điện phụ tải nhỏ (bằng 25% phụ tải tính toán): IminN = 0,25 IlvN = 0,25.82,35 = 20,59 A Dòng điện thứ cấp phụ tải cực tiểu: I2minN = = = 4,12 A > I1% = 0,2A Vậy biến dòng làm việc bình thường phụ tải cực tiểu Nhóm 83 Biến dòng cho xưởng I IlvI = = = 63,42 A Với S∑I bảng 2.3.btl Ta chọn máy biến dòng loại TKM-0,5 (bảng 27.pl – phụ lục B) có : điện áp định mức 0,5 kV dòng định mức phía sơ cấp I1BI = 100A, công suất định mức phía thứ cấp 20VA hệ số biến dòng ki = 100/20 = cấp xác 1%, Kiểm tra chế độ làm việc công tơ phụ tải cực tiểu Công tơ làm việc bình thường dòng thứ cấp phụ tải cực tiểu lớn dòng sai số 1% ( I1% = 0,01.20 = 0,2A) Dòng điện phụ tải nhỏ (bằng 25% phụ tải tính toán): IminI = 0,25 IlvI = 0,25.63,42 = 15,86 A Dòng điện thứ cấp phụ tải cực tiểu: I2minI = = = 3,17 A > I1% = 0,2A Vậy biến dòng làm việc bình thường phụ tải cực tiểu Biến dòng cho xưởng D IlvD = = = 78,06 A Với S∑D bảng 2.3.btl Ta chọn máy biến dòng loại TKM-0,5 (bảng 27.pl – phụ lục B) có : điện áp định mức 0,5 kV dòng định mức phía sơ cấp I1BI = 100A, công suất định mức phía thứ cấp 20VA hệ số biến dòng ki = 100/20 = cấp xác 1%, Kiểm tra chế độ làm việc công tơ phụ tải cực tiểu Công tơ làm việc bình thường dòng thứ cấp phụ tải cực tiểu lớn dòng sai số 1% ( I1% = 0,01.20 = 0,2A) Dòng điện phụ tải nhỏ (bằng 25% phụ tải tính toán): IminD = 0,25 IlvD = 0,25.78,06 = 19,52 A Nhóm 84 Dòng điện thứ cấp phụ tải cực tiểu: I2minD = = = 3,90 A > I1% = 0,2A Vậy biến dòng làm việc bình thường phụ tải cực tiểu Biến dòng cho xưởng Ô IlvÔ = = = 107,40 A Với S∑Ô bảng 2.3.btl Ta chọn máy biến dòng loại TKM-0,5 (bảng 27.pl – phụ lục B) có : điện áp định mức 0,5 kV dòng định mức phía sơ cấp I1BI = 400A, công suất định mức phía thứ cấp 20VA hệ số biến dòng ki = 400/20 = 20 cấp xác 1%, Kiểm tra chế độ làm việc công tơ phụ tải cực tiểu Công tơ làm việc bình thường dòng thứ cấp phụ tải cực tiểu lớn dòng sai số 1% ( I1% = 0,01.20 = 0,2A) Dòng điện phụ tải nhỏ (bằng 25% phụ tải tính toán): IminÔ = 0,25 IlvÔ = 0,25.107,40 = 26,85 A Dòng điện thứ cấp phụ tải cực tiểu: I2minÔ = = = 1,34 A > I1% = 0,2A Vậy biến dòng làm việc bình thường phụ tải cực tiểu Biến dòng cho xưởng Ơ IlvƠ = = = 101,99 A Với S∑Ơ bảng 2.3.btl Ta chọn máy biến dòng loại TKM-0,5 (bảng 27.pl – phụ lục B) có : điện áp định mức 0,5 kV dòng định mức phía sơ cấp I1BI = 400A, công suất định mức phía thứ cấp 20VA hệ số biến dòng ki = 400/20 = 20 cấp xác 1%, Kiểm tra chế độ làm việc công tơ phụ tải cực tiểu Công tơ làm việc bình thường dòng thứ cấp phụ tải cực tiểu lớn dòng sai số 1% ( I1% = 0,01.20 = 0,2A) Nhóm 85 Dòng điện phụ tải nhỏ (bằng 25% phụ tải tính toán): IminƠ = 0,25 IlvƠ = 0,25.101,99 = 25,5 A Dòng điện thứ cấp phụ tải cực tiểu: I2minƠ = = = 1,28 A > I1% = 0,2A Vậy biến dòng làm việc bình thường phụ tải cực tiểu Biến dòng cho xưởng G IlvG = = = 79,61 A Với S∑G bảng 2.3.btl Ta chọn máy biến dòng loại TKM-0,5 (bảng 27.pl – phụ lục B) có : điện áp định mức 0,5 kV dòng định mức phía sơ cấp I1BI = 100A, công suất định mức phía thứ cấp 20VA hệ số biến dòng ki = 100/20 = cấp xác 1%, Kiểm tra chế độ làm việc công tơ phụ tải cực tiểu Công tơ làm việc bình thường dòng thứ cấp phụ tải cực tiểu lớn dòng sai số 1% ( I1% = 0,01.20 = 0,2A) Dòng điện phụ tải nhỏ (bằng 25% phụ tải tính toán): IminG = 0,25 IlvG = 0,25.79,61 = 19,90 A Dòng điện thứ cấp phụ tải cực tiểu: I2minG = = = 3,98 A > I1% = 0,2A Vậy biến dòng làm việc bình thường phụ tải cực tiểu Bảng 2.12.btl Kết tính chọn aptomat máy biến dòng cho phân xưởng: P X C A O T H In,Max, A (2) 20,53 18,99 22,34 22,37 23,34 Nhóm (3) 36,96 34,19 40,21 42,07 40,21 (4) 115,86 45,12 76,91 61,49 107,6 Chọn aptomat Iap, In.Ap, A A (5) (6) 152,82 200 79,31 100 117,12 200 103,56 200 147,81 200 86 Ikđ, A (7) 200 800 120 120 150 Loại aptomat (8) A3134 A3124 A3133 A3133 A3134 Biến dòng TKM-0,5 Ilv, I1BI, I2min, A A A (9) (10) (11) 64,91 100 3,25 50,53 100 2,53 73,35 100 3,67 54,57 100 2,73 93,65 100 4,68 Ă N I D Ô Ơ G 14,02 22,34 23,34 20,53 22,37 20,53 23,34 25,24 40,21 40,21 36,96 42,07 36,96 40,21 48,2 87,82 64,40 82,06 128,5 127,61 113,42 73,44 128,03 104,61 119,02 170,57 164,57 153,63 100 200 200 200 200 200 200 80 150 120 120 200 200 200 A3124 A3134 A3133 A3133 A3134 A3134 A3134 39,96 82,35 63,42 78,06 107,40 101,99 79,61 50 100 100 100 400 400 100 4.3 Kiểm tra chế độ khởi động động Ta kiểm tra chế độ khởi động động lớn phân xưởng A Độ lệch điện áp khởi động động xác định theo biểu thức: Tổng trở động lúc mở máy: Zdc = Xdc = = = 2,57 Zmba + Zdd = 10-3 = 10-3 = 0,20 Ω Zmba + Zdd + Zdc = 10-3 = 10-3 = 2,61Ω = 100 = 7,66 % < 40 % Vậy chế độ khởi động động ổn định TÍNH TOÁN BÙ HỆ SỐ CÔNG SUẤT – COS 5.1 Xác định dung lượng tụ bù Phân xưởng C Gía trị công suất phản kháng cần bù để nâng hệ số công suất phân xưởng C lên giá trị cos = 0,9 ứng với tan = 0,48 xác đinh theo biểu thức : QbC = PC.(tan - tan 2) = 33,32.(0,80 – 0,48) = 10,66 kVAr Nhóm 87 4,00 4,12 3,17 3,90 1,34 1,28 3,98 Với PC , tan bảng 2.3.btl Ta chọn tụ điện pha loại KC1- 0,38-14-3Y1 (bảng 40.pl – phụ lục B) loại tương đương có công suất định mức Qbn = 14 kVAr Phân xưởng A Gía trị công suất phản kháng cần bù để nâng hệ số công suất phân xưởng A lên giá trị cos = 0,9 ứng với tan = 0,48 xác đinh theo biểu thức : QbA = PA.(tan - tan 2) = 26,94.(0,72 – 0,48) = 6,47 kVAr Ta chọn tụ điện pha loại KC1- 0,38-14-3Y1 (bảng 40.pl – phụ lục B) loại tương đương có công suất định mức Qbn = 14 kVAr Phân xưởng O Gía trị công suất phản kháng cần bù để nâng hệ số công suất phân xưởng O lên giá trị cos = 0,9 ứng với tan = 0,48 xác đinh theo biểu thức : QbO = PO.(tan - tan 2) = 38,19.(0,83 – 0,48) = 13,37 kVAr Ta chọn tụ điện pha loại KC1- 0,38-14-3Y1 (bảng 40.pl – phụ lục B) loại tương đương có công suất định mức Qbn = 14 kVAr Phân xưởng T Gía trị công suất phản kháng cần bù để nâng hệ số công suất phân xưởng T lên giá trị cos = 0,9 ứng với tan = 0,48 xác đinh theo biểu thức : QbT = PT.(tan - tan 2) = 30,89.(0,86 – 0,48) = 11,74 kVAr Ta chọn tụ điện pha loại KC1- 0,38-14-3Y1 (bảng 40.pl – phụ lục B) loại tương đương có công suất định mức Qbn = 14 kVAr Phân xưởng H Gía trị công suất phản kháng cần bù để nâng hệ số công suất phân xưởng H lên giá trị cos = 0,9 ứng với tan = 0,48 xác đinh theo biểu thức : QbH = PH.(tan - tan 2) = 48,08.(0,80 – 0,48) = 15,39 kVAr Ta chọn tụ điện pha loại KC1- 0,38-20-3Y1 (bảng 40.pl – phụ lục B) loại tương đương có công suất định mức Qbn = 20 kVAr Phân xưởng Ă Gía trị công suất phản kháng cần bù để nâng hệ số công suất phân xưởng Ă lên giá trị cos = 0,9 ứng với tan = 0,48 xác đinh theo biểu thức : QbĂ = PĂ.(tan - tan 2) = 21,83.(0,67 – 0,48) = 4,15 kVAr Ta chọn tụ điện pha loại KC1- 0,38-14-3Y1 (bảng 40.pl – phụ lục B) loại tương đương có công suất định mức Qbn = 14 kVAr Nhóm 88 Phân xưởng N Gía trị công suất phản kháng cần bù để nâng hệ số công suất phân xưởng N lên giá trị cos = 0,9 ứng với tan = 0,48 xác đinh theo biểu thức : QbN = PN.(tan - tan 2) = 41,19.(0,86 – 0,48) = 15,65 kVAr Ta chọn tụ điện pha loại KC1- 0,38-20-3Y1 (bảng 40.pl – phụ lục B) loại tương đương có công suất định mức Qbn = 20 kVAr Phân xưởng I Gía trị công suất phản kháng cần bù để nâng hệ số công suất phân xưởng I lên giá trị cos = 0,9 ứng với tan = 0,48 xác đinh theo biểu thức : QbI = PI.(tan - tan 2) = 33,39.(0,75 – 0,48) = 9,02 kVAr Ta chọn tụ điện pha loại KC1- 0,38-14-3Y1 (bảng 40.pl – phụ lục B) loại tương đương có công suất định mức Qbn = 14 kVAr Phân xưởng D Gía trị công suất phản kháng cần bù để nâng hệ số công suất phân xưởng D lên giá trị cos = 0,9 ứng với tan = 0,48 xác đinh theo biểu thức : QbD = PD.(tan - tan 2) = 41,62.(0,72 – 0,48) = 9,99 kVAr Ta chọn tụ điện pha loại KCI- 0,38-14-3Y1 (bảng 40.pl – phụ lục B) loại tương đương có công suất định mức Qbn = 14 kVAr Phân xưởng Ô Gía trị công suất phản kháng cần bù để nâng hệ số công suất phân xưởng Ô lên giá trị cos = 0,9 ứng với tan = 0,48 xác đinh theo biểu thức : QbÔ = PÔ.(tan - tan 2) = 52,31.(0,91 – 0,48) = 22,49 kVAr Ta chọn tụ điện pha loại KC2- 0,38-28-3Y1 (bảng 40.pl – phụ lục B) loại tương đương có công suất định mức Qbn = 28 kVAr Phân xưởng Ơ Gía trị công suất phản kháng cần bù để nâng hệ số công suất phân xưởng Ơ lên giá trị cos = 0,9 ứng với tan = 0,48 xác đinh theo biểu thức : QbƠ = PƠ.(tan - tan 2) = 50,35.(0,88 – 0,48) = 20,14 kVAr Ta chọn tụ điện pha loại KC2- 0,38-28-3Y1 (bảng 40.pl – phụ lục B) loại tương đương có công suất định mức Qbn = 28 kVAr Phân xưởng G Gía trị công suất phản kháng cần bù để nâng hệ số công suất phân xưởng G lên giá trị cos = 0,9 ứng với tan = 0,48 xác đinh theo biểu thức : QbG = PG.(tan - tan 2) = 41,45.(0,77 – 0,48) = 12,02 kVAr Nhóm 89 Ta chọn tụ điện pha loại KCI- 0,38-14-3Y1 (bảng 40.pl – phụ lục B) loại tương đương có công suất định mức Qbn = 14 kVAr 5.2 Đánh giá hiệu bù Phân xưởng C Công suất biểu kiến phân xưởng sau bù là: SC = PC + j(QC – Qbn) = 33,32 + j(26,66 -14) = 33,32 + j12,66 kVA Tổn thất điện sau bù là: Lượng điện tiết kiệm bù công suất phản kháng Số tiền tiết kiệm năm Vốn đầu tư tự bù: Chi phí quy đổi Phân xưởng A Công suất biểu kiến phân xưởng sau bù : kVA Tổn thất điện sau bù : Lượng điện tiết kiệm bù công suất phản kháng Số tiền tiết kiệm năm Vốn đầu tư tự bù: Nhóm 90 Chi phí quy đổi Phân xưởng O Công suất biểu kiến phân xưởng sau bù : kVA Tổn thất điện sau bù : Lượng điện tiết kiệm bù công suất phản kháng Số tiền tiết kiệm năm Vốn đầu tư tự bù: Chi phí quy đổi Phân xưởng T Công suất biểu kiến phân xưởng sau bù : kVA Tổn thất điện sau bù : Lượng điện tiết kiệm bù công suất phản kháng Số tiền tiết kiệm năm Vốn đầu tư tự bù: Nhóm 91 Chi phí quy đổi Phân xưởng H Công suất biểu kiến phân xưởng sau bù : kVA Tổn thất điện sau bù : Lượng điện tiết kiệm bù công suất phản kháng Số tiền tiết kiệm năm Vốn đầu tư tự bù: Chi phí quy đổi Phân xưởng Ă Công suất biểu kiến phân xưởng sau bù : kVA Tổn thất điện sau bù : Lượng điện tiết kiệm bù công suất phản kháng Số tiền tiết kiệm năm Vốn đầu tư tự bù: Chi phí quy đổi Nhóm 92 Phân xưởng N Công suất biểu kiến phân xưởng sau bù : kVA Tổn thất điện sau bù : Lượng điện tiết kiệm bù công suất phản kháng Số tiền tiết kiệm năm Vốn đầu tư tự bù: Chi phí quy đổi Phân xưởng I Công suất biểu kiến phân xưởng sau bù : kVA Tổn thất điện sau bù : Lượng điện tiết kiệm bù công suất phản kháng Số tiền tiết kiệm năm Vốn đầu tư tự bù: Chi phí quy đổi Nhóm 93 Phân xưởng D Công suất biểu kiến phân xưởng sau bù : kVA Tổn thất điện sau bù : Lượng điện tiết kiệm bù công suất phản kháng Số tiền tiết kiệm năm Vốn đầu tư tự bù: Chi phí quy đổi Phân xưởng Ô Công suất biểu kiến phân xưởng sau bù : kVA Tổn thất điện sau bù : Lượng điện tiết kiệm bù công suất phản kháng Số tiền tiết kiệm năm Vốn đầu tư tự bù: Chi phí quy đổi Phân xưởng Ơ Công suất biểu kiến phân xưởng sau bù : Nhóm 94 kVA Tổn thất điện sau bù : Lượng điện tiết kiệm bù công suất phản kháng Số tiền tiết kiệm năm Vốn đầu tư tự bù: Chi phí quy đổi Phân xưởng G Công suất biểu kiến phân xưởng sau bù : kVA Tổn thất điện sau bù : Lượng điện tiết kiệm bù công suất phản kháng Số tiền tiết kiệm năm Vốn đầu tư tự bù: Chi phí quy đổi Bảng 2.13.btl Kết tính chọn tụ bù Nhóm 95 PX C A O T H Ă N I D Ô Ơ G ∑ cos 0,78 0,81 0,77 0,76 0,78 0,83 0,76 0,80 0,81 0,74 0,75 0,79 tg 0,80 0,72 0,83 0,86 0,80 0,67 0,86 0,75 0,72 0,91 0,88 0,77 Qb kVAr Qbn kVAr Loại tụ 10,66 6,47 13,37 11,74 15,39 4,15 15,65 9,02 9,99 22,49 20,14 12,02 14 14 14 14 20 14 20 14 14 28 28 14 KC1-0,38 -14- 3Y1 KC1-0,38 -14 -3Y1 KC1-0,38 -14 -3Y1 KC1-0,38-14 -3Y1 KC1-0,38 -20 -3Y1 KC1-0,38 -14 -3Y1 KC1-0,38-20 -3Y1 KC1-0,38 -14 -3Y1 KC1-0,38 -14 -3Y1 KC2-0,38 -28 -3Y1 KC2-0,38 -28 -3Y1 KC1-0,38 -14 -3Y1 kWh A kWh C 106 đ/năm Vb 106đ 3920,13 3473,2 5584,78 4136,09 6656,22 3719,07 6562,01 3878,33 6186,5 9306,24 7721,97 6598,89 67743,43 1698,51 1597,06 2179,9 2037,78 2856,76 1665,89 3410,66 1583,99 2002,2 5611,67 3463,54 2257,42 30365,38 1,698 1,597 2,18 2,04 2,86 1,67 3,41 1,58 2,002 5,61 3,46 2,26 30,37 1,68 1,68 1,68 1,68 2,4 1,68 2,4 1,68 1,68 3,36 3,36 1,68 24,96 Zb 106 đ/nă m 0,31 0,31 0,31 0,31 0,44 0,31 0,44 0,31 0,31 0,62 0,62 0,31 4,6 Tổng số tiền tiết kiệm đặt tụ bù hàng năm là: TK = δC – pVb = (30,37- 4,6) 106 = 25,77 106 đ/năm Có thể nhận thấy việc đặt tụ bù mang lại hiệu kinh tế lớn 6.TÍNH TOÁN NỐI ĐẤT Như biết, điện trở nối đất cho phép trạm biến áp có công suất lớn 100 kVA Rd = Để tiết kiệm ta sử dụng hệ thống móng nhà xưởng hệ thống ống nước làm tiếp địa tự nhiên, với điện trở nối đất đo Rtn = 27,6, điện trở suất đất = 1,24.đo điều kiện độ ẩm trung bình (hệ số hiệu chỉnh cọc tiếp địa kcọc = 1,5 nối knga = bảng 44.pl - phụ lục B) Trước hết ta xác định điện trở tiếp địa nhân tạo: Rnt = = = 4,68 Chọn cọc tiếp địa thép tròn dài l=2,5m đường kính d=5,6 cm đóng sâu cách mặt đất h= 0,5 m Điện trở tiếp xúc cọc có giá trị: (ln + ln ) = (ln + ) = 55,8 Nhóm 96 Với chiều sâu trung bình cọc là: htb = h + = 50 + = 175 cm Sơ chọn số lượng cọc: n = = = 11,92 chọn n = 12 cọc Số cọc đóng xung quanh trạm biến áp theo chu vi: L= 2(5 + 7) = 24 m Khoảng cách trung bình cọc là: = = =2m Tra bảng 49.pl – phụ lục B ứng với tỷ lệ /l= 2/2,5 = 0,8 số lượng cọc 12, ta xác định hệ số lợi dụng cọc tiếp địa = 0,47, hệ số lợi dụng nối = 0,27 Chọn nối tiếp địa thép có kích thước b x c = 50x6 cm với Ct = 88 (bảng 8.pl.BT - phụ lục A) Điện trở tiếp xúc nối ngang: Rnga = ln = ln = 17,67 Điện trở thực tế nối ngang có xét đến hệ số lợi dụng là: = = 65,44 Điện trở cần thiết hệ thống tiếp địa nhân tạo có tính đến điện trở nối: = = = 5,04 Số lượng cọc thức là: nct = = = 23,56 cọc chọn nct = 24 cọc Kiểm tra độ ổn định nhiệt hệ thống tiếp địa: Fmin= = 12420 = 206,95< Stn = 50.6 = 300 mm2 Vậy hệ thống tiếp địa thỏa mãn điều kiện ổn định nhiệt Nhóm 97 [...]... phương án này 20 0 18 0 N 16 0 O D 14 0 Ơ TBA C 12 0 H Ô 10 0 I Ă 80 60 G Nhóm 2 T 22 A 40 0 50 100 150 20 0 25 0 20 0 Hình 2. 2 btl Sơ đồ nối điện phương án 1 20 0 18 0 N 16 0 O D 14 0 Ơ TBA 12 0 Ô C H 10 0 I 80 Ă T G Nhóm 2 23 A 60 40 20 0 50 100 150 20 0 25 0 0 Hình 2. 3.btl Sơ đồ nối điện phương án 2 20 0 18 0 N 16 0 O D 14 0 TBA 0 12 0 Ô Ơ 2 C 1 H 10 Nhóm 2 I Ă 24 0 T 80 G 60 A 40 20 0 50 100 150 20 0 25 0... 0,83 0,76 0,8 0,81 0,74 0,75 0,79 19 S,kV A 42, 72 33 ,26 49,59 7 35, 92 61,64 26 ,3 54 ,2 41,74 51,38 70,69 67,13 52, 4 586.9 8 r 1,30 1,46 1,78 1,51 1,98 1 ,29 1,85 1,63 1,81 2, 12 2,07 1, 82 Biểu đồ phụ tải của toàn xí nghiệp (hình 2. 1.btl) 20 0 18 0 N 16 0 D 14 0 O Ơ 12 0 Ô C TBA H 10 0 G Ă I T 80 60 A 40 20 0 Nhóm 2 50 100 150 20 20 0 25 0 0 2. XÁC ĐỊNH SƠ ĐỒ NỐI ĐIỆN 2. 1.Vị trí đặt trạm biến áp Tọa độ của trạm... 9 0, 72 0,71 0,80 0,74 0, 72 0,71 0,698 0,71 0,68 39,8 64,4 23 ,0 52, 90 44,1 51,6 72, 6 68,6 56,9 Nhóm 2 Pcs P∑,kW 31,098 0,78 24 , 42 0,81 35 0,77 Q,kVA r 26 ,66 19,397 31,698 3,84 4, 32 5,38 33, 32 26,94 38,19 28 ,66 45, 72 18,4 39,05 31,75 36,64 50,67 48,71 38,6 92 26.57 38,46 14,63 34,95 25 ,04 29 ,97 47,6 02 44,31 31,91 3,84 4,06 5,76 3,70 2, 88 8,16 2, 88 2, 88 4,704 30,89 48,08 21 ,83 41,19 33,39 41, 62 52, 31 50,35... 31,698 0T 26 .57 0 H 38,46 0 Ă 14,63 0 N 34,95 0I 25 ,04 0 D 29 ,97 0 Ô 47,6 02 0 Ơ 44,31 0 G 31,91 Nhóm 2 P∑,k W 33, 32 2 r0,Ω/k m 5,55 ∆U, x0,Ω/km V 0,09 16,17 ∆UX,V 0,04 ∆UR,V 18,96 F,mm 3,3 26 ,94 l0i,m 22 ,8 198,6 2 0,71 18 ,29 24 ,06 35 0,95 0,06 13,99 38,19 30,89 97 ,2 45,8 0,57 0 ,22 18,43 18,78 16,56 6 ,2 25 10 1,33 3,33 0,07 0,08 13,56 12, 65 48,08 77,38 0,55 18,45 16,58 25 1,33 0,07 13,57 21 ,83 0,16... 18,57 41,19 33,39 57, 62 105,3 8 38, 62 0,68 0,18 18, 32 18, 82 19,48 5,63 25 10 1,33 3,33 0,07 0,08 15,87 11,5 41, 62 61,38 0,34 18,66 11 ,26 16 2, 08 0,07 14, 32 52, 31 58,8 0, 52 18,48 13,69 16 2, 08 0,07 17,35 50,35 1 52, 2 1 ,24 17,76 35,5 50 0,67 0,06 14,58 41,45 99,8 0,59 18,41 18,48 25 1,33 0,07 15,07 33 Fch,mm 6 2 */Phương án 3: Chiều dài các đoạn dây được xác định theo sơ đồ hình 2. 4.btl như đã nói ở phần... 17,49 – 7,47 = 10,02V +/Tiết diện dây dẫn đoạn 1H F1H = = = 16 ,29 mm2 Ta chọn Fch = 25 mm2 có r0 = 1,33 Ω/km và x0 = 0,07 Ω/km (bảng 20 .pl - phụ lục B) Hao tổn điện áp thực tế ∆U1H = l = 41 ,29 .10-3 = 7 ,24 V < 19V +/Tiết diện dây dẫn đoạn 1N F1N = = = 23 , 42 mm2 Ta chọn Fch = 25 mm2 có r0 = 1,33 Ω/km và x0 = 0,07 Ω/km (bảng 20 .pl - phụ lục B) Hao tổn điện áp thực tế ∆U1N = l = 69 ,29 .10-3 = 10,44 V