Khối lượng của các chi tiết chuyển động tịnh tiến của ô tô, mj(kgcm2): A. 0.001 ÷ 0.006 B. 0.01 ÷ 0.04 C. 0.001 ÷ 0.005 D. 0.001÷ 0.003 Đường kính giclơ không khí ,Đường kính gic lơ bổ sung Gnlp : lưu lượng nhiên liệu qua gic lơ bổ sung (kgs) được tính theo CT: A. Gnlp = Gnl Gnlc B. Gnlp = Gnl + Gnlc C. Gnlp = Gnl ± Gnlc D. Gnlp = Gnlc Gnl Ứng suất cho phép được cho như sau: Đối với pít tông hợp kim nhẹ + Đỉnh không có gân: = (MNm2) A. 20 25 B. 30 35 C. 40 45 D. 25 30
Chương I Số TT Mã I.1 Nội dung câu hỏi Khối lượng chi tiết chuyển động tịnh tiến ô tô, mj(kg/cm ): A 0.001 ÷ 0.006 B 0.01 ÷ 0.04 C 0.001 ÷ 0.005 ĐA A D 0.001 0.003 I.2 Lực quán tính chuyển động tịnh tiến cực đại ô tô Pjmax (MN/m2) B A 0.01 ÷ 0.05 B 0.90 ÷ 2.20 C 0.03 ÷ 0.07 D 0.80 1.3 1.4 Vận tốc trung bình pít tôngVtb(m/s) A 9.0 ÷ 10 B 8.0 ÷ 9.0 C 7.5 ÷ 20 D 5.0 Tỷ số hành trình pitston đường kính xi lanh S/D cuả ô tô, A 0.83 ÷ 1.70 B 0.67 ÷ 1.80 C 1.2 ÷ 2.0 D 0.8 Tham số kết cấu λ ô tô? A B C D Công thúc tính vận tốc trung bình (Cm)? Cm = C A C A S n 30 A (m/s) B.Cm= (m/s) C.Cm= (m/s) D.Cm= (m/s) Cm = (3,5 ÷ 6,5) m/s động tốc độ A Động tốc độ thấp B Động tốc độ trung bình A C Động cao tốc D Động tốc độ siêu cao tốc Cm = (6,5 ÷ 9) m/s động tốc độ A Động tốc độ thấp B Ghi B Động tốc độ trung bình C Động cao tốc D Động tốc độ siêu cao tốc Cm = (9 ÷ 13) m/s động tốc độ A Động tốc độ thấp B Động tốc độ trung bình C C Động cao tốc 10 D Động siêu cao tốc Cm> 13 m/s động tốc độ A Động tốc độ thấp B Động tốc độ trung bình C Động cao tốc D Động tốc độ siêu cao tốc Vận tốc tức thời (vt) tính theo công thức 11 12 13 14 15 16 D A A Vt = R.ω.B B Vt = R.2α.B C Vt = R.β.B D Vt = R Động học cấu khuỷu trục - truyền ,tham số kết cấu tính theo công thức Aλ= B.λ = C.λ = D Gia tốc pít tông tính theo công thức : A J = R.ω2.C B J = 2R.ω.C C J = R2C D J = Chiều hướng tâm O gia tốc J quy định A chiều dương B chiều âm C chọn tùy ý D chiều chuyển động piston Chiều xa tâm O gia tốc J quy định A chiều dương B chiều âm C chọn tùy ý D chiều chuyển động piston Khối lượng nhóm pít tông chuyển động tịnh tiến tính theo công thức : A mnp = mpt + mxm + mcp (kg) B mnp = mpt_± mxm + mcp (kg) C mnp = mpt_± mxmmcp (kg) D mnp = mpt + mxm + mtt (kg) D A A B A 17 18 19 20 21 22 23 24 25 Động xăng khối lượng nhón Piston - trục khuỷu - truyền đơn vị diện tích đỉnh piston động mtt(kg/cm2) A 12÷23 B 15÷25 C 20÷30 D 10÷20 Động diesel khối lượng nhón Piston - trục khuỷu - truyền đơn vị diện tích đỉnh piston động mtt(kg/cm2) A 37÷80 B 25÷40 C 12÷34 D 14÷27 Động xăng khối lượng nhón Piston - trục khuỷu - truyền đơn vị diện tích đỉnh piston động mnp hợp kim nhôm (g/cm2) là? A.10 ÷ 20 B 15 ÷ 25 C ÷ 15 D 15 20 Động xăng khối lượng nhón Piston - trục khuỷu - truyền đơn vị diện tích đỉnh piston động mnp hợp kim gang (g/cm2) A 15 ÷ 25 B ÷ 15 C 10 ÷ 20 D 15 ÷ 20 Động diesel khối lượng nhón Piston - trục khuỷu - truyền đơn vị diện tích đỉnh piston động mnp hợp kim gang (g/cm2) A 25 ÷ 40 B 15 ÷ 30 C 20 ÷ 40 D 15 ÷ 25 Động diesel khối lượng nhón Piston - trục khuỷu - truyền đơn vị diện tích đỉnh piston động mnp hợp kim nhôm (g/cm2) A 25 ÷ 40 B 20 ÷ 40 C 15 ÷ 25 D 15 ÷ 30 Động diesel khối lượng nhón Piston - trục khuỷu - truyền đơn vị diện tích đỉnh piston động mk thép rèn (kg 2) A 25 ÷ 40 B 20 ÷ 40 C 15 ÷ 25 D 15 ÷ 30 Động xăng khối lượng nhón Piston - trục khuỷu - truyền đơn vị diện tích đỉnh piston động mk thép rèn (kg 2) A 15 ÷ 20 B 20 ÷ 40 C 15 ÷ 30 D 10 Lực khí thể tính theo công thức ? D B C A A D B A C A P kt = B Pkt = C D P kt = pd 26 Áp suất dư tính theo công thúc Pd=? A Pd = P - P B Pd= P0 - P C Pd = P – P0 D Pd = P + P0 Mô men quay cân hệ thức: C A M q = M C + J o ε 27 ε ? A Gia tốc góc trục khuỷu B Gia tốc góc Thanh truyên C Gia tốc góc Thanh truyên-pit tông D Tỷ số nén Góc lệch hai khuỷu trục hai xi lanh làm việc gọi δK = 28 180 τ i góc công tác (δK): , i ? A Tỷ số truyền B Số xi lanh C Số kỳ động D Tỷ số nén Góc lệch hai khuỷu trục hai xi lanh làm việc δK = 29 30 31 180 τ i gọi góc công tác (δK): , τ ? A Tỷ số truyền B Số xi lanh C Số kỳ động D Tỷ số nén Động hai xi lanh bốn kỳ có góc công tác δK = ? A 1800 B 3600 C 7200 D 900 Công thức Back Mô đun chống uốn tiết diện đỉnh Wu B C B A 32 A Wu = B Wu = C Wu = D Wu = Công thức Back ứng suất uốn đỉnh pít tông σu=? A σu = B σu = C σu = D σu = Công thức Back mô men uốn Mu=? A Mu=pz.D2 A B B Mu=pz.D3 33 C Mu=pz.D D Mu = Ứng suất cho phép cho sau: Đối với pít tông hợp kim nhẹ 34 35 36 37 A [σ u ] + Đỉnh gân: = (MN/m2) A 20 - 25 B 30 - 35 C 40 - 45 D 25 - 30 Ứng suất cho phép cho sau: Đối với pít tông hợp kim nhẹ: B [σ u ] + Đỉnh có gân: = (MN/m2) A 100 - 109 B 100 - 190 C 90 - 180 D 90 - 100 Ứng suất cho phép cho sau: Đối với pít tông gang hợp kim: A [σ u ] + Đỉnh gân: = (MN/m2) A 40 - 45 B 30 - 45 C 50 - 75 D 45 - 50 Ứng suất cho phép cho sau: C Đối với pít tông gang hợp kim: [σ u ] 38 + Đỉnh có gân: = (MN/m2) A 200-250 B 130-250 C 100-200 D 120-135 Lực tiếp tuyến T gây mô men quay (Mq) làm quay trục khuỷu động cơ, trị số : A Mq = T2 R (Nm) B Mq = T2 (Nm) C Mq = T R2 (Nm) D Mq = T R (Nm) Công thức Orơlin Ứng suất tiếp tuyến: 3r pz 4δ σy =µ 39 µ µ =? A 0,3 B 0,4 C 0,8 D 0,7 Công thức Orơlin - Ứng suất tiếp tuyến: 40 µ 3r pz 4δ A MN/m2 - Hệ số Poát xông , gang σy =µ D B MN/m2 - Hệ số Poát xông , nhôm µ =? A 0,20 B 0,26 C 0,54 D 0,34 Công thức Orơlin ,Ứng suất hướng kính: σx =ξ 41 ξ 3r pz 4δ MN/m2 - Hệ số ngàm, thường chọn A B C D ξ =? A A Công thức Ứng suất kéo: σk = 42 pjI FI − I = mI − I J max FI − I MN/m2 hay sai ? A Đúng B Sai A Công thức Ứng suất nén 43 σn = PZ πD = FI − I FI − I MN/m2 hay sai ? A Đúng B Sai Ứng suất nén ,Ứng suất cho phép: gang [σn ] = 30 MN/m2 44 Là hay sai? A.Sai B.Đúng Ứng suất nén ,Ứng suất cho phép: nhôm[σn ] = 25 MN/m2 45 A B Là hay sai? A.Sai B.Đúng Cho động MADA323 có thông số kỹ thuật: D Đường kính xilanh D=83,6mm; hành trình piston S = 78mm số xlanh i =4; Công suất Ne =87Hp; Tỷ số nén ε =9,2; Số vòng quay n =6000 vòng / δ 46 phút; áp suất cuối hành trình cháy pz =7,6 Mpa 47 A 2.1236.10-7 B 3,7896.10-7 C 4,6784.10-7 D 2,4344.10-7 Cho động MADA323 có thông số kỹ thuật: = 0,05D Tính Mô đun chống uốn tiết diện đỉnh Wu phương pháp Back? Đường kính xilanh D=83,6mm; hành trình piston S = 78mm số xlanh i =4; Công suất Ne =87Hp; Tỷ số nén ε =9,2; Số vòng quay n =6000 vòng / phút; áp suất cuối hành trình cháy pz =7,6 Mpa δ = 0,05D Tính ứng suất uốn đỉnh pít tông σu phương pháp Back? A 730 C B 650 C 760 D 427 K th = Tính bền thân piston Công thức kiểm nghiệm: 48 N max D.lth B MN/m2 Nmax – lực ngang lớn nhất, xác định Nmax theo công thức kinh nghiệm sau: Đối với đ/c Diesel Nmax=? A Nmax = 0,32λ [(16,25 – ε )Pzmax – 16] D2 (MN) B Nmax = (0,8 – 1,30)Pzmax.Fp (MN) C Nmax = 0,23λ [(16,25 – ε )Pzmax – 16] D2 (MN) D Nmax = (0,6 – 1,20)Pzmax.Fp (MN) K th = Tính bền thân piston Công thức kiểm nghiệm: N max D.l th A MN/m2 Nmax – lực ngang lớn nhất, xác định Nmax theo công thức kinh nghiệm sau: Đối với đ/c Xăng Nmax=? 49 A Nmax = 0,32λ [(16,25 – ε )Pzmax – 16] D2 (MN) B Nmax = (0,8 – 1,30)Pzmax.Fp (MN) C Nmax = 0,23λ [(16,25 – ε )Pzmax – 16] D2 (MN) D Nmax = (0,6 – 1,20)Pzmax.Fp (MN) Bền thân piston Trị số cho phép [Kth] : B Đối với ô tô, máy kéo [Kth]=? 50 A [Kth] = 0,15 - 0,35 (MN/m2) B [Kth] = 0,3 - 0,5 (MN/m2) C [Kth] = 0,15 - 0,4 (MN/m2) D [Kth] = 0,6 - 1,5 (MN/m2) Bền thân piston Trị số cho phép [Kth] : Đối với ô tô cao tốc: [Kth] =? D 51 A [Kth] = 0,15 - 0,35 (MN/m ) B [Kth] = 0,3 - 0,5 (MN/m2) C [Kth] = 0,15 - 0,4 (MN/m2) D [Kth] = 0,6 - 1,5 (MN/m2) 52 Khe hở lắp ghép pít tông: tùy thuộc vật liệu chế tạo pít tông, xi lanh trạng thái nhiệt pít tông mà khe hở lắp ghép khác + Trạng thái nguội: Khe hở phần đầu A ∆d ∆d =? =(0,005-0,008)D; C B C D ∆d ∆d ∆d =(0,007-0,008)D; =(0,006-0,008)D; =(0,02-0,04)D; Khe hở lắp ghép pít tông: tùy thuộc vật liệu chế tạo pít tông, xi lanh trạng thái nhiệt pít tông mà khe hở lắp ghép khác C + Trạng thái nguội: Khe hở phần thân 53 A B C D ∆d ∆d ∆d ∆d ∆t =? =(0,005-0,008)D; =(0,007-0,008)D; =(0,006-0,008)D; =(0,02-0,04)D; Khe hở lắp ghép pít tông: tùy thuộc vật liệu chế tạo pít tông, xi lanh trạng thái nhiệt pít tông mà khe hở lắp ghép khác B ∆ t = D[1 + α xl ( Txl − T0 ) ] − Dt [1 − α p ( Tt − T0 ) ] 54 Khe hở phần đầu Là hay sai ? A Đúng B Sai Khe hở lắp ghép pít tông: tùy thuộc vật liệu chế tạo pít tông, xi lanh trạng thái nhiệt pít tông mà khe hở lắp ghép khác [ ∆ t = D[1 + α xl ( Txl − T0 ) ] − Dt − α p ( Tt − T0 ) 55 56 A ] Khe hở phần thân Là hay sai ? A Đúng B Sai Txl, Td, Tt: nhiệt độ xi lanh, nhiệt độ phần đầu pít tông, nhiệt độ phần thân pít tông (K) Khi làm mát nước A Txl= 383-388 K; Td = 473-723 (K); Tt = 250-473 K B Txl= 383-388 K; Td = 389-723 (K); Tt = 403-473 K C C Txl= 383-388 K; Td = 473-723 (K); Tt = 403-473 K D Txl= 443-463 K; Td = 573-823 (K); Tt = 483-613 K 57 58 59 Txl, Td, Tt: nhiệt độ xi lanh, nhiệt độ phần đầu pít tông, nhiệt độ phần thân pít tông (K) Khi làm mát không khí A Txl= 378-463 K; Td = 573-823 (K); Tt = 483-613 K B Txl= 443-463 K; Td = 573-823 (K); Tt = 483-613 K C Txl= 443-463 K; Td = 456-823 (K); Tt = 483-613 K D Txl= 354-463 K; Td = 573-823 (K); Tt = 483-613 K B α xl ,α t D α xl ,α t C hệ số dãn nở vật liệu xi lanh, pít tông (1/K): vật liệu nhôm α=? A 21.10-6 B 25.10-6 C 20.106 D 22.10-6 hệ số dãn nở vật liệu xi lanh, pít tông (1/K): vật liệu gang α=? A 22.10-6 B 25.10-6 C 11.106 D 13.10-6 Tính bền chốt pít tông Mô men uốn chốt xác định theo CT: Mu = PZ A 60 Mu = PZ B Mu = PZ C Mu = D 61 PZ l ld − 2 l ld + 2 l ld − 3 l ld − 2 4 D MNm MNm MNm MNm Ứng suất uốn chốt pít tông tính theo công thức: C α= C α= d h2 µ o ρ k ∆p h Lo d g2 µ g ρ nl ( ∆p h + ghρ nl ) + d gp µ nl ρ nl gH 2d h2 µ o ρ k ∆ph Lo d g2 µ g ρ nl (∆ph + ghρ nl ) + d gp µ nl ρ nl gH D Lưu lượng lý thuyết bơm tính theo công thức: B 4Gnlp 145 π µ gp vnlp.ρ nl −5 / V = 10 V n lt lt A −5 / V = 6.10 Vlt n (l/h) B lt 6G nlp V = 6.10−5.Vlt/ n C lt (l/h) π µ gp v nlp ρ nl (l/h) 2Gnlp V = 6.10−5.Vlt/ n D lt π µ gp vnlp ρ nl (l/h) C 146 Thể tích thùng xăng : Động tĩnh A (lít) B (lít) C (lít) D (lít) D 147 Thể tích thùng xăng : Động xe máy A (lít) B (lít) C (lít) D (lít) ma ma/ mf = = Lst Lst α n Z Tính toán lượng nhiên liệu phun công thức A 148 149 hay sai ? A Đúng B Sai Lượng nhiên liệu cần phun vào xy lanh chu trình công tác C 6Gnlp Rmc π v nlp ρ nl m fc = ( ) A / F d A 2Gnlp Rmc π µ gp v nlp ρ nl m fc = ( ) A / F d B m fc = C Rmc ( A/ F )d Rmc m fc = ( A/ F )d D 4Gnlp π µ gp vnlp ρ nl Hệ thống nhiên liệu đọng diesel Lượng nhiên liệu cung cấp cho chu trình công tác (ở chế độ thiết kế) 2C m AE D π ( + ξ ).D. + 1 t g e N e τ 120.n.i.ρ nl A g N τ Vct = e e 120.n.i.ρ nl (lít) B Vct = 150 Vct = C Vct = 151 g e N e τ 120.n.i.ρ nl g e N e τ 120.n.i.ρ nl 4C m AE D π ( + ξ ).D. + 1 t B (lít) (lít) 6C m AE D π ( + ξ ).D. + 1 t D (lít) Hệ thống nhiên liệu đọng diesel Lượng nhiên liệu cung cấp cho g N τ Vct = e e 120.n.i.ρ nl chu trình công tác (ở chế độ thiết kế) Ne xác định: PZ pe Vh n.i F Ne = cp 30.τ A (kW) PZ pe Vh n.i F Ne = cp 30.τ B (kW) C pe Vh n.i 30.τ (kW) C PZ pe Vh n.i F Ne = cp 30.τ D (kW) Ne = Hệ thống nhiên liệu đọng diesel Xác định khoảng thời gian phun nhiên liệu ϕp 6n (s) 8λPZ ϕp Fcp = 6n (s) λPZ ϕp Fcp = 6n (s) 2λPZ ϕ Fcp = p 6n (s) = A 152 A B C D C Hệ thống nhiên liệu đọng diesel Xác định đường kính piston bơm cao áp A Vct 6nc dp = k π ϕ p ηcC p dp = 153 B D 154 Vct 6nc k π ϕ p ηcC p dp = Vct 6nc k π ϕ p ηcC p dp = Vct 6nc k π ϕ p ηcC p C επPZ Fcp PZ πδ πPZ Fcp Hệ thống nhiên liệu đọng diesel ,Tốc độ phun lớn chu trình PZ ( l cp + 0,5l d ) f p haηc dVct Qmax = 6n 1,2d cp3 − α =k dt ϕ max p A ( ) C B f hη dV Qmax = ct = k p a c 6n ϕp dt max D f hη dV Qmax = ct = k p a c 6n ϕp dt max f hη dV Qmax = ct = k p a c 6n ϕp dt max C PZ ( l cp − 0,5l d ) 1,2d cp3 PZ ( lcp + 0,5l d ) 1,2d cp3 Hệ thống nhiên liệu đọng diesel ,Tổng tiết diện có ích lỗ phun? ∑µ f = Qmax 1 A f = Qmax 1 B ∑µ f = Qmax 1 C δ nl 2( Ρp − ΡZ ) PZ δ nl 1,2d cp (1 + α ) 2( Ρp − ΡZ ) ∑ µ1 f1 = Qmax D PZ δ nl 1,2d cp (1 − α ) 2( Ρp − ΡZ ) ∑µ 155 PZ δ nl 1,2d cp (1 + α ) 2( Ρp − ΡZ ) Hệ thống nhiên liệu đọng diesel, Xác định lực ép ban đầu lò xo vòi phun ? PZ d k2 − db2 π db2 1,2d + α A = Pp 0π + P0 cp 4 A d − db2 π db2 A = Pp 0π k + P0 4 B PZ d k2 − db2 π db2 1,2d cp A = Pp 0π + P0 4 C PZ d k2 − db2 π db2 1,2d A = Pp 0π + P0 cp 4 D ( 156 157 B B ) Hệ thống nhiên liệu đọng diesel, Xác định lực ép ban đầu lò xo vòi phun Điều kiện để van kim tỳ kín lên đế van lực ép ban đầu D PZ d k2 − db2 π d b2 1,2d + α cp A ≥ Pc1π + PZ 4 A PZ ( l cp + 0,5l d ) 2 d − db π d b 1,2d + α cp A ≥ Pc1π k + PZ 4 B PZ ( lcp + 0,5ld ) d k2 − db2 π d b2 1,2d − α A ≥ Pc1π + PZ cp 4 C ( D A ≥ Pc1π ) ( ) ( ) d k2 − db2 π d b2 + PZ 4 Hệ thống nhiên liệu đọng diesel, Xác định lực ép ban đầu lò xo vòi phun, xác định tỷ số đường kính van kim: A 158 B C D PZ dk pZ − p0 = +1 1+ α db Pp − pc1 ( PZ dk pZ − p0 = +1 1+ α db Pp − pc1 ( ) ) dk pZ − p0 = +1 db Pp − pc1 PZ dk pZ − p0 = +1 1−α db Pp − pc1 ( ) Hệ thống nhiên liệu đọng diesel, xác định độ cứng lò xo vòi phun theo phương trình: π d k2 Ρp − A 1,2d cp3 + α xk max A π d k2 Ρp c= − A 2d cp3 + α xk max ( c= 159 B ( π d k2 c= Ρp − A 2d cp3 − α xk max C π d k2 Ρp c= − A xk max ( D C ) ) ) D 160 161 Động 1.3carb accent Huyndai có: Đường kính xilanh (mm) D = 71,5 mm;Hành trình Piston (mm) S =83,5 mm; Số Xilanh i=4; Công suất Ne =70 mã lực; Số vòng quay n=5500 vòng/phút;Tỷ số nén ε=9,5; KG/ cm2; Áp suất cuối hành trình cháy pz =68,6 KG/ cm2; Yêu cầu: Tính thể tích công tác xi lanh động .Vh=? A 5,58.10-4 (m3) B 6,58.10-4 (m3) C 7,58.10-4 (m3) D 4,58.10-4 (m3) Động 1.3carb accent Huyndai có: Đường kính xilanh (mm) D = 71,5 mm;Hành trình Piston (mm) S =83,5 mm; Số Xilanh i=4; Công suất Ne =70 mã lực; Số vòng quay n=5500 vòng/phút;Tỷ số nén ε=9,5; KG/ cm2; Áp suất cuối hành trình cháy pz =68,6 KG/ cm2; Yêu cầu: Tính thể tích buồng cháy xi lanh động cơ.Vc=? A D 0,88 10 −4 ( m ) A 0,78.10 −4 ( m ) B 0,68.10 −4 ( m ) C 0,58.10 −4 ( m ) 162 D Động 1.3carb accent Huyndai có: Đường kính xilanh (mm) D = 71,5 mm;Hành trình Piston (mm) S =83,5 mm; Số Xilanh i=4; Công suất Ne =70 mã lực; Số vòng quay n=5500 vòng/phút;Tỷ số nén ε=9,5; KG/ cm2; Áp suất cuối hành trình cháy pz =68,6 KG/ cm2; Yêu cầu: Tính thể tích toàn phần xi lanh động A 5,16.10-4(m3) B 6,16.10-4 (m3) C 8,16.10-4 (m3) D 7,16.10-4 (m3) vòi phun kín tiêu chuẩn cho động kỳ biết lượng nhiên liệu cấp cho chu trình động chạy công suất thiết kế n = 1400 (vg/ph) Vct = 63,8 (mm ) Cho biết: chọn khoảng thời gian cấp nhiên liệu quay trục khuỷu hệ số tốc độ cung cấp lớn k = 1,4 163 ϕ p = 200 B A góc Tính Tốc độ cung cấp nhien liêu: A 37,5 cm3/s B 38,55 cm3/s C 39,55 cm3/s D 40,55 cm3/s 164 Nhiệt lượng dầu nhờn đem (Qd) thường chiếm khoảng (1,5÷ ) % tổng nhiệt lượng nhiên liệu cháy xi lanh sinh Vì xác định Qd sau B Q d = ( 0,015 ÷ 0,020 ) Q r 0,5 (kcal/h) Q = ( 0,015 ÷ 0,020 ) Q r (kcal/h) B d Q = ( 0,015 ÷ 0,020 ) Q r 0,25 (kcal/h) C d A Q = ( 0,015 ÷ 0,020 ) Q r 0,15 (kcal/h) D d Nhiệt nhiên liệu cháy sinh Qr xác định Qr = 632 N e π ( − ξ ).D. D − 1 t ηe Qr = 632 N e π ( − ξ ) D ηe Qr = 632 N e ηe A 165 B C C 632 N e π ( − ξ ).D. D + 1 Qr = t ηe D Thể tính lưu lượng cần thiết dầu bôi trơn cung cấp cho bề mặt ma sát (Vd) 166 π Qd ( − ξ ).D. − 1 Vd = t c d ρ ∆t A (l/h) D Q d ( − ξ ).D. − 1 Vd = t c d ρ ∆t B (l/h) Vd = Qd c d ρ ∆t (l/h) Vd = Q d ( − ξ ).D. D + 1 t c d ρ ∆t (l/h) C D Thể tính lưu lượng cần thiết dầu bôi trơn cung cấp cho bề mặt ma Vd = 167 C Qd c d ρ ∆t (l/h) sát (Vd) cd tỷ nhiệt dầu nhờn, cd=? A cd = 0,5 (kcal/kg0C) B cd = 0,6 (kcal/kg0C) C cd = 0,7 (kcal/kg0C) D cd = 0,8 (kcal/kg0C) A V d/ xác định theo công thức sau: π −1 t Vb/ = ( ÷ 2,5).V d A (l/h) π + 1 t / V = ( ÷ 2,5).V Lưu lượng bơm dầu 168 B C D b d Vb/ = ( ÷ 2,5).V d Vb/ = ( ÷ 2,5).V d π t (l/h) (l/h) (l/h) Hệ thống bôi trơn cácte khô, lưu lượng bơm hút (Vhu) thường chọn lớn lưu lượng bơm nén (Vbn) 169 V = ( ÷ 2,5).Vbn A hu B V hu = ( ÷ 2,5).Vbn V = ( ÷ 2,5).Vbn C hu D V hu = ( ÷ 2,5).Vbn π ( − ξ ) D π ( − ξ ).D C Vb/ Vb = ηb A V/ Vb = b ηb B Vb = Vb/ ηb Vb = Vb/ ηb C 171 B π ( − ξ ).D Lưu lượng lý thuyết bơm dầu xác định theo công thức sau: 170 D D Lưu lượng lý thuyết bơm dầu xác định theo công thức sau: Vb/ Vb = ηb η b hiệu suất cung cấp bơm dầu: Đối với bơm dầu bánh B A η b =0,7÷0,75 B η b =0,7÷0,8 C η b =0,6÷0,7 D η b =0,8÷0,9 Lưu lượng lý thuyết bơm dầu xác định theo công thức sau: D Vb/ Vb = ηb η b hiệu suất cung cấp bơm dầu: Đối với bơm dầu phiến trượt: 172 A η b =0,7÷0,75 B η b =0,7÷0,8 C η b =0,6÷0,7 D η b =0,8÷0,9 Xác định lưu lượng dầu (Vb) theo công thức: 173 174 175 C -6 A Vb= πd0 hbnb 40.10 (l/h) B Vb= πd0 hbnb 50.10-6 (l/h) C Vb= πd0 hbnb 60.10-6 (l/h) D Vb= πd0 hbnb 70.10-6 (l/h) Đối với bơm phiến trượt: A A Vb = 0,12.Fbnb.10-6 (l/h) B Vb = 12.Fbnb.10-6 (l/h) C Vb = 6.Fbnb.10-6 (l/h) D Vb = 0,3Fbnb.10-6 (l/h) Công suất dẫn động bơm dầu tính theo công thức sau: Nb = A PZ 1 Vb ( p dr − p dv ) 1+α ηm 27000 (hp) ( ) PZ 1 Nb = Vb ( p dr − p dv ) 1+ α η 27000 m B (hp) ( ) C C Nb = 1 Vb ( p dr − p dv ) ηm 27000 (hp) PZ 1 Nb = Vb ( p dr − p dv ) 1−α η 27000 m D (hp) ( ) Công suất dẫn động bơm dầu tính theo công thức sau: Nb = B 1 Vb ( p dr − p dv ) ηm 27000 (hp) η m hiệu suất giới bơm dầu, xét đến tổn thất ma sát tổn thất thủy động 176 A η m =0,7÷0,9 B η m =0,85÷0,9 C η m =0,7÷0,9 D η m =0,75÷0,85 Hệ số tiết diện thông qua ktp xác định theo công thức sau 177 ϕ 100δ 1 − 360 k = δ +s A (%) ϕ 100δ 1 − 360 + α k = δ +s B (%) ϕ 100δ 1 − 360 + α k = δ +s C (%) ϕ 100δ 1 − 360 − α k = δ +s D (%) ( ) ( ) ( ) Hệ số tiết diện thông qua loại lọc thấm thường vào khoảng 178 A 0,24÷0.36 B 0,28 ÷ 0,32 C 0,25÷0,56 D 0,18÷0,22 A B Tiết diện thông qua Ftp lõi lọc xác định theo công thức: C Vb 10 6v d A πD(cm2) V Ftp = b 10 6v d B .d2(cm2) V Ftp = b 10 6v d C (cm2) Ftp = 179 Ftp = D Vb 10 6v d (cm2) Tính kiểm nghiệm khả lọc bầu lọc thấm theo công thức sau: D ∆p π ( − ξ ) D η A (l/ph) ∆p Vl = C F π ( − ξ ) D η B (l/ph) ∆p Vl = C F π ( − ξ ).D η C (l/ph) Vl = C F 180 D Vl = C F ∆p η (l/ph) Tính kiểm nghiệm khả lọc bầu lọc thấm theo công thức sau: Vl = C F 181 D ∆p η (l/ph) ∆p = p dv − p dr thường chọn: A ∆p =0,8 ÷ 0,9 (kG/cm2) B ∆p =0,5 ÷ 0,7 (kG/cm2) C ∆p =0,4 ÷ 0,7 (kG/cm2) D ∆p =1 ÷ 15 (kG/cm2) Tính kiểm nghiệm khả lọc bầu lọc thấm theo công thức sau: Vl = C F 182 ∆p η (l/ph) F diện tích thông qua lý thuyết tính theo công thức A F= πdh B F= C F= D F=2πdh A Phản lực tác dụng đường tâm lỗ phun khiến rô to quay, xác định theo công thức sau: V nπ R − 2ε f 30 A nπ R ρV V F= − g 2ε f 30 F= 183 B ρV 2g B V nπ R − 2ε f 30 C + nπ R ρV V F= − g 2ε f 30 F= ρV 2g D + Áp suất cần thiết dầu vào bầu lọc ly tâm theo phương trình sau: 184 A πn R − r02 µ 12 f ρ V − 4 30 p1 = 8µ 12 f (1 −ψ ) A πn R − r02 µ 12 f ρ V − 4 30 p1 = (1 − ξ ) 2 ( ) µ f − ψ B ( ) ( ) πn R − r02 µ 12 f V − 4 30 p1 = 8µ 12 f (1 −ψ ) C πn R − r02 µ 12 f V − 4 30 p1 = 8µ 12 f (1 −ψ ) D ( ) ( ) ρ ρ (1 + ξ ) Tính két làm mát dầu Nhiệt lượng động truyền cho dầu nhờn: C Q d = c d ρV d ( t dr − t dv ) (kcal/h) Q = c d ρV d ( t dr − t dv ) (kcal/h) B d Q = c d ρV d ( t dr − t dv ) (kcal/h) C d A 185 D 186 Q d = c d ρV d ( t dr − t dv ) (kcal/h) Lưu lượng nước tuần hoàn hệ thống làm: D Gl m = Gn = A Gl m = Gn = B Gl m = Gn = C Gl m = Gn = D Ql m c n (t n r − t nv ) kg/s) Ql m c n (t n r − t nv ) (kg/s) Ql m c n (t n r − t nv ) (kg/s) Ql m c n (t n r − t nv ) (kg/s) Lưu lượng bơm nước xác định theo công thức: B Gn η 2m (kg/s) A G Gb = n η (kg/s) B G Gb = n η (kg/s) C Gb = 187 Gb = Gn η (kg/s) D Lỗ dẫn nước vào bơm có kích thước tính theo công thức: C π ( r12 − r02 ) = 188 Gb c1 ρ n (2ml-D) (m) A ff = G π ( r12 − r02 ) = b c1 ρ n ( 2ml+D) (m) B f = f π ( r12 − r02 ) = Gb c1 ρ n (m) C ff = G π ( r12 − r02 ) = b c1 ρ n D2 (m) D ff = 189 Công suất tiêu hao cho bơm nước tính theo công thức sau đây: Nb = η cg A B G b H 9,81 10 − η b η cg ( KW ) hiệu suất giới bơm η cg = 0,7 ÷ 0,9 η cg =0,6 ÷ 0,7 A C η cg η =0,8 ÷ 0,9 D cg =0,9 ÷ Nhiệt lượng từ động truyền cho môi chất làm mát (Qlm) tính theo phương trình cân nhiệt A 190 B C C Q lm = Q0 − (Qe + Qth + Qch + Qd − Qcl ) Q lm = Q0 − (Qe + Qth − Qch + Qd + Qcl ) Q lm = Q0 − (Qe + Qth + Qch + Qd + Qcl ) Q lm = Q0 − (Qe − Qth − Qch + Qd + Qcl ) D Nhiệt lượng từ động truyền cho môi chất làm mát (Qlm) tính theo phương trình cân nhiệt A Q lm = Q0 − (Qe + Qth + Qch + Qd − Qcl ) 191 Qe Là gì? A Qe Nhiệt lượng tương đương với công có ích động B Qe Nhiệt lượng khí thải đem C Qe Nhiệt lượng truyền cho dầu bôi trơn D Qe Nhiệt lượng tổn thất khác Đối với động xăng dùng chế hòa khí lấy A / lm 192 q =? q / = 1263 ÷ 1360 (J/kW.s) A lm q/ B lm = 1278÷13567 (J/kW.s) / q lm =1108÷1138 (J/kW.s) / q D lm =1236 ÷1630 (J/kW.s) C Xác định lượng nước Glm tuần hoàn hệ thống đơn vị thời gian theo biểu thức sau B Qlm c n ∆t n 2α F (t -t ) (kg/s) 1 n δ Qlm = c n ∆t n (kg/s) G lm = A 193 G lm B Qlm c n ∆t n α F (t -t ) (kg/s) 1 n δ Qlm = c n ∆t n 2α F (t +t ) (kg/s) G lm = C G lm 194 D 1 n δ Đối với động ô tô máy kéo, trị số Gkk tính theo công thức thực nghiệm: A G kk =(0,054÷0,12).N e D B G kk =(0,054÷0,201).N e C G kk =(0,054÷0,202).N e D G kk =(0,054÷0,102).N e 195 Diện tích F2 tính theo công thức thực nghiệm gần : A F2 = f2 Ne (m2) B F2 = f2 +Ne (m2) C F2 = f2 - Ne (m2) D F2 = (m2) Diện tích F2 tính theo công thức thực nghiệm gần f2: hệ số diện tích làm mát két nước ứng với đơn vị công suất (m2/kW) 196 Đối với ô tô du lịch : A f2 = 0,136 – 0,313 (m2/kW) B f2 = 0,0204 – 0,408 (m2/kW) C f2 = 0,163 – 0,354 (m2/kW) D f2 = 0,816 – 0,204 (m2/kW) A A [...]... 74 75 76 77 78 79 80 Đường kính ngoài bạc d1 (Động cơ xăng ) A (1,25-1,65)dcp B (1,3-1,7)dcp C (1,1-1,25)dcp D (1,0-1,22)dcp Đường kính ngoài bạc d1 ( Động cơ ieden) A (1,25-1,65)dcp B (1,3-1,7)dcp C (1,1-1,25)dcp D (1,0-1,22)dcp Đường kính ngoài d2 (Động cơ xăng ) A (1,25-1,65)dcp B (1,3-1,7)dcp C (1,1-1,25)dcp D (1,0-1,22)dcp Đường kính ngoài d2( Động cơ ieden) A (1,25-1,65)dcp B (1,3-1,7)dcp C (1,1-1,25)dcp... (1,1-1,25)dcp D (1,0-1,22)dcp Chiều dài đầu nhỏ ld (Động cơ xăng) A (0,28-0,32)D B (0,28-0,35)D C (0,055-0,085)D D (0,07-0,085)D Chiều dài đầu nhỏ ld ( Động cơ ieden ) A (0,28-0,32)D B (0,28-0,35)D C (0,055-0,085)D D (0,07-0,085)D Chiều dày bạc đầu nhỏ (Động cơ xăng) A (0,28-0,32)D B (0,28-0,35)D C (0,055-0,085)D D (0,07-0,085)D Chiều dày bạc đầu nhỏ( Động cơ ieden ) A (0,28-0,32)D B (0,28-0,35)D A ... C D Kiểu động cơ Ford Mondeo có: Đường kính xilanh (mm) D =87,5mm; Hành trình Piston S = 83,1mm; Số xylanh I =4; Công suất Ne=145,48 mã lực; áp suất cuối hành trình cháy pz =9,307Mpa tiết diện cắt ngang của rãnh xéc măng dầu FI-I= 1,50.10-4 Tính bền đầu pít tông ,Ứng suất nén bằng Công thức Orơlin A 45,06 B 41,07 C 55,07 D 42,06 Cho động cơ IFA-W50 thẳng hàng, động cơ Diesel không tăng áp có: N e =... x = µ PA tb 2 Mô men xoán bu lông do lực xiết : µ Trong đó : là hệ số ma sát lấy bằng A A 0,1 B 0,2 C 0,3 D 0,4 Ứng suất xoắn đầu to thanh truyền C A 110 B C D 111 Ứng suất tổng đầu to thanh truyền A D B C D Động cơ tàu thủy tốc độ cao, động cơ ô tô máy kéo bu lông bằng thép hợp kim: 112 B MN/m2 Đúng hay sai A Đúng B Sai Xác định tỷ số truyền của cơ cấu phân phối khí A A 113 B C D Xác định tiết diện... (0,055-0,085)D D (0,07-0,085)D d2 Tính bền nhóm thanh truyền loại đầu nhỏ thanh truyền dày có d1 > ? d2 A có d1 > 1,5 81 A d2 B có d1 > 2,5 d2 C có d1 > 3,5 d2 D có d1 > 3,0 - Ứng suất kéo do lực quán tính Pj của khối lượng nhóm pít tông ứng với số vòng quay lớn nhất tác dụng lên đầu nhỏ thanh truyền được xác định σk = theo công thức: Trong đó: Pjmax=? 82 A Pj max 2.ld s MN/m2 2 A Pjmax= mR ω (1 + λ )Fp (MN) 2 B... n D lt π µ gp vnlp ρ nl (l/h) C 146 Thể tích thùng xăng : Động cơ tĩnh tại A (lít) B (lít) C (lít) D (lít) D 147 Thể tích thùng xăng : Động cơ xe máy A (lít) B (lít) C (lít) D (lít) ma 1 ma/ 2 mf = = Lst Lst α n Z Tính toán lượng nhiên liệu phun công thức A 148 149 là đúng hay sai ? A Đúng B Sai Lượng nhiên liệu cần phun vào một xy lanh trong mỗi chu trình công tác là C 6Gnlp Rmc π v nlp ρ nl m... Diesel không tăng áp có: N e = 115 128 129 B C D A Công suất của động cơ (mã lực) = 84,525 (kw); Số vòng quay của trục khủy n = 2300 (v/ph); Đường kính xilanh D =120 (mm); áp suất cuối hành trình cháy pz =9,307Mpa , tiết diện ngang Fcp= 0,093 Tính bền chốt pít tông ,Ứng suất cắt ? A 50,03 B 60 C 70,76 D 56,84 Hệ thống nhiên liệu động cơ xăng dùng chế hào khí Tốc độ trung bình được tính theo công thức... đọng cơ diesel Lượng nhiên liệu cung cấp cho một chu trình công tác (ở chế độ thiết kế) 2C m AE D π ( 3 + ξ ).D. + 1 t g e N e τ 120.n.i.ρ nl A g N τ Vct = e e 120.n.i.ρ nl (lít) B Vct = 150 Vct = C Vct = 151 g e N e τ 120.n.i.ρ nl g e N e τ 120.n.i.ρ nl 4C m AE D π ( 3 + ξ ).D. + 1 t B (lít) (lít) 6C m AE D π ( 3 + ξ ).D. + 1 t D (lít) Hệ thống nhiên liệu của đọng cơ diesel... (ở chế độ thiết kế) Ne được xác định: 6 PZ pe Vh n.i F Ne = cp 30.τ A (kW) PZ pe Vh n.i 6 F Ne = cp 30.τ B (kW) C pe Vh n.i 30.τ (kW) C 2 PZ pe Vh n.i F Ne = cp 30.τ D (kW) Ne = Hệ thống nhiên liệu của đọng cơ diesel Xác định khoảng thời gian phun nhiên liệu ϕp 6n (s) 8λPZ ϕp Fcp tp = 6n (s) λPZ ϕp Fcp tp = 6n (s) 2λPZ ϕ Fcp tp = p 6n (s) tp = A 152 A B C D C Hệ thống nhiên liệu của đọng cơ diesel... ∆ph ρ nl (∆p h + ∆pkk ) do d g do d g do d g 2 µo Lµ o g 2 µo Lµ o g 2 µo Lµ o g 2 µo Lµ o g + Hệ thống nhiên liệu động cơ xăng dùng chế hào khí Đối với Bộ CHK dùng hệ thống phun chính có gic lơ bổ sung α= A α= B C d h2 µ o ρ k ∆p h 2 Lo d g2 µ g ρ nl ( ∆p h − ghρ nl ) + d gp µ nl ρ nl 2 gH 2d h2 µ o ρ k ∆p h 2 Lo d g2 µ g ρ nl ( ∆p h − ghρ