Câu hỏi trắc nghiệm môn thiết kế động cơ đốt trong có đáp án.

Khối lượng của các chi tiết chuyển động tịnh tiến của ô tô, mj(kgcm2): A. 0.001 ÷ 0.006 B. 0.01 ÷ 0.04 C. 0.001 ÷ 0.005 D. 0.001÷ 0.003 Đường kính giclơ không khí ,Đường kính gic lơ bổ sung Gnlp : lưu lượng nhiên liệu qua gic lơ bổ sung (kgs) được tính theo CT: A. Gnlp = Gnl Gnlc B. Gnlp = Gnl + Gnlc C. Gnlp = Gnl ± Gnlc D. Gnlp = Gnlc Gnl Ứng suất cho phép được cho như sau: Đối với pít tông hợp kim nhẹ + Đỉnh không có gân: = (MNm2) A. 20 25 B. 30 35 C. 40 45 D. 25 30

Cm =

(m/s)B.Cm= (m/s)

C.λ =D.

A. P kt =

B. Pkt = C

o C

ε là gì ?

A Gia tốc góc của trục khuỷu

B Gia tốc góc của Thanh truyên

C Gia tốc góc của Thanh truyên-pit tông

Ứng suất cho phép được cho như sau:

Đối với pít tông hợp kim nhẹ+ Đỉnh không có gân: [ ] σu

Ứng suất cho phép được cho như sau:

Đối với pít tông hợp kim nhẹ:

Ứng suất cho phép được cho như sau:

Đối với pít tông gang hợp kim:

Đối với pít tông gang hợp kim:

σ =

MN/m2µ

- Hệ số Poát xông , đối với gang µ

σ =

MN/m2µ

- Hệ số Poát xông , đối với nhôm µ

σ =

MN/m2ξ

Công thức Ứng suất kéo:

I I

I I I I

I k

F

J m F

Z n

F

D F

B

46

Cho động cơ MADA323 có các thông số kỹ thuật:

Đường kính xilanh D=83,6mm; hành trình piston S = 78mm số xlanh i =4;Công suất Ne =87Hp; Tỷ số nén ε =9,2; Số vòng quay n =6000 vòng / phút; áp suất cuối hành trình cháy pz =7,6 Mpa δ

= 0,05DTính Mô đun chống uốn của tiết diện đỉnh Wu bằng phương pháp Back?

47 Cho động cơ MADA323 có các thông số kỹ thuật:

Đường kính xilanh D=83,6mm; hành trình piston S = 78mm số xlanh i =4;Công suất Ne =87Hp; Tỷ số nén ε =9,2; Số vòng quay n =6000 vòng / phút; áp suất cuối hành trình cháy pz =7,6 Mpa δ

= 0,05DTính ứng suất uốn ở đỉnh pít tông σu bằng phương pháp Back?

A 730

C

N K

52 Khe hở lắp ghép của pít tông: tùy thuộc vật liệu chế tạo pít tông, xi lanh

và trạng thái nhiệt của pít tông mà khe hở lắp ghép khác nhau

Khe hở lắp ghép của pít tông: tùy thuộc vật liệu chế tạo pít tông, xi lanh

và trạng thái nhiệt của pít tông mà khe hở lắp ghép khác nhau

Khe hở lắp ghép của pít tông: tùy thuộc vật liệu chế tạo pít tông, xi lanh

và trạng thái nhiệt của pít tông mà khe hở lắp ghép khác nhau

Khe hở lắp ghép của pít tông: tùy thuộc vật liệu chế tạo pít tông, xi lanh

và trạng thái nhiệt của pít tông mà khe hở lắp ghép khác nhau

d Z

u

l l P M

d Z

u

l l P M

d Z

u

l l P M

d Z

u

l l P M

MNm

D

A

( 4)

3 1 2 , 1

5 , 0

Z

u

u u

d

l l

P w M

5 , 0

Z

u

u u

d

l l

P w M

5 , 0

Z

u

u u

d

l l

P w M

5 , 0

u

u u

d

l l

w M

F

P

6

= τ

MN/m2

B

cp

Z c

F

P

2

= τ

MN/m2

Z c

F

P

4

= τ

MN/m2

Z c

F

P

5

= τ

) 1

( 85 , 0

2

2α

α α τ

−

+ +

=

cp

x c

d P

(MN/m2)

B

) 1 (

) 1

( 85 , 0

2

2α

α α τ

d P

(MN/m2)

C

) 1 (

) 1

( 85 , 0

2

2α

α α τ

+

+ +

=

cp

x c

d P

(MN/m2)

A

D

) 1 (

) 1

( 85 , 0

2

2α

α α τ

−

− +

=

cp

x c

d P

Tính bền nhóm xéc măng ,Ứng suất uốn:

Xéc măng không đẳng áp khi nó làm việc, ứng suất công tác có thể xác định theo công thức Ghinxbua

2

1

t

D D

AE

u

ξ π σ

=

1 3

2

1

t

D D

AE

u

ξ π σ

1

t

D D

AE

u

ξ π σ

2

1

t

D D

AE

u

ξ π σ

D

67 Tính bền nhóm xéc măng ,Ứng suất uốn:

Xéc măng không đẳng áp khi nó làm việc, ứng suất công tác có thể

xác định theo công thức Ghinxbua:

2

1

t

D D

AE

u

ξ π σ

B

Tính bền nhóm xéc măng ,Ứng suất uốn:

Xéc măng không đẳng áp khi nó làm việc, ứng suất công tác có thể

xác định theo công thức Ghinxbua:

2

1

t

D D

AE

u

ξ π σ

E là mô đun đàn hồi của hợp kim gang vậy E =?

3 1 4

2

t

D t

D m

t

A E

u

ξ π σ

D

t

A E

A 200 - 250 MN/m2

B 300 - 350 MN/m2

C 150 - 300 MN/m2

D

2

t

D t

D m

t

A E

u

ξ π σ

- Ứng suất kéo do lực quán tính Pj của khối lượng nhóm pít tông ứng với

số vòng quay lớn nhất tác dụng lên đầu nhỏ thanh truyền được xác định

theo công thức: l s

P

d

j k

2

i F

i F

i F

i F

i F

i F

tb y

tb x

1 max

1 maxσ σ

x tb x

F P

k F P

1 max

1 maxσ σ

x tb x

k F P

k F P

1 max

1 maxσ σ

F

P

= σ

B

k F

=

+ +

k y y

k x

k x

x

σ σ

ψ σ σ

σ σ

σ σ

ψ σ σ

σ σ

σ σ

σ σ

max max

1

max max

1

2 2

k y y

k x

k x

x

σ σ

ψ σ σ

σ σ

σ σ

ψ σ σ

σ σ

σ σ

σ σ

max max

1

max max

1

2 2

2

F

P

n = σ

MN/m2

1 max

F

P

n = σ

MN/m2

A

C min

4F

Pjd

kj = σ

ψ σ σ

ψ σ σ

ψ σ σ

ψ σ σ

σ

+ +

max max

Tính bền đầu to thanh truyền

Mô men uốn và lực pháp tuyến tại tiết diện A-A tính gần đúng như sau:

)00083,00127,0(2

o d

A

o d

A P N

c P M

)00083,00127,0(2

o d

A

o d

A P N

c P M

)00083,00127,0(2

o d

A

o d

A P N

c P M

)00083,00127,0(

o d

A

o d

A P N

c P M

γ γ

A A

b d

d A

F F

F N N

j j

j M M

A A

b d

d A

F F

F N N

j j

j M M

A A

b d

d A

F F

F N N

j j

j M

A

A A

b d

d A

F F

F N N

j j

j M M

A Fd là diện tích biến dạng của đầu to (phần lắp ghép với bu lông)

B Fd là tiết diện bu lông

C Fd là diện tích biến dạn của đầu nhỏ

A Fb là diện tích biến dạng của đầu to (phần lắp ghép với bu lông)

B Fb là tiết diện bu lông

C Fb là diện tích biến dạn của đầu nhỏ

d P

i D v d

2

.

=

p h

v

i D v

v

i D v

v

i D v

3

=

C

115 Xác định tiết diện lưu thông của xu páp, Tiết diện lưu thông fkl qua xupap

(tiết diện vành khăn) được xác định công thức :

A

) (

/

d d

B

) (

/

d d

h

C

) (

/

d d

h

D

) (

/

d d

kl

if

F v v

s m v

2

/ 80 70

kl

if

F v v

s m

kl

if

F v v

s m v

2

/ 90 70

kl

if

F v v

s m v

2

/ 80 70

1

1

1 2

t

t kx

p p t

t kx

h kx

dt f i

t t F V dt f i

V V

1

1

1 2

t

t kx

p p t

t kx

h kx

dt f i

t t F V dt f i

V V

A

1

1 2 /

2

)(

t

t kx

p p t

t kx

h kx

dt f i

t t F V dt f i

V V

1

1

1 2 /

2

)(

t

t kx

p p t

t kx

h kx

dt f i

t t F V dt f i

V V

B Mu max = PT max l

l

l1.2 MNm

C Mu max = 2PT max l

l

l1.2 MNm

Kiểu động cơ Ford Mondeo có: Đường kính xilanh (mm) D =87,5mm;

Hành trình Piston S = 83,1mm; Số xylanh I =4; Công suất Ne=145,48 mãlực; áp suất cuối hành trình cháy pz =9,307Mpa tiết diện cắt ngang của rãnh xéc măng dầu FI-I= 1,50.10-4

Tính bền đầu pít tông ,Ứng suất nén bằng Công thức Orơlin

Cho động cơ IFA-W50 thẳng hàng, động cơ Diesel không tăng áp có:

Công suất của động cơ

115

e

(mã lực) = 84,525 (kw); Số vòng quay của trục khủy n = 2300 (v/ph); Đường kính xilanh D =120 (mm); áp suất cuối hành trình cháy pz =9,307Mpa , tiết diện ngang Fcp= 0,093

129 Hệ thống nhiên liệu động cơ xăng dùng chế hào khí Tốc độ trung bình

được tính theo công thức

A vtb =

730

2

b

v h d

i n V

π τ

ψ η

(m/s)

B vtb =

740

2

b

v h d

i n V

π τ

ψ η

(m/s)

C

C vtb =

750

2

b

v h d

i n V

π τ

ψ η

(m/s)

D vtb =

760

.

2

b

v h

d

i n V

π τ

ψ η

k h

ni d

D S p

µ

η ρ

N/m2

B

2 2

k h

ni d

D S p

µ

η ρ

N/m2

C

2 2

k h

ni d

D S p

µ

η ρ

N/m2

D

2 2

k h

ni d

D S p

µ

η ρ

p V

k

p V

k

p V

k

p V

v k

ni V

B

k h

v k

ni V

v k

ni V

v k

ni V

k h

V

G d

V

G d

V

G d

V

G d

2

kk h nl g

4

kk h nl g

2

kk h nl g

4

kk h nl g

ρ µ

C

135 Tính lượng không khí qua giclơ không khí được xác định theo công thức

A

) (

2 h kk

gk gk

3 h kk

gk gk

(kg/s)

A

C

) (

5 h kk

gk gk

nl g

v

G d

v

G d

v

G d

v

G d

nl g

v

G d

= e e nl

g N G

(kg/s)

B

3

10.3300

= e e nl

g N G

(kg/s)

C

3

10.3400

= e e nl

g N G

(kg/s)

D

3

10.3600

= e e nl

g N G

gk gk

v

G d

B

gk gk

gk gk

v

G d

gk gk

v

G d

gk gk

v

G d

2 p gh V

nl

h g

2 p gh V

nl

h g

nl

h g

nl

h g

nlp gp

v

G d

ρ µ

nl nlp gp

nlp gp

v

G d

nlp gp

v

G d

nlp gp

v

G d

ρ µ

Đường kính giclơ không khí ,Đường kính gic lơ bổ sung

Gnlp : lưu lượng nhiên liệu qua gic lơ bổ sung (kg/s) được tính theo CT:

Hệ thống nhiên liệu động cơ xăng dùng chế hào khí Đối với Bộ CHK dùng

hệ thống phun chính giảm độ chân không sau gic lơ chính

A

)( h kk

h nl

k g o

h g

h

p p

p L

µ α

- 2

g o

o g

o L d

d

µ

µ2

h nl

k g o

h g

h

p p

p L

µ α

-g o

o g

o L d

d

µ

µ2

h nl

k g o

h g

h

p p

p L

µ α

+

g o

o g

o L d

d

µ µ2

.

kk h

h nl

k g o

h g

h

p p

p L

d

d D

∆ +

µ α

+

g o

o g

o L d

d

µ µ2

144 Hệ thống nhiên liệu động cơ xăng dùng chế hào khí Đối với Bộ CHK dùng

hệ thống phun chính có gic lơ bổ sung

∆

=

gH d

gh p d

L

p d

nl nl gp nl h

nl g g o

h k o h

2)

2

2

ρ µ ρ

ρ µ

ρ µ α

∆

=

gH d

gh p d

L

p d

nl nl gp nl h

nl g g o

h k o h

2)

(

2

2 2

2

ρ µ ρ

ρ µ

ρ µ α

A

C  ∆ + + 

∆

=

gH d

gh p d

L

p d

nl nl gp nl h

nl g g o

h k o h

2)

2

2

ρ µ ρ

ρ µ

ρ µ α

∆

=

gH d

gh p d

L

p d

nl nl gp nl h

nl g g o

h k o h

2 )

(

2

2 2

2

ρ µ ρ

ρ µ

ρ µ α

145

Lưu lượng lý thuyết của bơm được tính theo công thức:

A Vlt= 6 10− 5 Vlt/ n gp nlp nl

nlp v

G

ρ µ

m L L

m

st st

a f

2

A ( )d

mc fc

F A

R m

/

=

nl nlp

mc fc

F A

R m

2

mc fc

F A

R m

/

=

mc fc

F A

R m

i n

N g V

ρ

τ

120

AE

ξ π

(lít)

e e ct

i n

N g V

ρ

τ

120

=

(lít)

e e ct

i n

N g V

ρ

τ

120

AE

C m

ξ π

(lít)

e e ct

i n

N g V

ρ

τ

120

AE

C m

ξ π

(lít)

B

151 Hệ thống nhiên liệu của đọng cơ diesel Lượng nhiên liệu cung cấp cho

một chu trình công tác (ở chế độ thiết kế) nl

e e ct

i n

N g V

ρ

τ

120

=

Ne được xác định:

A 30 τ

V n i p

B 30 τ

V n i p

C

C 30 τ

V n i p

C t n

p p

ct p

C

n V k d

η ϕ π

6 4

ct p

C

n V k d

η ϕ π

6.4

ct p

C

n V k d

η ϕ π

6 4

=

c p

ct p

C

n V k d

η ϕ π

6

dV Q

p

c a p

max max

5 , 0

Z

d

l l

P

C

n h f k dt

dV Q

p

c a p

max max

5 , 0

cp

d cp

Z

d

l l

C

n h f k dt

dV Q

p

c a p

max max

dV Q

p

c a p

max max

5,0

cp

d cp

Z d

l l

f

Ρ

−Ρ

=

δ µ

.1,2 cp3 (1−α4)

Z d P

nl

Q f

Ρ

− Ρ

=

δ µ

nl Q

f

Ρ

−Ρ

=

δ µ

.1,2 cp3 (1+α4)

Z d P

nl

Q f

Ρ

− Ρ

=

δ µ

2 2

p

d P d d P

2 2

p

d P d d P

2 0

2 2

p

d P d d P

3

2,

1 cp

Z d P

2 0

2 2

p

d P d d P

2

2 ,

1 cp

Z

d P

B

157 Hệ thống nhiên liệu của đọng cơ diesel, Xác định lực ép ban đầu của lò xo

vòi phunĐiều kiện để van kim tỳ kín lên đế van thì lực ép ban đầu

D

A 4 4

2 2

2

c

d P d d P

A≥ π − + π

1,2 cp3 (1+α4)

Z d P

2 2

2

c

d P d d P

5 , 0

α +

+

cp

d cp

Z

d

l l

P

2 2

2

c

d P d d P

5,0

Z d

l l

P

2 2

2 1

b Z b k c

d P d d P

Z b

k

p P

p p d

Z b

k

p P

p p d

d

.(1 4)

2

α+

Z P

C

1

1 0

Z b

k

p P

p p d

d

D

1

1 0

Z b

k

p P

p p d

Hệ thống nhiên liệu của đọng cơ diesel, xác định được độ cứng của

lò xo vòi phun theo phương trình:

A c = x   Ρ d − A  

k p

0 max

π

.1 , 2 dcp3( 1 + α4)

B c = x   Ρ d − A  

k p

0 max

π

.2 dcp3 ( 1 + α4)

C c = x   Ρ d − A  

k p

0 max

π

.2 dcp3 ( 1 − α4)

D c = x   Ρ d − A  

k p

0 max

π

D

Động cơ 1.3carb accent Huyndai có: Đường kính xilanh (mm) D = 71,5 mm;Hành trình Piston (mm) S =83,5 mm; Số Xilanh i=4; Công suất Ne

=70 mã lực; Số vòng quay n=5500 vòng/phút;Tỷ số nén ε=9,5; KG/ cm2;

Áp suất cuối hành trình cháy pz =68,6 KG/ cm2; Yêu cầu:

Tính thể tích công tác của xi lanh động cơ .Vh=?

Áp suất cuối hành trình cháy pz =68,6 KG/ cm2; Yêu cầu:

Tính thể tích buồng cháy của xi lanh động cơ.Vc=?

A 0 , 88 10−4( m3)

B

) ( 10 78 ,

0 − 4 m3

C

) ( 10 68 ,

0 −4 m3

D

) ( 10 58 ,

Áp suất cuối hành trình cháy pz =68,6 KG/ cm2; Yêu cầu:

Tính thể tích toàn phần của xi lanh động cơ

quay trục khuỷu và hệ số tốc độ cung cấp lớn nhất k = 1,4

Tính Tốc độ cung cấp nhien liêu:

164 Nhiệt lượng do dầu nhờn đem đi (Q

d) thường chiếm khoảng ( 1 , 5 ÷ 2 ) % tổng nhiệt lượng do nhiên liệu cháy trong xi lanh sinh ra Vì vậy có thể xác định Qd như sau

B

N Q

ξ π

e r

N Q

N Q

N Q

ξ π

(l/h)

Q V

ξ

(l/h)

Q V

ξ

(l/h)

V V

V V

V V

V V

V V

η

/

=

b

η là hiệu suất cung cấp của bơm dầu:

Đối với bơm dầu bánh răng

B

V V

η

/

=

b

η là hiệu suất cung cấp của bơm dầu:

Đối với bơm dầu phiến trượt:

1

dv dr b m

1

dv dr b m

P

(hp)

C

C ( )

27000

1

1

dv dr b m

1

dv dr b m

1

dv dr b m

ϕ δ

360 1 100

ϕ δ

360 1 100

ϕ δ

360 1 100

ϕ δ

360 1 100

6 d

b tp

6 d

b tp

6 d

b tp

6 d

b tp

(l/ph)

p F C

V l = ∆ π − ( 3 ξ ) D

(l/ph)

p F C

(l/ph)

dr

dv p p

V g

V g

V

ε ρ

C = 2 2 − 30 

R n f

V g

V g

30 4

2 2 1

2 2 1

2 0 2

2 2

1

f

f r R

n V

30 4

2 2 1

2 2 1

2 0 2

2 2

1

f

f r R

n V

30 4

2 2 1

2 2 1

2 0 2

2 2

1

f

f r R

n V

30 4

2 2 1

2 2 1

2 0 2

2 2

1

f

f r R

n V

A

185

Tính két làm mát dầu Nhiệt lượng của động cơ truyền cho dầu nhờn:

A n( n r v)

m l n

m l

t t c

Q G

m l

t t c

Q G

m l

t t c

Q G

m l

t t c

Q G

cg b

b b

η

η

10.81,

Qe Là gì?

A Qe Nhiệt lượng tương đương với công có ích của động cơ

B Qe Nhiệt lượng do khí thải đem ra ngoài

C Qe Nhiệt lượng truyền cho dầu bôi trơn

D Qe Nhiệt lượng của các tổn thất khác

t c

Q G

t c

Q G

t c

Q G

t c

Q G

Diện tích F2 cũng có thể tính theo công thức thực nghiệm gần đúng

f2: hệ số diện tích làm mát của két nước ứng với 1 đơn vị công suất (m2/kW)Đối với ô tô du lịch :