Đồ án sấy thóc bằng tháp sấy

Đồ án môn học  Sấy Chương Vật Liệu Sấy 1.1 Giới thệu sơ lược vật liệu cần sấy - thóc: 1.1 Cấu tạo hạt thóc: Hạt thóc nhìn từ vào có phận chính: mày thóc , vỏ trấu, vỏ hạt, nội nhủ, phôi Cấu tạo hạt thóc - Mày thóc: trình sấy, bảo quan, mày thóc rụng làm tăng lượng tạp chất thóc - Vỏ trấu: có tác dụng bảo vệ hạt thóc, chống ảnh hướng môi trường phá hoại sinh vật, nấm mốc - Vỏ hạt: bao bọc nội nhủ, thành phần cấu tạo chủ yếu lipit va protit - Nội nhũ: thành phần chủ yếu hạt thóc, 90% gluxit - Phôi: nằm góc nội nhũ, làm nhiệm vụ biến chất dinh dưỡng nội nhũ đẻ nuôi mộng hạt thóc nảy mầm 1.1.2 Các thành phần hoá học thóc: Gồm chất: Nước Gluxit Protit Lipit Xenlulo Tro Vitamin B1 13,0% 64,03% 6,69% 2,1% 8,78% 5,36% 5,36% 1.1.3 Tính chất vật lý: - Khối lượng riêng: Thóc khô: = 500 kg/m3 Thóc ướt: = 750 kg/m3 - Nhiệt dung riêng: c= 1,5 kJ/kgK -  = 0,14 kg/kg;  = 0,09 W/mK ; hd = 1,86 - Kích thước hạt thóc: Dày 1,2  2,8 mm Rộng 2,5  4,3 mm Dài  12 mm - Đường kính tương đương hạt: dtđ = 2,67 mm - Khối lượng 1000 hạt: (24  30) g - 1 = 22% ; 2 = 14% - Nhiệt độ đốt nóng hạt cho phép:  (50  60) 0C 1.1.4 Các đặc tính chung khối thóc: SVTH : Lê Bá Quang Trang1 Đồ án môn học  Sấy - Tính tan rời: đặc tính đổ thóc từ cao xuống, thóc tự chuyển dịch để tạo thành khối thóc có hình chóp nón, phía đáy rộng, dỉnh nhọn hạt dính liền với hạt Khi tạo nên góc nghiêng tự nhiên  đáy sườn khối thóc Tính tan rời thóc phụ thuộc vào: kích thước hình dạng hạt, thuỷ phần, tạp chất Dựa vào độ tan rời để xác định sơ chất lượng thay đổi chất lượng thóc trình sấy bảo quản - Tính tự chia loại: Khối hạt có cấu tạo từ nhiều thành phần (thóc sạch, thóc lép, tạp chất), không đồng (khác hình dạng, kích thước, tỷ trọng) trình di chuyển tạo nên vùng khác chất lượng, gọi tính tự chia loại khối hạt Hiện tượng tự chia loại ảnh hưởng xấu cho việc làm khô, bảo quản Những vùng nhiều hạt lép, tạp chất dễ hút ẩm , dễ bị lẫn theo tác nhân sấy trình sấy - Độ hổng khối thóc: khoảng không nằm khe hở hạt, có chứa đầy không khí Được tính phần trăm thể tích khoảng không gian khe hở hạt với thể tích toàn khối hạt chiếm chỗ Trong trình sấy, khối thóc cần có lỗ hổng cần thiết để tạo điều kiện cho trình truyền trao đổi nhiệt, ẩm với tác nhân sấy dễ dàng 1m3 thóc  độ hổng 55% - Tính dẫn, truyền nhiệt: Quá trình dẫn truyền nhiệt khối thóc thực theo hai phương thức tiến hành song song có quan hệ chặt chẽ với dẫn nhiệt đối lưu Đại lượng đặc trưng cho khả dẫn nhiệt thóc hệ số dẫn nhiệt   0,12  0,2 Kcal/mh0C Và trao đổi nhiệt đối lưu lớp hạt nóng lớp hạt nguội vào Cả hai đặc tính thóc nhỏ củng ảnh hưởng đến trình sấy - Tính hấp thụ nhả chất khí , ẩm: Là khả hấp thụ nhả chất khí , ẩm thóc trình sấy, thường tượng hấp thụ bề mặt Vì trình sấy xảy nhiều giai đoạn: Sấy  ủ  sấy  ủ để giúp vận chuyển ẩm bề mặt thóc đẻ thóc sấy khô 1.2 Sử dụng thóc sau sấy: Thóc sau sấy dùng đẻ làm lương thực để làm thóc giống - dự trữ Vì thóc sau sấy phải bảo đảm yêu cầu: - Hạt thóc nguyên vẹn vỏ trấu bao bọc hạt gạo - Hạt thóc giữ nguyên kích thước màu sắc - Có mùi vị đặc trưng thóc, mùi lạ khác ( tác nhân sấy ) - Thóc không bị rạn nứt, gãy vụn, đặc biệt thóc giống phải đảm bảo khả sống hạt sau sấy - Có độ ẩm đạt độ ẩm bảo quản, không môi trường cho mối mọt 1.3 Giới thiệu quy trình công nghệ: Lúa Thu Hoạch Loại tạp chất - phân loại Sấy SVTH : Lê Bá Quang Trang2 Sấy  Đồ án môn học Kho bảo quản Đóng bao Xay xát Kho bao quản Gạo Kho bao quản 1.4 Công nghệ sấy thóc: Thóc vật liệu dạng hạt, tổ chức sấy nhiều loại thiết bị sấy khác Ở đây, ta sử dụng thiết bị sấy tháp để sấy thóc Tác nhân sấy hỗn hợp khói không khí nóng dẫn qua kênh dẫn, trao đổi nhiệt ẩm với thóc chảy từ xuống, chuyển động vào kênh thải đẻ môi trường Đây thiết bị chuyên dùng để sấy hạt, với tác nhân sấy không khí nóng đảm bảo yêu cầu vệ sinh cho thóc sấy, chế độ sấy không cao đáp ứng yêu cầu sử dụng thóc để làm thức phẩm, bảo quản làm thóc giống Chương Tính Toán Thiết Bị Sấy Năng suất thiết bị sấy: G2 = 1500 kg khô/h Thời gian sấy: T =2h 2.1 Phương pháp sấy: 2.1.1 Giới thiệu phương pháp sấy nóng: Để sấy thóc , ta dùng phương pháp sấy nóng, tác nhân sấy đốt nóng nên độ ẩm tương đối  giảm dẫn đến phân áp suất nước tác nhân sấy giảm Mặt khác, nhiệt độ vật liệu sấy tăng lên nên mật độ mao quản tăng lên phân áp suất nước bề mặt vật liệu sấy củng tăng theo Nghĩa có chênh lệch phân áp suất bề mặt vật liệu sấy môi trường, nhờ mà có dịch chuyển ẩm từ lòng vật liệu sấy bề mặt vào môi trường Có cách để tạo độ chênh phân áp suất nước vật liệu sấy môi trường: - Giảm phân áp suất tác nhân sấy cách đốt nóng - Tăng phân áp suất nước vật liệu sấy 2.1.2 Sơ đồ thiết bị trạng thái tác nhân sấy: I B B A C0 t1 C0 ` 0 1- Quạt SVTH : Lê Bá Quang t0 =100% A Trang3 Đồ án môn học 2- Calorife 3- Thiết bị sấy Sấy  d1 d A- Trạng thái không khí trời (t0,0) B- Trạng thái không khí sau đốt nóng calorife (d1,t1) C0 - Trạng thái không khí sau trình sấy lý thuyết AB - Quá trình đốt nóng không khí đẳng ẩm (d= const) calorife BC0 - Quá trình sấy lý thuyết Sấy thóc ăn, t1 90 0C, sấy thóc giống t1 thường nhỏ Nhiệt độ t2 tuỳ chọn cho tổn thất môi trường bé đảm bảo tránh tượng đọng sương (t2t0) - Calorife: Dùng để đốt nóng không khí đến nhiệt độ yêu cầu nhằm cung cấp nhiệt cho vật liêul sấy đồng thời giảm độ ẩm  để tăng khả nhận ẩm - Thiết bị sấy: Để chứa vật liệu sấy nơi xảy trình trao đổi nhiệt ẩm tác nhân sấy vật liệu sấy - Quạt: Dùng để đưa không khí qua calorife vào thiết bị sấy thực trình sấy thải ẩm môi trường 2.2 Sơ thiết bị sấy tháp: 2.2.1 Kết cấu tháp sấy: Tháp gồm vùng sấy vùng làm mát Bên tháp kênh gió nóng kênh thải ẩm (gọilà kênh dẫn kênh thải) bố trí xem kẽ Khoảng cách kênh khoảng 70 đến 90 mm để đảm bảo cho thóc chuyển động dễ dàng từ xuống tháp Kết cấu bên cách bố trí kênh dẫn kênh thải: 2.2.2 Xác định kích thước sơ tháp sấy: Thể tích thóc chứa tháp: G  1500  Vth = = = m3 750  Do khối thóc có độ hổng, m3 thóc có độ hổng 55% Do ta chọn Vth = m3 Thể tích tháp: SVTH : Lê Bá Quang Trang4 Đồ án môn học  Sấy V = Vth + Vtrống + Số gia Với : V = B * L * H B, L, H - chiều rộng, chiều dài, chiều cao thiết bị sấy Chọn L = 1,2 m B = 1m Vtrống = n * L * FK n - số kênh dẫn kênh thải L - chiều dài kênh = chiều dài thiết bị sấy FK - tiết diện kênh Ta có: B * L * H = Vth + n *L * FK + 0,3 1,2 *1 * H = 3,1 + Suy ra: H  0,05 * 0,065 H * 1,2 ( 0,1 * 0,125 - * ) + 0,3 0,2 6,03  5,008 m  m 1,2  * 0,00925 Vậy kích thước sơ tháp sấy: Chiều dài L = 1,2 m Chiều rộng B = m Chiều cao H=5m 2.2.3 Nguyên lý làm việc: Thiết bị sấy tháp gồm: Tháp sấy, bên đặt kênh dẫn thải tác nhân sấy, calorife, quạt, số thiết bị phụ khác Vật liệu sấy gầu tải băng tải đổ vào từ đỉnh tháp di chuyển xuống phía nhờ tính tự chảy trọng lực thân Tác nhân sấy có nhiệt độ sấy thích hợp t1 phân bố vào kênh dẫn, luồn lách qua lớp vật liệu để thực trình truyền nhiệt, nhận ẩm từ vật liệu sấy vào kênh thải Như vậy, thiết bị sấy tháp, vật liệu sấy nhận nhiệt nhờ truyền nhiệt đối lưu dòng tác nhân nhờ dẫn nhiệt từ bề mặt kênh dẫn, kênh thải qua lớp vật liệu nằm ngang bề mặt Do yêu cầu sử dụng vật liệu sau sấy, nhiệt độ đốt nóng hạt cho phép thấp ( khoảng 50 đến 60 0C ) Vì thiết bị sấy tháp ta tổ chức sấy phân vùng ( vùng ) sau vùng làm mát đến nhiệt độ gần nhiệt độ môi trường để đưa vào kho bảo quản hay chế biến 2.3 Chọn chế độ sấy: 2.3.1 Nhiệt độ tác nhân sấy thiết bị sấy tháp: Nhiệt độ tác nhân sấy thiết bị sấy tháp dùng sấy thóc khoảng 80  140 0C, yêu cầu sử dụng ta chọn t1 sau: + Đối với vùng sấy thứ nhất: t11 = 80 0C + Đối với vùng sấy thứ hai: t12 = 100 0C 2.3.2 Nhiệt độ tác nhân sấy khỏi vùng sấy vùng làm mát: Chọn theo kinh nghiệm, dựa nhiệt độ đốt nóng hạt cho phép:  50  60 0C 2.3.3.Nhiệt độ vật liệu sấy khỏi vùng sấy vùng làm mát: Chọn theo kinh nghiệm, nhiệt độ đốt nóng hạt cho phép:  50  60 0C chọn: + Nhiệt độ thóc vào vùng sấy 1: 11 = 20 0C + Nhiệt độ thóc khỏi vùng sấy 1: 12 = 40 0C + Nhiệt độ thóc vào vùng sấy 2: 21 = 40 0C + Nhiệt độ thóc khỏi vùng sấy 2: 22 = 55 0C SVTH : Lê Bá Quang Trang5 Đồ án môn học  Sấy + Nhiệt độ thóc vào vùng làm mát 3: 31 = 55 0C + Nhiệt độ thóc khỏi vùng làm mát 3: 32 = 30 0C 2.3.4 Chọn độ ẩm vật liệu sấy tương ứng cho vùng: Chọn theo kinh nghiệm: + Khi vào vùng 1: 11 = 22 % Ra khỏi vùng 1: 12 = 18 % + Khi vào vùng 2: 21 = 18 % Ra khỏi vùng 2: 22 = 15 % + Khi vào vùng 3: 31 = 15 % Ra khỏi vùng 3: 32 = 14 % 2.3.5 Chọn nhiệt độ tác nhân sấy khỏi vùng: Nhiệt độ vật liệu sấy vùng thấp nhiệt độ tác nhân sấy  10 0C Chọn : Nhiệt độ tác nhân sấy khỏi vùng 1: 40 0C Nhiệt độ tác nhân sấy khỏi vùng 2: 45 0C Chương Tính Toán Nhiệt Thiết Bị Sấy Tháp SVTH : Lê Bá Quang Trang6 Sấy  Đồ án môn học Mục đích việc tính toán cân nhiệt ẩm thiết bị sấy tìm lượng tác nhân sấy ( l ) nhiệt lượng cần thiết ( q ) để chọn quạt tính calorife từ tính đuợc lượng nước cần tiêu thụ 3.1 Lượng chứa ẩm d0 entanpi I0 : Dựa vào điều kiện khí hậu Việt Nam, lấy nhiệt độ không khí trời t0 = 20 C , 0 = 85 % Nhờ vào thông số ta xác định trạng thái điểm A( 260, 86%) Tra đồ thị I - d ta tìm được: d0 = 12,5 g / kgKK I0 = 52 kJ / kgKK Vì trình sấy lý thuyết nên trình gia nhiệt không khí calorife tiến hành điều kiện d = const, nên d1 = d0 = 12,5 g / kgKK 3.2 Tính toán tác nhân sấy: Theo kinh nghiệm, nhiệt độ đem vào sấy công nghệ thường từ 80  140 0C Do ta chọn nhiệt độ tác nhân sấy vào vùng sấy 1, 80 0C 100 0C Nhiệt độ tác nhân sấy khỏi vùng 1, 40 0C 45 0C Thật chọn t2 thấp tốt t2 nhỏ tổn thất tác nhân sấy mang nhỏ, không thấp gây tượng đọng sương làm ăn mòn thiết bị Entanpi tác nhân sấy sau calorife: ( điểm B ) Ta có công thức: I1= 1,004 t1 + d1 ( 2500 + 1,842 t1 ) Với t11= 80 0C: I11= 1,004 * 80 + 12,5 /1000 ( 2500 + 1,842 * 80 ) = 113,41 ( kJ/kg ) Với t12= 100 C: I12= 1,004 * 100 + 12,5 /1000 ( 2500 + 1,842 * 100 ) = 133,95 ( kJ/kg ) Phân áp suất bão hoà nước: Pb = exp ( 12 - 4026,42 ) 235,5  t1 Với t11= 80 0C: Pb = exp ( 12 - 4026,42 4026,42 ) = exp ( 12 ) 235,5  80 235,5  t11 = 0,4667 bar Với t12= 100 0C: Pb = exp ( 12 - 4026,42 4026,42 ) = exp ( 12 ) 235,5  t1 235,5  100 =0,999 bar Độ ẩm tương đối 1 : 1 = p b1 B* d0 0,621  d 0 Với t11= 80 C: 745 * 0,0125 750 0,46670,621  0,0125 745 * 0,0125 750 12 = 0,9990,621  0,0125 11 = t12= 100 0C:   = 4,2 %  = 1,96 % Trạng thái tác nhân sấy sau trình sấy lý thuyết xác định cặp thông số ( I2=I1, t=t2 ) điểm C0(I2, t2 ) Dựa vào đồ thị I - d ta tìm d2, 2 : Với C01(I21, t21 ) = C01(113,41 ; 40 ) ta có d21= 31,4 g/kgKKâ 21= 65% C02(I22, t22 ) = C01(133,95 ; 45 ) ta có d21= 31,4 g/kgKKâ SVTH : Lê Bá Quang Trang7 Sấy  Đồ án môn học 21= 65% 3.3 Lượng ẩm cần bốc cho vùng: 3.3.1 Buồng làm mát:    32 15 - 14 Ta có: W3 = G2 31 = 1500* = 17,65 kg/h 100   31 100  15 Vậy G2’ = G2 + W3 = 1500 + 17,65 = 1517,65 kg/h 3.3.2 Trong vùng sấy 2:    22 18 - 15 Ta có: W2 = G2’ 21 = 1517,65* = 55,52 kg/h 100   21 100  18 Vậy G1’ = G2’ + W2 = 1517,65 + 55,52 = 1573,17 kg/h 3.3.3 Trong vùng sấy 1:   12 22 - 18 Ta có: W1 = G1’ 11 = 1573,17 * = 80,68 kg/h 100  11 100  22 Vậy G1 = G1’ + W1 = 1573,17 + 80,68 = 1653,5 kg/h 3.4 Xác định tổn thất nhiệt: 3.4.1 Xác định tổn thất vật liệu sấy mang đi: qv  Gi  2i   i1 Cvi Wi Với: Cvi= Ck + (Ca - Ck )1i Cv1= 1,55 + ( 4,19 -1,55 )* 0,18 = 2,02 kJ/kg Cv2= 1,55 + ( 4,19 -1,55 )* 0,15 = 1,945 kJ/kg G 1'  21  11 Cv1  1573,17 40  20 * 2,02 = 787,75 kJ/kgA W1 80,68 G 1517,65 55  40 *1,945 = 798 kJ/kgA   22   21 Cv  W2 55,52 Vậy: qv1  qv  3.4.2.Tính tổn thất nhiệt môi trường xung quanh: q5 q5  k * F * t W - Diện tích bề mặt bao quanh tháp: F F = 2* ( B*H + H*L ) = ( 1*5 + 1,2*5 ) = 22 m2 Khi tính tổn thất môi trường ta phân chia sơ diện tích bề mặt vùng sấy thứ nhất, thứ hai, buồng làm mát theo tỉ lệ 1,5/1/1 Ở đây, diện tích tương ứng vùng: F1  1,5 * 22  9,4 m 3,5 tf1 1 q1 tw1   tf2=t0 2 tw2 F2 = F3 = 6,3 m q2 - Hệ số truyền nhiệt k : 1  i 1 k      i   Tường thiết bị sấy gồm có : + Bên lớp thép Cacbon dày  = 0,005 m,  = 45,5 w/mK + Tiếp đến lớp cách nhiệt amiăng sợi dày ,  = 0,115 w/mK + Ngoài lớp tôn mỏng  = 0,001m,  = 22,4 w/mK SVTH : Lê Bá Quang Trang8 Sấy  Đồ án môn học 1 - hệ số trao đổi nhiệt đối lưu cưỡng không khí nóng thiết bị sấy bề mặt vách thiết bị sấy Với v 5m/s, chọn v = 0,3 m/s ta có: 1 = 6,15 + 4,17*v = 6,15 + 4,17*0,3 = 7,4 w/m2K 2 - hệ số trao đổi nhiệt đối lưu tự nhiên mặt thiết bị sấy môi trường 2 = 1,715 ( tw2 - tf2 )0,333 Chọn nhiệt độ dịch thể nóng: tf1 = 100 0C Nhiệt độ dịch thể lạnh: tf2 = t0 = 20 0C Nhiệt độ bề mặt tw1, tw2 xác định phương pháp lặp, tw1, tw2 thoả mãn đẳng thức: q1 = 1 ( tf1 - tw1 )  q2 = ( tw1 - tw2 )  q3 = 2 ( tw2 - tf2 ) q1 = q2 = q3 Với tw1 : nhiệt độ mặt thiết bị sấy tw2 : nhiệt độ bề mặt thiết bị sấy Giải hệ phương trình ta được: Tw1 = 0,5 ( tf1 + t) 3.5 Xây dựng trình sấy thực xác định lượng không khí khô cần thiết: Q L,I0,d0 Qbs G1 Cmt tm1 L,I2,d2 V G2 Cm tm2 Gvt Cvt tm2 Gvt Cvt tm1 Q5 Từ phương trình cân nhiệt thiết bị sấy: Q + Qbs + WCntm1 + G2Cmtm2 + GvtCvttm1 + LI0 = G2Cmtm2 + GvtCvttm1 + Q5 + LI2 (1) Q + Qbs = L( I2 - I0 ) - WCntm1 + G2Cm (tm2-tm1) + GvtCvt (tm2- tm1) + Q5 Q + Qbs = Q2 - WCntm1 +Qm +Qvt + Q5 (2) Với: + Q2 = L( I2 - I0 ) - Tổn thất nhiệt theo tác nhân sấy + Qm = G2Cm (tm2-tm1) - Tổn thất nhiệt theo vật liệu sấy SVTH : Lê Bá Quang Trang9 Sấy  Đồ án môn học + Qvt = GvtCvt (tm2- tm1) - Tổn thất nhiệt thiết bị vận chuyển + WCntm1 : Nhiệt hữu ích mang vào theo ẩm Chia vế phương trình (*) cho W ta có: q +qbs = q2 - Cntm1 + qn + qvt + q5 (3) Theo trình sấy lý thuyết: q = l (I1-I0) Thay vào phương trình (3): qbs + l (I1-I0) = l (I2-I0) - Cntm1 + qn + qvt + q5  l (I2-I1) = qbs + Cntm1 - qn - qvt - q5 Đặt  = qbs + Cntm1 - qn - qvt - q5: tổn thất nhiệt phụ để làm bay kg ẩm l (I2-I1) =   I  I1   : entanpi cuối trình sấy thực l Xây dựng trình sấy thực đồ thị I-d : I B  C0   C E A =100%  Từ điểm C0  I = I1 = const, vẽ đường thẳng song song trục I Trên đường thẳng ta đặt doạn Cd0E0 thoả mãndđẳng thức: 20 d d  d  C0 E0  20 1000 Nối B ( điểm biểu diễn trạng thái tác nhân sấy trước sấy ) E0 cắt t=t2= const điểm C, C điểm biểu diễn trạng thái tác nhân sấy sau trình sấy thực +   E0 nằm C0 +   E0 nằm C0 Đối với tác nhân sấy thiết bị sấy tháp ta có: I = Cn1i - (qvi - q5i ) + Ở vùng sấy 1: 1 = 4,19 * 20 - ( 787,75 + 30,55 ) = -734,5 kJ/kg SVTH : Lê Bá Quang Trang10  Đồ án môn học Sấy + Ở vùng sấy 2: 1 = 4,19 * 20 - ( 798 + 41,3 ) = -755,5 kJ/kg d2  d0 * 1000 100 I  I  d  d1   Ta có: I  I1   + Sau vùng sấy 1: d 21  d11  C dx1 t   i21  1  11 21  Với Cdx1 nhiệt dung riêng tác nhân sấy sau vùng sấy Cdx1= 1,005 + 1,842 d11= 1,005 + 1,842*0,0145= 1,032  d 21  0,0145  1,032 80  40 = 0,027 kgA/kg kk 2573,36  734,5 + Tương tự vùng sấy 2: C dx2 t 21   21  i22   1,033 = 0,0152  100  40  0,0324 kgAkgkk 2582,89  755,5 d 22  d12  Lượng không khí khô cần thiết để bốc 1kg ẩm cho vùng sấy tương ứng: 1   80 kgkk kgA d 21  d11 0,027  0,0415 1 l2    58,14 kgkk kgA d 22  d12 0,0324  0,0152 l1  Do lượng không khí khô cho vùng sấy bằng: L1= l1*W1 = 80 * 80,68 = 6454,4 kg/h L2= l2*W2 = 58,14 * 55,52 = 3227,93 kg/h Thể tích không khí ẩm vào vùng sấy 1,2 dược xác định công thức: Vi =Li * v0i m3/h Với V0 thể tích không khí ẩm tính cho kg không khí khô Tra bảng phụ lục sách TTTKHTS trang 349 + Vùng sấy 1: t11 = 80 0C, 11= 5%  v11= 1,045 m3/kgkk t12 = 40 0C, 12= 5,7%  v12= 0,9435 m3/kgkk + Vùng sấy 1: t21 = 100 0C, 21= 2,3%  v21= 1,0999 m3/kgkk t22 = 45 0C, 22= 55%  v22= 1,0458 m3/kgkk Do đó, thể tích trung bình tác nhân sấy vùng: V1= 0,5 L1 ( v11 + v12 ) = 0,5 * 6454,4 ( 1,045+0,9435 ) = 6417,3 m3/h V2= 0,5 L2 ( v21 + v22 ) = 0,5 * 3227,93 (1,0999+1,0458 ) = 3467,4 m3/h Các thông số dùng làm sở cho việc chọn quat cho hệ thống 3.6 Nhiệt lượng cần tiêu hao: Nhiệt lượng cần tiêu hao cho kg ẩm bốc hơi: q = l ( I - I0 ) Do : q1 = l1 ( I11 - I0 ) = 80 ( 119,4 - 52 ) = 5392 kJ/kgA  Q1 = q1 * W1 = 5392 * 80,68 = 43502,56 kJ/h q2 = l2 ( I12 - I0 ) = 58,14 ( 143,3 - 52 ) = 5308,18 kJ/kgA  Q1 = q2 * W2 = 5308,18 * 55,52 = 294710,26 kJ/h SVTH : Lê Bá Quang Trang11  Đồ án môn học Sấy 3.7 Tính toán nhiệt cho vùng làm mát: Nhiệt lượng vật liệu sấy mang vào: qv  G3 Cv  31   32  W3 Với: Cv3= Cntb3 + ( 1- tb3 )Ck = 4,19 * 0,15  0,14  0,15  0,14   1   *1,55 = 1,93 2   31= 55 0C 32= 30 0C G3 = G = 1500 kgK/h  qv  1500 *1,93 * 55  30  4100,57 kJ kgA 17,65 Nếu bỏ qua tổn thất nhiệt môi trường : 3 = qv3 + Cn22 = 4100,57 + 4,19*55 = 4331,02 kJ/kgA C d  *  32  t  Ta có: d 32  d  dx i32   Với: i32= 2500 + 1,842*30 = 2555,26 kJ/kg Cdx(d0) = 1,0269 kJ/kgK  d 32  0,0125  1,026930  20  2536,84  5971,25 SVTH : Lê Bá Quang Trang12 Đồ án môn học SVTH : Lê Bá Quang  Sấy Trang13 [...]... Đồ án môn học Sấy + Ở vùng sấy 2: 1 = 4,19 * 20 - ( 798 + 41,3 ) = -755,5 kJ/kg d2  d0 * 1000 100 I 2  I 1  d 2  d1   Ta có: I 2  I1   + Sau vùng sấy 1: d 21  d11  C dx1 t   i21  1  11 21  Với Cdx1 là nhiệt dung riêng của tác nhân sấy sau vùng sấy 1 Cdx1= 1,005 + 1,842 d11= 1,005 + 1,842*0,0145= 1,032  d 21 ... 80,68 = 43502,56 kJ/h q2 = l2 ( I12 - I0 ) = 58,14 ( 143,3 - 52 ) = 5308,18 kJ/kgA  Q1 = q2 * W2 = 5308,18 * 55,52 = 294710,26 kJ/h SVTH : Lê Bá Quang Trang11  Đồ án môn học Sấy 3.7 Tính toán nhiệt cho vùng làm mát: Nhiệt lượng do vật liệu sấy mang vào: qv 3  G3 Cv 3  31   32  W3 Với: Cv3= Cntb3 + ( 1- tb3 )Ck = 4,19 * 0,15  0,14  0,15  0,14   1   *1,55 = 1,93 2 2   31= 55 0C 32=... 734,5 + Tương tự tại vùng sấy 2: C dx2 t 21   21  i22   2 1 1,033 = 0,0152  100  40  0,0324 kgAkgkk 2582,89  755,5 d 22  d12  Lượng không khí khô cần thiết để bốc hơi 1kg ẩm cho vùng sấy 1 và 2 tương ứng: 1 1   80 kgkk kgA d 21  d11 0,027  0,0415 1 1 l2    58,14 kgkk kgA d 22  d12 0,0324  0,0152 l1  Do đó lượng không khí khô trong 1 giờ cho từng vùng sấy bằng: L1= l1*W1 = 80 *... l2*W2 = 58,14 * 55,52 = 3227,93 kg/h Thể tích không khí ẩm đi vào vùng sấy 1,2 dược xác định bởi công thức: Vi =Li * v0i m3/h Với V0 là thể tích không khí ẩm tính cho 1 kg không khí khô Tra bảng phụ lục 5 sách TTTKHTS trang 349 + Vùng sấy 1: t11 = 80 0C, 11= 5%  v11= 1,045 m3/kgkk t12 = 40 0C, 12= 5,7%  v12= 0,9435 m3/kgkk + Vùng sấy 1: t21 = 100 0C, 21= 2,3%  v21= 1,0999 m3/kgkk t22 = 45 0C, 22=... Ta có: d 32  d 0  dx 0 i32   3 Với: i32= 2500 + 1,842*30 = 2555,26 kJ/kg Cdx(d0) = 1,0269 kJ/kgK  d 32  0,0125  1,026930  20  2536,84  5971,25 SVTH : Lê Bá Quang Trang12 Đồ án môn học SVTH : Lê Bá Quang  Sấy Trang13 ... 1,045 m3/kgkk t12 = 40 0C, 12= 5,7%  v12= 0,9435 m3/kgkk + Vùng sấy 1: t21 = 100 0C, 21= 2,3%  v21= 1,0999 m3/kgkk t22 = 45 0C, 22= 55%  v22= 1,0458 m3/kgkk Do đó, thể tích trung bình của tác nhân sấy trong các vùng: V1= 0,5 L1 ( v11 + v12 ) = 0,5 * 6454,4 ( 1,045+0,9435 ) = 6417,3 m3/h V2= 0,5 L2 ( v21 + v22 ) = 0,5 * 3227,93 (1,0999+1,0458 ) = 3467,4 m3/h Các thông số này dùng làm cơ sở cho việc