HIỆN TRẠNG CÁC VẤN ĐỀ NỀN VÀ MÓNG CÔNG TRÌNH

I HIỆN TRẠNG CÁC VẤN ĐỀ NỀN VÀ MÓNG CÔNG TRÌNH • Nền móng công trình xây dựng, cho đén xem hai phận công trình xây dựng khó nắm bắt với vô số vấn đề lý thuyết chưa giải hoàn chỉnh vấn đề áp dụng thực tế tranh cãi chưa có hồi kết thúc Một cách tổng quát, vấn đề liên quan đến móng bao gồm: -Nền tự nhiên; -Nền cải tạo; -Móng nông; -Móng sâu -Hố móng đào sâu Móng đơn vị kết cấu có chức truyền tải trọng công trình xây dựng xuống đất môi trường (hoặc tự nhiên cải tạo phù hợp) có chức tiếp nhận tải trọng công trình thông qua móng Nền móng hệ thống nhất, tương tác với Vấn đề chỗ, tương tác phải hợp lý để công trình xây dựng khai thác an toàn, lâu dài, dự liệu • Trong 10-15 năm gần đây, người làm công tác móng đối mặt với vấn đề mang tính bước ngoặt công nghệ móng Đó là: -Công nghệ móng cho nhà cao tầng Nhà cao tầng cho thấy cần thiết sử dụng hợp lý kinh tế kỹ thuật loại móng khác nhau, đặc biệt ưu cho loại móng sâu -Vấn đề san lấp tạo mặt với quy mô lớn (về diện tích chiều cao đắp), đặc biệt vấn đề san lấp đất yếu đào hố móng sâu điều kiện địa chất phức tạp vùng đông dân cư Vấn đề yêu cầu giải toán liên quan đến trạng thái ứng suất-biến dạng phức tạp đất (kể yếu tố thời gian), mô hình đất phương pháp thí nghiệm xác định tiêu tính toán móng đất -Vấn đề xây dựng công trình ngầm đô thị Trong trường hợp này, đất sử dụng làm cho công trình mà môi trường để xây dựng công trình Do vậy, trạng thái ứng suất-biến dạng môi trường địa chất biến đổi chúng trình thi công, khai thác sử dụng yếu tố định cho thành công dự án Sự có mặt công trình xây dựng làm biến đổi trạng thái môi trường địa chất không ảnh hưởng đến ổn định thân công trình xây dựng mà ảnh hưởng, làm thay đổi độ ổn định khu vực lân cận phạm vi ảnh hưởng công trình Tất vấn đề nói buộc người làm công tác móng phải cập không kiến thức mà công nghệ thi công mới, phương pháp tính mới, đặc biệt ứng dụng công nghệ thông tin giải toán học đất • Đánh giá chất lượng công trình xây dựng phương diện móng, thấy rằng, người làm công tác móng bên cạnh nhiều thành tựu đạt (cập nhật ứng dụng nhiều công nghệ móng cọc nhồi loại, công nghệ gia cố tiên tiến bấc thấm cọc đất-xi măng, ) IX-1 chưa theo kịp với yêu cầu thực tế dẫn đến nhiều cố móng Một số vấn đề điạ kỹ thuật cộm kể đến sau: -Lạm dụng móng sâu, đặc biệt cọc khoan nhồi Điều làm tăng bất hợp lý chi phí phân móng -Đánh giá xác định thấp sức mang tải cọc chưa tổng kết kịp thời kinh nghiệm sử dụng móng cọc thời gian vừa qua -Mô hình hoá không chuẩn xác chất ứng xử đất tương tác với công trình kèm theo hiểu biết không thấu đáo nguyên lý phương pháp móng dẫn tới không hiệu áp dụng thực tế phương pháp, nghi ngờ phủ nhận phương pháp -Tuyệt đối hoá kết tính toán dự báo nên không thực đo đạc kiểm tra -Kém hiểu biết chất tính chất đất phương pháp xác định chúng nên thông số đầu vào cung cấp không phù hợp với mô hình tính II MỘT SỐ CÁC GIẢI PHÁP NỀN MÓNG TIÊN TIẾN Trong phần trình bày số giải pháp móng sử dụng phổ biến thực tế xây dựng nước ta đề tài tranh luận nhiều hiệu sử dụng chúng 2.1 Các giải pháp gia cố Gia cố đất yếu biện pháp kỹ thuật nhằm thay đổi thành phần tính chất đất theo hướng đáp ứng với yêu cầu sử dụng chúng nền, môi trường vật liệu xây dựng loại công trình khác Như vậy, mục đích gia cố đất yếu tạo dựng điều kiện , tính chất địa kỹ thuật đất yếu trở nên thích hợp với giải pháp móng đơn giản, tránh sử dụng loại móng cọc tốn Thông thường kỹ thuật gia cố thường sử dụng để làm giảm loại trừ trình lún lâu dài theo thời gian mức độ làm tăng độ bền đất Ngoài ra, gia cố nến đất sử dụng để làm giảm nguy gây hư hỏng công trình xây dựng hữu lân cận công trình dự định xây trình thi công khai thác chúng Các phương pháp công nghệ kèm với chúng để gia cố đất yếu đặc biệt đa dạng phong phú với nhiều chế hoạt động khác hiệu phạm vi xác định Tuỳ theo điều kiện đất yêu cầu kỹ thuật công trình dự định xây dựng, người thiết kế cần lựa chọn giải pháp gia cố thích hợp phải theo dõi quan trắc thường xuyên ứng xử đất gia cố tác động tải trọng hoạt động công trình nhằm kịp thời có tác động điều chỉnh cần thiết đảm bảo hiệu cao phương pháp gia cố áp dụng IX-2 Trong thực tế xây dựng Việt Nam, phương pháp gia cố đất yếu sử dụng tương đối rộng rãi thu nhiều thành công Tuy nhiên không cố công trình xảy gây thiệt hại không mặt kinh tế mà ảnh hưởng nhiều đến dư luận xã hội Các phương pháp gia cố sử dụng kể là: cọc tre, cọc cát, trụ vật liệu rời, cọc đất - vôi (xi măng), bấc thấm Phương pháp cọc đất -vôi (xi măng) • Gia cố đất yếu cọc đất-ximăng (vôi) phơng pháp gia cố sâu, cọc thi công tạo dựng chỗ từ hỗn hợp đất trộn lẫn với xinăng vôi công nghệ thích hợp • Cọc đất-ximăng ( vôi) thực chức sau: -Làm tăng modun biến dạng đất, ví dụ đất nằm cọc từ 1000-1600 đến 2900-3800 kPa tới 6500 kPa nằm khoảng cách 15 cm từ mép cọc Như vậy, môdun biến dạng đất yếu nói chung tăng lân làm giảm độ lún công trình -Làm tăng sức kháng cắt tổng cộng đất yếu với lực dính từ 12-20 kPa lên đến 30-40 kPa góc ma sát từ 13-140 đến 17-200 -Làm giảm độ ẩm đất tới 5% -Làm tăng nhanh tốc độ cố kết đất yếu, cọc đất-ximăng (vôi) hoạt động vật thoát nước thăng đứng • Hiệu trình gia cố đất phụ thuộc nhiều vào lựa chọn thành phần hàm lượng hỗn hợp đất-ximăng (vôi) Đất loại sét gia cố ximăng cho kết khả quan hàm lượng hạt sét nhỏ 20% Các đất hạt rời cho kết tốt Các đất chứa vật liệu hữu cho kết gia cố Hàm lượng ximăng thích hợp khoảng 6-8 đến 10-12% trọng lượng đất khô Về nguyên tắc, hàm lượng ximăng phải chọn lựa cho độ bền thân vật liệu cọc không lớn so với đất để sử dụng đợc mô hình đồng tương đương • Cọc đất ximăng (vôi) thường sử dụng cho mục đích sau: -Tường vây cho hố đào sâu Cọc đất-ximăng có tác dụng làm ổn định thành hố đào số trường hợp chống thấm nước chảy vào hố móng Trong trường hợp này, cọc thường bố trí thành hàng quanh hố đào Số lượng hàng tuỳ thuộc vào mục đích sử dụng hiệu gia cường Các cọc thường thi công can nhiễu với để tăng hiệu chống thấm khả giữ thành -Gia cố đất yếu cho móng công trình dân dụng, công nghiệp, đường đắp Mục đích làm tăng sức mang tải giảm độ lún đất móng -Gia cố đất sườn dốc để tăng độ ổn định, chống trượt cho mái dốc Mục đích tăng sức kháng cắt đất thể đất mái dốc Cọc đất ximăng (vôi) th-Gia cố đất sườn dốc để tăng độ ổn định, chống trượt cho mái dốc Mục đích tăng sức kháng cắt đất thể đất mái dốc IX-3 Cọc đất -ximăng (vôi) thường có đường kính 40-80 cm với chiều dài tuỳ theo mục đích gia cố vào khả thiết bị Chiều dài cọc lớn 20-40 m • Nguyên tắc tính toán thiết kế - Sức mang tải cọc đất-ximăng Về nguyên lý, sức mang tải cọc đất-ximăng cung xác định cọc thông thường, phụ thuộc vào độ bền vật liệu cọc đất xung quanh Theo Bengt Brom, sức mang tải cực hạn cọc đất-ximăng tinh theo: Q = (  D H + 2.25  D2) Cu Trong đó: Q sức mang tải cực hạn cọc đất-ximăng; D, H đường kính chiều dài cọc; Cu sức kháng cắt không thoát nước đất quanh cọc Hệ số an toàn cọc đất-ximăng áp dụng để tính toán sức mang tải cho phép thường lấy tính toán đến tính không đồng cọc phát sinh trình thi công Từ giá trị sức mang tải cho phép tính toán cho cọc, số lựơng cọc cần thiết tải trọng công trình xác định sơ Các kết tính toán dự báo khẳng định sau thu kết thí nghiệm xác định độ bền, tính biến dạng thân vật liệu cọc hệ đất-cọc Thông thường hệ đất-cọc thí nghiệm với phương pháp nén bàn nén phẳng trường - Độ lún đất gia cố cọc đất-ximăng Độ lún đất gia cố cọc đất-ximăng tính toán dự báo với giả thiết cọc đồng thời làm việc đất gia cố xem đồng với tính chất học tương đương xuất phát từ tính chất học thân vật liệu cọc đất nguyên thuỷ nguyên lý bảo toàn ứng suất trình bày tương tự phân bố ứng súât trụ vật liệu đất Độ lún móng bao gồm hai thành phần: S = Sdg + Sd Trong đó: S độ lún tổng cộng móng tải trọng công trình; Sđg độ lún đất phạm vi độ sâu gia cố Sđ độ lún đất chưa gia cố nằm độ sâu phần đất gia cố phạm vi hoạt động tải trọng công trình Và phương pháp dự tính độ lún đưa phương pháp phân tầng lấy tổng bình thường thấy học đất Tính chất học tương đương xác định thí nghiệm trường, thường xác định thí nghiệm nén phẳng trường •Công nghệ thi công cọc đất-xi măng Cọc đất-xi măng thi công chế tạo thiết bị chuyên dụng Ximăng bơm trộn vào đất dạng bột khô (phương pháp khô) dạng vữa có tỷ lệ nước/xi măng khác (phương pháp ướt) •Công nghệ kiểm tra chất lượng cọc đất-ximăng IX-4 Công nghệ kiểm tra chất lượng cọc đất-ximăng gồm hai phần : kiểm tra chất lượng thân vật liệu cọc chất lượng hệ đất-cọc - Công nghệ kiểm tra chất lượng thân vật liệu cọc Đánh giá chất lượng vật liệu cọc dụng cụ xuyên cánh chuyên dụng (hình) - Công nghệ đánh giá chất lượng hệ đất-cọc : phương pháp nén bàn nén phẳng trường Gia cố đất yếu vật thoát nước thẳng đứng • Bản chất phương pháp xử lý đất yếu vật thoát nước thẳng đứng làm tăng nhanh trình cố kết thấm đất tải trọng cách làm giảm chiều dài đường thấm nước lỗ rỗng đất Hiệu phương pháp xử lý đất yếu vật thoát nước thẳng đứng định yếu tố sau: -Điều kiện địa kỹ thuật Hiệu cao đất có cấu tạo phân lớp xen kẽ với có mặt lớp, thấu kính tính thấm cao -Công nghệ thi công Tránh công nghệ gây phá hoại kết cấu đất quanh vật thoát nước thi công -Tính kinh tế So sánh kinh tế vật thoát nước thẳng đứng tự nhiên nhân tạo khác công nghệ kèm để chọn lựa Hiệu đánh giá chủ yếu hai mặt: -Tăng nhanh trình lún cố kết thấm đất ; -Tăng độ bền (sức kháng cắt không thoát nước Cu) đất ; Dựa vào vật liệu công nghệ thi công phân biệt loại vật thoát nước thẳng đứng sau: - Giếng cát: Bắt đầu sử dụng từ năm 30, thi công đơn giản, khoan tạo lỗ đến chiều sâu thiết kế lấp đầy cát hạt thô Đường kính giếng cát 16-50 cm Giếng cát có nhiều điểm bất thuận lợi: Chất lượng cát phải chọn lựa cẩn trọng để đảm bảo hiệu thoát nước; Nguồn vật liệu cát tìm thấy lân cận công trường; Có thể bị đứt đoạn qua trình sử dụng lún nhiều bị vật chất khác (bùn, hữu cơ,.) xâm nhập vào làm khả thoát nước -Bản thấm bìa tông: đề nghị sử dụng từ năm 1948 (Kjellman) thay giếng cát Đó tầm bìa tông rộng 10 cm, dày 0.30 cm, tiết diện thoát nước hiệu 30 mm2 bảo vệ lớp vỏ bao Hiệu thoát nước thấm bìa tông tương đương với giếng cát đường kính cm Nhược điểm thấm bìa tông bị liên tục độ lún lớn -Bản thấm nhựa bay bấc thấm gọi Geodrain Viện Địa kỹ thuật Thuỵ Điển đề xuất từ năm 70 (Boran 1973, Terrafigo 1976) Khác với thấm bìa tông, bắc thấm có lõi cứng bao vật liệu thấm Bắc thấm có chiều rộng 10 cm, dày 0.4 cm, tiết diện thấm 220 mm2, hiệu tương đương giếng cát 18 cm •Ý tưởng sử dụng vật thoát nước thẳng đứng có từ năm 1832 (Moreau), đến năm 1930 thực thi Mỹ ngày phát triển IX-5 mạnh mẽ toàn giới.Phương pháp xử lý đất yếu vật thoát nước thẳng đứng bắt đầu ứng dụng Việt nam từ năm 80 chủ yếu cho đoạn đường đắp, đường dẫn lên cầu san tạo mặt cho công trình dân dụng công nghiệp Bên cạnh thành công , nhiều vấn đè hiệu phương pháp sử dụng nước ta nhiều tranh luận Các tính toán dự báo độ lún thời gian ổn định lún, tăng nhanh trình cố kết chưa sát với thực tế số công trình Một số cố công trình nghiệm trọng xảy liên quan đến sử dụng phương pháp (Thị Vải, Văn Thánh, Một số đoạn quốc lộ 1, ) • Nguyên tắc tính toán thiết kế Tính toán thiết kế xác định khoảng cách bố trí vật thoát nước thẳng đứng thoả mãn thời gian độ cố kết đất xử lý Thiết kế cần phải giá trị lún theo thời gian đất gia cố Các tính toán cần dựa số giả thiết sau: -Đất đồng nhất; -Các thông số đất giữ không thay đổi theo chiều sâu, nước lỗ rỗng không chịu nén; -Quy luật thấm tuân theo Darcy, ngoại trừ giả thiết Hansbo (1960) theo hàm mũ V=kin với n=1.5 Abeliev (1973) gradien thấm ban đầu V= k(i-i0); -Nước thấm vật thoát nước tự không gây tổn thất áp lực; -Thi công không gây phá hoại kết cấu đất lân cận vật thoát nước; -Gia tải thực tức thời • Giả thiết rằng, vật thoát nước có đường kính d phát huy tác dụng thoát nước phạm vi hình trụ tròn xoay quanh chúng với đường kính D D = A/  Phương trình cố kết cho toán cố kết xuyên tâm có dạng: t=  D n D (  1)  P 1Uh t thời gian cố kết;  hệ số phụ thuộc vào D/d hình 18, d đường kính đường kính tương đương vật thoát nước Trong trường hợp thoát nước bấc thấm, đường kính tương đương quy đổi tính theo công thức: d = 2(b+j)/ , b j chiều rộng bề dày bấc thấm;  hệ số tính theo quan hệ /Cv = 0.5-1.0, giá trị nhỏ khoảng cách vật thoát nước bé (0.9-1.2 m), giá trị cao khoảng cách lớn; n tỷ trọng nước; D đường kính vùng thoát nước nói trên; P áp lực nước lỗ rỗng lấy tải trọng gây cố kết; Uh mức độ cố kết yêu cầu thường 90-95% IX-6  Các bước tính toán sau: -Lựa chọn loại vật thoát nước thẳng đứng; -Lựa chọn cách bố trí khoảng cách vật thoát nước; -Xác định thông số D, , ; -Lựa chọn mức độ cố kết cần thiết; -Tính toán thời gian cố kết t Quá trình lặp lại với khoảng cách khác vật thoát nước đạt thời gian cố kết thích hợp  Tính toán lún theo thời gian -Tính độ lún cuối theo phương pháp tính thông thường với tải trọng thiết kế tính chất lý đất chưa xử lý; -Tính toán thời gian cố kết ứng với mức độ cố kết khác Uh; - Vẽ đồ thị lún theo thời gian • Quy trình thi công xử lý đất yếu vật thoát nước thẳng đứng Các bước tiến hành sau: -Chuẩn bị mặt khu vực cần xử lý; -Thi công lớp đệm cát đầu vật thóat nước với mục đích đảm bảo vận hành tốt thiết bị thi công căm vật thoát nước; -Định vị vật thoát nước mặt bằng; -Lắp đặt thiết bị quan trắc; -Thi công cắm vật thoát nước; -Thi công gia tải theo giai đoạn theo thiết kế; -Đo đạc thông số cần thiết để đánh giá qua trình xử lý Ngày phương pháp gia tải cổ điển theo giai đoạn cách đắp loại vật liệu khác diện tích xử lý, phương pháp chân không sử dụng rộng rãi Ưu điểm phương pháp chân không không cần quan tâm đến vấn đè ổn định đất yếu, tránh chuyên trở tới khối lượng lớn vật liệu gia tải, lắp đặt tháo rỡ thiết bị nhanh chóng nhẹ nhàng • Các quan trắc địa kỹ thuật theo doĩ trình xử lý Do tính toán thiết kế mang tính định hướng nên vấn đề theo dõi kết nhằm kịp thời thực thi biện pháp điều chỉnh trình xử lý Các quan trắc bao gồm: -Quan trắc lún: mốc đo lún đặt bề mặt lớp đệm cát mốc theo chiều sâu khối đất gia cố; -Quan trắc chuyển vị ngang máy đo chuyển vị ngang Các điểm đo chuyển vị ngang thường bố trí biên khu vực gia cường Khi sử dụng chân không để gia tải, phép đo không cần thiết; -Quan trắc áp lực nước lỗ rỗng theo chiều sâu điểm đặc trưng để nhận biết thời điểm kết thúc cố kết thấm Đây tiêu quan trọng đánh giá hiệu công tác xử lý Ngoài cần thiết thực thí nghiệm theo dõi tăng độ bền đất ví dụ thí nghiệm xuyên tĩnh đo áp lực nước lỗ rỗng, cắt quay, IX-7 2.2 Các giải pháp móng sâu • Móng cọc dùng đặc biệt phổ biến nước ta với đủ loại hình Về hình dáng, phổ biến cọc vuông (kích thước tới 55x55 cm) gần đưa vào sử dụng cọc tròn rỗng BTCT ứng suất trước (đường kính tới 70 cm) Về phương thức hạ cọc có cọc ép, cọc đóng, cọc khoan cọc nhồi Cọc nhồi sử dụng đại trà, chiều dài thường 40-50m tuỳ theo địa tầng (dài tới 120 m), đường kính quy đổi từ 80-200 cm Thực tế sử dụng cọc nhồi nước ta đạt đến công nghệ tiền tiến Cọc nhồi có loại sau: -Cọc khoan nhồi: cọc nhồi mà lỗ cọc thi công phương pháp khoan khác khoan gầu, khoan rửa ngược, ; -Cọc khoan nhồi mở rộng đáy : cọc khoan nhồi có đường kính đáy cọc mở rộng lớn đường kính thân cọc Sức mang tải cọc tăng chừng 5-10% tăng sức mang tải đằng mũi -Cọc barret: cọc nhồi có tiết diện không tròn với hình dạng khác chữ nhật, chữ thập, chữ I, chữ H, tạo lỗ gầu ngoặm Sức mang tải cọc tăng lên tới 30% tăng sức mang tải bên -Cọc khoan nhồi có xói rửa bơm vữa xi măng gia cường đáy (CNRBĐ): cọc khoan nhồi có áp dụng công nghệ rửa đáy (bằng cách xói nước áp lực cao) bơm vữa xi măng gia cường đáy (cũng với áp lực cao) Đây bước phát triển gần công nghệ thi công cọc nhồi nhằm làm tăng đột biến sức mang tải cọc nhồi (có thể tới 200-300%), cho phép sử dụng tối đa độ bền vật liệu bê tông cọc Tại Việt Nam, cọc khoan nhồi mở rộng đáy chưa áp dụng thiếu thiét bị chuyên dùng, cọc barret sử dụng từ cuối năm 90 có xu hướng áp dụng nhiều từ đầu năm 2000, cọc nhồi có xói rửa bơm vữa xi măng gia cường đáy vừa đưa vào sử dụng cho công trình vào năm 2004 • Móng cọc, theo đánh giá khách quan nhất, sử dụng chưa đạt hiệu kinh tế cao chi phí cho phần móng chiếm đáng kể tổng mức thi công xây lắp (trong khoảng 30-60%) Những vấn đề sau cần nghiên cứu để tận dụng ưu móng cọc: -Vấn đề dự báo sức mang tải Các nghiên cứu cho thấy, giá trị dự báo sức mang tải cọc phân tán (theo cách dự báo khác nhau) Kinh nghiệm giới khẳng định, gần với thực tế giá trị dự báo sở kết thí nghiệm xuyên tĩnh (CPT) HIện chưa có kết luận nước ta vấn đề thí nghiệm CPT không thực hịên -Vấn đề xác định sức mang tải Nhiều phương pháp thí nghiệm xác định sức mang tải ứng dụng nước ta, kết thí nghiệm không cho phép xác định giá trị sức mang tải Đánh giá cho sức mang tải cọc sử dụng phần nửa, khu vực ma sát Quy trình thí nghiệm chưa hợp lý phải thay đổi theo hướng cho xác định giá trị sức mang tải cực hạn cọc thiết kế IX-8 -Vấn đề mối nối cọc Chưa quan tâm đảm bảo chất lượngcả thi công lẫn thiết kế Mọt số cố công trình xảy liên quan đến mối nối (gãy cọc xi măng Thăng Long, Hiệp Phước, Tp HCM) -Vấn đề lựa chọn loại cọc hợp lý cho công trình Cần thiết quy trình bắt buộc đẩm bảo thiết kế lựa chọn loại cọc hợp lý (khả thi cho thi công kinh tế), ví dụ cần thiết nêu tối thiểu phương án cọc đẻ lựa chọn III SỰ CỐ CÔNG TRÌNH CÓ NGUYÊN NHÂN NỀN MÓNG (SCNM) 3.1 Đặc điểm SCNM • Về phương thức biểu hiện, SCNM thường phát thông qua hư hỏng kết cấu tượng nứt tường, sàn sau cấu kiện chịu lực khác dầm, Trong số trường hợp, SCNM có biểu rõ ràng trực tiếp tính liên tục chuyển vị lớn thân vài phận công trình xây dựng thể đắp phục vụ san lấp tạo mặt xây dựng, dạng đường đắp, kè bờ, Tuy nhiên, hư hỏng thường có hệ thống theo quy luật rõ ràng vị trí, hướng phân bố vết nứt, Sau đó, tượng lún có giá trị lớn, lún không dẫn tới nghiêng, vặn xoắn công trình xây dựng, làm giảm thiểu đáng kể lực làm việc thiết bị tiện nghi sinh hoạt Có trường hợp, SCNM xảy hư hỏng kết cấu mà thấy biểu tiện nghi sinh hoạt (các dụng cụ nhà cập kênh, xô lăn phía, ) Do biểu SCNM phức tạp gián tiếp, nên để phát nguyên nhân đích thực chọn phương án xử lý đắn, cần có khảo sát phân tích tỷ mỷ không thân công trình cố, môi trường địa chất sử dụng làm móng (môi trường) cho công trình mà công trình môi trường lân cận • Về thời điểm phát cố, SCNM thường phát thời gian vận hành khai thác, đặc biệt sau đưa công trình vào hoạt động SCNM phát trình thi công Tại thời điểm phát cố, SCNM diễn biến với tốc độ tăng lên giảm đi, dừng không phát triển thêm Do vậy, cần thiết đánh giá khách quan, chất để lựa chọn đắn giải pháp cứu chữa • Về đặc điểm diễn biến, SCNM thường tiến triển chậm chạp kéo dài theo thời gian công trình khả sử dụng Chính đặc điểm này, SCNM thường phát muộn mằn, phát sinh tâm lý coi thường phương án cứu chữa nửa vời, kéo dài, không dứt điểm Tuy nhiên, trường hợp phá hoại độ bền, SCNM xẩy đột ngột, đổ sụp tức ổn định bờ dốc khối đắp san nền, đường giao thông, kè bờ, • Về hậu cố, SCNM thường làm giảm dẫn tới khả khai thác sử dụng công trình đòi hỏi thiết kế ban đầu SCNM gây thiệt hại người thực nguy hiểm ổn định độ bền, đặc biệt kèm theo tai biến tự nhiên khác bão, động đất, • Về giải pháp cứu chữa SCNM công trình dân dụng công nghiệp, triệt để khả thi thực thi giải pháp kỹ thuật để trình địa kỹ thuật (lún, lún không đều, ) gây SCCT hết tác dụng trạng khai thác sử dụng công trình giữ nguyên bắt đầu cứu chữa Các giải IX-9 pháp gia cường kết cấu nhằm tránh nguy phá hỏng công trình tác nhân địa kỹ thuật áp dụng tin cậy không triệt để Các giải pháp kỹ thuật nhằm đưa công trình hư hỏng trạng thái ban đầu yêu cầu thiết kế thực thi điều kiện đặc biệt thuận lợi tốn đa số trường hợp thực Nhìn chung toán kinh tế xã hội, cho đạt hiệu cao kinh tế an ninh xã hội Trong nhiều trường hợp, đập bỏ xây lại công trình định khôn ngoan đạt hiệu cao • Về mặt khoa học, thông qua SCNM thấy, người làm thiết kế thi công thường tuyệt đối hoá dự báo sở tính toán học đất (ví dụ dự báo tổng độ lún, độ lún theo thời gian, ), chưa nhận thức rằng, phép tính học đất, giá trị dự báo cho khoảng giá trị tương đối, sai số mức độ tin cậy dự báo thường không cao phụ thuộc vào nhiều yếu tố khó xác định cho phù hợp, đặc biệt thông số đầu vào thuộc tính chất xây dựng đất nền, mô hình tương tác công trình đất Độ xác dự báo, tính phù hợp giá trị dự báo với giá trị thực tế nâng cao kinh nghiệm thực tế tích luỹ nhiều thông qua số liệu quan trắc lâu dài công trình thực Trong điều kiện nước ta nay, số liệu quan trắc công trình hạn chế công tác quan trắc chưa coi trọng, bên tham gia công trình cần nhận thức độ xác dự báo cẩn trọng sử dụng chúng để áp dụng cho phù hợp với hoàn cảnh giải pháp móng xử lý phục vụ xây dựng 3.2 Nguyên nhân SCNM Trong dự án xây dựng, hoạt động kỹ thuật bao gồm: - Hoạt động khảo sát xây dựng: hoạt động nhận thức nhằm nhận biết đặc tính MTĐC Hoạt động khảo sát hợp lý cho nhận thức đầy đủ tính chất MTĐC - Hoạt động thiết kế móng: hoạt động mô hình hoá tương tác công trình MTĐC, dự báo biến đổi trạng thái HĐKTXD tác động xây dựng Hoạt động thiết kế hợp lý đưa công trĩnhây dựng tới trạng thái ổn định bền vững - Hoạt động thi công: hoạt động đưa thiết kế thành thực Hoạt động thi công hợp lý đưa xác thiết kế thực tế - Hoạt động khai thác, sử dụng công trình Tác động hợp lý không làm thay đổi chất lượng tương tác HĐKTXD, đảm bảo trạng thái Hệ cân Mọi hoạt động kỹ thuật không hợp lý dẫn tới SCCT SCNM • Nguyên nhân thuộc công tác khảo sát địa kỹ thuật Các sai sót hoạt động khảo sát xây địa kỹ thuật thường biểu khía cạnh sau: - Không phát phát không đầy đủ quy luật phân bố không gian (theo diện theo chiều sâu) phân vị địa tầng, đặc biệt đất yếu đới yếu khu vực xây dựng khu vực liên quan khác; IX-10 - Đánh giá không xác đặc trưng tính chất xây dựng phân vị địa tầng có mặt khu vực xây dựng; - Không phát phát sinh chiều hướng phát triển trình địa kỹ thuật dẫn tới ổn định công trình xây dựng Các ví dụ sau cho thấy sai sót khảo sát địa kỹ thuật nguyên nhân trực tiếp dẫn tới SCCT Trạm tiếp nhận thạch cao-Nhà máy xi măng Ninh Bình Trạm tiếp nhận thạch cao nhà máy xi măng Tam Điệp-Ninh Bình nơi tiếp nhận trung chuyển thạch cao, kích thước mặt 9.8 x 21.7 m Theo thiết kế, móng trạm đặt sâu với cao độ 45,1 40.3 m (cao độ mặt đất tự nhiên 51.4 m) trực tiếp bề mặt đá vôi Phương án thi công dự kiến đào đến bề mặt đá với độ sâu đào chừng 10.0-11.0 m kể từ bề mặt đất tự nhiên, đổ bê tông lót thi công móng Tuy nhiên, đào tới cao độ 45,0 m sau tới 40.0 m, đá gốc chưa bắt gặp nước chảy ngập hố đào với lưu lượng lớn, mực nước tĩnh nằm cao độ 45.0 m gây chuyển vị thành, lún bề mặt đất quanh hố đào dẫn tới hư hại số công trình lân cận (tường rào, đường xá, ước giếng dân dùng bơm hút thoát nước thi công, ) Nguyên nhân cố khâu khảo sát địa chất công trình bị bỏ qua, nhận thức không đầy đủ tính phức tạp khu vực đá vôi carstơ hoá có bề mặt phức tạp phong phú nước Khảo sát địa kỹ thuật bổ sung xuyên trọng lượng Thuỵ Điển cho thấy, bề mặt đá gốc nằm cao độ 35.0-36,0m có lớp đất sét nửa cứng với cao độ mặt lớp 35.0-37.0 m Sự cố giải đơn giản, tập trung đào nhanh hố móng kết hợp với bơm hút nước công suất mạnh tới độ sâu bề mặt lớp sét nửa cứng, đổ bê tông nghèo lót tới cao độ thiết kế thi công móng Kè mương thoát nước, Khu liên hợp thể thao quốc gia, Mỹ Đình, Hà nội Mương thoát nước phần việc thuộc hạng mục sở hạ tầng Khu liên hợp thể thao quốc gia, Mỹ Đình, Hà nội, có bề rộng m đáy sâu 4.5m Công tác khảo sát địa chất phục vụ thiết kế hạ tầng công trình thực với lưới khoan tương đối thưa, khoảng cách hố khoan khoảng 200-300 m Tổng hợp kết khảo sát cho thấy cấu tạo địa tầng dọc theo mương thoát nước tương đối đồng đều, gồm : Đất lấp dày 1.7-1.8 m, lớp sét dẻo mềm- dẻo chảy dày m lớp bùn sét dày trung bình 10.5 m Kờ kè tường trọng lực đá hộc, dày 1.5 m chân tường 0.6 m đỉnh tường Móng tường rộng 2.35 m, đặt lớp sét dẻo mềm -dẻo chảy cọc tre dài m, mật độ 25 cây/m2 Kè thi công khoảng 10-12/2002 Ngày 23/1/2003 tiến hành ủi đất san bãi đỗ xe sau bờ kè, đoạn kè dài 48 m chuyển dịch ngang lên tới 50 cm xuất vết nứt ngang tường (gãy tường đá, gãy dầm bê tông), đất bị tụt mảng lớn khu vực lân cận Kết khảo sát bổ sung cho thấy nơi xảy cố địa tầng khác với cung cấp Hệ số ổn định kè K= 1.221.97 theo tài liệu địa chất giai đoạn K= 0.943 giai đoạn khảo sát bổ sung IX-11 Như vậy, nguyên nhân gây cố là: Bờ kè thiết kế dựa kết khảo sát địa kỹ thuật không với thực tế Trong trường hợp này, đơn vị thi công tư vấn giám sát không kịp thời phát biến động điều kiện địa chất khu vực lên quan để xử lý kịp thời • Nguyên nhân thuộc khâu thiết kế Các sai sót thiết kế dẫn tới SCNM thường là: - Mô hình hoá không xác không đầy đủ loại hình tương tác công trình đất nền; - Dự báo không xác quy mô độ lớn tương tác mô hình tính toán không thiết kế quan trắc địa kỹ thuật kiểm tra Sau vài ví dụ điển hình Trạm nghiền thô nhà máy xi măng Nghi Sơn Cụm công trình bao gồm nhà nghiền thô, nhà tiếp nhận silica tường chắn có chức tiếp nhận sơ chế nguyên vật liệu phục vụ sản xuất xi măng Kích thước mặt 11.5-13.5 m 17-5-19.5 m, chiều cao 25 m, kết cấu hệ khung tường bê tông cốt thép Móng bè cọc 30 x 30 40 x 40 cm với cốt cao bề mặt móng +6.3 m Một đường dẫn phía sau nhà đắp đểphục vụ vận chuyển cấp nguyên vật liệu vào trạm với cốt cao khối đắp +24.3 m Về điều kiện đất nền, lớp đất đắp tạo mặt công trình dày chừng 4.3 m (N30=30-38) lớp bùn đất yếu dày 1.8 m (N30=3-4) Sau lớp đất loại sét trạng thái cứng (N30=13-40) cát chặt (N30=44-53) Đá gốc đá vôi nằm độ sâu chừng 19-20 m Tháng 1/ 99 đường dẫn thi công tới công trình cách chừng 10m, chuyển vị ngang nhà nghiền thô nhà tiếp nhận silica tương ứng 25 mm Khiđường dẫn đạt đến cao độ +24.00 m (5/99), chuyển dịch tương ứng 61 77 mm Các quan trắc chuyển dịch đất thiết bị đo nghiêng (Inclinometer) cho thấy, thời gian 18/6 - 7/7/99 lớp đất chuyển vị chừng 3-5 mm lớp đất đắp khoảng cao độ +6-+11 chuyển vị cao 510 mm Kết cấu công trình bị hư hại biểu xuất vết nứt đào kiểm tra thấy hầu hết cọc bị nứt vị trí liên kết với đài với bề rộng vết nứt phổ biến 2-4 mm Khi hạ bớt cao độ đất đắp đường dẫn xuống +15 m (6/99), chuyển vị ngang công trình không phát triển Thiết kế bỏ qua tải trọng ngang tác dụng lên công trình phát sinh khối đất đắp đường dẫn phía sau công trình gây (mô hình hoá không đầy đủ tương tác) Các tính toán kiểm tra tải trọng ngang tác dụng lên cọc phân tích chuyển vị ngang kết cấu tác dụng khối đắp cho thấy, tải trọng ngang tác dụng lên cọc vượt lần khả chịu tải cọc Cư xá Thanh Đa, lô IV VI Cư xá Thanh Đa bán đảo Thanh Đa thuộc Phường 27 Quận Bình Thạnh, Tp Hồ Chí Minh có lô nhà tầng (một triệt lầu) Mỗi lô gồm dãy nhà song song cách m, có bề rộng 7.5 m chiều dài 147 m, chia thành đơn nguyên cách khe lún Kết cấu khung sàn bê tông cốt thép với bước cột cách m tường bao che gạch rỗng silicát Móng băng gia cố cừ chàm chiều dài 2.5-2.7 m, mật độ 16 cây/m2 IX-12 Ba dải móng băng ( có bề rộng 2.1 m phía trước rộng 1.3 m sau) cột, cách 4.5 m 3.0 m Khu vực có cấu tạo địa chất bao gồm lớp bùn yếu phân bố mặt với bề dày 12-16 m lớp đất loại sét trạng thái dẻo cứng, cứng cát hạt nhỏ chặt vừa Sau thời gian sử dụng, công trình phát bị lún không Độ nghiêng theo phương ngang lô IV VI (2 lô đối tượng điều tra đợt đầu) tương ứng 412-572 227-496 mm, góc nghiêng xấp xỉ 10-20 độ lêch tương đối theo chiều ngang nhà, dải móng tương ứng 0.0282-0.039 0.0150.0339 Tất giá trị vượt tiêu chuẩn cho phép nhiều lần Nguyên nhân dẫn tới SCNM phương án móng không phù hợp với điều kiện đất khu vực dẫn tới nhà bị lún nghiêng phía sau lún với biên độ lớn vượt quy định cho phép làm tiện nghi sử dụng cho sinh hoạt Thiết kế không nhận thức quy mô tương tác nhà môi trường địa chất (lún đất kéo theo lún nhà ) Kho cảng Thị Vải Kho cảng Thị Vải có chức tàng trữ xuất khí hoá lỏng, nằm ven sông Thị Vải san lấp với bề dày trung bình 3.5 m để tạo mặt xây dựng Theo kết khảo sát, khu vực có mặt lớp bùn sét yếu phân bố từ mặt trải sâu tới độ sâu khoảng 8-23 m m lớp đất rời dính có độ bền tính biến dạng trung bình Các giải pháp móng xử lý áp dụng là: - Móng cọc cho kết cấu có tải trọng lớn khung nhà; - Các móng nông đặt trực tiếp cát san lấp cho đường ống, cáp điện, sàn nhà khoang chống tràn bồn chứa - Xử lý bấc thấm kết hợp với gia tải trước cho số khu vực, chủ yếu đường giao thông Hiện tượng lún công trình đặt móng nông phát trình lắp đặt thiết bị Độ lún đất phát triển với tốc độ cao dẫn tới đường ống bị lún lún lệch gây nguy rò rỉ khí đường ống bị nứt bị phá hỏng chỗ nối với bồn chứa không lún (trên móng cọc) dẫn tới cháy nổ Tại số hạng mục nhà điều khiển nhà thiết bị điện, hệ thống thiết bị bố trí dày đặc không gian hẹp đặt trực tiếp san lấp, bị lún không gây xô lệch vị trí tạo nguy đứt đường cáp điện, ảnh hưởng đến công tác vận hành điều khiển kho cảng Một số đơn vị kết cấu nhà nhà điều khển, nhà thiết bị điện, phát thấy hư hỏng (nứt dầm, nứt tường, ) chứng tỏ móng cọc cho nhà không lún không Các hư hỏng kho cảng Thị Vải lún lún không lớp đất bùn yếu tải trọng lớp đất đắp san dày trung bình 3.5 m toàn khu vực Thiết kế không mô hình hoá tương tác Nhà máy sơn mạ Đình Vũ Nhà máy sơn mạ tôn nằm tạiĐình Vũ, kết cấu cột BTCT, kèo thép, bước cột theo chiều dọc 7.85 9.0 m theo chiều ngang 20-20-16m Để tạo IX-13 mặt cho nhà máy, toàn vùng san cát với dộ cao san lấp 3.5 m Đất khu vực, không kể lớp đất san lấp dày 3.5 m, bao gồm lớp bùn sét hữu yếu với bề dày tới 21 m, tới độ sâu 35-36 m lớp đất dính trạng thái từ dẻo mềm tới dẻo cứng cuối đá phong hoá với cường độ kháng nén 300 kG/cm2 Móng cọc đóng BTCT tiết diện 35x35 cm, mác 300 có chiều dài 36-38 m chống vào đá gốc cho khung nhà móng hầm bể mạ, móng thuộc dây chuyền sản xuất, cọc có chiều dài 23 m tựa vào lớp đất dính bùn yếu Sức mang tải cọc chống dự tính 135 Tấn cọc ma sát 50 Tấn Thí nghiệm nén tĩnh cọc ma sát cho sức mang tải cọc đạt 60 Tấn Sau lắp đặt xong thiết bị theo dây chuyền sản xuất chuẩn bị cho chạy thử, phát thấy móng thiết bị dây chuyền bị lún lún không khiến dây chuyền hoạt động Đo đạc cẩn thận thấy móng máy theo dây chuyền lún nhiều móng cột khung nhà 10-15 cm Móng máy móng cọc dài 23 m tựa lớp đất sét dẻo mềm với sức mang tải theo thí nghiệm nén tinh 60 Tấn tải trọng trọng lượng máy dây chuyền sản xuất nhỏ Tuy vậy, móng máy bị lún không Kiểm toán cho thấy, tác dụng tải trọng đất đắp, đất đắp bị lún nhiều với độ lún cuối cỡ 140 cm kéo dài nhiều năm tạo nên ma sát âm tác dụng lên thân cọc.Tính toán sơ cho giá trị ma sát âm tác dụng lên cọc chừng 40 Tấn Như vậy, ma sát âm tác dụng lên cọc trường hợp lớn cọc bị lún bị chịu tải vượt dự kiến Thiết kế không mô hình hoá sơ đồ làm việc cọc trường hợp này, bỏ sót ma sát âm ảnh hưởng chúng tới cọc • Nguyên nhân thuộc công tác thi công Thi công tác động để triển khai thực tế tương tác mà thiết kế xác lập dự báo Nếu tác động thi công không mô thiết kế trù liệu tất nhiên phát sinh SCNM Các ví dụ SCNM điển hình sau liên quan đến thi công cho thấy rõ điều Ga ô tô Nhà Chung Để thi công cần đào hố đào sâu 5-6 m Đất khu vực xây dựng cấu tạo từ lớp đất sét dẻo cứng dày 6-7 m lớp bùn yếu dày trung bình 12 m phía sau lớp đất sét cứng Tính toán thiết kế cho thấy, tường cừ thép chiều sâu 12 m bảo vệ thành hố đào chuyển vị khoảng 20 cm đỉnh cừ hố đào đạt tới độ sâu đào thiết kế, hệ chống ngang Tuy nhiên thi công, đơn vị thi công bỏ qua bước đặt chống ngang Kết tường cừ bị chuyển vị gây nứt đường nội tường bao che xung quanh công trình lân cận Khách sạn Cần Thơ Khách sạn Victory Cần Thơ Pháp xây dựng khu nhà hình chữ U tầng, kiến trúc Pháp cổ, móng cọc BTCT băng BTCT, tường gạch chịu lực Địa tầng khu vực bao gồm đát sét dẻo phía dày 2-3 m, sau lớp bùn yếu tới độ sâu 11-12 m lớp cát hạt nhỏ xám, xám đen IX-14 Móng đặt sâu chừng m cọc BTCT 25x25 cm dài 11 m thiết kế tựa tầng cát hạt nhỏ Sau chừng năm sử dụng vào cỡ năm 2000, vết nứt xuất hịên tường mặt tiền hai cánh chữ U chúng ngày phát triển, khiến số phòng cho khách thuê Các xem xét đánh giá cho thấy nhà bị lún lún không Kiểm tra lại tài liệu thiết kế thi công, phát thấy, thiết kế cọc dài 11 m kể từ đáy hố móng, thi công kể chiều sâu cọc kể từ cao độ mặt đất tự nhiên Do đa số cọc không đạt tới độ sâu thiết kế bị giảm sức mang tải gây lún cho nhà Như vậy, thi công thay đổi mô hình tương tác công trình đất, chuyển cọc làm việc từ cọc vừa ma sát chống (như thiết kế) sang cọc làm việc chủ yếu theo ma sát Đường đắp dẫn lên cầu Văn Thánh Những sai lầm thi công làm tăng quy mô cố Theo thiết kế, đường dẫn lên cầu Văn Thánh có chiều dài bên chừng 100m tới cao độ mặt cầu +5.00 m đất gia cố bắc thấm Quá trình đắp thực theo bước (đắp tới cao độ +2.5 m, tới cao độ thiết kế đáy áo đường, bù lún gia tải) với thời gian chờ lún bước tháng (tổng cộng 6-8 tháng) Tuy nhiên, thi công rút ngắn thời gian đắp, rút ngắn thời gian chờ lún làm đất bị phá hoại phần kết cấu tự nhiên, bị lún nhiều hơn, kéo dài dự báo Các đo đạc sau cho thấy, 2004 sau năm sử dụng, đường bị lún mạnh (cỡ mm/ tháng) phải thường xuyên bù lún sửa chữa Xilô xi măng Trạm nghiền Thăng Long, Hiệp Phước, TP HCM Hai xi lô xi măng Trạm nghiền Hiệp Phước nhà máy xi măng Thăng Long đặt khu đất 30x60 m2 sát sông Sài Gòn có cấu tạo địa chất có mặt lớp đất bùn yếu dày 20-25 m bên lớp đất cát san lấp dày m Móng cọc sử dụng cọc đóng, tròn rỗng, BTCT ứng suất trước, đường kính 700mm, đường kính 580mm, mác 800, dài 35 m (3 đoạn 10x2, 15 m cùng), mối nối hàn đối đầu, sức mang tải thiết kế 205 Tấn Cọc đóng âm 4m so với cốt san đạt độ chối 2mm/nhát Tổng số cọc 405 đóng theo thiết kế sức mang tải cọc xác định băng thí nghiệm nén tĩnh biến dạng lớn Công tác đào hố móng tiến hành sau hoàn công đóng thực thành giai đoạn: giai đoạn đầu tới dộ sâu m giai đoạn sau tới bề mặt cọc Trong trình đào giai đoạn phát thấy đất xung quanh hố đào bị chuyển vị gây nứt bề mặt đất cách mép hố đào chừng 10-20 m Sau phát đầu cọc bị nghiêng góc nghiêng ngày lớn Một tháng sau đào, đo đạc cho thấy 100% số cọc bị nghiêng xác định bị gãy bị chuyển vị mối nối đoạn cọc Đầu cọc bị chuyển vị từ 0.41.8m có xu hướng vào hố đào Thêm vào đó, đất đáy hố móng quan sát thấy bị trồi lên tới 20-40 cm Hố móng nhà đóng bao lân cận đào sâu m đổ bê tông lót bị chuyển vị phía hố móng xi lô gây nứt bê tông lót IX-15 Sư cố gây hậu nghiêm trọng, xi lô phải chuyển vị trí topàn số cọc có nguy sử dụng Nguyên nhân cố thi công hố đào sâu điều kiện đất yếu mà biện pháp chống đỡ bảo vệ thành hố đào, chống chuỷên vị đất yếu vào lòng hố đào tạo áp lực ngang lên cọc, tốc độ đào nhanh thi công đắp thêm đất đào lên bề mặt quanh hố đào làm tăng tải trọng tác dụng lên đất Chất lượng mối nối quan trọng Nếu mối nối tốt, chuyển vị giảm thiểu Sự cố tương tự xảy nhiều công trình đào hố móng sâu Tp HCM Dự án Sài Gòn Pearl, nhà máy xử lý nước thải Nam Sài Gòn, Các ví dụ cho thấy, tác động thi công nhân tố dẫn tới SCNM gây hậu nghiêm trọng Do vậy, vấn đề chỗ không giám sát thi công cho thi công theo thiết kế, mà phải tiến hành quan trắc cần thiết để kiểm chứng dự báo thiết kế ứng xử đất công trình Thông qua có thẻ xác định đắn nguyên nhân cố, chúng xảy TÀI LIỆU THAM KHẢO 1.Điều tra, đánh giá nghiên cứu cố công trình có nguyên nhân móng Báo cáo tổng kết Viện KHCN Xây dựng Hà nội 2002 2.Hồ sơ cố số công trình xây dựng IX-16 [...]... có tải trọng lớn và các khung nhà; - Các móng nông đặt trực tiếp trên nền cát san lấp cho các đường ống, cáp điện, sàn nhà và nền các khoang chống tràn của bồn chứa - Xử lý nền bằng bấc thấm kết hợp với gia tải trước cho một số khu vực, chủ yếu là đường giao thông Hiện tượng lún của công trình đặt trên móng nông đã được phát hiện ngay trong quá trình lắp đặt thiết bị Độ lún của đất nền phát triển với... m và dưới nó là các lớp đất loại sét trạng thái dẻo cứng, cứng và cát hạt nhỏ chặt vừa Sau thời gian sử dụng, công trình phát hiện bị lún không đều Độ nghiêng theo phương ngang của lô IV và VI (2 lô là đối tượng điều tra đợt đầu) tương ứng là 412-572 và 227-496 mm, góc nghiêng xấp xỉ 10-20 và độ lêch tương đối theo chiều ngang nhà, giữa các dải móng tương ứng là 0.0282-0.039 và 0.0150.0339 Tất cả các. .. trường hợp này, các đơn vị thi công và tư vấn giám sát đều không kịp thời phát hiện biến động của điều kiện địa chất tại khu vực lên quan để xử lý kịp thời • Nguyên nhân thuộc về khâu thiết kế Các sai sót trong thiết kế dẫn tới các SCNM thường là: - Mô hình hoá không chính xác hoặc không đầy đủ các loại hình tương tác giữa công trình và đất nền; - Dự báo không chính xác quy mô và độ lớn các tương tác... nhỏ Sau chừng 2 năm sử dụng vào cỡ năm 2000, các vết nứt xuất hịên trên các tường mặt tiền và hai cánh chữ U và chúng ngày một phát triển, khiến một số phòng không thể cho khách thuê được Các xem xét và đánh giá cho thấy ngôi nhà bị lún và lún không đều Kiểm tra lại các tài liệu thiết kế và thi công, phát hiện thấy, thiết kế cọc dài 11 m kể từ đáy hố móng, trong khi thi công kể chiều sâu cọc kể từ... song cách nhau 4 m, có bề rộng 7.5 m và chiều dài 147 m, được chia thành 4 đơn nguyên cách nhau bởi các khe lún Kết cấu khung sàn bê tông cốt thép với bước cột cách đều 3 m và tường bao che bằng gạch rỗng silicát Móng băng trên nền gia cố bằng cừ chàm chiều dài 2.5-2.7 m, mật độ 16 cây/m2 IX-12 Ba dải móng băng ( 1 có bề rộng 2.1 m phía trước và 2 rộng 1.3 m ở giữa và sau) dưới cột, cách nhau 4.5 m và. .. công trình cũng bị hư hại biểu hiện bằng xuất hiện các vết nứt và khi đào kiểm tra thấy hầu hết các cọc đều bị nứt tại vị trí liên kết với đài với bề rộng vết nứt phổ biến 2-4 mm Khi hạ bớt cao độ đất đắp đường dẫn xuống còn +15 m (6/99), chuyển vị ngang công trình không còn phát triển nữa Thiết kế đã bỏ qua tải trọng ngang tác dụng lên công trình phát sinh do khối đất đắp đường dẫn phía sau công trình. .. đường dẫn được thi công tới công trình cách chừng 10m, chuyển vị ngang của nhà nghiền thô và nhà tiếp nhận silica tương ứng là 7 và 25 mm Khiđường dẫn đạt đến cao độ +24.00 m (5/99), các chuyển dịch tương ứng là 61 và 77 mm Các quan trắc chuyển dịch của đất nền bằng thiết bị đo nghiêng (Inclinometer) cho thấy, trong thời gian 18/6 - 7/7/99 các lớp đất nền chuyển vị chừng 3-5 mm và lớp đất đắp trong... • Nguyên nhân thuộc về công tác thi công Thi công chính là các tác động để triển khai thực tế các tương tác mà thiết kế đã xác lập và dự báo Nếu các tác động thi công không mô phỏng đúng như thiết kế đã trù liệu tất nhiên sẽ phát sinh SCNM Các ví dụ SCNM điển hình sau liên quan đến thi công cho thấy rõ điều trên Ga ra ô tô Nhà Chung Để thi công cần đào một hố đào sâu 5-6 m Đất nền tại khu vực xây dựng... năng tàng trữ và xuất khí hoá lỏng, nằm ở ven sông Thị Vải được san lấp với bề dày trung bình 3.5 m để tạo mặt bằng xây dựng Theo kết quả khảo sát, khu vực có mặt lớp bùn sét yếu phân bố ngay từ trên mặt và trải sâu tới độ sâu trong khoảng 8-23 m m và dưới nó là các lớp đất rời và dính có độ bền và tính biến dạng trung bình Các giải pháp móng và xử lý nền áp dụng ở đây là: - Móng cọc cho các kết cấu... định băng thí nghiệm nén tĩnh và biến dạng lớn Công tác đào hố móng được tiến hành sau khi hoàn công đóng và thực hiện thành 2 giai đoạn: giai đoạn đầu tới dộ sâu 2 m và giai đoạn sau tới bề mặt cọc Trong quá trình đào của giai đoạn 2 đã phát hiện thấy đất xung quanh hố đào đã bị chuyển vị gây nứt bề mặt đất cách mép hố đào chừng 10-20 m Sau đó phát hiện đầu cọc bị nghiêng và góc nghiêng ngày càng lớn