CÂU hỏi TRẮC NGHIỆM điện tử CÔNG SUẤT

Kho tài liệu miễn phí Ket-noi.com blog giáo dục, công nghệ CÂU HỎI TRẮC NGHIỆM MÔN ĐIỆN TỬ CÔNG SUẤT Các câu hỏi cốt lỏi (450 câu) Đối với công tắc bán dẫn lý tưởng, lượng thất thoát thời gian khởi dẫn (B) = V I t swon = V I t swoff a WSWON = V I t swoff b WSWON = V I t swon c WSWON d WSWON Đối với công tắc bán dẫn lý tưởng, lượng thất thoát thời gian khởi ngưng (A) = V I t swon = V I t swoff a WSWOFF = V I t swoff b WSWOFF = V I t swon c WSWOFF d WSWOFF Đối với công tắc bán dẫn lý tưởng, lượng thất thoát chu kỳ giao hoán (B) a WSW = V I (t swon + t swoff ) = V I (t swon + t swoff ) b WSW = V I (t swon + t swoff c WSW d WSW = V I (t swon + t swoff ) ) Đối với công tắc bán dẫn lý tưởng, công suất tiêu tán chu kỳ giao hoán (C) a PSW = VI (t swon + t swoff ) f b PSW = VI (t swon + t swoff ) f c PSW d PSW = VI (t swon + t swoff ) f = VI (t swon + t swoff ) f Công suất thất thoát tổng cộng diode tính (A) a PT = PON + POFF + PSW c PT = VR I R t off T b PT = VF I F t on T d PT = V F max I F max (t swon + t swoff ) f Transistor công suất (BJT) xem công tắc bán dẫn có khả chịu dòng điện lớn nên điện tính vùng phát phải thật lớn (D) a Transistor thiết kế độ rộng vùng phát hẹp để giảm điện trở ký sinh b Transistor có cấu trúc xen kẻ (interdigitated structure) nhiều cực cực phát c Transistor có điện trở cực phát nhỏ d Các câu a, b, c Phát biểu sau đặc tính transistor (BJT) công suất (D) a Độ lợi dòng nhỏ tuỳ thuộc vào dòng thu nhiệt độ, dòng thu lớn độ lợi nhỏ b Độ lợi dòng lớn tuỳ thuộc vào dòng thu nhiệt độ, dòng thu lớn độ lợi lớn c Ngoài tượng huỷ thác phân cực nghịch có tượng huỷ thác thứ cấp transistor hoạt động điện dòng lớn d Các câu a c Công suất thất thoát Transistor công suất (BJT) dẫn bảo hoà (A) a PON = VCEbh I CM + V BEbh I B b PON = VCC I r c PON = VCEbh I CM + VCEbh I B d PON t off T t = VCC I CM on T Công suất thất thoát Transistor công suất (BJT) ngưng dẫn dòng rỉ bé công thức sau xác (B) a POFF = VCEbh I CM + VBEbh I B b POFF = VCC I r c POFF = VCEbh I CM + VCEbh I B d POFF t off T t = VCC I CM on T 10 Năng lượng thất thoát tổng cộng Transistor công suất (BJT) giao hoán (B) a WSW = VCEM I CM (t swon + t swoff ) = VCEM I CM (t swon + t swoff ) b WSW = VCEM I CM (t swon + t swoff c WSW d WSW = VCEM I CM (t swon + t swoff ) ) 11 Công suất thất thoát tổng cộng Transistor công suất (BJT) giao hoán (C) b PT = (PON + POFF + WSW ) a PT = PON + POFF + PSWON c PT = (PON t on + POFF t off + WSW ) f d PT = (PON + POFF + WSW ) f 12 Phát biểu sau cho cấu trúc mosfet công suất (B) a Có cấu trúc xen kẻ tiếp giáp np để cấp dòng lớn b Có cấu trúc kênh dẫn theo hình chữ V nên gọi Vmosfet để cấp dòng lớn c Có diện tích tiếp xúc vùng nhỏ để cấp dòng lớn d Các câu a, b, c 13 Phát biểu sau cho đặc tính mosfet công suất (D) a Điện trở giửa cực D S dẫn nhỏ (vài chục mΩ ) b Tổng trở vào lớn, điện cực đại VGS cở vài chục volt c Thời gian đáp ứng dãy nhiệt độ rộng, thời gian giao hoán nhanh (> 100kHz) d Tất câu a, b, c 14 Phát biểu sau khác biệt mosfet so với BJT công suất (C) a Tần số làm việc thấp so với BJT công suất b Đáp ứng tần số nhỏ BJT công suất c Đặc tuyến có trị số tới hạn tối đa, tượng huỷ thác thứ cấp so với BJT công suất d Thực mạch thúc khó BJT công suất 15 Công suất tổn hao mosfet công suất dẫn (B) a PON = I D2 RDSon t off b PON = I D2 RDSon T t on T c PON = VDS max I DR t on T t off d PON = VDS max I DR T 16 Công suất tổn hao mosfet công suất ngưng dẫn (D) a POFF = I D2 RDSon t off T c POFF = VDS max I DR t on T b POFF = I D2 RDSon t on T t off d POFF = V DS max I DR T 17 Năng lượng tổn hao mosfet công suất (B) a WSW = V DS max I D (t swon + t swoff ) = V DS max I D (t swon + t swoff ) b WSW = V DS max I D (t swon + t swoff c WSW d WSW = V DS max I D (t swon + t swoff ) ) 18 Công suất tổn hao mosfet công suất thời gian giao hoán (C) b PSW = (PON + POFF + WSW ) a PSW = PON + POFF + PSWON c PSW = (WSWon + WSWoff )f d PSW = (PON + POFF + WSW )f 19 Công suất tổn hao tổng cộng mosfet công suất (A) a PT = PON + POFF + PSW c PT = VCDID t off T b PT = VDSID t on T d PT = VDS max ID ( t swon + t swoff )f 20 Triac có cách kích dẫn (D) a cách b hai cách c ba cách d bốn cách 21 Phát biểu sau thuận lợi việc kích dẫn triac (A) a Dòng kích dương trường hợp dòng qua triac dương, dòng kích âm trường hợp dòng qua triac âm b Dòng kích dương trường hợp dòng qua triac dương, dòng kích dương trường hợp dòng qua triac âm c Dòng kích âm trường hợp dòng qua triac dương, dòng kích âm trường hợp dòng qua triac âm d Dòng kích âm trường hợp dòng qua triac dương, dòng kích dương trường hợp dòng qua triac âm 22 Phát biểu sau cho cách kích triac (B) a Vì triac dẫn hai chiều nên kích điện DC xung thông dụng điện AC b Vì triac dẫn hai chiều nên kích điện AC xung thông dụng điện DC c Vì triac dẫn chiều nên kích điện AC xung thông dụng điện DC d Vì triac dẫn hai chiều nên kích điện AC DC thông dụng xung 23 Phát biểu cho SCS (silicon controlled switch) (C) a Có cấu tạo giống SCR cực G kích xung âm để điều khiển đóng b Có cấu tạo giống GTO cực G kích xung dương để điều khiển đóng c Có cấu tạo giống SCR có hai cực G kích xung âm xung dương để điều khiển đóng ngắt d Các phát biểu 24 Phát biểu cho việc điều khiển đóng ngắt SCS (silicon controlled switch) (C) a Muốn SCS dẫn ta cấp nguồn VAK âm cho xung kích vào cực GK, muốn SCS ngưng ta cho tiếp xung kích cực GA b Muốn SCS dẫn ta cấp nguồn VAK dương cho xung kích vào cực GA, muốn SCS ngưng ta cho tiếp xung kích cực GK c Muốn SCS dẫn ta cấp nguồn VAK dương cho xung kích vào cực GK, muốn SCS ngưng ta cho tiếp xung kích cực GA d Muốn SCS dẫn ta cấp nguồn VAK âm cho xung kích vào cực GA, muốn SCS ngưng ta cho tiếp xung kích cực GK 25 Phát biểu sau cho GTO (gate turn off SCR) (B) a GTO có cấu tạo giống SCS, cực GA b GTO có cấu tạo giống SCR có thêm cực điều khiển ngắt mắc song song với cực điều khiển đóng c GTO có cấu tạo giống SCR có thêm cực điều khiển ngắt mắc đối diện với cực điều khiển đóng d Các phát biểu sai 26 Mạch bảo vệ GTO hình vẽ có nhiệm vụ (B) a Hạn chế tốc độ tăng dv/dt đóng GTO b Hạn chế tốc độ tăng dv/dt ngắt GTO c Hạn chế tốc độ tăng dòng di/dt đóng GTO d Hạn chế tốc độ tăng dòng di/dt ngắt GTO 27 Phát biểu sau với IGBT(Insulated Gate Bipolar Transistor)(C) a IGBT linh kiện kết hợp giửa đặc tính tác động nhanh công suất lớn SCR điện điều khiển lớn cực cổng mosfet b IGBT linh kiện kết hợp giửa đặc tính tác động nhanh công suất lớn SCS điện điều khiển lớn cực cổng mosfet c IGBT linh kiện kết hợp giửa đặc tính tác động nhanh công suất lớn Transistor điện điều khiển lớn cực cổng mosfet d IGBT linh kiện kết hợp giửa đặc tính tác động nhanh công suất lớn Triac điện điều khiển lớn cực cổng mosfet 28 Phát biểu sau với đặc tính IGBT(Insulated Gate Bipolar Transistor)(D) a Công suất cung cấp cho tải trung bình (khoảng vài kW) b Tần số làm việc cao (vài kHz) c Thời gian giao hoán ngắt bé (khoảng 0,15 µs ) d Các phát biểu 29 Trong linh kiện sau loại linh kiện công suất (c) a BJT b TRIAC c UJT d JFET 30 Trong linh kiện sau loại khả điều khiển công suất.(d) a MOSFET b TRIAC c THYIRSTOR d DIAC 31 Linh kiện sau SCR (a) c b a d 32 Linh kiện sau TRIAC (d) a b c d 33 Linh kiện sau GTO (b) a b c d 34 Linh kiện công suất linh kiện có:(d) a Có hình dạng kích thước lớn b Dễ ghép với nhôm tản nhiệt c Làm việc với dòng lớn, áp lớn d Cả a, b, c 35 Mạch điều khiển công suất cần làm việc với điện áp lớn cần sử dụng.( a) a SCR b FET c Diode d Cả a, b, c 36 Cấu tạo TRIAC có số mối nối P-N :( c ) a b c d 37 Cấu tạo SCR có số lớp chất bán dẫn là: ( b) a b c d 38 Diode công suất trạng thái dẫn có điện áp VAK là: (c) a 0,2 V b 0,3 V c 0,6 V d Lớn 0,8 V 39 SCR phân cực thuận kích xung có độ rộng µs thì: (c) a Chuyển sang trạng thái dẫn b Có thể dẫn xung có biên độ lớn c Không dẫn d Tất sai 40 Để SCR chuyển từ trạng thái ngưng dẫn sang dẫn hoàn toàn sau phân cực thuận kích dẫn phải: (d) a Duy trì tín hiệu kích b Điện áp phân cực phải tăng d Không cần thêm điều kiện c Dòng IA đủ lớn 41 Trong loại linh kiện sau loại loại công suất (a) a UJT b JFET c BJT d MOSFET 42 Transistor công suất thường sử dụng mạch (a) a Như công tắc đóng ngắt mạch điện b Mạch công suất lớn c Mạch chịu nhiệt độ cao d Mạch công suất có tần số cao 43 SCR bị đánh thủng (d): a Dòng kích cực cổng cực đại b Điện áp đặt anode-cathode âm c Điện áp đặt anode-cathode dương d Điện áp đặt anode-cathode âm giá trị điện áp ngược cực đại 44 Các phần tử bán dẫn công suất sử dụng mạch công suất có đặc tính chung (c): a Khi mở cho dòng chảy qua có điện trở tương đương lớn, khóa điện trở tương đương nhỏ b Khi mở cho dòng chảy qua hay khóa điện trở tương đương không thay đổi c Khi mở cho dòng chảy qua có điện trở tương đương nhỏ, khóa điện trở tương đương lớn d Tất sai 45 Dòng điện rò (d): a Có giá trị nhỏ, vài µA b c Có giá trị nhỏ, vài mA Là dòng điện chảy qua phần tử phần tử phân cực thuận, có giá trị nhỏ, vài A d Là dòng điện chảy qua phần tử phần tử phân cực nghịch, có giá trị nhỏ, vài mA 46 Diode phần tử bán dẫn công suất cấu tạo (a): a lớp tiếp giáp p-n b lớp tiếp giáp p-n c lớp tiếp giáp p-n d lớp tiếp giáp p-n 47 Điện trường nội Ei diode (b): a Có chiều hướng từ vùng p sang vùng n b Có chiều hướng từ vùng n sang vùng p c Có chiều phụ thuộc vào phân cực thuận hay phân cực nghịch d Tất sai 48 Diode dẫn dòng điện từ anode sang cathode (b): a Phân cực ngược b Phân cực thuận c Điện trở tương đương diode lớn d Cực dương nguồn nối với cathode, cực âm nguồn nối với anode 49 SCR cấu tạo từ (a): a lớp bán dẫn b lớp bán dẫn c lớp bán dẫn d lớp bán dẫn 50 Tín hiệu điều khiển SCR (a): a Là xung dương b Là xung âm c Là xung d Là xung dương có độ rộng định trước 51 Dòng điều khiển mở SCR (b): a Đi khỏi cực điều khiển b Đi vào cực điều khiển c Nhỏ giá trị dòng điện nhỏ d Lớn giá trị dòng điện chảy qua SCR 52 Để SCR dẫn ta: (c) a Chỉ cần điện áp phân cực thuận lớn volt b Kích vào cực G, điện áp phân cực không quan trọng c Phải đảm bảo có tín hiệu kích điện áp phân cực d Có tín hiệu kích âm điện áp phân cực dương 53 Khi dòng điều khiển IG = 0: (b) a SCR không dẫn b SCR dẫn cưỡng ép UAK > U thuận max c SCR bị đánh thủng UAK > U thuận max d Điện trở tương đương SCR nhỏ 54 Khi SCR kích mở dẫn dòng (c): a Dòng qua anode – cathode SCR nhỏ giá trị dòng điện trì SCR dẫn tiếp tục b Dòng qua anode – cathode SCR giá trị dòng điện trì SCR dẫn tiếp tục c Dòng qua anode – cathode SCR lớn giá trị dòng điện trì SCR dẫn tiếp tục d Tất sai 55 Khi SCR kích mở dẫn dòng (d): a Kích xung dương vào cực điều khiển để SCR ngưng dẫn b Kích xung âm vào cực điều khiển để SCR ngưng dẫn c Kích xung dương vào cực điều khiển để SCR dẫn tiếp tục d Xung kích tác dụng điều khiển 56 Khi SCR kích mở dẫn dòng, để SCR ngưng dẫn (c): a Giảm dòng anode – cathode mức dòng trì b Đảo chiều điện áp anode – cathode c Giảm dòng anode – cathode mức dòng trì đặt điện áp ngược lên SCR sau thời gian phục hồi d Tất sai 57 Đặc tính Volt – Ampe Triac bao gồm (d): a đoạn đặc tính góc phần tư thứ thứ b đoạn đặc tính đối xứng qua gốc tọa độ c đoạn đặc tính góc phần tư thứ thứ d đoạn đặc tính góc phần tư thứ thứ đối xứng qua gốc tọa độ 58 Triac linh kiện bán dẫn có khả (a): a Dẫn dòng theo chiều b Ứng dụng mạch công suất điều chỉnh điện áp DC c Tương đương với SCR đấu song song d Tương đương với SCR đấu ngược chiều 59 Nguyên tắc hoạt động triac thì: (b) a Giống diode ghép song song b Giống SCR ghép song song ngược chiều c Giống SCR ghép song song d Giống SCR 60 Triac (c): a Điều khiển mở dẫn dòng xung dương b Điều khiển mở dẫn dòng xung âm c Điều khiển mở dẫn dòng xung dương xung âm d Điều khiển mở dẫn dòng xung dương xung âm liên tiếp 61 SCR phần tử (c): a Điều khiển hoàn toàn b Có thể điều khiển khóa cực điều khiển c Điều khiển không hoàn toàn d Có thể điều khiển mở khóa cực điều khiển 62 Để có dòng điện chảy qua SCR (d): a Điện áp anode phải dương so với cathode b Điện áp anode phải âm so với cathode c Cần có tín hiệu kích cho cực cổng d Cả a c 63 Cực cổng SCR dùng để (a): a Làm cho SCR dẫn b Làm cho SCR tắt c Điều khiển dòng điện qua SCR d Điều khiển điện áp cathode 64 SCR dùng mạch điều khiển pha nhận nhiều xung chu kỳ Với xung mở SCR, xung thứ để (d): a Mở tải b Tắt SCR c Tăng dòng điện chảy qua SCR d Không có ảnh hưởng 65 Trong mạch SCR điều khiển pha toàn kỳ góc kích tăng từ lên 900 điện áp chỉnh lưu trung bình tải (d): a Không đổi b Tăng c Giảm d Giảm xuống zero 66 Khi kích, dòng điện qua triac (d): a Xuất điện áp anode âm so với anode b Xuất có tín hiệu cổng c Xuất điện áp anode dương so với anode d Cả a c 67 SCR bị đánh thủng (d): a Dòng kích cực cổng cực đại b Điện áp đặt anode-cathode âm c Điện áp đặt anode-cathode dương d Điện áp đặt anode-cathode âm giá trị điện áp ngược cực đại 68 Diac linh kiện tương đương (c): a Hai SCR mắc song song ngược chiều b Hai SCR mắc nối tiếp ngược chiều c Hai diode mắc song song ngược chiều d Hai diode mắc nối tiếp ngược chiều 69 Nguồn áp xoay chiều dạng sin v iac = 220 sin100πt [V] mắc nối tiếp với tải điện trở R = 2Ω diode lý tưởng hình vẽ Dòng trung bình qua diode lấy gần (B) T1 Vs D1 Viac TAI a 59 [A] b 49 [A] c 70 [A] d 99 [A] 70 Mạch chỉnh lưu bán kỳ diode hình vẽ, với v iac = 220 sin100πt [V] mạch có tần số xung ra: (a) D1 T1 Viac Vs TAI a Bằng tần số nguồn vào b Gấp lần tần số nguồn vào c Gấp lần tần số nguồn vào d Tất sai 71 Trong sơ đồ hình vẽ tải R, diode D1sẽ dẫn thời điểm (d) D1 T1 Viac Vs TAI b π đến π a đến π d (2k+1) π đến 2(k+1) π c 2k π đến (2k+1) π 72 Trong sơ đồ hình sau tải R, diode D1sẽ dẫn thời điểm (c) T1 Vs D1 Viac TAI b π đến π a đến π d (2k+1) π đến π (k+1) c 2k π đến (2k+1) π 73 Trong sơ đồ hình sau tải R+L, diode D1 dẫn thời điểm (d) T1 Vs D1 Viac TAI b 2k π đến (2k+1) π a đến π d Phụ thuộc vào L c (2k+1) π đến π (k+1) 74 Trong sơ đồ hình sau tải R+L, diode D1 dẫn thời điểm (b) T1 D1 Vs Viac TAI D b 2k π đến (2k+1) π a đến π c (2k+1) π đến π (k+1) d Các câu a, b, c sai 75 Trong sơ đồ hình sau tải R+E, diode D1sẽ dẫn thời điểm (d) T1 Vs D1 Viac TAI b 2k π đến (2k+1) π a đến π d Các câu a, b, c sai c (2k+1) π đến π (k+1) 76 Trong sơ đồ hình sau điện áp trung bình tải R là: (c) T2 Vs D1 Viac D1 TAI a VAV = c VAV = VM 2π VM b VAV = d VAV = VM π VM cos α 2π π 88 Trong sơ đồ hình sau, tần số xung tải là: (b) T2 Vs D1 Viac D1 TAI a Bằng tần số nguồn vào b Gấp lần tần số nguồn vào c Gấp lần tần số nguồn vào d Tất sai 89 Trong sơ đồ hình sau có điện áp vào U = 150 (V) , tải R = 10 Ω điện áp tải :(lấy gần ) (c) T2 Vs D1 Viac D1 TAI a 15 V b 100 V c 135V d 175 V 90 Trong sơ đồ hình sau có điện áp vào Um = 150 (V) , tải R = 10 Ω điện áp ngược cực đại diode là:(lấy gần ) (b) T2 Vs D1 Viac D1 TAI a 424 V b 300 V c 212 d 150 V 91 Trong sơ đồ hình sau tải R, diode D2 dẫn thời điểm (d) T2 Vs D1 Viac D1 TAI b π đến π a đến π c 2k π đến (2k+1) π d (2k+1) π đến π (k+1) 92 Trong sơ đồ hình sau tải R, diode D1 dẫn thời điểm (c) T2 Vs D1 Viac D1 TAI b π đến π a đến π d (2k+1) π đến π (k+1) c 2k π đến (2k+1) π 93 Trong sơ đồ hình sau tải R+L, diode D2 dẫn thời điểm (d) T2 D1 Viac Vs D1 TAI D b π đến π a đến π d.(2k+1) π đến π (k+1) c 2k π đến (2k+1) π 94 Trong sơ đồ hình sau tải R+E, diode D1 dẫn thời điểm(b) T2 Vs D1 Viac D1 TAI a Phụ thuộc vào R b Phụ thuộc vào E d (2k+1) π đến π (k+1) c 2k π đến (2k+1) π 95 Trong sơ đồ hình sau tải R+L, diode D2 dẫn thời điểm (a) T2 Vs D1 Viac D1 TAI a Phụ thuộc vào L b Phụ thuộc vào R d (2k+1) π đến π (k+1) c 2k π đến (2k+1) π 96 Trong sơ đồ hình sau dòng qua D1 D2:(a) 10 a c Xtc × Itb b π Xtc × Itb 2π d Xtc × Itb π Xtc × Itb π 65 Trong sơ đồ hình sau có tải R+L xãy trùng dẫn ta có {cosα - cos(α+µ)} với : (c) G1 Va G2 T1 G3 T2 T3 Vb TAI Vc G1' G2' T1' G3' T2' T3' Xtc × Itb 3Uhd Xtc × Itb d 3Um Xtc × Itb Um Xtc × Itb c 3Um a b 66 Mạch điều khiển điện AC pha theo phương pháp điều khiển pha, điều khiển π đối xứng tải R-L hình vẽ Dòng hiệu dụng chạy qua tải ≤ α < π (C) SCR1 G2 G1 SCR2 R Viac L a I RMS = b I RMS = c I RMS = d I RMS = VM 2π VM 2π VM 2π VM 2π ⎡ ⎛ α ⎞⎛ ⎤ 1⎞ ⎢4⎜1 − π ⎟⎜ cos 2α + ⎟ + π sin α cos α ⎥ ⎠⎝ ⎠ ⎣ ⎝ ⎦ ⎡ ⎛ α ⎞⎛ ⎤ 1⎞ ⎢4⎜1 − π ⎟⎜ cos α + ⎟ + π sin α cos α ⎥ ⎠⎝ ⎠ ⎣ ⎝ ⎦ ⎡ ⎛ α ⎞⎛ ⎤ 1⎞ ⎢4⎜1 − π ⎟⎜ cos α + ⎟ + π sin α cos α ⎥ ⎠⎝ ⎠ ⎣ ⎝ ⎦ ⎡ ⎛ α ⎞⎛ ⎤ 1⎞ ⎢2⎜1 − π ⎟⎜ cos α + ⎟ + π sin α cos α ⎥ ⎠ ⎠⎝ ⎣ ⎝ ⎦ 67 Bộ biến đổi điện ba pha tải R hình vẽ, hiệu điện hiệu dụng tải A theo π kiểu vận hành < α < là: (C) 108 Va SCR1 R G4 G1 SCR4 Vb SCR3 R G6 G3 SCR6 Vc SCR5 R G2 G3 SCR2 a V RMS = VM ⎡π ⎛ sin 2α ⎞⎤ − ⎜ 2α − ⎟ ⎢ ⎠⎥⎦ π ⎣2 4⎝ b V RMS = VM 2π c V RMS = VM ⎡π ⎛ sin 2α ⎞⎤ − ⎜α − ⎟ ⎢ ⎠⎥⎦ π ⎣2 4⎝ d V RMS = VM ⎡π ⎛ sin α ⎞⎤ − ⎜α − ⎟ ⎢ ⎠⎥⎦ π ⎣2 4⎝ ⎡π ⎛ sin 2α ⎞⎤ ⎢ − ⎜ α − ⎟⎥ ⎝ ⎠⎦ ⎣ 68 Bộ biến đổi điện ba pha tải R hình vẽ, hiệu điện hiệu dụng tải A theo π π kiểu vận hành < α < là: (A) Va SCR1 R G4 G1 SCR4 Vb SCR3 R G6 G3 SCR6 Vc SCR5 R G2 G3 SCR2 a V RMS = VM 4π ⎡π ⎤ cos 2α ⎥ ⎢ + sin 2α + ⎣3 ⎦ b V RMS = VM 4π ⎡π ⎤ 3 sin 2α + cos 2α ⎥ ⎢ + 4 ⎣3 ⎦ c V RMS = VM 4π ⎡π ⎤ cos α ⎥ ⎢ + sin 2α + ⎣3 ⎦ d V RMS = VM ⎤ ⎡π 3 cos 2α ⎥ ⎢ + sin α + 4π ⎣ 4 ⎦ 69 Bộ biến đổi điện ba pha tải R hình vẽ, hiệu điện hiệu dụng tải A theo π 5π kiểu vận hành < α < là: (A) 109 Va SCR1 R G4 G1 SCR4 Vb SCR3 R G6 G3 SCR6 Vc SCR5 R G2 G3 SCR2 a V RMS = VM ⎛ 5π 3 sin 2α ⎞ ⎜ ⎟ cos 2α + − 3α + ⎜ 4 ⎟⎠ π⎝ b V RMS = VM ⎛ 5π 3 sin 2α ⎞ ⎟ ⎜ − + cos + α α 4 ⎟⎠ π ⎜⎝ c V RMS = VM ⎛ 5π 3 sin 2α ⎞ ⎟ ⎜ − + cos + α α ⎟ 4 π ⎜⎝ ⎠ d V RMS = VM ⎛ 5π 3 sin 2α ⎞ ⎟ ⎜ − + cos + α α 4 ⎟⎠ π ⎜⎝ 70 Bộ biến đổi điện áp xoay chiều tải R-L hình vẽ, trường hợp góc kích α < Φ (ví π π dụ α = ; Φ = ), điện taỉ (C) Va SCR1 R L R L R L G4 G1 SCR4 Vb SCR3 G6 G3 SCR6 Vc SCR5 G2 G3 SCR2 2π ⎞ 2π ⎞ ⎛ ⎛ ⎟ ; vcn = VM sin ⎜ ωt − ⎟ ⎠ ⎠ ⎝ ⎝ π⎞ π⎞ ⎛ ⎛ b v an = VM sin ωt ; vbn = VM sin⎜ ωt − ⎟ ; vcn = VM sin⎜ ωt + ⎟ 6⎠ 6⎠ ⎝ ⎝ 2π ⎞ 2π ⎞ ⎛ ⎛ c v an = VM sin ωt ; vbn = VM sin ⎜ ωt − ⎟ ; vcn = VM sin ⎜ ωt + ⎟ ⎠ ⎠ ⎝ ⎝ π⎞ π⎞ ⎛ ⎛ d v an = VM sin ωt ; vbn = VM sin⎜ ωt + ⎟ ; vcn = VM sin⎜ ωt − ⎟ 6⎠ 6⎠ ⎝ ⎝ a v an = VM sin ωt ; vbn = VM sin ⎜ ωt + 71 Bộ biến đổi điện áp xoay chiều tải R-L hình vẽ, trường hợp góc kích α < Φ (ví π π dụ α = ; Φ = ), dòng điện qua tải (B) 110 Va SCR1 R L R L R L G4 G1 SCR4 Vb SCR3 G6 G3 SCR6 Vc SCR5 G2 G3 SCR2 2π ⎞ ⎛ ⎟ ⎠ ⎝ 2π ⎞ ⎛ b ia = VM sin (ωt − Φ ) ; ia = VM sin ⎜ ωt − Φ − ⎟ ⎠ ⎝ 2π ⎞ ⎛ c ia = VM sin (ωt − Φ ) ; ia = VM sin ⎜ ωt − Φ + ⎟ ⎠ ⎝ 2π ⎞ ⎛ d ia = VM sin (ωt + Φ ) ; ia = VM sin ⎜ ωt − Φ − ⎟ ⎠ ⎝ a ia = VM sin (ωt + Φ ) ; ia = VM sin ⎜ ωt + Φ − 2π ⎞ ⎛ ⎟ ⎠ ⎝ 2π ⎞ ⎛ ; ia = VM sin ⎜ ωt − Φ + ⎟ ⎠ ⎝ 2π ⎞ ⎛ ; ia = VM sin ⎜ ωt + Φ − ⎟ ⎠ ⎝ 2π ⎞ ⎛ ; ia = VM sin ⎜ ωt − Φ + ⎟ ⎠ ⎝ ; ia = VM sin ⎜ ωt − Φ + 72 Bộ biến đổi AC hình vẽ có tải L, góc kích π < α < π giá trị điện áp hiệu dụng tải: (a) SCR1 G2 G1 SCR2 Viac a VRMS = b VRMS = VM VM TAI 2(π − α )(2 + cos 2α ) + sin 2α π 2(π − α )(2 + cos 2α ) + sin 2α 2π VM α sin 2α 1− + π 2π V α sin 2α = M 1− + π 2π c VRMS = d VRMS 73 Trong sơ đồ hình sau có tải L có giá trị dòng điện hiệu dụng tải: (b) SCR1 G2 G1 Viac SCR2 TAI VM 2(π − α )(2 + cos 2α ) + sin 2α Lω π V 2(π − α )(2 + cos 2α ) + sin 2α = M Lω 2π a IRMS = b IRMS 111 VM α sin 2α 1− + 2Lω π 2π VM α sin 2α 1− + = π 2π 2Lω c IRMS = d IRMS 74 Mạch điều khiển điện AC pha theo phương pháp điều khiển pha, điều khiển đối xứng hình vẽ tải L Dòng hiệu dụng chạy qua tải (B) SCR1 G2 G1 Viac L SCR2 VM 2(π − α )(2 + cos 2α ) + sin 2α Lω 2π V 2(π − α )(2 + cos 2α ) + sin 2α b I RMS = M Lω π V 2(π − α )(2 + cos 2α ) + sin 2α c I ORMS = M Lω π V 2(π − α )(2 + cos 2α ) + sin 2α d I ORMS = M Lω 2π a I RMS = 75 Bộ biến đổi điện áp xoay chiều pha điều khiển theo pha, có trị hiệu dụng nguồn vào xoay chiều U, tần số f Khi (A) a Dòng điện qua tải liên tục, góc kích điều khiển nhỏ 900 ⎛ 2 2 ⎞ U ;+ U ⎟⎟ b Phạm vi điều khiển trị trung bình điện áp thay đổi từ ⎜⎜ − π π ⎝ ⎠ c Trị hiệu dụng dòng điện qua tải xác định theo hệ thức U R + (2πfL ) 2 d Tần số điện áp ngõ 2f 76 Bộ biến đổi điện áp xoay chiều pha, tải R-L Áp nguồn xoay chiều u = 220 sin 100πt [V] Góc điều khiển α xung kích cho kinh kiện dạng chuỗi xung vị trí góc kích đến cuối nửa chu kỳ áp nguồn tương ứng 2π Với tham số R = 5[Ω] ; L = 0,2[ H ] ; α = [rad ] Phát biểu sau (B) a Dòng điện qua tải liên tục b Điện áp tải chứa nhiều thành phần sóng hài c Chỉ có 1SCR dẫn điện chu kỳ nguồn d Các phát biểu a, b, c không 77 Mạch chuyển đổi tăng-hạ (Buck – Boost converter) hình vẽ 4.2 (a) xem dòng điện liên tục phân giải có dòng điện cực đại qua cuộn cảm L là: (A) S D1 + C Vs R L - 112 Vi DT (1 − D ) R L DVi V DT = − i (1 − D ) R L a I max = c I max DVi + Vi Vi DT (1 − D ) R L Vi V DT = − i (1 − D ) R L b I max = d I max + 78 Mạch chuyển đổi tăng-hạ (Buck – Boost converter) hình vẽ 4.2 (a) xem dòng điện liên tục phân giải có dòng điện cực tiểu qua cuộn cảm L là: (C) S D1 + C R Vs L - Vi DT (1 − D ) R L DVi V DT = − i (1 − D ) R L a I = c I DVi + Vi Vi DT (1 − D ) R L Vi V DT = − i (1 − D ) R L b I = d I + 79 Mạch chuyển đổi tăng- hạ (Buck – Boost converter) hình vẽ 4.2 (a) xem dòng điện liên tục phân giải có dòng điện trung bình qua cuộn cảm L là: (D) S D1 + C R Vs L - a I L = c I L = Vi D R(1 − D ) Vi D R (1 + D ) b I L = d I L = Vi D R(1 + D ) Vi D R (1 − D ) 80 Mạch chuyển đổi tăng- hạ hay gọi mạch (Buck – Boost converter) hình vẽ 4.2 (a) Trị số cực tiểu cuộn cảm L để dòng qua liên tục là: (A) S D1 + C R Vs L - a Lmin = c Lmin (1 − D )2 T R (D − 1)T R = b Lmin = d Lmin (1 − D )2 R 2T (D − 1) R = 2T 81 Mạch chuyển đổi tăng- hạ hay gọi mạch (Buck – Boost converter) hình vẽ 4.2 (a) độ dợn sóng điện ngõ là: (C) 113 S D1 + C R Vs L - ∆V o D = Vo RCf ∆V o D c = Vo RCf a ∆ Vo D = Vo LCf ∆ Vo D d = Vo LCf b 2 82 Mạch chuyển đổi tăng-hạ hay gọi mạch (Buck – Boost converter) hình vẽ 4.2 (a) Trị số tụ C tính: (C) S D1 + C R Vs L - DVo Rf ∆Vo DVo c C = Rf∆Vo a C = b C = (D − 1)Vo Rf∆Vo (D − 1)Vo d C = Rf ∆Vo 83 Mạch chuyển đổi có điện nhỏ hay lớn điện vào ngược dấu gọi mạch (C’uk converter) hình vẽ 4.2 (b) có điện là: (B) C1 L1 L2 + D1 C2 R Vs S - a Vo = − Vi D D −1 b Vo = − Vi D 1− D c Vo = − Vi T 1− D d Vo = − Vi T D −1 84 Mạch chuyển đổi có điện nhỏ hay lớn điện vào ngược dấu gọi mạch (C’uk converter) hình vẽ 4.2 (b) Trị số cực tiểu hai cuộn cảm L để dòng qua liên tục là: (A) C1 L1 L2 + D1 C2 R Vs S - a L1 ( − D) R = ; c L1 = Df (1 − D )2 R ; Df L2 (1 − D )R = L2 = 2f (1 − D )R Df b L1 ( − D) R = ; L2 = (1 − D )2 R ; L2 = d L1 = 2f 2f (1 − D )R 2f (1 − D )R Df 85 Mạch chuyển đổi hạ (Buck converter) hình vẽ 4.1 (a) xem dòng điện liên tục phân giải có dòng điện cực đại qua cuộn cảm L là: (A) 114 S L + D1 C R Vs - ⎛ t off ⎞ ⎟⎟ + ⎝ R 2L ⎠ b I max = Vo ⎜ ⎛ t off ⎞ ⎟⎟ − ⎝ R 2L ⎠ d I max = Vo ⎜ ⎛ t on ⎞ + ⎟ ⎝ R 2L ⎠ a I max = Vo ⎜⎜ ⎛ t on ⎞ − ⎟ ⎝ R 2L ⎠ c I max = Vo ⎜⎜ 86 Mạch chuyển đổi hạ (Buck converter) hình vẽ 4.1 (a) xem dòng điện liên tục phân giải có dòng điện cực tiểu qua cuộn cảm L là: (C) S L + D1 C R Vs - ⎛ t off ⎞ ⎟⎟ + R L ⎠ ⎝ ⎛ t off ⎞ ⎟⎟ = Vo ⎜⎜ − ⎝ R 2L ⎠ ⎛ t on ⎞ + ⎟ ⎝ R 2L ⎠ a I = Vo ⎜⎜ b I = Vo ⎜ c I d I = Vo ⎜ ⎛ t on ⎞ − ⎟ ⎝ R 2L ⎠ 87 Mạch chuyển đổi hạ hay gọi mạch (Buck converter) hình vẽ 4.1 (a) Trị số cực tiểu cuộn cảm L để dòng qua liên tục là: (A) S L + D1 C R Vs - a Lmin = c Lmin (1 − D )T R b Lmin = (D − 1)T R = d Lmin (1 − D ) R 2T (D − 1) R = 2T 88 Mạch chuyển đổi hạ hay gọi mạch (Buck converter) hình vẽ 4.1 (a) độ dợn sóng điện ngõ là: (D) S L + D1 C R Vs - ∆Vo (D − 1) = Vo LCf ∆Vo (D − 1) c = Vo LCf a ∆Vo (1 − D ) = Vo LCf ∆Vo (1 − D ) = d Vo LCf b 89 Mạch chuyển đổi tăng hay gọi mạch (Boost converter) hình vẽ 4.1 (b) có điện là: (B) 115 D1 L + C R Vs S - a Vo = Vi D −1 b Vo = Vi 1− D c Vo = Vi T 1− D d Vo = Vi T D −1 90 Mạch chuyển đổi tăng (Boost converter) hình vẽ 4.1 (b) xem dòng điện liên tục phân giải có dòng điện cực đại qua cuộn cảm L là: (A) D1 L + C R Vs S - Vi DT (1 − D ) R L Vi V DT = + i (D − 1) R L a I max = c I max Vi + Vi DT (1 − D ) R L Vi V DT = − i (D − 1) R L b I max = d I max Vi − 91 Mạch chuyển đổi tăng (Boost converter) hình vẽ 4.1 (b) xem dòng điện liên tục phân giải có dòng điện cực tiểu qua cuộn cảm L là: (B) D1 L + C R Vs S - Vi DT (1 − D ) R L Vi V DT = + i (D − 1) R L a I = c I Vi + Vi DT (1 − D ) R L Vi V DT = − i (D − 1) R L b I = d I Vi − 92 Mạch chuyển đổi tăng hay gọi mạch (Boost converter) hình vẽ 4.1 (b) Trị số cực tiểu cuộn cảm L để dòng qua liên tục là: (A) D1 L + C Vs R S - D(1 − D ) T = R 2 D(D − 1) T = R 2 a Lmin c Lmin D(1 − D )T R D(D − 1)T = R b Lmin = d Lmin 93 Mạch chuyển đổi tăng hay gọi mạch (Boost converter) hình vẽ 4.1 (b) độ dợn sóng điện ngõ là: (D) 116 D1 L + C R Vs S - ∆Vo D = Vo LCf ∆Vo D d = Vo RCf ∆Vo D = Vo LCf ∆Vo D c = Vo RCf b a 94 Mạch chuyển đổi tăng hay gọi mạch (Boost converter) hình vẽ 4.1 (b) Trị số tụ C tính: (C) D1 L + C R Vs S - DVo Rf ∆Vo DVo c C = Rf∆Vo a C = b C = (D − 1)Vo Rf∆Vo (D − 1)Vo d C = Rf ∆Vo 95 Cho giảm áp chiều Áp nguồn Vs = 100V tải R-L-E với R = 1Ω , L vô lớn làm dòng liên tục E = 50V Thời gian đóng S T1=910-4s, thời gian ngắt S 10-4s Trị trung bình dòng qua tải (B) a 30 [A] b 40 [A] c 90 [A] d.70 [A] 96 Bộ giảm áp với nguồn chiều Vs = 100V, tải R-L-E với R = 1Ω , L>0, E=20V Gọi thời gian đóng ngắt công tắc S T1 T2 Cho biết trị trung bình áp tải 60V Trị trung bình dòng qua tải (C) a 20 [A] b 30 [A] c 40 [A] d 50 [A] 97 Phương pháp điều khiển biến đổi điện áp chiều (DC-DC converter) có điện áp ngõ lọc dễ dàng (A) a Phương pháp điều khiển với tần số đóng ngắt không đổi (f= const) b Phương pháp điều khiển theo dòng (Current control) c Phương pháp điều khiển pha (Phase control) d Phương pháp điều chế độ rộng xung sin (SPWM) 98 Bộ nghịch lưu áp loại bán cầu đổi điện hình sau tải R-L, có trị số hiệu dụng dòng điện tải (B) + E D1 L - G1 R + SCR1 G2 E D2 SCR2 - a I ORMS t T − 2 E ⎛⎜ τ = i (t )dt với i (t ) = 1− e R ⎜⎝ T ∫0 T − ⎛ ⎞ −t ⎜1 − e 2τ ⎟e τ ⎟ ⎞ E ⎜⎝ ⎠ ⎟− T ⎟ R − ⎠ − e 2τ 117 b I ORMS c I ORMS T − ⎛ ⎞ −t ⎜1 − e 2τ ⎟e τ t T ⎟ − ⎞ E ⎛⎜ E ⎜⎝ ⎠ τ ⎟ = i (t )dt với i (t ) = ⎜1 − e ⎟ − T ∫ T R⎝ ⎠ R − e − 2τ T − ⎛ ⎞ −t ⎜1 − e 2τ ⎟e τ t T ⎟ − ⎞ E ⎛⎜ E ⎜⎝ ⎠ τ ⎟ ( ) = i t dt ( ) = − + với i t e T ∫ ⎜ ⎟ T R⎝ ⎠ R − e − 2τ d I ORMS = t T − 2 E ⎛⎜ τ ( ) i t dt ( ) i t e với = − T ∫0 R ⎜⎝ T − ⎛ ⎞ −t ⎜1 − e 2τ ⎟e τ ⎟ ⎞ E ⎜⎝ ⎠ ⎟+ T ⎟ R − ⎠ − e 2τ 99 Bộ nghịch lưu áp loại bán cầu đổi điện hình sau tải R-L, Nếu công tắc chuyển mạch lý tưởng công suất cung cấp cho tải (C) + E D1 L - G1 R SCR1 + G2 E D2 SCR2 - a POAV = 2VS I S ; với VS , I S dòng nguồn vào b POAV = 2VS I S ; với VS , I S dòng nguồn vào c POAV = VS I S ; với VS , I S dòng nguồn vào d POAV = VS I S ; với VS , I S dòng nguồn vào 100 Bộ nghịch lưu áp pha phương pháp điều biên, tải R-L hình sau nguồn cung cấp DC có độ lớn E = 200V, R = Ω , L= 0.1H Tần số áp f=100Hz Trị hiệu dụng dòng tải (D) + E D1 L - G1 R SCR1 + G2 E D2 SCR2 - a 3.18 [A] b 100 [A] c 103.18 [A] d giá trị khác 101 Bộ nghịch lưu áp pha phương pháp điều biên, tải R-L hình sau nguồn cung cấp DC có độ lớn E = 500V, R = Ω , L= 0.1H Tần số áp f=100Hz Trị hiệu dụng thành phần điện áp bậc tải (C) + E D1 L - G1 R + SCR1 G2 E D2 SCR2 - a 112 [V] b 225 [V] c 450 [V] d 636 [V] 118 102 Bộ nghịch lưu áp cầu pha tải trở nhưhình sau, SCR hoạt động đóng theo chuỗi (S1S4, S1S3, S2S3, S2S4, S1S4…) để dạng sóng dạng sóng bước Điện trung bình (một chu kỳ giao hoán) ngõ (B) D1 G1 + G3 SCR1 TAI D3 SCR3 E G2 D2 SCR2 G4 D4 SCR4 ⎛ δ⎞ a VOAV = E ⎜1 − ⎟ với δ khoảng thời gian xung b VOAV c VOAV d VOAV ⎝ T⎠ ⎛ 2δ ⎞ = E ⎜1 − ⎟ với δ khoảng thời gian xung T ⎠ ⎝ ⎛ 2δ ⎞ ⎟ với δ khoảng thời gian xung = E ⎜⎜1 − ⎟ T ⎝ ⎠ ⎛ 2δ ⎞ ⎟ với δ khoảng thời gian xung = E ⎜⎜1 − ⎟ T ⎝ ⎠ 103 Bộ nghịch lưu áp cầu pha tải trở nhưhình sau, SCR hoạt động đóng theo chuỗi (S1S4, S1S3, S2S3, S2S4, S1S4…) để dạng sóng dạng sóng bước Điện hiệu dụng (một chu kỳ giao hoán) ngõ (B) D1 G1 + G3 SCR1 TAI D3 SCR3 E G2 D2 SCR2 G4 D4 SCR4 ⎛ δ⎞ a VOAV = E ⎜1 − ⎟ với δ khoảng thời gian xung ⎝ T⎠ ⎛ ⎝ 2δ ⎞ ⎟ với δ khoảng thời gian xung T ⎠ b VOAV = E ⎜1 − ⎛ 2δ ⎞ ⎟ với δ khoảng thời gian xung c VOAV = E ⎜⎜1 − ⎟ ⎝ T ⎠ ⎛ 2δ ⎞ ⎟ với δ khoảng thời gian xung d VOAV = E ⎜⎜1 − ⎟ ⎝ T ⎠ 104 Bộ nghịch lưu áp dạng cầu pha điều chế độ rộng xung sin có áp nguồn E = 200V tải R-L, R = Ω , L= 0.1H Sóng điều chế có tần số f đc = 1kHz, sóng điều khiển dạng sin u đk = sin (100πt ) [V] Trị hiệu dụng sóng hài (bậc 1) áp tải (D) a 100 [V] b 93.3 [V] c 10.7 [V] d 41.7[V] 105 Bộ nghịch lưu ba pha điều khiển theo phương pháp bước hình sau, chu kỳ công tắc dẫn thời khoảng 1200 lệch 600, điện hiệu dụng pha cho tải (B) 119 D1 D5 D3 S3 S1 S5 + E - S4 D4 D6 S6 D2 S2 R R R N a V L − N ( RMS ) = E b VL − N ( RMS ) = E c V L − N ( RMS ) = E d V L − N ( RMS ) = E 106 Bộ nghịch lưu ba pha điều khiển theo phương pháp bước hình sau, chu kỳ công tắc dẫn thời khoảng 1200 lệch 600, điện hiệu dụng hai đường dây pha cho tải (C) D1 D5 D3 S3 S1 S5 + E - S4 D4 D6 S6 D2 S2 R R R N a V L − L ( RMS ) = E b V L − L ( RMS ) = E c V L − L ( RMS ) = E d VL − L ( RMS ) = E 107 Bộ nghịch lưu ba pha điều khiển theo phương pháp bước tải R hình sau, chu kỳ công tắc dẫn thời khoảng 1200 lệch 600, dòng hiệu dụng qua công tắc (B) D1 D5 D3 S3 S1 S5 + E - S4 D4 D6 S6 D2 S2 R R R N a I SW ( RMS ) = E 12.R b I SW ( RMS ) = E 12 R c I SW ( RMS ) = E 12.R d I SW ( RMS ) = E 12.R 108 Bộ nghịch lưu ba pha điều khiển theo phương pháp bước tải R hình sau, chu kỳ công tắc dẫn thời khoảng 1200 lệch 600, dòng hiệu dụng (C) 120 D1 D5 D3 S3 S1 S5 + E - S4 D4 D6 S6 D2 S2 R R R N a I O ( RMS ) = E R E b I O ( RMS ) = c I O ( RMS ) = R E d I O ( RMS ) = 6.R E 6.R 109 Bộ nghịch lưu ba pha điều khiển theo phương pháp bước hình sau, chu kỳ công tắc dẫn thời khoảng 1200 lệch 600, điện ngược cực đại qua công tắc (B) D1 D5 D3 S3 S1 S5 + E - S4 D4 D6 S6 S2 D2 R R R N a VSWRM = E b VSWRM = E c VSWRM = 2.E d VSWRM = 3E 110 Bộ nghịch lưu ba pha điều khiển theo phương pháp bước tải R hình sau, chu kỳ công tắc dẫn thời khoảng 1200 lệch 600, công suất cung cấp cho tải (A) D1 D5 D3 S3 S1 S5 + E - S4 D4 D6 S6 S2 D2 R R R N a PO = E 2R b PO = E 2R c PO = E 2R d PO = E 2R 111 Phương pháp điều khiển điện nghịch lưu sử dụng phương pháp biến điệu độ rộng xung thường xếp thành nhóm sau (D) a Biến điệu độ rộng đơn xung b Biến điệu độ rộng đa xung c Biến điệu độ rộng xung dùng sóng sin d Tất câu a, b, c 121 112 Bộ nghịch lưu dòng ba pha với nguồn dòng Id = 100A, điều khiển theo phương pháp bước tải mắc dạng Trị hiệu dụng dòng qua tải (D) a 49 [A] b 53 [A] c 81 [A] d kết khác 113 Bộ nghịch lưu áp ba pha với nguồn áp không đổi Vd = 300V, điều khiển theo phương pháp bước tải mắc dạng Trị hiệu dụng điện áp qua tải (A) a 141 [V] b 137 [V] c 168 [V] d 24 [V] 114 Phương pháp điều khiển nghịch lưu áp ba pha cho chất lượng điện áp ngõ xấu a Phương pháp điều chế độ rộng xung sin b Phương pháp sáu bước c Phương pháp điều khiển theo dòng d Phương pháp điều rộng xung tối ưu 115 Phát biều sau không với nghịch lưu áp (C) a Các linh kiện đóng ngắt tuân thủ qui tắc kích đối nghịch b Có khả tạo điện áp với tần số thay đổi c Áp dụng cho điều khiển vận tốc động d Có thể điều khiển kỹ thuật điều chế độ rộng xung sin với sóng mang tam giác 122 [...]... dạng điện áp với tải thuần cảm d Dạng dòng tải sẽ lặp lại như dạng điện áp với tải trở cảm 170 Tần số của điện áp ra trong mạch chỉnh lưu cầu 1 pha bằng (b): a Tần số điện áp vào b 2 lần tần số điện áp vào c 3 lần tần số điện áp vào d 4 lần tần số điện áp vào 171 Tần số của điện áp ra trong mạch chỉnh lưu toàn kỳ có 1 tụ lọc bằng (b): a tần số điện áp vào b 2 lần tần số điện áp vào d 4 lần tần số điện. .. trị biên độ điện áp pha xoay chiều phía thứ cấp MBA là U2m = 311 V Tải thuần trở R =220 Ohm Giá trị cực đại điện áp ngược mà mỗi diode phải chịu là (c): D1 D3 D5 Va Vb TAI Vc D4 D6 D2 a 311V b 220V c 538,89V d 381V 167 Mạch chỉnh lưu (d): a Biến đổi dòng điện DC thành dòng điện AC b Làm thay đổi biên độ của điện áp AC c Làm thay đổi tần số của điện áp vào d Biến đổi dòng điện AC thành dòng điện DC 168... đúng nhất (b): a Điện áp sau mạch chỉnh lưu có dạng phẳng hoàn toàn b Số lần đập mạch của điện áp sau chỉnh lưu càng lớn càng tốt c Dạng điện áp sau chỉnh lưu không phụ thuộc vào tải d Dạng điện áp sau chỉnh lưu không phẳng và không phụ thuộc vào tải 169 Trong mạch chỉnh lưu 1 pha, nửa chu kỳ dùng diode (b): a Dạng dòng tải sẽ lặp lại như dạng điện áp b Dạng dòng tải sẽ lặp lại như dạng điện áp với tải... hình vẽ Điện áp xoay chiều phía thứ cấp MBA là v iac = 220 2 sin100πt (V) Dòng điện qua tải thuần trở là 2,41A Điện áp chỉnh lưu trung bình trên tải là (a): D1 D3 V iac TAI D2 D4 a 198V b.99V c.220V d.0V 154 Cho sơ đồ chỉnh lưu cầu 1 pha dùng diode như hình vẽ Điện áp xoay chiều phía thứ cấp MBA là v iac = 220 2 sin100πt (V) Dòng điện chỉnh lưu trung bình qua tải thuần trở là 2,41A Giá trị điện trở... chỉnh lưu cầu 1 pha dùng diode như hình vẽ Điện áp xoay chiều phía thứ cấp MBA là v iac = 220 2 sin100πt (V) Dòng điện chỉnh lưu trung bình qua tải thuần trở là 2,41A Công suất chỉnh lưu trung bình trên tải là (a): D1 D3 V iac TAI D2 D4 a 477,18W b.238,59W c.82W d.Tất cả đều sai 156 Cho sơ đồ chỉnh lưu hình tia 3 pha dùng diode như hình vẽ Giá trị biên độ điện áp pha xoay chiều phía thứ cấp MBA là... Giá trị biên độ điện áp pha xoay chiều phía thứ cấp MBA là U2m = 220 V Tải thuần trở R = 220 Ohm Giá trị trung bình của công suất chỉnh lưu là (c): D1 Va D2 Vb D3 TAI Vc N a 302,12W b.301,16W c.151,06W d.511 W 159 Cho sơ đồ chỉnh lưu hình tia 3 pha dùng diode như hình vẽ Giá trị biên độ điện áp pha xoay chiều phía thứ cấp MBA là U2m = 220 V Tải thuần trở R = 220 Ohm Giá trị cực đại của điện áp ngược... biên độ điện áp pha xoay chiều phía thứ cấp MBA là U2m = 311 V Tải thuần trở R =220 Ohm Giá trị trung bình của công suất chỉnh lưu là (a) D1 D3 D5 Va Vb TAI Vc D4 a 1,2KW b 0,6KW c 1,7KW D6 D2 d Tất cả đều sai 26 165 Cho sơ đồ chỉnh lưu cầu 3 pha dùng diode như hình vẽ Giá trị biên độ điện áp pha xoay chiều phía thứ cấp MBA là U2m = 311 V Tải thuần trở R =220 Ohm Giá trị trung bình của dòng điện qua... kỳ dùng diode như như vẽ Điện áp xoay chiều phía thứ cấp MBA là v iac = 220 2 sin100πt (V) Tải thuần trở R = 10 Ohm Giá trị dòng điện trung bình qua diode là (b): T1 Vs D1 Viac TAI a.19,8A b.9,9A c.4,95A d.Tất cả đều sai 144 Cho sơ đồ chỉnh lưu 1 pha nửa chu kỳ dùng diode như như vẽ Điện áp xoay chiều phía thứ cấp MBA là v iac = 220 2 sin100πt (V) Tải thuần trở R = 10 Ohm Công suất chỉnh lưu trung bình... như hình vẽ Điện áp xoay chiều phía thứ cấp MBA là v iac = 220 2 sin100πt (V) Tải thuần trở R = 200 Ohm Giá trị trung bình dòng điện qua mỗi diode là (d): T2 Vs D1 Viac D1 TAI a 1,56 A b.3,11 A c.0,99 A d.0,5 A 150 Cho sơ đồ chỉnh lưu 1 pha 2 nửa chu kỳ hình tia dùng diode như hình vẽ Điện áp xoay chiều phía thứ cấp MBA là v iac = 220 2 sin100πt (V) Tải thuần trở R = 200 Ohm Giá trị công suất chỉnh... không điều khiển như hình sau, điện áp thứ cấp máy biến áp có giá trị đỉnh đỉnh là Vpp = 25V, tải thuần trở R = 10 Ohm thì điện áp ngược cực đại trên mỗi diode là (a): D1 D3 V iac TAI D2 D4 a.17,68V b.35,36V c.50V d.25V 140 Mạch chỉnh lưu cầu 1 pha không điều khiển như hình sau, điện áp thứ cấp máy biến áp có giá trị đỉnh đỉnh là Vpp = 25V, tải thuần trở R = 10 Ohm thì công suất chỉnh lưu trung bình của