đồ án bê tông côt thép 2 dành cho dân xây dựng bản đày đủ full nhé các anh em Nhà ba nhịp có mái cứng, cao trình bằng nhau khi tính với tải trọng đứng và lực hãm của cầu trục được phép bỏ qua chuyển vị ngang ở đỉnh cột, tính với các cột độc lập. Khi tính với tải trọng gió phải kể đến đỉnh ngang đỉnh cột. ai muốn file cad liên hệ qua mail sau minhngochau94gmail.com
Đồ án bê tông cốt thép số GVHD: TS PHM PH TèNH Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** N Bấ TễNG CT THẫP S THIT K KHUNG NGANG NH CễNG NGHIP MT TNG Số liệu tính toán : + Nhà công nghiệp tầng lắp ghép, có nhịp nhau, cửa sổ trời giữa, nhịp nhà có cầu trục hoạt động + Sức trục cầu trục : Q= 200/50 kN = 20/5 T + Móc cẩu : Mm + Nhịp cầu trục : Lk= 16,5 m + Cao trình ray : R= 7,25 m + Giá trị áp lực gió : W0= 65 kG/m2 = 0,65 kN/m2 ( Lng Sn vựng IA) + Bớc cột : a = m + Chế độ làm việc cầu trục : Trung bình + Chiu di nhit : 35 m I XC NH KCH THC KHUNG NGANG NH 1.Xác định trục định vị khung ngang 750 750 750 16500 18000 a b L = Lk + = 16500 + 2.750 = 18000 mm Nhịp nhà: = 750mm Với: : Là khoảng cách từ trục định vị đến trục đỡ dầm cầu trục Lk L : Nhịp nhà ; : Nhịp cầu trục SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 Đồ án bê tông cốt thép số GVHD: TS PHM PH TèNH Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** Xác định tiêu cầu trục chạy điện Cầu trục làm việc chế độ trung bình loại hai móc cẩu, sức trục Q=200/50(kN), móc cẩu loại Mm Tra bảng ta có thông số cầu chạy nh sau: Kớch thc cu trc,(mm) Ch lm vic ca CT Lk(m) trung binh 16.5 p lc bỏnh xe lờn ray,KN Trng lng kN B K Hct B1 Pmaxtc Pmintc Xe Ton cu trc 6300 4400 2400 260 195 48 85 285 3.Dầm cầu trục Q = 200 / 50 kN Với bc ct a=9m ; sức trục , móc cẩu loại Mm Chọn dầm cầu trục tiết diện chữ T theo định hình có kích thớc nh sau : Trng lng tiờu chun dm Gcc (kN) Kớch thc dm cu trc,mm Sc trc L(m) Q(kN) 200 18 Chiu cao Hc (m) b(cm) b'f (cm) h'f bf(cm) hf 200 570 120 340 300 42 4.Đờng ray Chọn ray giống cho hai nhịp, chiều cao ray lớp đệm lấy hr=150mm Trọng lợng tiêu chuẩn ray lớp đệm 1m dài : grc=1,5 kN/m Vậytổng trọng lợng tiờu chun dầm cầu trục ray là: G c d = G c c + a.g r = 42 + 9.1,5 = 55,5 kN 5.Chọn kết cấu mái SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** Đồ án bê tông cốt thép số GVHD: TS PHM PH TèNH Với nhịp nhà L= 18 (m), chọn kết cấu dàn mái BTCT hình thang Chọn cửa mái đặt nhịp giữa, rộng 12m, cao 4m, độ dốc i=1/12 Chiều cao dàn: 1 1 hg = ữ ữL = ữ ữ.18 = 2,571 ữ m 9 hd = hg i L 18 = 2,5 = 1, 75m 12.2 hg = 2,5m chọn hd = 1,5m Chiều cao đầu dàn: chọn Trọng lợng tiêu chuẩn dàn (tra bảng tính nội suy) Gcdan= 66 kN SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 Đồ án bê tông cốt thép số GVHD: TS PHM PH TèNH Đồ án bê tông cốt thép số GVHD: TS PHM PH TèNH Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** - Vi nhp L =18m , chon ca mỏi cú nhp Lcm= 12 m ; chiu cao ca ca mỏi hcm= m 4000 i=1/12 12000 6.Các lớp cấu tạo máI STT Cỏc lp mỏi B dy lp gch (cm) B dy lp bt nh (cm) B dy lp btcht (cm) H panen (12x1,5)m Tng cng g (kN/m2) KN/m3 18 Ti trng Ti trng T (cm) H s tiờu chun tớnh toỏn n KN/m2 KN/m2 1,3 0,9 1,17 12 12 1,3 1,44 1,872 25 1,1 1,1 3.2 kN/m2 45 1,1 3,2 kN/m2 3,520 - 66 - kN/m2 7,662 7.Xác định kích thớc chiều cao nhà Lấy cao trình nhà tơng ứng với cốt SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 0,00 để xác định kích thớc khác Đồ án bê tông cốt thép số GVHD: TS PHM PH TèNH Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** Cao trình vai cột: V = R ( hr + h ) V = 7, 25 (0,15 + 1, 0) = 6,1m - Cao trình đỉnh ray R = 7, 25m - Chiều cao ray lớp đệm - Chiều cao dầm cầu trục Cao trình đỉnh cột: hr = 0,15m h = 1, m D = R + H ct + a1 D = 7, 25 + 2, + 0,15 = 9,8m H ct = 2, 4m - Chiều cao cầu trục( tra bảng) - Khe hở an toàn từ đỉnh xe đến mặt dới kết cấu mang lực mái, chọn a1 = 0,15m đảm bảo a1 0,1m M = D + hg + + t Cao trình đỉnh mái: hg = 2, 5m -Chiều cao dàn: = 4m - Chiều cao cửa mái -Tổng chiều dày lớp mái t = 0,51m Cao trình đỉnh mái M = 9,8 + 2,5 + 0,66 = 12,96m SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 nhịp biên(không có cửa mái): Đồ án bê tông cốt thép số GVHD: TS PHM PH TèNH Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** Cao trình đỉnh mái nhịp giữa(có cửa mái): M = 9,8 + 2,5 + + 0, 66 = 16,96m 8.Kích thớc cột Chiều dài phần cột trên: Chiều dài phần cột dới: Trong : a2 H t = D V = 9,8 6,1 = 3, m = 3700 mm H d = V + a2 = 6,1 + 0,5 = 6, 6m = 6600mm khoảng cách từ mặt 0, 00 đến mặt móng, chọn a2 = 0,5m Chọn cột đặc tiết diện chữ nhật Thống bề rộng cho toàn phần cột cột dới, cho cột biên lẫn cột : Chọn theo kích thớc định hình b=400 mm Cột biên: ht = 400mm - Chiều cao tiết diện phần cột lấy , thoả mãn điều kiện: a4 = ht B1 = 750 400 260 = 90mm > 60mm B1=260mm khoảng cách từ trục ray đến mút cầu trục - Chiều cao tiết diện phần cột dới SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 hd = 600mm Đồ án bê tông cốt thép số GVHD: TS PHM PH TèNH Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** Cột giữa: ht = 600mm - Chiều cao tiết diện phần cột lấy , thoả mãn điều kiện: t4 = 0,5.ht B1 = 750 0,5.600 260 = 190mm > 60mm B1: khoảng cách từ trục ray đến mút cầu trục - Chiều cao tiết diện phần cột dới Xác định kích thớc vai cột: chọn sơ nh sau: + + hv = 600mm lv = 600mm lv = 400mm hd = 800mm - cột biên cột - cột - cột biên, góc nghiêng =45 Kiểm tra iều kiện độ mảnh: cần kiểm tra với cột biên + Kiểm tra mặt phẳng khung ngang (khi không kể đến tảI trọng cầu trục) + Với phần cột trên: SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 Đồ án bê tông cốt thép số GVHD: TS PHM PH TèNH Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** Tra bảng phụ lục 4: L0 = 2,5 H t = 2,5.3700 = 9250mm L 9250 h = = = 23,125 < 30 ht 400 + Với phần cột dới: Tra bảng phụ lục 4: h = thoả mãn điều kiện độ mảnh L0 = 1, H = 1, 2.(3700 + 6100) = 11760mm L0 11760 = = 19, < 30 hd 600 thoả mãn điều kiện độ mảnh + Kiểm tra mặt phẳng thẳng góc với khung ngang (khi kể đến tảI trọng cầu trục) + Với phần cột trên: Tra bảng phụ lục 4: L0 = 1,5H t = 1,5.3700 = 5550mm L 5550 b = = = 13,875 < 30 b 400 + Với phần cột dới: Tra bảng phụ lục 4: b = thoả mãn điều kiện độ mảnh L0 = 0,8.H d = 0,8.6600 = 5280mm L0 5280 = = 13, < 30 b 400 II XC NH TI TRNG thoả mãn điều kiện độ mảnh 1.Tĩnh tải mái Phần tĩnh tải mái trọng lợng thân lớp mái tác dụng m mặt mái xác định theo bảng sau: STT Cỏc lp mỏi B dy lp gch (cm) B dy lp bt nh (cm) B dy lp btcht (cm) H panen (12x1,5)m Tng cng g (kN/m2) KN/m3 18 Ti trng Ti trng T (cm) H s tiờu chun tớnh toỏn n KN/m2 KN/m2 1,3 0,9 1,17 12 12 1,3 1,44 1,872 25 1,1 1,1 3.2 kN/m2 45 1,1 3,2 kN/m2 3,520 - 66 - kN/m2 7,662 Tĩnh tải trọng lợng thân dàn mái nhịp 18,0m n=1,1 SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 G c1 = 66 (KN), hệ số Đồ án bê tông cốt thép số GVHD: TS PHM PH TèNH Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** G1 = n.G c1 = 1,1.66 = 72, kN Trọng lợng khung cửa mái rộng 12m, cao 4m, lấy Gc2 = 28(KN), n=1,1 G2 = 28.1,1 = 30,8 kN Trọng lợng kính khung cửa kính lấy 5kN/m, n=1,2 g k = 5.1, = kN/m Tĩnh tải mái quy lực tập trung tác dụng: - nhịp biên cửa mái: Gm1 = 0,5 ( G1 + g m a.L ) = 0,5.(72,6 + 7,662.9.18) = 656,92kN - nhịp có cửa mái: Gm = 0,5 ( G1 + g m a.L + G2 + g k a ) = 0,5.(72, + 7, 662.9.18 + 30,8 + 2.6.9) = 726,32kN Các lực Gm1 , Gm đặt cách trục định vị đoạn 0,150 m g m1 150 a 2.Tĩnh tải dầm cầu trục g m2 g m1 150 150 b Gd = ( Gc + a.g r ) n = G c d n Trọng lợng thân dầm cầu trục: Trọng lợng ray lớp đệm, lấy Hệ số vợt tải n=1,1 G c d = G c c + a.g r = 42 + 9.1,5 = 55,5 kN g r = 1,5kN / m Gd = 1,1.55 = 61,05 kN , đặt cách trục định vị đoạn 0,75(m) 3.Tĩnh tải trọng lợng thân cột SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 10 Đồ án bê tông cốt thép số GVHD: TS PHM PH TèNH Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** STT KH bảng tổ M hợp nội luc (kN.m) IV - 14 IV - 17 IV - 18 (mm) ea e0 (mm) (mm) Mdh (kN.m) Ndh (kN) 1599.7 -344.15 1599.72 215.13 26.67 241.80 6.86868 2022.14 1599.7 -397.86 196.75 26.67 223.42 6.86868 1599.7 -350.85 2444.58 143.52 26.67 170.19 6.86868 I= Mômen quán tính: = e1 N (kN) bh3 400.8003 = = 17,1.109 (mm ) 12 12 Es 21.10 = = 7, 78 Eb 27.103 Ta có : a) Tính cốt thép đối xứng với cặp IV -14 Chiều dài tính toán: l0 = 1, H = 1, 2.10300 = 12360mm - Để tính ảnh hởng uốn dọc ta giả thiết tính tiết diện cốt thép: àt = 0,5 %, tính mômen quán h 800 I s = àt bh0 ( a ) = 0,005.400.760.( 40) = 19, 7.107 (mm ) 2 l e e = max ; = 0, 0, 01 0, 01Rb ữ h h 12360 251,80 = max ; = 0,5 0, 01 0, 01.11, ữ = 0,30224 800 800 p =1 - Vi cu kin bờ tụng ct thộp thng : S= 0,11 0,11 + 0,1 = + 0,1 = 0,37347 0,1 + e / p 0,1 + 0,30224 /1 Hệ số xét đến ảnh hởng tảI trọng tác dụng dài hạn : Do M l = + Ml dấu: M dh + N dh y 6,869.103 + 1599, 7.(0,5.800 40) = + = 1, 63341 < M + N y 344,15.103 + 1599,7.(0,5.800 40) (Với bê tông nặng =1, y=(0,5h-a)) N cr = 6, Eb SI 6, 4.27.103 0,37347.17,1.109 ( + I ) = ( + 7, 78.19, 7.107 ) = 6,15.106 S l02 l 123602 1, 63341 SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 69 (N) Đồ án bê tông cốt thép số GVHD: TS PHM PH TèNH Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** = 1 = = 1,3518 N 1599,72.10 1 N cr 6,15.106 - Hệ số uốn dọc là: e = e0 + 0,5h a = 1,3518.241,8 + 0,5.800 40 = 686,87( mm) -Tính x= (mm) 2a= 80mm < N 1599, 72.103 = = 347, 76( mm) R h0 = 0, 623.760 = 473, 48 Rb b 11,5.400 < Lệch tâm lớn , diện tích cốt thép là: N (e + 0,5 x h0 ) 1599, 72.103 (686,87 + 0,5.347, 76 760) As = A = = = 803(mm ) Rsc (h0 a ') 280.(760 40) ' s =à'= - Ta có 803 = 0, 264% > = 0, 2% 400.760 àt = 2à = 2.0, 264 = 0,5283% gt = 0,5% b) Tính cốt thép đối xứng với cặp IV-17 Không cần tính lại Chiều dài tính toán: l0=1,5.Hd = 1,5.6600= 9900(mm) àt - Để tính ảnh hởng uốn dọc ta giả thiết = 0,6 %, tính mômen quán tính tiết diện cốt thép: h 800 I s = àt bh0 ( a ) = 0,006.400.760.( 40) = 23, 6.10 ( mm ) 2 l e e = max ; = 0,5 0, 01 0, 01Rb ữ h h 9900 223, 42 = max ; = 0,5 0, 01 0, 01.11,5 ữ = 0, 27927 800 800 p =1 - Vi cu kin bờ tụng ct thộp thng : S= 0,11 0,11 + 0,1 = + 0,1 = 0,39 0,1 + e / p 0,1 + 0, 27927 /1 Hệ số xét đến ảnh hởng tảI trọng tác dụng dài hạn : Do M Ml l = + dấu: M dh + N dh y 6,869.103 + 1599, 72.(0,5.800 40) = + = 1,50543 < M + N.y 397,86.103 + 2022,149.(0,5.800 40) SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 70 Đồ án bê tông cốt thép số GVHD: TS PHM PH TèNH Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** (Với bê tông nặng =1, y=(0,5h-a)) N cr = 6, Eb SI 6, 4.27.103 0,37347.17,1.109 ( + I ) = ( + 7, 78.23, 6.10 ) = 11.107 S 2 l0 l 12360 1,50543 = (N) 1 = = 1, 2243 N 2022,149.103 1 N cr 11.107 -Hệ số uốn dọc là: e = e0 + 0,5h a = 1, 2243.223, 42 + 0,5.800 40 = 633,53( mm) -Tính x= 2a=80m < N 2022,149.103 = = 439, 6( mm) R h0 = 0, 623.760 = 473, 48 Rbb 11,5.400 < (mm) Lệch tâm lớn , diện tích cốt thép là: As = As' = N (e + 0,5 x h0 ) 2022,149.103 (633,53 + 0,5.439, 760) = = 936(mm ) Rsc (h0 a ') 280.(760 40) =à'= - Ta có 936 = 0,308% > àmin = 0, 2% 400.760 àt = 2à = 2.0,308 = 0, 612% gt = 0, 6% c) Tính cốt thép với cặp IV-18 Không cần tính lại Chiều dài tính toán: l0=1,5.Hd = 1,5.6600= 9900(mm) àt - Để tính ảnh hởng uốn dọc ta giả thiết = 0,6 %, tính mômen quán tính tiết diện cốt thép: h 800 I s = àt bh0 ( a ) = 0,006.400.760.( 40) = 23, 6.10 ( mm ) 2 l e e = max ; = 0, 0, 01 0, 01Rb ữ h h 9900 170,19 = max ; = 0,5 0, 01 0, 01.11, ữ = 0, 26125 800 800 p =1 - Vi cu kin bờ tụng ct thộp thng : S = 0,11 0,11 + 0,1 = + 0,1 = 0, 4045 0,1 + e / p 0,1 + 0, 26125 /1 Hệ số xét đến ảnh hởng tảI trọng tác dụng dài hạn : Do M Ml dấu: SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 71 Đồ án bê tông cốt thép số GVHD: TS PHM PH TèNH Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** l = + M dh + N dh y 6,869.103 + 1599, 72.(0,5.800 40) = + = 1, 46229 < M + N.y 350,85.103 + 2444,58.(0,5.800 40) (Với bê tông nặng =1, y=(0,5h-a)) N cr = 6, Eb SI 6, 4.27.103 0, 4045.17,1.109 ( + I ) = ( + 7, 78.23, 6.10 ) = 11, 6.10 S 2 l0 l 9900 1, 46229 = (N) 1 = = 1, 267 N 2444,58.10 1 N cr 11, 6.106 -Hệ số uốn dọc là: e = e0 + 0,5h a = 1, 267.170,19 + 0,5.800 40 = 575,8( mm) -Tính N 2444,58.103 x= = = 531, 43(mm) > R h0 = 0, 623.760 = 473, 48 Rb b 11,5.400 (mm) Khụng thoa gia thiờt , tớnh toỏn theo nộn lờch tõm bộ, tinh toỏn lai chiờu cao vựng nộn x Khi e0 0, 2.h0 e0 > 0, 2.h0 Khi Trong o : x = h (1,8 + l õy 0,5.h 1, 4. R ).e0 R h0 h x = 1,8.(e p e0 ) + R h0 R h0 l õy e p = 0, 4.(1, 25.h R h0 ) - ụ lờch tõm phõn gii e p = 0, 4.(1, 25.800 0,623.760) = 210, 6mm > 0, 2.h0 = 0, 2.760 = 152mm Nờn chiờu cao vựng nộn c xỏc inh : x = 1,8.(e p e0 ) + R h0 = 1,8.(210, 170,19) + 0, 623.760 = 546, > R h0 - Vậy diện tích cốt thép là: As = As' = N e Rb b.x.( h0 0,5 x) Rsc (h0 a ') 2444, 58.103.575,8 11,5.400.473, 48.(760 0,5.473, 48) As = A = = 1329( mm ) 280(760 40) ' s = à'= - Ta có 1329 = 0, 4337% > = 0, 2% 400.760 d) Chon va bụ trớ cụt thep SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 72 Đồ án bê tông cốt thép số GVHD: TS PHM PH TèNH Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** So sỏnh diờn tớch cụt thộp tỡnh t cp nụi lc trờn , cụt thộp cụt di c chon theo tớnh ton t cp nụi lc IV-18 : As = As' = 1326mm , As = As' = 1388mm2 , với cốt thép nh trên, chọn Chon thộp 222+220 co chiều dày lớp bảo vệ cốt thép: c1= 25mm => khoảng cách a = a= 36 mm 760mm Vậy giả thiết tính toán thiên an toàn Do h=800mm>500 nên vị trí cạnh h bố trí thép dọc cấu tạo 214 3ỉ20 400 3ỉ20 3ỉ20 600 2ỉ14 11100 3ỉ20 2ỉ22+2ỉ20 2ỉ22+2ỉ20 2ỉ20 2ỉ20 400 2ỉ14 2ỉ22 2ỉ22 800 2ỉ14 BC Bố tr?th?p dọc cho cột 3.Tính toán kiểm tra khả chịu cắt - phần cột dới, lực cắt lớn xác định bảng tổ hợp Q (kN); SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 IV max = 69,62 73 Đồ án bê tông cốt thép số GVHD: TS PHM PH TèNH Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** [ N= 2022,1 (kN) Qmax < Qb = b (1 + n ).Rbt b.ho - Kiểm tra : Cụt lm t võt liờu bờ tụng nng v tiờt dờn hỡnh ch nhõt : 0,1.N 0,1.2022,1.10 b = 0,6 ; n = = = 0,739 > 0,5 Rbt b.h 0,9.400.764 Qb = b3 (1 + n ).Rbt b.ho = 0,6.(1 + 0,5).0,9.400.764 = 246,24(kN ) Vậy bê tông đủ khả chịu lực cắt, cốt đai đặt theo cấu tạo: max + Đờng kính 8, đảm bảo lớn 0,25 =0,25x22= 5,5 mm + Khoảng cách cốt đai chọn 200 mm với phần cột cột dới, đảm bảo không lớn 300mm (15 lần đờng kính cốt dọc bé 20) Vậy chọn cốt đai 8s200 Kiểm tra nén cục - Đỉnh cột chịu lực nén mái truyền xuống N1 = Gm1 + Pm = 656,92 + 79 = 735,92kN N = Gm + Pm = 726,32 + 79 = 805,32kN N = N1 + N = 735,92 + 805,32 = 1541, 24kN Rb ,loc Aloc1 - Kiểm tra điều kiện: N đó: = 0,75 với bê tông nặng tảI trọng cục đỉnh cột phân bố không Kích thớc mã dàn mái kê lên cột 240 x 550 mm Aloc1 = 240.550 = 132000(mm ) Diện tích chịu nén cục bộ: Diện tích chịu nén cục tính toán : Cờng độ chiu nén tính toán bê tông: =1 với bê tông cấp độ bền = 11,5 x 1,3484 + 2,1 x 0,0125 x 225 x 2,772= 31,88(N/mm ) Rb , red Aloc1 Vậy : = 31,88x132000= 4208.103(N) nên đảm bảo khả chịu lực cục SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 = 4208(kN) > N= 1541,24 (kN) 75 Trờng đh kiến trúc hn Đồ án bê tông cốt thép số GVHD: TS PHM PH TèNH 7x50=350 Khoa xây dựng ****** 11x50=550 SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 76 Đồ án bê tông cốt thép số GVHD: TS PHM PH TèNH Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** Tính toán vai cột - Kích thớc sơ đồ tính cốt thép vai cột thể nh hình vẽ - Chiều cao làm việc h = 1160 mm (giả thiết a=40 mm), bề dài vai lv = 600mm < 0, 9.h0 = 1044mm - Lực tác dụng lên vai: nên vai cột thuộc kiểu côngxon ngắn Q = Dmax + Gd = 577, + 61, 05 = 638, 75 SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 (KN) 77 Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** Đồ án bê tông cốt thép số GVHD: TS PHM PH TèNH 800 SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 78 Đồ án bê tông cốt thép số GVHD: TS PHM PH TèNH Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** * Tính cốt đai cốt xiên - Có : Qv = 638, 75kN < 2,5 Rbt bh0 = 2,5.0,9.400.1160 = 1044.103 N = 1044 kN Khoảng cách av = 0,5.hd = 750 0,5.800 = 350( mm) 3,5a=3,5x350=1225 (mm)> h=1200mm> 2,5a=3,5x350=875 (mm), Nên phải đặt cốt đai ngang , cốt xiên 150(mm) s = 150 h / = 300( mm) -Cốt đai chọn 8s150cm, thỏa mãn -Cốt xiên chọn 418a100, bụ trớ lm lp nghiờng gúc 450 , cụt thộp chiu lc thoa : As ,inc = 1018mm > 0, 2%b.h0 = 0, 002.400.1160 = 928mm2 25(mm) inc = 18mm linc / 15 - Kiểm tra kích thớc vai cột theo điều kiện: ( am bao ụ bờn trờn dai nghiờng chiu nộn gia vựng t tai tỏc dung v gụi ) 0,8 w Rb blb sin Q lsup = 200(mm); Trong đó: tan = h / ( 0,5.hd + lsup / 2) = 1200 / (750 0,5.800 + 200 / 2) = 2,67 = 69, 440 sin = 0,93633 lb = lsup sin = 200.0,9363 = 187, 27 (mm) w = + 5à w1 w1 = Vậy = ; ES 21.10 = = 7, 78 Eb 27.103 Asw 2.50,3 = = 1, 677 ì 103 bsw 400.150 0,8 w2 Rb blb sin ; w = + 5.7, 78.1,1677.103 = 1,0652 = 0,8x1,0652x11,5x400x187,27x0,93633 = 687,35.103 (N)= 687,35(kN) > Q=638,75(kN) => thỏa mãn điều kiện hạn chế * Tính cốt dọc: Mômen uốn tiết diện tiếp giáp với mép cột dới là: av = 0,5.hd = 750 0,5.800 = 350( mm) SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 79 Đồ án bê tông cốt thép số GVHD: TS PHM PH TèNH Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** M = Qv av = 638, 75.0,35 = 223,56kNm Tính cốt thép với mômen tăng 25%: M=1,25x223,56= 279,45 (kN.m) M 279, 45.106 m = = = 0, 04515 < R = 0, 429 Rbbh0 11,5.400.11602 Tính: = m = 2.0, 04515 = 0, 0462 As = Rb bh0 0, 0462.11,5.400.1160 = = 881mm Rs 280 Hàm lợng thép: à= As 881 = = 0,19% > = 0, 05% bh0 400.1160 Chọn 320 , As = 942mm Kiểm tra cột vận chuyển, cẩu lắp - Lúc cột bị uốn, tải trọng lấy trọng lợng thân nhân với hệ số động lực 1,5 Đoạn : g =1,5x0,4x0,6x25= 9,0(kN/m) Đoạn dới : g =1,5x0,4x0,8x25= 12,0(kN/m) - Chọn phần cột chôn dới móng 800mm H c = H t + H d + H chonmong = 3, + 6, + 0,8 = 11,1( m) a Khi vận chuyển Cột đợc đặt nằm theo phơng ngang kê tự lên hai gối tựa Vị trí đặt gối tựa cột đợc lựa chọn sở mô men uốn cột gối nhịp xấp xỉ Gọi l 1,l2,l3 lần lợt khoảng cách hai gối kê khoảng cách từ gối kê thứ hai đến chân cột Để xác định đoạn l 1,l2,l3 tính toán gần cách cho mô men âm hai gối (M 1,M2) mô men dơng vị trí đoạn l2(Mnh) nhau, coi nh g1 phân bố l1, g2 phân bố đoạn l2 ,l3 ta có sơ đồ sau : M = g1l12 / = M = g 2l32 / = M nh = 0, 5[ g 2l22 / 8] l1 = H c = l1 + l2 + l3 = g2 l3 ; l2 = 2l3 g1 g2 g l3 + 2.l3 + l3 = ( + 2 + 1).l3 g1 g1 Với số liệu toán ta tính đợc: l3 = 11,1/ ( 12 12 + 2 + 1) = 2, 2( m); l2 = 2.2, = 6,3( m); l1 = 2, 22 = 2, 6( m) 9 SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 80 Đồ án bê tông cốt thép số GVHD: TS PHM PH TèNH Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** Tính toán mô men uốn với khoảng cách chọn sơ đồ tải trọng thực tế: M1= 0,5x x 2,62= 30,42 (kNm); M3= 0,5 x 12 x 2,22= 29,04 (kNm) M A = RB = [0, 5.g1l12 + 0,5.g ( H c l1 ) 0,5.( g g1 ).( H t l1 ) ] / l2 R B= [ -0,5x9x2,62+0,5x12x(11,1-2,6)2 - 0,5x(12-9)x(3,7- 2,6)2]/6,3= 63,69 (kN) Khoảng cách x từ gối thứ đến vị trí có mô men dơng lớn : x = RB/g2 - l3 = 63,69/12 - 2,2= 3,11(m) (Tinh x bng cỏch ao hm Mnh ) Mnh= RB.x 0,5.g2.(x+l3)2 = 63,69.3,11- 0,5x12x(3,11+2,2)2= 28,89 (kNm) g = 12 (kN/m) g = (kN/m) RA RB M2 =29,04 M1 =30,42 Mnh =28,89 L =2,6 L = 6,3 L =2,2 H c =11,1 Sơ đồ tính mô men cột vận chuyển 1ỉ14 1ỉ14 2ỉ20 2ỉ22 400 400 800 600 2ỉ22 1ỉ14 Tại gối kê 1: Kích thớc tiết diện: b=600mm, h=400mm Diện tích thép vùng kéo: 220+114 có As=As= 782 mm2 Khoảng cách a=a= 35 mm, h0= 365 mm Khả chịu lực tiết diện: Mtd1=RsAs(h0-a)=280x782x(365-35)= 72,26.106(N.mm)= 72,26 (kNm) Tại gối kê 2: Kích thớc tiết diện: b=800mm, h =400mm SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 81 Đồ án bê tông cốt thép số GVHD: TS PHM PH TèNH Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** Diện tích thép vùng kéo: 222+114 có As=As= 914 mm2 Khoảng cách a= a= 36 mm, h0= 364 mm Khả chịu lực tiết diện: Mtd2=RsAs(h0-a)=280x914x(364-36)= 83,94.106(N.mm)= 83,94(kNm) Vậy : Mtd1>M1; Mtd2>M2>Mnh cột đảm bảo khả chịu lực vận chuyển b Khi cẩu lắp Lật cột nằm theo phơng nghiêng cẩu, điểm đặt vai cột cách mặt vai cột 200mm.Chân cột tì lên mặt đất Xác định mô men uốn tiết diện cột: Mô men âm phần cột vị trí tiếp giáp vai cột: M1=0,5xg1xHt2= 0,5x9x3,72 = 61,6 (kNm) Để xác định thành phần mô men dơng lớn nhất, tính toán M A = RB = [0,5.g1.H t + 0,5.g2 ( H c H t 0, 2)2 0,5.( g2 g1 ).0, 22 ] / ( H c H t 0, 2) RB=[ -0,5x9x 3,72 + 0,5x12x7,22 - 0,5x(12-9)x0,22]/7,2 = 34,64 (kN) Khoảng cách từ gối B đến tiết diện có mô mem dơng lớn : x = RB/g2= 34,64/12= 2,89 (m) M2= RB.x 0,5.g2.x2 = 34,64x2,89 - 0,5x12x2,892 = 50,0 (kNm) 2ỉ22+2ỉ20 600 800 2ỉ22+2ỉ20 g =9 g =12 2ỉ22+2ỉ20 2ỉ22+2ỉ20 RB M1 =61,6 M2 =50 RA 3900 RB 7200 Tính toán khả chịu lực: Tiết diện cột nằm sát vai cột: Kích thớc tiết diện: b=400mm, h=600mm cốt thép vùng nén: 222+220 có As= 1389 mm2 cốt thép vùng kéo: 222+220 có As= 1389 mm2 Khoảng cách: a=36 mm; a= 36 mm; h0= 564 mm Xác định chiều cao vung nén: x=(RsAs-RscAs)/(Rbb)= mm SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 82 Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** Đồ án bê tông cốt thép số GVHD: TS PHM PH TèNH So sánh thấy: 2a=66mm > x= mm Vậy Mtd1= RsAs(h0-a)=280x1389x(564-36) = 205,35.106(Nmm)= 205,35(kNm) Mtd1=151,2(kNm)>M1= 61,6 (kNm) tiết diện đảm bảo khả chịu lực Tiết diện cột dới: Kích thớc tiết diện: b=400mm, h=800mm cốt thép vùng nén: 222+220 có As= 1389 mm2 cốt thép vùng kéo: 222+220 có As= 1389 mm2 Khoảng cách: a=36 mm; a = 36 mm; h 0= 764 mm Xác định chiều cao vung nén: x=(RsAs-RscAs)/(Rbb)= mm So sánh thấy: 2a=66mm > x= mm Vậy Mtd1= RsAs(h0-a)=280x1389x(764-36) = 283,13.106(Nmm)= 283,13(kNm) Mtd1=283,13(kNm)> M2= 50,0 (kNm) tiết diện đảm bảo khả chịu lực SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 83 [...]... 1383, 24 + 0 + 0 = 1383, 24 kN 150 150 N II = 1383, 24 + 0 + 24 , 42 = 1407, 66 kN N III = 1383, 24 + 122 ,1 + 24 , 42 = 1 529 , 76 kN N IV = 1383, 24 + 122 ,1 + 94,38 = 1599, 72 kN 6600 QIV = 1, 687 + 0 + 0 = 1, 687 kN 4,83 32, 846 656, 92 35, 02 673 ,2 734 ,25 b 32, 18 n m 10,186 781,33 1383 ,24 10,41 1407,66 1 529 ,76 4 ,20 6,87 q m Biểu đồ nội lực của cột A do tổng tĩnh tải gây ra 1,687 1599, 72 q n Biểu đồ nội... kN 1,678 QIV = R = 3,14 kN 36,76 1383 ,24 n SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 q 21 Trờng đh kiến trúc hn Đồ án bê tông cốt thép số 2 GVHD: TS PHM PH TèNH 3700 Khoa xây dựng ****** 750 750 1018, 02 19,96 10450 20 0 100 a SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 22 Đồ án bê tông cốt thép số 2 GVHD: TS PHM PH TèNH Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** b) Cột trục B d - Sơ đồ tính với tĩnh tải dầm cầu trục G nh... kN - Biểu đồ mômen nh hình vẽ SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 ; QIV = 3, 12. 9,135 = 28 , 68 kN 29 Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 Đồ án bê tông cốt thép số 2 GVHD: TS PHM PH TèNH 30 Đồ án bê tông cốt thép số 2 GVHD: TS PHM PH TèNH Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** 3700 m 10,85 4,78 Sơ đồ tính và biểu đồ nội lực của cột B do hoạt tải mái Pm2 Pm1 gây... LP 09X7 25 Đồ án bê tông cốt thép số 2 GVHD: TS PHM PH TèNH Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** 3,95 3700 150 SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 26 Đồ án bê tông cốt thép số 2 GVHD: TS PHM PH TèNH Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** b) Cột trục B - Tính riêng tác dụng của hoạt tải đặt lên phía bên phải và phía bên trái của Pm cột Lực đặt bên phải gây ra mômen đỉnh cột: M = Pm 2 ì et = 79.. .Đồ án bê tông cốt thép số 2 GVHD: TS PHM PH TèNH Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** Cột biên: ( ct trc A) - Phần cột trên: - Phần cột dới: Gtb = n.b.ht H t = 1,1.0, 4.0, 4.3, 7 .25 = 16, 28 kN h + hv 1 + 0, 6 Gdb = n b.ht H d + b .lv = 1,1 0, 4.0, 6.6, 6 + 0, 4 0, 4 ữ .25 = 47, 08 kN 2 2 Cột giữa: ( ct trc B) - Phần cột trên: Gtg = 1,1.0, 4.0, 6.3, 7 .25 = 24 , 42 kN 1, 2 +... đồ nội lực của cột A do hoạt tải mái gây ra SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 27 ; Đồ án bê tông cốt thép số 2 GVHD: TS PHM PH TèNH Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** 79 10300 1,58 SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 28 Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** 10,85 4,78 a Đồ án bê tông cốt thép số 2 GVHD: TS PHM PH TèNH m 7 Nội lực do hoạt tải đứng của cầu trục a) Cột trục A 1,58 7, 82 d - Sơ đồ. .. 656, 92. 0,15 + 13,14.3, 7 = 49,94kNm ed = 0,15 hd / 2 = 0,15 0, 6 / 2 = 0,15m M IV = Gmb ed R.H = 656, 92. 0,15 + 13,14.10,3 = 36, 76 kNm N I = N II = N III = N IV = Gmb = 656, 92 kN QIV = R = 13,14 kN SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 16 Trờng đh kiến trúc hn Đồ án bê tông cốt thép số 2 GVHD: TS PHM PH TèNH 3800 Khoa xây dựng ****** SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 17 Đồ án bê tông cốt thép số 2 GVHD:... A - Sơ đồ tính giống nh khi tính với Gmb , nội lực đợc xác định bằng cách nhân Pm 79 = = 0, 120 26 b Gm 656,91 Gmb nội lực do gây ra với tỷ số - Xác định nội lực trong các tiết diện: M I = 32, 846.0, 120 26 = 3,95kNm ; M II = 15, 76.0, 120 26 = 1,89 kNm ; M III = 46, 4.0, 120 26 = 6, 00 kNm M IV = 36, 76.0, 120 26 = 4, 42 kNm ; N I = N II = 0 = N III = N IV = 656, 92. 0, 120 26 = 78,98 kN ; QIV = 13,14.0, 120 26 = 1,58... ).(thành phần mô men và lực cắt do trọng lợng bản thân cột không đáng kể nên bỏ qua) ở đó a, Cột biên(A): Gtb = 16, 28 kN ; Gdb = 47, 08kN M I = 32, 846 + 0 + 0 = 32, 846 kNm M II = 15, 76 11, 62 + 0, 69 = 4,83 kNm M III = 49,94 + 15,86 0,9 42 = 35, 02 kNm M IV = 36, 76 4,87 + 0, 28 6 = 32, 18 kNm N I = 656, 92 + 0 + 0 = 656, 92 kN N II = 656, 92 + 0 + 16, 28 = 673, 2 kN N III = 656, 92 + 61, 05 + 16, 28 = 734, 25 ... = 656, 92 + 61, 05 + 63,36 = 781,33 kN QIV = 13,14 3,14 + 0,186 = 10,186 kN b, Cột giữa(B): Gtg = 24 , 24 kN ; Gdg = 69,96kN M I = 10, 41 + 0 + 0 = 10, 41 kNm M II = 4, 20 + 0 + 0 = 4, 20 kNm M III = 4, 20 + 0 + 0 = 4, 20 kNm M IV = 6,87 + 0 + 0 = 6,87 kNm SVTH: NGUYN NGC NGUYấN LP 09X7 24 Đồ án bê tông cốt thép số 2 GVHD: TS PHM PH TèNH Trờng đh kiến trúc hn Khoa xây dựng ****** 656, 92 726 , 32 N I =