ĐỒ ÁN CÔNG TRÌNH NGẦM TRONG MỎ - GA CHỞ NGƯỜI

1 CHƯƠNG : vấn đề chung 1.1yêu cầu thiết kế Tên công trình:ga chở ngời Tại chân lò thợng đầu lò hạ, sân giếng nghiêng, thông thờng phải thiết kế hệ thống sân ga dùng để tiếp nhận loại goòng chở than đất đá ,dỡ tải thùng skip dỡ tải cho goòng băng truyền tải Nó có thêm nhiệm vụ quan trọng nơi đa đón công nhân vào khu khai thác sau ca yêu cầu đặt thiết kế ga chở ngời hai đơng xe xuyên vỉa đào qua ba lớp đất đá 1.2Điều kiện địa chất bố trí công trình +Công trình đào qua lớp đất đá (khoáng sản) Tên đất đá sét kết (trụ) Chiều dày Hệ số kiên Trọng lợng Góc dốc vỉa (m) cố(f) riêng(t/m3) vỉa(độ) 10 2,2 18 than 20 1.5 1,9 18 Bột kết (vách) 10 2,5 18 1.3 Thiết kế mặt cắt ngang đờng lò 1.3.1 Chọn hình dạng mặt cắt ngang công trình +Phụ thuộc điều kiện ổn định đất đá, loại kết cấu chống, công dụng đờng lò, thời gian tồn tạicủa đờng lò, áp lực đất tác dụng lên đờng lò ga tránh tàu thờng đợc bố trí đờng lò xuyên vỉa hay lò dọc vỉa ,trong đồ án thiết kế em xin đợc bố trí Ga tránh tàu lò xuyên vỉa, nằm vỉa bột kết có chiều dày 10 (m) (f=5).và ga tranh nằm đờng lò có chiều dài 800 (m) 1.3.2 Chọn kích thớc mặt cắt ngang đờng lò +Chọn kích thớc mặt cắt ngang ga phụ thuộc vào yếu tố -Điều kiện thông gió - Số lợng đờng xe - Loại ghi - Cỡ đờng -Thiết bị vận chuyển -Chiều cao kiến trúc đờng xe -Các khoảng cách an toàn 1.3.3 chọn thiết bị vận tải Trong trình vận chuyển than qua ga, có lợng đất đá định kèm Vậy sản lợng vận chuyển qua lò năm: A=450.000 +0,25.45 0.000 =5625.00 (T/năm) Sản lợng vận chuyển qua đờng lò ngày: Với n số ngày làm việc năm, n=300 An =56 An = A n Với n số ngày làm việc năm, n=300 An = 56250 = 1875 (T) 300 Sản lợng ca: AN AC = N C Nc_là số ca ngày (Nc=3 ca) Ac = 1875 = 625(T ) Ac Số ngời vào ca là: nca = H C Hc _năng suất công nhân ca, Hc=8(T) nca= 625 78(nguoi ) Dựa vào số ngời vào ca nca=78 (ngời) Số chỗ ngồi goòng lgoòng=18 (chỗ) Ta tính đợc số goòng cần thiết nh sau: 78 ng= 18 = 5( goong ) Việc lựa chọn goòng tuỳ thuộc vào điều kiệnkhí/ bụi nổ va sản lợg chuyển qua qua tính toán ta chọn loại goòng chở gời VP- 18,dầu máy ắc quy4,5ARP-2M có đặc tính sau : 4,55ARP- 2M có đặc tính sau: Bảng 1:đặc tính tàu điện Các thông số trọng lợng dính(T) cỡ đờng(mm) động kéo Kiểu số động công suất động cơ(KW) Điện áp(V) Lực kéo chế độ dài hạn(Km/h) tốc độ chế độ ngắn hạn(Km/h) ắc quy khung cứng(mm) nêm móc +kích thớc bản(mm) Dài (mm) rộng(mm) chiều cao với thùng ắc quy Bán kính vòng 4,5ARP-2M 4,5 550;575;600;750;900 EĐR-7 80 750 6,44 66JNU-300 900 85 3300 1000* 1300 Do bán kính vòng nhỏ tầu điện 4,5ARP-2M 7m, nên ta chọn ghi rẽ ghi không đối xứng (ghi rẽ phía) PO924-1/3-8 có đặc tính sau: Bảng 2:đặc tính ghi Mã ghi hiệu Cỡ đờng(mm) PO9241/4-8 Kiểu ray 900 Mác (M) R-24 ghi 1/3 Bán kính cong ghi Chiêu dai từ mũi ghi đến tâm ghi a(mm) 1300 Chiều dài tổng cộng ghi Khoảng cách đờng(mm) 4870 - Trọng lợng(kg) 800 Ta chọn loại goòng chở ngời VP-18 LIÊN XÔ cũ sản xuất với đặc tính kĩ thuật nh sau: Kiểu goòng Số chỗ ngồi VP-18 18 Cỡ đờng (mm) Tốc độ cực Góc dốc đờng 900 - Các kích thớc bản(mm) Trọng lợng goòng(kg) Chiều dài theo khung(mm) Chiều rộng theo chỗ nhô ra(mm) Chiều cao từ đỉnh ray(mm) 4500 1325 1530 Có đầu đấm - Có xích móc 1757 Chọn loại ray R-24 LIÊN XÔ cũ sản xuất với đặc tính sau: Kiểu ray R_24 Trọng Kích thớc ray (mm) lợng 1m dài Chiều Chiều Chiều Chiều cao rộng rộng dày đế đỉnh bụng ray ray ray Chiều cao tâm lỗ 24,04 107,0 92 45,5 51 Bảng 4:đặc tính ray 10,5 Diện tích mạt Mô men quán Mômen quán Chiều tính (cm3) dài Wy 32,7 468,0 Tiêu chuẩn GOST Wx 87,2 87,6 638652 1.3.4 kiểm tra theo điều kiện: +Theo điều kiện bám dính 1000. Q g = P (1) + i _hệ số sức cản chuyển động đầu tầu , = P _ trọng lợng dinh đầu tầu , P=4,5 ( T) i _ độ dốc đờng lò , i = 5%o Qg _ trọng lợng đoàn goòng theo khả kéo đầu tàu Qg = 4,5( 1000 * 0,24 1) = 85,5 7+5 (T) +Theo điều kiện tầu có tải khởi động lên dốc: Q g = P( 1000 m 1) m + i + 108a m m Hệ số bám dính bánh xe với ray có rắc cát m = 0,24 m Hệ số cản mở máy, m = 1,50 ( N/kN.) hệ số lực cản chính, = 7(N/KN); => m = 10,05(N/kN) i Hệ số lực cản độ dốc đờng gây i = 50/00 am Gia tốc mở máy, am = 0,05 m/s2 Qg = 4,5 * ( => 1000 * 0,24 1) = 48,31(T ) 10,05 + + 108 * 0,05 + Theo điều kiện đốt nóng động kéo: Qg = 1000.[ F ] p, + i + 108a [F] lực kéo cho phép đầu tầu theo diều kiện nhiệt [F ] = Fld (T) Ftd lực kéo đầu tầu chế độ lâu dài Fld =0,75Fnh Ftd = 0,75.750 =562,5 (KG) =0,5625 (T) Hệ số tính tới đốt nóng động làm mát không thuận lợi =1,15 - 1,25; lấy =1,25 Hệ số đặc trng chế độ làm việc đầu tầu = = Tcd ; Tcd + Tcd Thời gian chuyển động tầu chu kì vận tải Tcd = 2L v L_chiều dài đờng lò mà đoàn tàu qua , L =900(m) V _Vận tốc chuyển động đầu tàu, lấy v=0,75.v nh V=0,75.6,44 =4,83 (Km/h) =80,5 (m/ph) * 900 = 23,36 80 , Tcd = (giờ) Thời gian dừng tầu chu kì làm việc, = 20 ph, 22,36 = 0,53 22,36 + 20 0,5625 = 0,618(T ) => F = 1,25 * 0,53 1000 * 0,618 = 32,78(T ) => Qg = + + 108 * 0,05 => = + Theo điều kiện hãm xuống dốc: 1000 h Q g = P ; 54.v d [L ] + i h vd tốc độ tàu lúc bắt đầu hãm,vd=v=4,83(km/h)= 80,5(m/s); [Lh] quãng đờng hãm cho phép, [Lh] = 2.10( m); Số chuyến tầu đoàn tầu thực ngày đêm là: r= Tnd ; Tck Với Tnd số làm việc ngày đêm, Tnd = 18 giờ; Tck Thời gian trung bình chuyến tầu: Tck = tc + td + tct + tkt + ; tc thời gian chất tải đoàn tầu, tc = 16 phút; td thời gian dỡ tải đoàn tầu, td = phút; thời gian dừng tầu chu kì để chờ đợi, = 20 phút; tct, tkt thời gian chạy đoàn tầu có tải, đoàn tầu không tải, Với vct, vkt vận tốc đoàn tầu có tải đoàn tầu không tải ( giá trị tra theo đờng đặc tính kéo động đầu tầu), v ct = 5,44 km/h = 90,67 m/ph, vkt = 4,31 km/h = 71,83 m/ph Với chiều dài đờng lò 900m, ta có quãng đờng chuyển động goòng 900+100= 1000, (100 m cộng thêm quãng đờng dỡ tải phía đờng lò); Vì gần hết quãng đờng đoàn tầu phải chạy chậm dần lại thời gian đoàn tầu chạy có tải cà không tải đợc tính gần nh sau: 0,8L 0,2 L 0,8 * 1000 0,2 *1000 + = + = 13,23( phut ) v ct 0,5VCT 90,67 0,5 * 90,6 0,8L 0,2 L 0,8 * 1000 0,2 * 1000 + = + = 16,7 (phut) t kt = v kt v kt 71,83 0,5 * 71,83 v ct = Tck = 16+8+13,23 +16,7+20=73,93(phút)=1,23(giờ) 18 r= = 14,63 ,chuyến 1,23 1.3.4 kiểm tra khả thông qua đoàn goòng 1.3.4.1Kiểm tra Ssd theo điều kiện thông gió +Chiều cao lớp đá lát h=150 ( mm ) +chiều cao ray làm dờng xe 107(mm) + Chiều cao lớn thiết bị vận tải 1450(mm) H1= 1450+ 150+ 107= 1707 (mm) =1,707 (m) Chiều cao lối ngời lại chọn theo quy phạm =1,8 (m).nhng để tiết kiệm diện tích sử dụng áp dụng vào điều kiện làm việc mỏ nớc ta ,Ta lấy chiều cao phần tờng lò 1,60 (m) +Chiều rộng đờng lò B = m + +2n +2 A A: chiều rộng lớn thiết bị vận tải (A = 1320 mm) m: khoảng cách từ vỏ chống đến mép thiết bị vận tải ( lấy m =200mm ) n: khoảng cách lối ngời lại tính từ thiết bị vận tải đên đờng lò(n=1000) B =200+2*1320+2*100=4840(mm); Vì lò có dạng tờng thẳng vòm bán nguyệt nên ta lấy bán kính vòm R=B/2=2420(mm) +Diện tích đờng lò là: 3,14 * 2,42 Ssd =4,84*1,6+ = 15,6 (m2) Ta kiểm tra theo điều kiện thông gió Lợng không khí cần đa vào mỏ để đảm bảo điều kiện thông gió bình thờng đợc xác định theo công thức: h cá Q= Am * Km * q N Am :sản lợng hàng năm mỏ, Km : hệ số dự trữ Km =1,5 ( T/năm ) q: lợng không khí cần đa vào mỏ theo điều kiện an toàn theo hạng mỏ khí bụi, m3/phút, mỏ hạng 2q=1,5 (m3/phút) N : số ngày làm việc năm mỏ N=300 (ngày) Vậy ta có : Q = 450000 * 1,5 *1,5 = 3375 (m3/phút) 300 +Vận tốc gió đờng lò : V= Q 3375 = 4,54 (m/s) = 60 * S sd 60 * 12,39 Ta thấy vận tốc gió nh dã tính toán phù hợp với điều kiện vận tốc gió an toàn nh chọn thoả mãn (0,25 < v Hình 1mặt cắt dọc ga chở ngời (Tỷ lệ _1:30000) 300 1325 > < > 1325 > 1000 < 900 < > < 900 < 1600 > < < < > 1000 > < > 5000 < > Hình2mặt cắt ngang công trình ( Tỷ lệ 1:50) 10 (Tỷ lệ _1:5000) chơng 2: áp lực đất đá chống I xác định áp lực đất đá lên kết cấu chống giữ: +Lớp đất đá mà công trình đào qua có thông số nh sau: Trọng lợng thể tích : = 2,5 (T/m3) Hệ số kiên cố vỉa : = Chiều dài vỉa : l =10 (m) Góc dốc vỉa : = 18 độ +Để có tiết diện sử dụng nh ta phải đào rộng thêm 20% ,khi sử dụng khung chôngd thép Bđ = B.120/100 = 4,84*1,2=5,8(m) + Và để dự trữ cho độ linh hoạt kết cấu ta đào thêm phiá công trình 100 (mm) hđ = h.1,2 + 0,1=4,02*1,2+0,1=4,9(m) - Kích thớc tính toán:ta tăg kich thớ trục trung hoà thêm 10%so với kích thớc tơng đơng tiết diện sủ dụng Btt =4,484*1,1=4,92(m) htt=4,02*1,1=4,42(m) *Chiều cao vòm phá huỷ =45/2 =45+/2 Hình 3:vòm áp lực theo tximbarevic 30 III.3 Thông gió đa gơng vào trạng thái an toàn III.3.1 Thông gió Khi thi công đờng lò gơng lò dọc theo suốt chiều dài đờng lò có lợng khí độc hại phát sinh từ đât đá (các khe nứt, đá, than), từ công tác khoan lỗ mìn Để cho ng ời thiết bị hoạt động bình thờng cần phải tiến hành thông gió Công tác thông gió phải đảm bảo hoà tan lợng khí độc hại, loại khí cháy đẩy ngoài, để không khí gơng lò, đờng lò đảm bảo nhiệt độ, hàm lợng khí cho phép Nhiệt độ cho phép 26 0c, hàm lợng O2 > 20%, CH4 vmin = 0,3 m/s (Đối với mỏ có khí bụi nổ) Vậy lợng gió cần thiết để đa vào gơng lò thoả mãn điều kiện thông gió, ta lấy Q = 373,2m3/phút b Năng suất áp quạt gió + Năng suất quạt Năng suất quạt đợc tính theo công thức: Qq = p.Q 32 Với p Hệ số tổn thất gió, phụ thuộc vào chất liệu ống gió, với ống gió làm vải cao su, p phụ thuộc vào chiều dài đờng ống Với đờng lò dài 900 m, tra bảng có p =1 => Qq = 1,43.351,27 = 502,3 m3/phút + Hạ áp quạt Hq = Ht + Hd Ht Giá trị áp lực tĩnh quạt gió, Ht = p.R.Q2 ; Với R Sức cản khí động học đờng ống, phụ thuộc vào đờng kính ống gió chiều dài đờng ống, sơ chọn ống gió có đờng kính 600mm, => Ht = 1,43.1,54.351,27 = 75,48 mmH2O; 60.60 v12 k Hd Giá trị áp lực động quạt, H d = ; 2.g v1 vận tốc gió trung bình khỏi ống gió; v1 = Q 373,2 = = 5,5 m/s S * 0,6 * 60 k Khối lợng riêng không khí, k = 1,2 kg/m3 5,5 * 1,2 = 1,85 mmH2O => H d = * 9,8 Vậy Hq = 77,33 mmH2O Dựa vào suất hạ áp quạt chọn quạt VM 8M Liên Xô cũ sản xuất ,43 Bảng 11: Đặc tính kỹ thuật quạt VKM 8M STT Các đặc tính Số lợng Đờng kính bánh công tác 800 Chiều dài đờng lò đợc thông gió 900 (khi dùng quạt) Năng suất Lớn 650 nhỏ áp lực Lớn nhỏ Diện tích gơng Loại ống gió 210 360 150 12 -16 Mềm Đơn vị mm m m3/phút m3/phút mmH2O mmH2O m2 III.3.2 - Đa gơng vào trạng thái an toàn: Sau thời gian thông gió tích cực (khoang 25-30 phút), xua hết khí độc ngoài, tiến hành đa gơng vào trạng thái an toàn, trớc khí cho công nhân thiết bị vào trạng thái làm việc Việc đa gơng vào trạng thái an toàn gồm công việc: 33 Cạy đá om nóc, gơng, hông lò, cạy đá văng gác chống Sửa chữa chống bị gãy, bị đổ nổ mìn Phát xử lý mìn câm Sửa chữa ống gió, cáp điện, ống khí nén, ống nớc bị đứt nổ mìn Kéo điện, kéo gió trở lại gơng Dọn lò, giải phóng đờng, đa công nhân vào làm việc Những ngời phải có mặt để đa gơng vào trạng thái an toàn: + Đội trởng sản xuất + Cán kỹ thuật giám sát gơng + Thợ nổ mìn + Một đến hai công nhân bậc cao đội III.4 Xúc bốc vận chuyển III.4.1 Khi đào lò khối đá rắn cứng phơng pháp khoan nổ mìn xúc bốc công tác chiếm nhiều thời gian (30%ữ40% thời gian toàn chu kỳ) Do tổ chức tốt công tác xúc bốc làm giảm đợc thời gian đào lò a Chọn máy xúc: Với đờng lò có chiều rộng su dung 3,58 m, chọn máy xúc gầu quay lật đổ kết hợp với băng tải đuôi 1PPN Liên Xô cũ sản xuất Bảng 12: Đặc tính máy xúc 1PPN 5: STT Các đặc tính Đơn vị Năng suất m3/phút Dung tích gầu M3 Kích thớc (D/R/C) mm Diện xúc bốc M Số động khí nén Công suất đông kW Cỡ đờng mm Cỡ hạt lớn mm Diện tích gơng đào m2 10 Chiều cao đờng lò M 11 Trọng lợng T b Tính suất máy xúc Lợng 1,25 0,32 7435/1400/1650 21,5 600,900 400 >7,5 2,4 34 * Thời gian xúc T = .(T1+T2+T3) Trong Hệ số dự trữ thời gian cố mà máy xúc phải ngừng hoạt động =1,1-1,15 T1 Thời gian chuẩn bị cho máy vào gơng làm việc; T3 Thời gian kết thúc; T1 = T3 = 15-30 phút T2 Thời gian xúc tuý, T2 = T2 + T2 T2 Thời gian máy bốc đá vào goòng mà không cần công nhân phá đá cỡ T2' = V t.k V t t k + g q v v Với Tỷ lệ đá xúc trực tiếp lên đợc, với lò đờng xe: = 0,9ữ0,95 V Thể tích đất đá phá sau chu kì đào, V = 23,79 m3 t Thời gian chu kỳ xúc máy, với máy xúc có băng tải đuôi t = 0,2-0,25 phút k0 Hệ số tơi vun đất đá, k0 = g Hệ số xúc đầy gầu, g = 0,8 q- Thể tích gầu xúc, q = 0,32 m3 tt Thời gian lần trao đổi goòng, tt = phút v Hệ số chứa đầy goòng, v = 0,9 v Thể tích hữu ích goòng, v = 1,6 m3 ' => T2 = 0,95.23,79.0,2.2 0,95.23,79.1.2 + = 192,26 phút 0,8.0,32 0,9.1,6 T2 Thời gian gom phá đá cỡ T2'' = (1 ).V p n n Số công nhân gom đập đá, n = ngời p - định mức lao động để gom, đập vỡ, xúc m3 đất đá, p = 45 ngời.phút => T2'' = (1 0,95).23,79 45 =>T2 = 210 phút => T = 240 phút * Năng suất máy xúc: - Năng suất thực tế: Q= V 23,79 = m3/giờ T = 26,76 phút III.4.3 Tổ chức xúc bốc trao đổi goòng Công tác xúc bốc vận chuyển đợc tiến hành sau đa gơng vào trạng thái an toàn Máy xúc đợc đa đến vị trí công tác tiến hành xúc bốc Chất lợng công tác 35 tổ chức xúc bốc vận chuyển khu vực gần gơng lò yếu tố ảnh hởng lớn đến suất thiết bị xúc bốc đất đá Bởi cung cấp đủ goòng không tải cho máy xúc nhằm rút ngắn thời gian ngng trệ máy Với chiều rộng 4,84 m đờng lò đờng xe, đờng chiều, sử dụng sơ đồ vận tải trao đổi goòng sơ đồ dùng bàn xe đổi đờng 3000 R 35 R 35 Hình 11: Sơ đồ xúc bốc trao đổi goòng (Tỷ lệ 1:100) 1-máy xúc 2-bàn xe trao dổi goòng 3-ghi chéo 4Tời ma nơ 5-ròng rọc địnhk hớng 3.5 Chống lò: Công tác chống lò gồm chống tạm chống cố định 3.5.1 Chống tạm Để chống tạm cho đờng lò ta dùng thép lòng máng SPV 27 Bảng13 tiêu kỹ thuật thép SPV 27 : Tên số hiệu Diện tích mặt cắt Trục x - x Trục y y 36 SPV 27 34,37 Mô men quán tính Jx (cm) Mô men chống uốn Wx (cm3) Mô men quán tính Jy (cm4) Mô men quán tính Wy (cm) 639,05 100,2 763,1 101,5 2700 Kết cấu khung chống tạm gồm đoạn: đoạn xà đoạn cột I 1:20 10 I II A A B B 20 10 A-A Chân cột B-B 1:10 Đế đỡ II Hình12 : Kết cấu khung chống tạm thép lòng máng Tỉ lệ :1/50 a) Trình tự lắp dựng nh sau: Sau kết thúc sửa gơng lò ta tiến hành đào lỗ chân cột dựng cột một.Cột đợc giữ chèn gỗ cài vào khung chống cũ bắt giằng hai cột.Sau ta tiến hành lên xà.Để lên xà ta sử dụng thép chữ I có đầu bắt chặt vào đỉnh xà cong, đầu (đầu sát gơng) tạo nên dạng công xôn.Xà cong đợc Công tác lắp đặt đờng xe cố định Công tác lắp đặt đờng xe cố định đợc thực xây dựng trục đờng xe lò theo thiết kế đánh dấu lò mốc độ cao đỉnh ray Theo thiết kế sử dụng ray P24, tà vẹt gỗ có chiều dài 1200mm, đặt cách 700mm Tà 37 vẹt đợc đặt đá lát đá dăm (cỡ hạt 10ữ40 mm), chiều dày lớp đá lát 190mm, chiều cao từ lớp đá lát đến đỉnh ray 160 mm Độ dốc đờng xe theo hớng có tải 50/00 700 700 700 500 600 1200 3650 A A Đường cố định Cặp ray di động A-A 1200 600 Hình 13: kết cấu đờng xe tạm thời cố định Hình chiếu tỷ lệ : 100 Mặt cắt A-A tỷ lệ : 20 III.6.2 Thoát nớc Hệ thống thoát nớc hệ thống thoát nớc tự nhiên nhờ rãnh đợc thiết kế với độ dốc trung bình 50/00 phía cửa lò Kết cấu kích thớc rãnh nớc phụ thuộc vào lợng nớc chảy trình thi công, tính chất lý đất đá loại hình kết cấu chống lò Với lu lợng nớc chảy vào 14m3/h, đất đá có hệ số kiên cố từ 4-6 nên chọn rãnh nớc có kích thớc nh sau: + Chiều rộng đáy: 300 mm; + Chiều cao:200 mm; Bố trí rãnh nớc phía có lối ngời lại, mặt rãnh nớc đậy bê tông cốt thép đúc sẵn có kích thớc dài x rộng x dày: 1000 x 600 x 50 Rãnh nớc đợc đào lỗ mìn đợc sửa l Bố trí rãnh nớc phía có lối ngời lại, mặt rãnh nớc đậy bê tông cốt thép đúc sẵn có kích thớc dài x rộng x dày: 1000 x 600 x 50 Rãnh nớc đợc đào lỗ mìn đợc sửa lại búa chèn trớc đặt rãnh nớc Công tác chống rãnh nớc: Rãnh nớc đợc chống đoạn bê tông cốt thép đúc sẵn có kích thớc kích thớc thiết kế, chiều dài đoạn 1m Quá trình thi công công tác đặt rãnh nớc 38 đợc thực đồng thời với công tác dựng khung chống cố định, đoạn đợc gắn với vữa xi măng cát Kiểm tra điều kiện thoát nớc Với lò tốc độ chảy cho phép [v] = 0,4-0,8 m/s Tốc độ chảy nớc rãnh: v= Q , S Với Q Lu lợng nớc mỏ, Q = 12 m3/h; S Diện tích tiết diện ngang rãnh nớc, S = 0,3.0,2 = 0, m2 => v = 12 = 0,2 *102=20 m/s 0,6 thấy v > [v], kích thớc thiết kế hợp lý 500 350 600 350 Hình 14: Kết cấu rãnh nớc (Tỷ lệ: 1:25) III.6.3 Chiếu sáng Trong trình thi công đờng lò qua trình sử dung phải chiếu sáng cho gơng lò đờng lò Dọc theo chiều dài đờng lò đợc chiếu sáng đèn huỳnh quang dài 1,2 m, bóng đặt cách m Để chiếu sáng cho gơng lò, sử dụng hai đèn pha có qtt : lợng nớc bình thờng chảy vào gơng, qtt=12 m3/h Chơng IV tổ chức thi công 39 IV.1 Lập biểu đồ tổ chức chu kỳ đào lò IV.1.1 Xác định khối lợng công tác chu kỳ + Khối lợng công tác khoan lỗ mìn: Vknm = N.l = 40.2,2 = 88m + Khối lợng công tác dựng chống l * 2,2 * 0,83 = =3 (vì ) L 0,7 Vc = + Khối lợng công tác xúc bốc vận chuyển đất đá trạng thái tơi rời Vxb =69,7m3 + Khối lợng rãnh nớc sau nổ mìn Vr = * l = 1,82 + Khối lợng đặt cầu đờng tạm Vdt =1,82 + Khối lợng đặt đờng cố định Vcd =1,82m + Khối lợng nối dài ống gió, đờng ống, đờng cáp =1,82 vog Vo IV.1.2 Xác định số ngời ca cần thiết để hoàn thành chu kỳ Số ngời - ca cần thiết để hoàn thành công việc thứ i : ni = Trong Vi Khối lợng công việc thứ i Hi - Định mức công việc thứ i + Số ngời ca cho công tác khoan lỗ mìn : (với định mức Hknm=24 m/ng-ca) nknm = 88 = 3,67 ngời ca 24 + Số ngời - ca cho công tác dựng chống: (với định mức Hct=0,75vì/ng-ca) nc = 1,8 =2,43ngời ca 0,75 + Số ngời - ca cần thiết cho công tác xúc bốc : (Với định mức 20m3/ng.ca nxb = 69,7 =3,485 ngời ca 20 + Số ngời - ca cần thiết cho công tác khơi rãnh nớc: (Với định mức Hr = m/ng ca) nr = 1,82 =0,61 ngời ca + Số ngời ca cần thiết cho công tác đặt cầu đờng tạm: (Với định mức Hd = 1,5 m/ng ca) ndt = 1,82 =0,364 ngời ca 1,5 Vi Hi 40 + Số ngời ca cần thiết cho công tác đặt đờng cố định: (Với định mức Hd = 1, m/ng ca) Ncd = 1,82 =0,364 ngời ca 1,5 + Số ngời ca cần thiết cho công tác nối dài ống gió, đờng ống, đờng cáp: (Với định mức Ho = 1,6 m/ng ca) no = 1,82 =1,14 ngời ca 1,6 IV.1.3 Lập đội thợ + Số ngời ca cần thiết để hoàn thành chu kỳ đợc tính theo công thức: n N ck = ni , ngời ca; i =1 Nck = nknm + nxb + nc + ndt + ncd + nr + no =3,67+3,485 +2,43+0,364+0,61+1,14=12,63 Vậy chọn số ngời cần để hoàn thành chu kỳ 12ngời ca + Hệ số vợt mức k thiết kế là: N ck 12,63 = =1,05 N 12 theo quy phạm k (1-1,3) số ngời ca chọn hợp lý k= Thời gian chu kỳ Lấy lần thời gian ca tức 12 giờ, đội thợ làm việc ca gồm có ngời IV.1.4 Xác định thời gian hoàn thành công việc chu kỳ ti = Tca ni (*) k nic ni Số ngời cần thiết để hoàn thành công việc; nic Số ngời chọn thực tế để hoàn thành công việc; k Hệ số vợt mức, k = 1,05 Hệ số tính đến thời gian ngừng nghỉ lý kỹ thuật chu kỳ (giao ca, nạp nổ mìn, thông gió sau nổ mìn) đợc xác định theo công thức: = Tck Tm ; Tck Trong đó: Tck Thời gian chu kỳ, Tck = h; Tm Thời gian ngừng nghỉ chu kỳ, Tm = Tgc + Tat + Tnm,tg ; Tm = Tgc + Tat + Tnm,tg ; 41 Tgc Thời gian giao ca, Tgc = 0, 5h; Tan Thời gian đa gơng vào trạng thái an toàn, Tat=0,5h; Tnm,tg Thời gian nạp nổ mìn thông gió, Tnm,tg =1,5h; => Tm = 0,5+0,5+1,5= 2,5 h; => 12 2,5 =0,79 12 Thay vào công thức (*) tơng ứng với công việc ta đợc: + Thời gian khoan lỗ mìn, với nc = ngời: = 0,79 * * 3,67 =4,14h + Thời gian nạp nổ, tnn = h; + Thời gian, thông gió, cạy om đa gơng vào trạng thái an toàn, tat = 1h; + Thời gian xúc bốc vận chuyển đất đá, với nc =4ngời: n xb = 0,79 * * 3,485 =3,93h 1,05 * + Thời gian dựng chống, với nc =5ngời: nc = ,79 * * 2,43 = 4,27h 1,05 * 2,43 + Thời gian đào rãnh nớc, với nc = ngời: vr = ,79 * 6*,61 =1,38h 1,05 * + Đặt đờng tạm, với nc = ngời: td = 0,79 * * 0,364 =0,82h 1,05 * + Đặt đờng cố định, với nc =2 ngời, tcd =,82h + Thời gian cho công tác nối dài ống nớc, đờng ống, đờng cáp, với nc =2ngời: tog =2,09h; 42 Bảng 14:biểu đồ tổ chức chu kì đào chống lò STT Cong viec Khối lợng Ssó ngời Thoi gian Thời gian chu kì Giao ca Khoan lỗ mìn Nạp nổ mìn 10 Thông gió đa gơng vào trạng thái an toàn Xúc bốc vận chuyển Dựng chống đào rãnh nớc đặt cầu đờng tạm đăt dờng cố định Nồi dài đờng ống cáp 0,5 88 4,14 40 1 69,7 3,93 4,27 1,82 1,38 1,82 0,82 1,82 0,82 1,82 2,09 Ca 10 11 12 Ca 43 IV.2 Xác định thời gian hoàn thành đờng lò Mức độ tiến gơng sau chu kỳ đào: l0 = l = 2,2 0,85 = 1,87m Tốc độ đào lò tháng: Vdc = nca l0 Nng = 1,05 26= 81,9m/tháng; Thời gian hoàn thành đờng lò: T= L 900 = =10,98 tháng Vdc 81,9 IV.4 Bảng tiêu kinh tế kỹ thuật đào lò STT Các tiêu Loại công trình Loại mỏ theo khí nổ Diện tích tiết diện Chiều dài công trình Hệ số kiên cố đất đá Thiết bị thi công Đơn vị Mã hiệu Ga chở ngời Số lợng Sd m2 Ssd m2 16,94 m 900 Máy khoan khí nén Cái Khoan nổ mìn Đầu tầu Cái Goòng Cái 7,5 Quạt gió Cái Vì chống đờng lò Vì Số lỗ mìn gơng Lỗ 40 44 Số chống/1m lò 10 Đờng kính lỗ khoan 11 Chiều sâu lỗ mìn 12 Hệ số sử dụng lỗ mìn 13 14 15 Tiến gơng/1 chu kỳ Tốc độ đào lò tháng Thời gian chu kỳ đào chống m m/tháng 1,87 81,9 16 Số ngời đội thợ 12 17 Hình thức tổ chức đội thợ 18 Năng suất đội thợ ngời toàn m/ng-ca 19 Thời gian xây dựng đờng lò tháng 10,98 20 Giá thành xây dựng đồng 21 Tổng dự toán công trình mm 38 m 2,2 0,85 0,8 [...]... = X.(h+r.sin )- qs (h + r sin ) 2 2 ( 1 cos ) - qn.r +Va.r.(1-cos) 2 2 2 Qv = X.cos + Va.sin - qs.(h+rsin)cos-qnr.(1-cos)sin Nv = X.sin - Va.cos - qs(h+r.sin)sin + qn.r.(1-cos)cos Ta có y biến thiên (0; ht) và thay đổi (0; 900), ta có giá trị nội lực tại các điểm đặc biệt trong vòm STT (0) sin cos M(T.m) N(T) Q(T) 1 0 0 1 -0 ,06 3 0,0126 2 15 0,26 0,96 -0 ,073 2,4 0,7 3 30 0,5 0,86 -1 ,41 1,9 1,1... trọng tác dụng lên kết cấu chống: Lập sơ đồ tính toán và tải trọng tác dụng lên kết cấuchống: Khi tính toán nội lực trong các khung thì ta coi khung là một thanh và vị trí của thanh trong sơ đồ tính toán là tại giữa của thanh thép Ta có sơ đồ tính và tải trọng tác dụng lên kết cấu chống 13 Hình 4 :biểu đồ phân bố áp lục lên kết cấu chống 2.Xác định nội lực trong các bộ phân: Kết cấu linh hoạt về kích... là thép lòng máng loại SPV 27, với bớc chống là 0,7m Bảng 5:Các chỉ tiêu kỹ thuật của thép SPV 27 Tên Diện Trục x x Trục y - y và tích Mô men Mô men Mô men Mô men số mặt cắt quán chống quán quán hiệu ngang tính uốn tính tính thép (cm2) Jx (cm) Wx (cm3) Jy (cm4) Wy (cm) SPV 34,37 639,05 100,2 763,1 101,5 27 ứng suất nén cho phép [] KG/cm2 2100 III Tính toán kết cấu chống: 1.Sơ đồ tính toán và tải trọng... sơ đồ thi công đờng lò có ý nghĩa rất quan trọng Sơ đồ thi công hợp lý sẽ đẩy nhanh tốc độ đào lò, qua đó giảm đợc giá thành đào lò Việc lựa chọn sơ đồ thi công dựa trên các đặc điểm sau: + Kích thớc tiết diện ngang đờng lò, chiều dài đờng lò và đảm bảo an toàn lao động + Điều kiện địa chất, địa chất thuỷ văn xung quanh đờng lò Dựa vào những đặc điểm nêu trên em chọn sơ đồ thi công phối hợp (công tác... Chiều dài kíp (mm) 19 Kíp điện vi sai an toàn EDK2 - PM25 Số 1 Số 2 Số 3 Số 4 Số 5 25 50 75 100 125 2, 0-4 ,2 2, 0-4 ,2 2, 0-4 ,2 2, 0-4 ,2 2, 0-4 ,2 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 7,6 7,6 7,6 7,6 7,6 72 72 72 72 72 III.2.3 Tính toán các thông số khoan nổ mìn a Chỉ tiêu thuốc nổ Lợng thuốc nổ đơn vị (q): Tính theo công thức của GS Porcovxki q = q1 fc v e kd (kg/m3) Trong đó: q1 : lợng thuốc nổ tiêu chuẩn, phụ thuộc... rạch, đợc khoan vuông góc với gơng lò Khoảng cách giữa các lỗ mìn phá trong một vòng là 0,78(m), giữa vòng lỗ phá với vòng lỗ biên là 0,5 (m) Sơ đồ bố trí lỗ khoan đợc thể hiện trên hình 13: Hình 8: Sơ đồ bố trí lỗ mìn trên gơng (Tỷ lệ 1:50) 26 Bảng 9: Bảng đặc tính lỗ mìn STT 1 2 3 3 3 STT các lỗ mìn 1-6 7-1 5 3 6-4 0 1 6-2 0; 3 1-3 5 2 1-3 0 Chiều dài lỗ mìn (m) 2,21 2,11 2,11 Chiều dài nạp bua (m) Mã hiệu... xe, đờng một chiều, sử dụng sơ đồ vận tải và trao đổi goòng là sơ đồ dùng bàn xe đổi đờng 3000 1 R 0 35 3 R 35 0 2 Hình 11: Sơ đồ xúc bốc và trao đổi goòng (Tỷ lệ 1:100) 1-máy xúc 2-bàn xe trao dổi goòng 3-ghi chéo 4Tời ma nơ 5-ròng rọc địnhk hớng 3.5 Chống lò: Công tác chống lò gồm chống tạm và chống cố định 3.5.1 Chống tạm Để chống tạm cho đờng lò ta dùng thép lòng máng SPV 27 Bảng13 chỉ tiêu kỹ thuật... kíp vi sai số 2, nhóm tạo biên sử dụng kíp vi sai số 3 +Tính toán mạng nổ: Cờng độ dòng điện trong mạch đợc xác định theo công thức: Ic = U R Với: R Tổng trở mạng, R = Rd + Rk Rd _ Điện trở của dây, Rd = l S - Điện trở suất của dây đồng, = 0,012.1 0-6 àm l Chiều dài dây dẫn, l = 200 (m) S Diện tích tiết diện ngang dây dẫn, S = 0,8.10 -6 m2 =>Rd = 0,012.10 6.200 = 3 ; 0,8.10 6 Rk _ Điện trở của kíp,... thuật của thuốc nổ: Sức công nổ 31 0-3 30 cm3 Đờng kính thỏi thuóc 32mm Trọng lợng một thỏi thuốc Mật độ thuốc nổ Sức công phá 0,2 kg = 1,1 g/cm3 1 6-1 7 mm - Phơng tiện nổ: Do mỏ không có nguy cơ về khí bụi nổ hạng II nên chọn loại kíp nổ điện vi sai an toàn EDKZ-PM25 Bảng 8: Đặc tính kỹ thuật của kíp nổ điện vi sai an toàn EDKZ PM25: Loại Kíp điện vi sai an toàn Mã hiệu đặc điểm EDK2 - PM25 Thời gian chậm... Diện tích mặt cắt Trục x - x Trục y y 36 SPV 27 34,37 Mô men quán tính Jx (cm) Mô men chống uốn Wx (cm3) Mô men quán tính Jy (cm4) Mô men quán tính Wy (cm) 639,05 100,2 763,1 101,5 2700 Kết cấu khung chống tạm gồm 3 đoạn: 1 đoạn xà và 2 đoạn cột I 1:20 0 10 I II A A B B 0 20 0 10 A-A Chân cột B-B 1:10 Đế đỡ II Hình12 : Kết cấu khung chống tạm bằng thép lòng máng Tỉ lệ :1/50 a) Trình tự lắp dựng nh sau: ... đồ trắc dọc mặt cắt ngang Hình1_bình đồ ga tránh tàu (Tỷ lệ _1:5000) 60(m) 20(m) 60(m) lò xuyên vỉa cát kết (vách) sét kết(trụ) than ga chở nguơì 25 0 > Hình 1mặt cắt dọc ga chở ngời (Tỷ lệ _1:30000)... vỉa bột kết có chiều dày 10 (m) (f=5).và ga tranh nằm đờng lò có chiều dài 800 (m) 1.3.2 Chọn kích thớc mặt cắt ngang đờng lò +Chọn kích thớc mặt cắt ngang ga phụ thuộc vào yếu tố -Điều kiện thông... thoả mãn (0,25 < v