ĐỒ ÁN CÔNG TRÌNH NGẦM TRONG MỎ - ĐƯỜNG LÒ VẬN CHUYỂN

TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49 Lời nói đầu Hiện nhu cầu lợng nhu cầu thiếu quốc gia Ngày với phát triển khoa học kỹ thuật, ngời tìm nhiều nguồn lợng, nh lợng nguyên tử, lợng mặt trời Tuy nhiên than nguồn cung cấp lợng đợc sử dụng phổ biến nớc ta than nguồn tài nguyên phong phú tiến hành đào đờng lò chuẩn bị đờng lò khai thác với khối lợng lớn Qua thời gian học tập với giảng dạy giúp đỡ nhiệt tình thầy giáo TS Nguyễn Văn Quyển giao cho đề tài thiết kế : Thiết kế lò dọc vỉa vận chuyển với thông số: Sản lợng khai thác: 125.000 T/năm Thời gian tồn đờng lò: năm Chiều dài đờng lò:400m Góc dốc vỉa :320 Độ dốc đờng lò Đờng lò đào qua than có hệ số kiên cố f=2,5 Loại mỏ khí bụi nổ :loại III Lu lợng nớc chảy vào đờng lò :12 m /h Đến đồ án em đợc hoàn thành Do kiến thức thời gian hạn chế nên đồ án thiếu sót Em mong đợc bảo giúp đỡ thầy để đồ án em đợc hoàn chỉnh Em xin chân thành cảm ơn Sinh viên Trơng kim hiệp Chơng1 Thiết kế kỹ thuật I Khái quát chung đờng lò dọc vỉa vận chuyển cần thiết kế : Công dụng đờng lò là: Đây đờng lò đợc coi lò vận chuyển tầng khai thác mỏ Là đờng lò quan trọng mỏ đáp ứng nhu cầu vận chuyển vật liệu đất đá khoáng sản khu vực khai thác , ngoàI rađờng lò phục vụ cho việc thông gió cho đờng lò khác Với chiều dài đờng lò 400m , thời gian tồn đờng lò năm Đồ áN ĐàO CHốNG Lò SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49 Sản lợng thông qua đờng lò 125.000 T/năm Đờng lò đợc đào qua than có hệ số kiên cố f=2,5 lu lợng nứoc chảy vào mỏ 12 m3/h mỏ thuộc hạng khí bụi nổ loại III I Lựa chọn thiết bị vân tải suất vân tải a chọn thiết bị vận tải Thiết bị vân tải lò đợc chọn dựa vào sản lợng khai thác vận chuyển qua đờng lò , loại mỏ khí bụi nổ , mức đầu t , góc dốc công trình tuổi thọ đờng lò Với yêu cầu vận chuyển 125.000 T/năm , góc dốc đờng lò 5, mỏ thuộc hạng khí bụi loại III tuổi thọ năm Vậy ta chọn thiết bị vận tảI băng tải I L 80 Bảng đạc tính kĩ thuật băng tải IL80 Chiêu Tốc độ Năng Chiều dàI cực đại (m) Loại độ bền vảI rộng băng suất băng băng 1cm Khi góc Khi góc băng (m/s) (T/h) vảI chiều rộng dốc bé dốc lớn (mm) băng băng (kg/cm) 800 1,6 270 600 180 ULKH 120 Số lớp vảI độ bền băng băng (T) 38,5 Công suất Tang dẫn động dẫn động đờng Chiều cực đại (kw) kính(mm) dàI (mm) 40 400 950 Số lợng ĐIều kiện vạn chuyển Theo lò ngiêng khu vc góc dốc 7_18o b Năng suất thiết bị vận tảI Việc chọn tối đa số lợng băng tải mang tải đợc xác định điều kiện vận tải băng tải III Chọn hìng dạng kích thớc mặt cắt ngang đờng lò Chọn hình dạng kích thớc mặt cắt ngang Việc lựa chọn hình dạng kích thớc mặt cắt ngang hầm lò yếu tố quan trọng phụ thuộc vào nhiều yếu tố nh tính chất lý đá , vật liệu chống ,kết cấu chống , khả mang tải , công dụng đờng lò áp lực đất đá xung quanh đờng lò tuổi thọ đờng lò Do đờng lò đào than f=2,5 tức qua lớp sạn kết có độ ổn định tơng đối thấp,tuổi thọ đờng lò năm nên ta chọn vật liệu chống giữ thép lòng máng SPP 17, chin bê tông cốt thép có chiều dầy 50mm, tiết diện mặt cắt ngang đờng lò hình vòm bán nguyệt tờng thẳng nh hình vẽ : Đồ áN ĐàO CHốNG Lò SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49 H Ht A n m B -Xác định kích thớc mặt cắt ngang -Kích thớc mặt cắt ngang phụ thuộc theo thiết bị vấn tảI khoảng cách theo quy phạm an toàn , đồng thời vào hình dạng tiết diện ngang chọn ta dùng phơng pháp hoạ đồ để thiết kế kích thớc tiết diện ngang a- chiều rộng đờng lò bên vỏ chống Đợc xác định theo công thức: B=m + A+n+m+n (mm) (2.1) đó: m khoảng cách từ chống tới đIểm nhô băng tảI m=400 (mm) A-chiều rộng băng tải A=800(mm) A=n+n+m (mm) khoảng rộng lối ngời đI lại Với: n=150mm, n=700mm,m=200mm Do vậy: B=400+800+150+700+200=2250 mm B: chiêù cao đờng lò Chiều cao đờng lò đợc tính theo công thức: H=Ht+R Trong : H_ chiều cao đờng lò thiết kế Ht_chiều cao tờng thẳng trọng lò,ta chọn Ht=1,2m B 2,25 R_bán kính vòm cong lò,R= m= =1,125m Vậy chiều cao đơng lò là:1,2+1,125=2,325m Đồ áN ĐàO CHốNG Lò SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49 Vậy kích thớc tiết diện dờng lò : H=2,325m B=2,25 m R=1,125m c diện tích mặt cắt ngang +diện tích bên vỏ chống Ssd đợc xác định theo công thức: Sd= ả.R2 + Ht.B =3,14.1,1252/2 +1,2.2,25 =4,7 m2 S (2.3) Nếu ta chọn vật liệu chống thép lòng máng SVP-17 chọn chèn bê tông cốt thép có chiều dày 50 mm Ta có chiều rộng đờng lò đào là: Bđ = B + 2( dt +dc + b ) Trong : Bđ - chiều rộng đào dt - chiều dày thép lòng máng dt =0,093 m dc chiều dày chèn dc =0,05 m b - chuyển vị ngang đất đá b = 0,05 m Bđ =2,25 +2(0,093 + 0,05 +0,05 ) = 2,636 m Rđ =2,636.0,5= 1,318 m Chiều cao đờng lò đào : Hđl =1,318 +1,2 =2,518 m Vậy diện tích đờng lò đào là: Sđ=2,636.1,2+3,14.0,5.1,3182=5,9 m2 Kiểm tra kích thớc mặt cắt ngang theo điều kiện thông gió a, Lu lợng gió đảm bảo cho khai thác: Theo công thức: Q= q A.K N (m3/phút) (1.17) Trong đó: K: Hệ số dự trữ, k = 1,45 N: Số ngày làm việc năm, N = 300 ngày A: Sản lợng thiết kế , A = 125.000 T/năm q: Lợng gió cần thiết cho than Phụ thuộc vào cấp khí cháy mỏ, với loại mỏ khí cháy bụi nổ loại III : q=1,5m3/phút Vậy ta có: Q= 1,5.125000.1,45 =906,25 (m3/phút) 300 Đồ áN ĐàO CHốNG Lò SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49 b, Kiểm tra : theo quy phạm an toàn vận tốc gió đờng lò phải đảm bảo điều kiện sau: Vmin = 1,5 (m/s) < V < Vmax = (m/s) Ta có : V= Q = 3,2 S sd 60 (m/s) (1.18) Kết luận : Tốc độ gió đờng lò thiết kế thoả măn tốc độ gió cho phép c, Thiết kế thoát nớc: Trong trình thi công , nớc chảy vào gơng lò 12m3/h Do ta thiết kế rãnh thoát nớc cho trình khai thác đảm bảo cho trình thi công Do ta chọn rãnh thoát nớc nh sau: +Độ dốc i = 50/0 (thao độ dốc đờng lò) +Rãnh nớc hình chữ nhật bê tông cốt thép, chiều dầy 100(mm), kích thớc b = 400, h = 250 (mm) IV:xác định áp lực tác dụng lên đờng lò Tính toán áp đất đá lên vỏ chống đợc tính theo giả thuyết TXIMBAREVICH áp lực Theo giáo s Tximbarevich tạo không gian khối đá khối đá xuất vòm phá huỷ vào lý thuyết ông áp lực đơn vị (tính cho m dài) tác dụng lên khung chống đợc xác định theo công thức q 'n = b1 (T/m2) (3.1) Trong : - Trọng lợng thể tích đất đá, = 2,15 (T/m3) b1 - Chiều cao lớn vòm phá huỷ đợc tính theo công thức: Đồ áN ĐàO CHốNG Lò SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49 90 a + H dl tg a1 b1 = = f f , (m) (3.2) Với: a1 - Nửa chiều rộng vòm phá huỷ f - Hệ số kiên cố đất đá, f = 2.5 - Góc ma sát, = arctgf =arctg2.5 =68o a- Nửa chiều rộng công trình, a = Bd/2 = 2,636/2=1,318(mm) Do từ (3.2) ta có: b1= 1,318 + 2,518.tg ( 90 o 68 o ) =0,72 (m) 2,5 thay vào (3.1) ta có: q 'n = 2,15.0,72= 1,548(T/m2) Nh tải trọng tác dụng lên khung chống theo 1m dài lò 1,548 T/m2 Vậy tải trọng phân bố tác dụng lên khung chống thép đợc xác định theo công thức: qn= q 'n L = 1,548.0,7 = 1,0836(T/m) Với L bớc chống khung chống thép L = 0,7m áp lực hông Khi đào lò vào than có f=2,5 áp lực có áp lực hai bên hông lò Trong trờng hợp hông lò coi nh tờng chắn có tải trọng phân bố áp lực hông lò đợc tính theo GS P.M.Tximbarêvich nh sau a, áp lực sờn: Theo giáo s Tximbarevich áp lực sờn lò đợc xác định nh sau: * áp lực sờn mức ngang lò q1: 90 (KN/m2) q s1 = b1 tg 90 68 = 2,15.0,72tg = 0,058 (KN/m2) qs1 = 0,058 ( KN/m2) Đồ áN ĐàO CHốNG Lò SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49 qn b1 qS1 qS1 H qS2 qS2 2a 2a' HìnhII.5 Sơ đồ tính áp lực theo Tximbarevich (áp lực + sờn lò) * áp lực sờn mức lò q2: qs2 90 = ( b1 + H dl ).tg = 2,15( 0,72 + 2,518) tg 90 68 = 0,26 (KN/m2) qs2 = 0,26 (KN/m2) Trong đó: Hl: Chiều cao đờng lò, Hdl = 2,518 m 1: Trong lợng thể tích đất đá, = 2,15(T/m3) áp lực hông tác dụng lên mét dài lò : Rh = = q1 + q 90 = (Hl+b1).tg2( ) (KN/m) 2 0,058 + 0,26 = 0,159(KN/m) Khi chống đặt cách khoảng L=0,7m áp lực lên chống Đồ áN ĐàO CHốNG Lò SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT Rh = LớP KHAI THáC K49 q1 + q L= 0,159.0,7=0,1113 (KN/vì) áp lực nền: Sơ đồ tính áp lực : b1 H D Nn C x B A E 2a F K 2a' áp lực đợc tính dựa vào giả thuyết Tximbarevich: 90 (T/m2) N = D0 tg Với: D0 - Lực đẩy ngang phần làm lăng trụ CTE chồi theo mặt CE vào công trình, đợc tính theo công thức: D0 = x0 ( x0 + H ) tg 90 x0 tg 90 2 Với: H0 = Hdl + b1 = 2,518+ 0,72=3,098 (m) x0 - chiều sâu lớp đá Đồ áN ĐàO CHốNG Lò SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49 90 90 68 3,098.tg H tg x0 = = =4,43.10-3 0 90 90 68 tg tg 2 x0 = 4,43.10-3 Vậy: D0 = ( ) 900 680 2,15.(4,43.10 ) 2 900 680 2,15.4,43.10 4,43.10 + 2.3,098 tg tg 2 2 D0 = 1,115.10-3 90 68 N = , 115 10 tg , = 0,218.10 (T/m2) IV Tính toán kết cấu chống giữ Sơ đồ tính toán tải trọng tác dụng lên vỏ chống Khung chống thép lòng máng chịu kết cấu làm việc nh vòm siêu tĩnh khớp Nh gối tựa có liên kết thừa H c ta có sơ đồ tính toán nh hình vẽ: qn qs2 Y R1535 3335 X 3335 HC HC 2a = 3070 R1 R1 Xác định nội lực bên vỏ chống Đồ áN ĐàO CHốNG Lò SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49 Căn vào áp lực tác dụng khung chịu áp lực đối xứng thành phần nội lực đối xứng qua trục thẳng đứng Do tính cho nửa khung chống * Xác định thành phần phản lực thẳng đứng gối tựa R1 = qn.a ,T Trong đó: a: Nửa chiều rộng đờng lò, a =1,318 m qn: áp lực lò tác dụng lên khung chống thép, qn = 1,0836T/m Vậy: R1=1,0836.1,318= 1,428 T Phản lực ngang gối tựa sau tính chuyển vị lực đơn vị tải trọng ta xác định phản lực ngang theo công thức : HKH h r 3 h q n ( c + r hc r ) q h ( t + r + r hc + hc r + 4 4 X= 3 r + 4r hc + r.hc + hc Với qs2 - áp lực lớn hông lò qs2=0,26.0,7=0,128 hc chiều cao cột chống hc=1,2 r bán kính vòm r= 1,318m qn- áp lực lên chống qn =1,836 (T/m) thay số ta đựơc phản lực ngang X= 0,66 h c r ) (T/m2) Lực dọc tiết diện phần cột Nc = R1 = qn a = 1,836.1,318=2,42(T) Lực dọc phần vòm đợc tính theo công thức Nv =qn.r.cos - X sin +qh(hc+ r.sin ).sin Lực cắt phần tiết diện cột Qc =X- qh Y Lực cắt phần vòm Qv = r.qn.cos sin +X.cos -qh.cos (hc+r.sin ) Momen uốn tiết diện phần cột Mc =X.Y - qh Y Đồ áN ĐàO CHốNG Lò SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP 10 TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49 Qct(Nmax) = 0,9 (m3/s) Lu lợng gió cần thiết thoả mãn điều kiện là: Qct max = 1,63 (m3/s) Kiểm tra giá trị lợng gió cần thiết lớn theo điều kiện tốc độ gió nhỏ thổi đờng lò: v= Qct max 1,63 = = 0,347 S sd 4,7 (m3/s) Vậy: vmin < v < vmax d) Tính lu lợng gió quạt Qp = P x Qct m3/phút (2.10) Trong : P = 1,137 : hệ số tổn thất ống gió chiều dài ống gió l = 120m sử dụng ống gió vải + cao su Qct = 108,8 m3/phút = 1,81 m3/giây Thay số vào (2-10) ta có : Qq = 1,137.98=111,426 m3/phút e) Tính hạ áp quạt Hạ áp quạt đợc tính theo công thức Hq = ht + hđ mm cột nớc (2.11) Trong : ht : hạ áp tĩnh quạt, đợc tính theo công thức ht = P x Qct2 x R mm cột nớc (2.12) với R : sức cản khí động học đờng ống đợc tính theo công thức : R= 6,5lx 6,5 x120 x0,00045 = = 11,232 d 05 0,5 d0 = 0,5m : Đờng kính ống gió = 0,00045 : hệ số sức cản khí động học ống gió làm vải cao su có đờng kính = 0,5m Thay số vào (2.12) ta có Ht = 1,137.1,812.11,232=41,8 mm cột nớc hđ : Hạ áp động quạt đợc tính theo công thức v2.k ; mm cột nớc (2.13) 2.g Trong đó: Vận tốc trung bình luồng gió ống gio: hđ = V= Qct = 1,81 = 9,22m / s 3,14 0,5 k = 1,2 kkg /m3 : Trọng lợng riêng không khí g = 9,81 m/s2 : Gia tốc trọng trờng Đồ áN ĐàO CHốNG Lò SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP 23 TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49 Thay số vào (2.13) hđ = 9,222 ì 1,2 = 5,2 mm cột nớc 2ì 9,81 Thay hđ ht vào (2.11) hạ áp quạt Hq= 41,8+5,2 =47 mm cột nớc Vậy vào lu lợng gió quạt hạ áp quạt Qq = 111,426 m3/ phút Hq= 74,93 mm cột nớc Ta chọn loại quạt mã hiệu SVP-4M Bảng đặc tính kỹ thuật quạt SVP_4M STT Chỉ tiêu kỹ thuật Lu lợng gió Số lợng Hạ áp Tốc độ quay cánh công tác Công suất động Hệ số hữu ích quạt Trọng lợng 40ữ85 2900 2,2 0,7 108 65ữ130 Đơn vị m3/phút mm cột nớc Vòng/phút KW Kg Hình 2.4 Sơ đồ thông gió cho gơng Quạt gió dợc đặt luồng gió (hoặc mặt đất đờng lò thông trời cách cửa lò thi công khoảng lớn 10 m, để tránh cho quạt gió không hút lại gió bẩn ( đợc thổi từ lò) Đầu ống gió Đồ áN ĐàO CHốNG Lò SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP 24 TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49 phải đặt cách gơng khoảng cách nhỏ Ssd =8,7.(Ssd - diện tích sử dụng gơng lò) IV : Công tác bốc xúc vận tải : Vx = Sđ.l.k0.kr.à. Sđ: Diện tích tiết diện đào, Sđ = 5,9 (m2) l: Chiều sâu lỗ mìn, l = 1,5 (m) kr: Hệ số nở rời xúc bốc, kr = 1,15 k0: Hệ số nở rời đất đá, k0 = 1,2 à: Hệ số thừa tiết diện, = 1,1 : Hệ số sử dụng lỗ mìn, = 0,8 Vx = 5,9.1,5.1,2.1,15.1,1.0,8 = 10,7 (m3) Đất đá sau nổ đợc xúc máy xúc gầu lật đa hệ thống goòng loại phía sau đất đá sau đổ đầy goòng đợc công nhân đẩy thủ công sân ga vận chuyển V:Công tác chống lò Đờng lò dọc vỉa cần thiết kế đợc chống thép lòng máng SVP-17 chèn chèn bê tông đúc sẵn Kết cấu khung chống dạng hình vòm bán nguyệt với xà dạng vòm hai cột đầu xà cột đợc nối với gông thép giằng đợc lắp ghép bu lông ốc vít - Trình tự dựng khung chống đợc tiến hành nh sau : a) Dựng cột chống : Sau công tác bốc xúc hoàn tất, tiến hành sửa gơng lò đào lỗ chân cột dựng cột chống sau tiến hành cài chèn chắn, cố định hai cột b) Lên xà : Sau cài chèn chắn hai cột chống ta tiến hành lên xã, trình lên xà thực nh sau : - Sử dụng hai cũi lợn xếp hai đầu xã (cũi lợn xếp tà vẹt gỗ) Sau dùng "ba lăng" tấn, xích buộc vào hai đầu xà nâng dần lên bên Khi nâng đủ chiều cao xếp vẹt tiến hành xếp vào vẹt ngang Khi xà nằm cũi lơn (cao 2m) tiến hành tháo "ba lăng" Quá trình lên xà đợc thực thủ công.Dùng tà vẹt gỗ xếp làm thành sàn thao tác, sàn thao tác phải tuyệt đối chắn đợc đứng lên để thao tác, sàn thao tác phải dùng "đỉnh đỉa" để lên kết gỗ cũi Công nhân đứng sàn thao tác dùng choòng làm đòn bẩy để đẩy xã lên, sau dùng gỗ với nhiều kích thớc khác để chèn, kích đủ chiều cao đặt ngang vào đầu cũi Đầu xà lại tiến hành tơng tự Đồ áN ĐàO CHốNG Lò SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP 25 TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49 Khi chiều cao xà chiều cao mặt cột tiến hành bẩy xà vào đầu cột sau dùng bu lông để định vị tâm Sau vào đầu xà lại, vào xong tiến hành cân chỉnh xà đảm bảo chiều cao (hai đầu xà dùng li vô để đánh thăng xà) Trớc lên xà đất đá mềm yếu phải tiến hành chân gim toàn phần hông lò đảm bảo an toàn cho công nhân làm việc, lên xà xong phải tiến hành đánh văng để định vị xà đảm bảo xà không bị xê dịch VI: Các công tác phụ : Công tác thoát nớc chiếu sáng A: công tác thoát nớc Trong trình thi công đờng lò trình sử dụng công tác thoát nớc đợc thực rãnh thoát nớc, vào lu lợng nớc chảy, trình sử dụng đờng lò ta bố trí rãnh nớc lằm phía lối có ngời lại với độ dốc 5%; có kích thớc: Chiều rộng miệng cống : 380 mm Chiều rộng đáy cống : 250 mm Chiều sâu cống : 280 mm Miệng cống đợc đậy đan bê tông kích thớc : 50ì500ì500 B/ Công tác chiếu sáng Để chiếu sáng cho dọc đờng lò ta sử dụng loại bóng đèn 100 W, cách 15 m ta bố trí 01 bóng đèn, gơng lò ta bố trí 01 bóng đèn 500 để phục vụ cho thi công Để đảm bảo an toàn chiếu sáng toàn thiết bị chiếu sáng phải đợc trang bị thiết bị bảo hiểm phòng nổ Chơng III Tổ chức thi công 1.Xác định số lợng công việc chu kỳ : Khối lợng công tác khoan : Vk = N x Lk = 23 x 1,5= 34,5m Với N = 23: Số lợng lỗ khoan Lk = 1,5 m : Chiều sâu lỗkhoan - Khối lợng công tác bốc xúc Vx = 10,7m3 - Khối lợng công tác chống : Vc = (vì) với bớc chống Lc = 0,7m Đồ áN ĐàO CHốNG Lò SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP 26 TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49 - Một số công tác phụ + Lắp đờng xe : Vđx = 0,8m + Rãnh thoát nớc Vtn = 0,07m3 + Nối ống gió Vct = 0,8m + Khối lợng nạp nổ thông gió Vntg = 23 lỗ + Khối lợng vận chuyển vật liệu Vvl = (bộ chống) Xác định số ngời cần thiết cho chu kỳ : áp dụng công thức : Vi Hi ni = ngời/ca (2-12) Trong : Vi : Khối lợng công việc thứ i Hi : Định mức công việc thứ i - Xác định số ngời cho công việc - Công tác khoan : = 34,5 16,5 =2,01 ng/ca = 10,7 5,6 =1,91 ng/ca = 0,48 =2,08 ng/ca - Công tác nạp nổ thông gió : Vntg Nntg = = Dntg 23 46,3 =0,49 ng/ca - Công tác vận chuyển : Vvc Nvc= Dvc 0,7 =1,43 ng/ca NK = Vk Hk - Công tác bốc xúc vận tải : Nx = Vx Hx - Công tác chống chèn : Vc Nc = Dc = - Công tác đặt đờng xe : Đồ áN ĐàO CHốNG Lò SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP 27 TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49 Vđx 0,8 = Dđx 1,58 Tổng số ngời cần thiết cho chu kỳ : Nđx =0,51 ng/ca Nct = Ni = 8,4 ngời Vậy ta lập đội thợ thực tế : N = ngời - Hệ số vợt mức : Nct N - Hệ số tăng suất : Kvm = = 8,4 Tck - Tn Tck =1,4 (2-13) Trong : Tck = 8h : thời gian làm việc chu kỳ Tn : Thời gian ngừng nghỉ chu kỳ Tn = tntg + tat +tg (giờ) (2.14) Với : tntg : thời gian nạp nổ thông gió tntg = 0,5h tat : thời gian đa gơng vào trạng thái an toàn tat= 0,5h tg : thời gian giao ca : tg = 0,5h Thay số vào (2.14) thời gian ngừng chu kỳ Tn = 1,5 (h) Thay Tn vào (2.13) hệ số tăng suất 8-1,5 = 0,8125 Xác định thời gian hoàn thành công việc : áp dụng công thức : = Ti = Ni x Tck x Nti x Kvm (h) 2.15) Trong : Ni : Số ngời cần thiết thực tế để hoàn thành công việc thứ i ca Tck : Thời gian chu kỳ Tck = 8h : Hệ số tăng suất = 0,8125 Ntti : Số ngời thực té để hoàn thành công việc ca Kvm : hệ số vợt mức Kvm = 1,16 Vậy dựa vào công thức ta xác định thời gian hoàn thành công việc cu kỳ (ca) nh sau : - Thời gian hoàn thành công tác khoan : Tk = Đồ áN ĐàO CHốNG Lò 2,01 x x 0,8125 = 3,1(h) 186 phút SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP 28 TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49 x 1,4 - Thời gian hoàn thành công tác bốc xúc vận tải : 1,19 x x 0,8125 = 0,92 (h) 55 phút x 1,4 - Thời gian hoàn thành công tác chống : Tx= 2,08 x x 0,8125 = 1,6 (h) 96 phút x 1,4 - Thời gian hoàn thành công tác nạp nổ thông gió : Tc= 0,49 x 8x 0,8125 x 1,4 - Thời gian đặt đờng xe : Tntg = 0,51 x x 0,8125 x 1,4 - Thời gian vận chuyển vật liệu : Tđx= Tvc= Đồ áN ĐàO CHốNG Lò 1,43 x x 0,8125 x 1,4 = 0,76 (h) 45 phút = 0,79 (h) 47 phút = 2,2 (h) 132 phút SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP 29 TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49 Biểu đồ tổ chức chu kỳ đào lò Khối lợng công việc TT S.L Đơn vị Thời gian hoàn thành (phút) Danh mục công việc Số CN thực (ngời) Giao ca - - 30 Củng cố gơng vận chuyển 140 3 Khoan nổ mìn 23 lỗ 140 Nạp nổ thông gió 23 lỗ 90 Bốc xúc + vận chuyển 10,7 m3 40 6 Dựng chống 120 Đặt đờng xe 0,8 m 30 Đào rãnh nớc & VSCN - - 30 Đồ áN ĐàO CHốNG Lò SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP Diễn biến công việc Ca I 10 11 12 13 14 15 30 TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49 II, Các tiêu kinh tế bảng tiêu kinh tế kỹ thuật STT Tên tiêu Số lợng Đơn vị Loại mỏ khí bụi nổ III Độ cứng đất đá 2,5 Tiết diện đào lò 5,9 m2 Tiết diện sử dụng 4,7 m2 Bớc chống 0,7 m/vì Tiến độ chu kỳ đào lò 1.2 m/c kỳ Thời gian hoàn thành chu kỳ ca/ ckỳ Số ngời hoàn thành ca ngời Chi phí vật liệu cho chu kỳ Thuốc nổ AH_2 6,9 kg Kíp điện vi sai EDKZ_PM25 19 Ray 1,6 m/c kỳ Gỗ văng 100ữ120 0,05 m3/c kỳ bộ/c kỳ 1,2 thanh/ckỳ cái/c kỳ Vì chống SVP-17 Tà vẹt gỗ (150 x 190 x 1500) Đinh vắn P-24 1, Năng suất đội thợ: Đồ áN ĐàO CHốNG Lò SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP 31 TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49 Năng suất lao động thi công đờng lò đợc tính dới dạng m/ngời ca, suất lao động phụ thuộc vào nhiều yếu tố, mức độ hoàn thiện trang thiết bị thi công, hệ số kiên cố đất đá, diện tích tiết diện ngang đờng lò phần diện tích gơng lò tính cho công nhân .2, Năng suất trực tiếp đội thợ Năng suất trực tiếp đội thợ đợc tính theo công thức: N dc = l. m/ngời ca n l: chiều sâu trung bình lỗ mìn, l = 1,5 (m) : Hệ số sử dụng lỗ mìn, = 0,8 n: Số ngời làm việc ca, n = ngời Vậy: N dc = 1,5.0,8 = 0,2 m/ngời ca 3, Tiến độ gơng Tốc độ đào lò tiêu kinh tế kỹ thuật quan trọng, mỏ nâng cao đợc tốc độ đào lò tạo điều kiện đa nhanh mỏ vào khai thác, thu hồi sớm vốn đầu t, làm tăng thêm sản lợng khai thác khoáng sản cho đất nớc + Tiến độ gơng sau chu kỳ đào, l0 = 1,2 (m) + Tốc độ đào chống sau tháng Vđc = lo.n.Nng = 1,2.3.25 = 90 m/tháng Trong đó: n: Số ca làm việc ngày n = ca Nng: Số ngày làm việc tháng, Nng = 25 ngày .4, Thời gian hoàn thành công tác xây dựng đờng lò + Thời gian đào, chống: Tđc = L 120 = = 1,34 (Tháng) V dc 90 5, Giá thành xây dựng m lò G = A+ B + C A: Chi phí trực tiếp B: Chi phí chung, theo quy định lấy 74% chi phí nhân công C: Chi phí lãi thuế đợc lấy 12% chi phí trực tiếp chi phi chung C = 12 (A + B), (đồng) Đồ áN ĐàO CHốNG Lò SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP 32 TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49 * Chi phí trực tiếp đào chống cố định thể bảng sau: Chi phí trực tiếp đào, chống cố định Bảng III.6 STT Các tiêu Đ.vị Số lợng Đơn giá Thành tiền Thuốc nổ AH - Kg 6,9 12716,7 142427 Kíp điện vi sai Cái 19 11500 161000 Dây điện nổ mìn m 165 660 Tấm chèn bê tông Tấm 64 15999 1023936 Vì chống SVP_17 Vì 1289817 3869451 Gông chống Cái 24363 170541 Thanh giằng Thanh 36982 258734 Mũi khoan Cái 1,94 70000 135800 Choòng khoan Cái 0,08 89000 7120 10 Cầu đờng tạm Kg 0,8 5209,5 4107 11 Vật liệu khác % 0,5 31110 * Tổng vật liệu 6116114 * Nhân công Công 20085 120510 * Máy thi công Máy khoan khí nén ca 0,62 67223 41078 Máy nén khí Ca 0,62 189240 117328 Bơm nớc Ca 0,62 69778 43262 Máy xúc Ca 0,59 499240 294552 Tầu điện + goòng Ca 0,17 425887 72401 Ô tô Ca 0,2 471711 94342 Quạt gió Ca 1,72 69472 119492 10 Máy khác % 0,5 4130 Tổng 786585 *Chi phí xây dựng khác: Các chi phí khác cho trình xây dựng đờng lò gồm: Lắp đặt đờng xe, lăp đặt ống gió, ống nớc, ống khí nén, chi phí trực tiếp lắp đặt thiết bị thể sau: Chi phí trực tiếp lắp đặt đờng sắt STT I II III Thành phần hao phí Vật liệu Ray Lắp kíp Đinh Bu lông Tà vẹt gỗ Nhân công Máy thi công Đồ áN ĐàO CHốNG Lò Đ.vị Số lợng Đơn giá Kg Cái Cái Cái Cái Công 48 0,5 1,5 0,864 5209,4 18900 1575 6865 50400 20058 Bảng III.7 Thành tiền 356.146 250056 9450 14175 6865 75600 17353 19183 SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP 33 TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT Quạt gió Tầu điện + goòng LớP KHAI THáC K49 Ca Ca 0,27 0,001 64472 425886 18757 426 Chi phí trực tiếp lắp đặt đờng ống gió STT I II Thành phần hao phí Vật liệu ống tôn Dây đay Hắc ín Nhân công Đ.vị Số lợng Đơn giá M Kg Kg Công 0,108 0,024 0,891 142648 25000 2588,5 18427,7 Bảng I.8 Thành tiền 145409 142648 2700 61 16419 Chi phí lắp đặt đờng ống khí nén STT I II Thành phần hao phí Vật liệu ống thép Cát tông amiăng Sơn Nhân công Đ.vị Số lợng Đơn giá M Kg Kg Công 0,0065 0,00045 0,4925 37100 11030 1600 18427 Bảng III.9 Thành tiền 37249 37100 72 72 9045 Chi phí trực tiếp lắp đặt đờng ống nớc STT I II Thành phần hao phí Vật liệu ống thép Cát tông amiăng Sơn Nhân công Đ.vị Số lợng M Kg Kg Công 0,0075 0,005 0,5566 Bảng III.10 Đơn giá Thành tiền 48952 48788 48788 11036 83 1600 80 18427 10256 Bảng III.11 Tổng dự toán công trình STT A Nội dung Chi phí trực tiếp Đồ áN ĐàO CHốNG Lò Đờng lò (m) 6357134 Đặt đờng sắt (m) 414420 Lắp ống nớc (m) 108953 71139 Lắp ống gió (m) SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP Lắp ống Khí nén (m) 56895 34 TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49 I II II Chi phí vật liệu Chi phí nhân công Máy thi công Theo đơn giá C 6116114 241020 B Chí phí chung 74% Công ( A+ B) Thuế lãi = 12 % (A + B) Công A + B +C Dự phòng (A + B + C) Giá trị dự toán 74% 237131 813451 7407716 915385 8323101 C D Đồ áN ĐàO CHốNG Lò 786585 356146 37565 20709 19183 537 989 15763 430184 51622 481806 24090 565896 145409 48952 35543 22187 37249 14046 14915 195868 23504 219572 10969 230341 8244 65139 7817 72956 3648 76604` 9310 80499 9654 90103 4505 94608 SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP 35 TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49 Kết luận Để hoàn thành đồ án em vận dụng kiến thức đợc trang bị trình học tập kết hợp với thực tế sản xuất mỏ hầm lò, đặc biệt hớng dẫn tận tình giáo viên hớng dẫn TS Nguyễn Văn Quyển thầy giáo môn, bạn đồng môn Do kiến thức hiểu biết thực tế sản xuất có hạn nên đồ án không tránh khỏi thiếu sót Rất mong đợc hớng dẫn, bảo thầy giáo hớng dẫn, thầy môn ,để em hoàn thiện cho đồ án nh nâng cao kiến thức thực tế sản xuất Cuối xin gửi lời cảm ơn đến thầy giáo hớng dẫn TS Nguyễn Văn Quyển thầy môn bạn đồng nghiệp giúp đỡ em hoàn thành đồ án Cẩm phả ngày 20 tháng 11 năm 2006 Sinh Viên Trơng kim hiệp Tài liệu tham khảo Cơ sở xây dựng công trình ngâm I,II Nguyễn Văn Đớc _ Nguyễn Bá Quyển Đồ áN ĐàO CHốNG Lò SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP36 TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49 Công nghệ xây dựng công trình ngầm mỏ Nguyễn Văn Đớc _ Võ Trọng Hùng Cơ học đá Nguyễn Quang Phích Tính toán kết cấu chống giữ công trình mỏ Đỗ Thụy Đằng _ Phí Văn Lịch Kết cấu bê tông cốt thép Ngô Thế Phong Đồ áN ĐàO CHốNG Lò SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP37 [...]... cần thi công vỏ chống cố định ngay sau mỗi lần đào phá đất đá trong gơng 2, Sơ đồ công nghệ thi công áp dụng cho công trình: Để lựa chọn sơ đồ thi công hợp lý ta phải căn cứ vào công trình cụ thể Trong đề tài này, đờng lò đào qua đất đá f = 4 là đất đá rắn trung bình, đồng thời để phù hợp với trình độ thi công thủ công bán cơ khí hoá ta chọn sơ đồ công nghệ thi công phối hợp Nghĩa là tất cả các công tác... công sau b, Nhợc điểm: - Tổ chức thi công tơng đối phức tạp đòi hỏi có lịch trình cụ thể sao cho công việc không trùng nhau gây cản trở nhau - Tốc độ thi công thấp do phải vận chuyển thiết bị c, Điều kiện áp dụng: - Dùng tốt nhất cho các đờng lò tiết diện hẹp nhng có chiều dài lớn - Trong điều kiện áp lực mỏ lớn công nghệ đào phá đá bán thủ công I.1.3, Sơ đồ thi công song song Công tác đào phá đất đá... cho chống lò bằng thép lòng máng SVP_17 Chơng II Thiết kế thi công 1 Khái quát về tổ chức thi công Trong quá trình thi công công trình ngầm, để thực hiện một quá trình xây dựng theo nguyên tắc chung ta phải hoàn thành hai công việc chính sau : + Phá đá đi gơng Đồ áN ĐàO CHốNG Lò SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP 13 TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49 + Chống tạm và chống cố định Dựa vào hai công tác... áp dụng công thức : Vi Hi ni = ngời/ca ( 2-1 2) Trong đó : Vi : Khối lợng công việc thứ i Hi : Định mức công việc thứ i - Xác định số ngời cho từng công việc - Công tác khoan : = 34,5 16,5 =2,01 ng/ca = 10,7 5,6 =1,91 ng/ca = 1 0,48 =2,08 ng/ca - Công tác nạp nổ thông gió : Vntg Nntg = = Dntg 23 46,3 =0,49 ng/ca - Công tác vận chuyển : Vvc Nvc= Dvc 1 0,7 =1,43 ng/ca NK = Vk Hk - Công tác bốc xúc vận tải... sơ đồ thi công sau : 1.1.1 Sơ đồ thi công nối tiếp toàn phần : Công tác đào và chống hết chiều dài của công trình sau đó quay lại chống cố định a, Ưu điểm: - Công tác tổ chức thi công đơn giản do thực hiện đào lò rồi mới tổ chức chống tạm - Trang thiết bị đợc sử dụng liên tục b Nhợc điểm: - Khung chống tạm dễ bị h hỏng khi chiều dài đờng lò lớn, đờng lò sẽ bị biến dạng do thời gian chống tạm lâu - Chi... phần hông và nóc lò đảm bảo an toàn mới cho công nhân làm việc, khi lên xà xong phải tiến hành đánh văng để định vị xà đảm bảo xà không bị xê dịch VI: Các công tác phụ : Công tác thoát nớc và chiếu sáng A: công tác thoát nớc Trong quá trình thi công đờng lò và quá trình sử dụng công tác thoát nớc đợc thực hiện bởi rãnh thoát nớc, căn cứ vào lu lợng nớc chảy, quá trình sử dụng đờng lò ta bố trí rãnh...TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49 Momen tại tiết diện bất kỳ phần vòm là 1 2 1 2 Mv =X(r.sin +hc)+ qn.r2.sin2 - qh.(r.sin +hc)2 Bảng tính nội lực trong cột Mặt cắt Y (m) 0-0 0 1-1 0,3 2-2 0,6 3-3 0,9 4-4 1,2 Mc(T.m) 0 0,1836 0,3492 0,4887 0,6048 Bảng tính kết quả nội lực trong vòm Mặt cắt sin cos 0-0 0 0 1 1-1 15 0,26 0,966 2-2 30 0,5 0,866 3-3 45 0,707 0,707 4-4 60 0,866 0,5 5-5 75 0,966... Khối lợng công việc TT S.L Đơn vị Thời gian hoàn thành (phút) Danh mục công việc Số CN thực hiện (ngời) 1 Giao ca - - 30 6 2 Củng cố gơng và vận chuyển 1 bộ 140 3 3 Khoan nổ mìn 23 lỗ 140 3 4 Nạp nổ thông gió 23 lỗ 90 3 5 Bốc xúc + vận chuyển 10,7 m3 40 6 6 Dựng vì chống 1 bộ 120 6 7 Đặt đờng xe 0,8 m 30 6 8 Đào rãnh nớc & VSCN - - 30 6 Đồ áN ĐàO CHốNG Lò SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP Diễn biến các công việc... HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49 Kết luận Để hoàn thành bản đồ án này em đã vận dụng những kiến thức đã đợc trang bị trong quá trình học tập kết hợp với thực tế sản xuất ở các mỏ hầm lò, đặc biệt là sự hớng dẫn tận tình của giáo viên hớng dẫn TS Nguyễn Văn Quyển và các thầy giáo trong bộ môn, các bạn đồng môn Do kiến thức và sự hiểu biết trong thực tế sản xuất còn có hạn nên bản đồ án này không tránh... đợc thực hiện đồng thời Đồ áN ĐàO CHốNG Lò SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP 14 TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49 a, Ưu điểm: - Do công tác đào chống tạm thời và chống cố định đợc thực hiện song song nên tốc độ thi công đờng lò lớn - Hạn chế tối đa khả năng phát triển các khe nứt trong khối đá sau khi đào do thời gian biến dạng tự do của khối đá nhỏ b, Nhợc điểm: Công tác tổ chức thi công phức tạp, ... 37 249 14046 1491 5 195868 23504 219572 10969 230341 8244 65139 7817 72956 3648 76604` 9310 8 0499 9654 90103 4505 94608 SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP 35 TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49... thi công ta lựa chọn lo i thuốc nổ AH-2 công ty hóa chất mỏ cung cấp, kèm lo i thuốc nổ AH-2 ta sử dụng kíp điện vi sai EDKZ_PM25 để kích nổ Lo i máy bắn mìn đợc sử dụng lo i máy bắn mìn BMK-1/100M... với lo i mỏ khí cháy bụi nổ lo i III : q=1,5m3/phút Vậy ta có: Q= 1,5.125000.1,45 =906,25 (m3/phút) 300 Đồ áN ĐàO CHốNG Lò SINH VIÊN :TRƯƠNG KIM HIệP TRƯờNG ĐạI HọC Mỏ ĐịA CHấT LớP KHAI THáC K49