Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà xưởng

I.Giới thiệu chung về nhà máy. Nhà máy gồm có 6 phân xưởng và bộ phận sản xuất với tổng công suất cỡ khoảng 0.5MW. Nhà máy là một hộ tiêu thụ điện năng lớn vì vậy cần đảm bảo độ tin cậy cung cấp điện năng và chất lượng điện năng cho toàn nhà máy Phụ tải của nhà máy chia làm hai loại: + Phụ tải động lực + Phụ tải chiếu sáng

CHƯƠNG I XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TOÁN CỦA CÁC PHÂN XƯỞNG VÀ TOÀN

NHÀ MÁY

I.Giới thiệu chung về nhà máy.

Nhà máy gồm có 6 phân xưởng và bộ phận sản xuất với tổng công suất cỡ khoảng 0.5MW Nhà máy là một hộ tiêu thụ điện năng lớn vì vậy cần đảm bảo độ tin cậy cung cấp điện năng và chất lượng điện năng cho toàn nhà máy

Phụ tải của nhà máy chia làm hai loại:

+ Phụ tải động lực

+ Phụ tải chiếu sáng

Mặt bằng nhà máy cơ khí địa phương

N

120m

260m

Bảng 1.1 Phụ tải nhà máy

Phân xưởng 3 Theo tính toán Theo tính toán 30x60

Bảng 1.2 Số liệu phân xưởng 3

Tên thiết bị Máy 1 Máy 2 Máy 3 Máy 4 Máy 5 Máy 6 Máy 7 Máy 8

1

2 3

4 6

5

II Xác định phụ tải tính toán.

1.Sơ lược lý thuyết

 Tính Ptb

P tb=P1+P 2 … +P n

n

 Tính hệ số K max

K max=P max

P tb

 Đối với phụ tải động lực:

P đl=K max K sd P đm

Q đl=P đl tg

trong đó :

ksd: là hệ số sử dụng, tra trong sổ tay kĩ thuật

Pđ: là công suất đặt của thiết bị hoặc nhóm thiết bị, coi Pđ=Pđm

cos : hệ số công suất tính toán, tra trong sổ tay kĩ thuật, từ đó rút ra tg

 Đối với phụ tải chiếu sáng:

Pcs =p0.F trong đó : p0: suất chiếu sáng trên đơn vị diện tích(W/m2), (lấy bằng 15w/m2)

F: diện tích cần được chiếu sáng (m2)

Tùy theo từng loại đèn mà ta có hệ số công suất cos khác nhau, nếu sử dụng đèn sợi đốt thì cos =1 và Qcs=0, nếu sử dụng đèn tuýt thì cos =0,6-0,8 khi đó:

Q cs=P cs tg

 Từ đó ta tính được phụ tải tính toán toàn phần của mỗi phân xưởng

S tt=√ (P tt)2+(Q tt)2=√ (P đl+P cs)2+(Q đl+P cs)2

 Cuối cùng, phụ tải tính toán xí nghiệp xác định bằng cách lấy tổng phụ tải các phân xưởng có kể đến hệ số đồng thời

P k P k (P P )

Q k Q k (Q Q )

ttXN ttXN

P cos = S



kđt : hệ số đồng thời, xét khả năng phụ tải các phân xưởng không đồng thời cực đại

Có thể lấy:

kđt = 0,9-0,95 khi số phân xưởng n=2-4

kđt = 0,8-0,85 khi số phân xưởng n=5-10

Phụ tải tính toán xác định theo công thức trờn dựng để thiết kế mạng cao áp của xí nghiệp

2 Tính toán phụ tải

a) Phân xưởng 3:

Công xuất TB phân xưởng 3

P tb=P1+P 2 … + P n

12,8+2,8+3,6 +5,6+12,5+6,5+6,8+7,4

Công suất đặt của phân xưởng 3

P d=P đm=12,8+2,8+3,6+5,6+12,5+6,5+6,8+7,4=58(kW)

Hệ số công suất tính toán trung bình

costb=Σ P i cosφ i

Σ P i

¿12,8.0,76+2,8.0,65+3,6.0,65+5,6.0,68+12,5.0,62+6,5.0,79+6,8.0,68+7,4.0,62

Tính hệ số K max

K max=P max

P tb =

12,8 7,25=1,76

Đối với phụ tải động lực

P đl=K max K sd P đ=1,76.0,56 58=57.16(kW )

Q đl=P tt tg=57,16.1,07=61,16 (kVAr)

Phụ tải chiếu sáng:

Q cs=P cs tg=0,75.27=20250(VAr)=20,25(kVAr)

P tt=P đl+P cs=57,16+27=84,16 (kW )

Q tt=Q đl+Q cs=61,16+20,25=81,41(kVAr)

S tt=√ (P tt)2+(Q tt)2=√(57,16+27)2+(61,16+20,25 )2=117,09(kVA)

Bảng 1.3 Phụ tải nhà máy

Phân xưởng 5 78 0.76 35x50

Tính P TB của nhà máy

P tb=P1+P2… +P6

46+ 98+58+56+78+66

Tính hệ số K max của nhà máy

K max=P max

P tb =

98

67=1,46

b) Phân xưởng 1:

Phụ tải động lực

P đl=K max K sd P đ=1,46.0,56 46=37,61(kW )

Q đl=P đl tg=37,61.0,85=31,96 (kVAr)

Phụ tải chiếu sáng:

P cs= p 0 F=15.18 30=8,100(kW )

Q cs=P cs tg=8100.0,75=6,075(kVAr)

P tt=P đl+P cs=37,61+8,1=45,71(kW )

Q tt=Q đl+Q cs=31,96+6,075=38,035(kVAr)

S tt=√ (P tt)2+(Q tt)2=√45,712+38,0352=59,46(kVA)

c) Phân xưởng 2:

Phụ tải động lực

P đl=K max K sd P đ=1,46.0,56 98=80,12(kW )

Q đl=P đl tg=80,12.0,8=64,096(kVAr)

Phụ tải chiếu sáng:

P cs= p 0 F=15.25 66=22,5(kW )

Q cs=P cs tg=0,75.22,5=16,875(kVAr)

P tt=P đl+P cs=80,12+22,5=102,62(kW )

Q tt=Q đl+Q cs=64,096+16,875=80,971(kVAr )

S tt=√ (P tt)2+(Q tt)2=√102,622+80,9712=130.72(kVA)

d) Phân xưởng 4:

Phụ tải động lực

P đl=K max K sd P đ=1,46.0,56 56=45,78(kW )

Q đl=P đl tg=45,78.1,48=67,75(kVAr )

Phụ tải chiếu sáng:

P cs= p 0 F=15.25 40=15(kW )

Q cs=P cs tg=0,75.15=11,25(kVAr)

P tt=P đl+P cs=45,78+15=60,78 (kW )

Q tt=Q đl+Q cs=67,75+11,25=79(kVAr)

S tt=√ (P tt)2+(Q tt)2=√60,782+792=99,67 (kVA)

e) Phân xưởng 5:

Phụ tải động lực

P đl=K max K sd P đ=1,46.0,56 78=63,77(kW )

Q đl=P đl tg=63,77.0,85=54,2(kVAr)

Phụ tải chiếu sáng:

P cs= p 0 F=15.35 50=26,25(kW )

Q cs=P cs tg=26,25.0,75=19,69(kVAr)

P tt=P đl+P cs=63,77+26,25=90,02(kW )

Q tt=Q đl+Q cs=54,2+19,69=73,89(kVAr)

S tt=√ (P tt)2+(Q tt)2=√90,022

+73,892=116,46(kVA )

f) Phân xưởng 6:

Phụ tải động lực

P đl=K max K sd P đ=1,46.0,56 66=53,96(kW )

Q đl=P đl tg=53,96.0,8=43,16(kVAr )

Phụ tải chiếu sáng:

P cs= p 0 F=15.15 30=6,75(kW )

Q cs=P cs tg=6,75.0,75=5,06(kVAr )

P tt=P đl+P cs=53,96+6,75=60,71(kW )

Q tt=Q đl+Q cs=43,16+5,06=48,22(kVAr)

S tt=√ (P tt)2+(Q tt)2=√60,712

+48,222=77,53(kVA)

Bảng 1.4: Phụ tải tính toán của các phân xưởng

STT Tên phân

xưởng

P d

kW

W/m2

P dl

kW

P cs

kW

P tt

kW

Q tt

kVAr

S tt

kVA

1 Phân xưởng 1 46 0.56 0.76 15 37,61 8.1 45,71 38,035 59,46

2 Phân xưởng 2 98 0.56 0.78 15 80,12 22,5 102,62 80,971 130,72

3 Phân xưởng 3 58 0.56 0,68 15 57,16 27 84,16 81,41 117,09

4 Phân xưởng 4 56 0.56 0.65 15 45,78 15 60,78 79 99,67

5 Phân xưởng 5 78 0.56 0.76 15 63,77 26,25 90,02 73,89 116,46

6 Phân xưởng 6 66 0.56 0.78 15 53,96 6,75 60,71 48,22 77,53

g) Phu tải tổng phân xưởng 6 nhà xưởng:

Lấyk dt=0,8 do có 6 phân xưởg

 P ttxn=K dt ∑

1

n

P ttpxi¿0,8 (45,71+102,62+84,16+60,78+90,02+60,71)=355,2(kW )

 Q ttxn=K dt ∑

1

n

Q ttpxi

¿0.8 (38,035+80,971+81,41+79+73,89+48,22)=321,22

 S ttxn=√P ttxn2+Q ttxn2=√355,22+321,222=478.9

 cosφ nm=P ttnm

S ttnm=

355.2 478,9=0.74

 α cs=360P cs

P tt

Bảng 1.6: Bán kính R và góc chiếu sáng

STT Tên phân xưởng P cs

kW

P tt

kW

S tt

kVA

R mm

α cs

2 Phân xưởng 2 22,5 102,62 130,72 3,72 78,93

5 Phân xưởng 5 26,25 90,02 116,46 3,51 104,97

6 Phân xưởng 6 6,75 60,71 77,53 2,86 40,03

Biểu đồ phụ tải của nhà máy

CHƯƠNG 2:

THIẾT KẾ MẠNG CAO ÁP NHÀ MÁY

I Xác định máy biến áp và cáp cao áp của nhà máy

1 Xác định dung lượng các trạm biên áp phân xưởng

Căn cứ vào vị trí , công xuất các phân xưởng, quyết định đặt 5 trạm biến áp phân xưởng

- Trạm B1 cấp điện cho phân xưởng 1

- Trạm B2 cấp điện cho phân xưởng 2

- Trạm B3 cấp điện cho phân xưởng 3

- Trạm B4 cấp điện cho phân xưởng 4 và phân xưởng 6

- Trạm B5 cấp điện cho phân xưởng 5

Chọn dung lượng các máy biến áp:

- Trạm B1:

S dmB=S tt 1

1,4=

59,46 1,4 =42,47 kVA Chon dùng máy biến áp 50 – 10/0,4 có S dmB=50kVA

- Trạm B2:

S dmB=S tt 2

1,4=

130,72 1,4 =93,37 kVA Chon dùng máy biến áp 100 – 10/0,4 có S dmB=100kVA Các trạm khác tương tự, kết quả gi trong bảng 2.1

Bảng 2.1: kết quả lựa chon máy biến áp cho phân xưởng

STT Tên phân xưởng S tt

kVA

S dmB

kVA Điện ápkV Tên trạm Loại máy biến áp

1 Phân xưởng 1 59,46 50 10/0,4 B1 50 – 10/0,4

2 Phân xưởng 2 130,72 100 10/0,4 B2 100 – 10/0,4

3 Phân xưởng 3 117,09 100 10/0,4 B3 100 – 10/0,4

4 Phân xưởng 4 99,67 75 10/0,4 B4 75 – 10/0,4

5 Phân xưởng 5 116,46 100 10/0,4 B5 100– 10/0,4

6 Phân xưởng 6 77,53 75 10/0,4 B4 75 – 10/0,4

Phương án nối dây của mạng điện

Hai phương án của mạng điện cao áp nhà máy

Vì nhà máy thuộc hộ loại 1 , xẽ dùng dây trên không lộ kép dẫn điện từ trạm BATG về PPTT của nhà máy

Từ trạm PPTT đến các trạm biến áp B1, B2, B3, B5 dùng cáp lộ kép , đến tram B4 dùng cáp lộ đơn

Căn cứ vào vị trí các trạm biến áp và trạm PPTT trên mặt bằng , xây dựng hai phương án đi dây mạng cao áp

- Phương án 1: các trạm biến áp được lấy điện trực tiếp từ trạm PPTT

- Phương án 2: các trạm biến áp xa trạm PPTT lấy điện thông qua các trạm ở gần trạm PPTT

Đường dây cung cấp điện từ trạm BATG về trạm biến PPTT của nhà máy sử dụng dây trên không , dây nhôm lõi thép , lộ kép

Do dây nhôm và có T max=5000h , dây dẫn AC tra bảng ta có J kt=1

I ttnm= S ttnm

2√3 U dm=

478,9

2√3 10=13,82 A

F kt=I ttnm

J kt

=13,82

1 =13,82mm

2

Chọn dây nhôm lõi thép tiết diện 16m2, AC- 16

Kiểm tra dây đã chọn theo điều kiện dòng sự cố

Tra bảng dây AC- 16 có I cp=105 A

Khi dứt 1 dây , dây còn lại chuyển toàn bộ công suất

I sc=2 Itt=2.13,82=27,64 A

I sc<I cp

Tiết diện dây tăn lên 1 cấp chon AC- 25

Chon cáp nhôm trần xoắn do CADIVI chế tạo : AC- 25

Tính toán kinh tế kỹ thật cho hai phương án

(dùng dây 1 lõi, ruột đồng, cách điên XLPE, vỏ PVC do CADIVI chế tạo) a) Phương án 1

- Chọn cáp từ PPTT đến B1

I max= 59,46

2√3.10=1.7 A

Với cáp đồng và T max=5000h tra bảng J kt=2,7 A /mm2

F kt=1,7

2,7=0,6 mm

2

Chọn cáp có tiết diện 10/1,8 mm2

- Chọn cáp từ PPTT đến B2

I max= 130,72

2√3.10=3,77 A

Với cáp nhôm và T max=5000h tra bảng J kt=1,1 A /mm2

F kt=3,77

2,7 =1,39 mm

2

Chọn cáp có tiết diện 10/1,8 mm2

Các đường cáp khác chọn tương tự, kết quả ghi trong bảng 2.2 , vì cáp được chon vượt cáp nên k cần kiểm tra ΔUU và I cp

Bảng 2.2: kết quả chọn cáp cao áp 10 kV phương án 1

mm2

I m

Đơn giá đ/m

Thành tiền đ

K1=12185250 đ Tiếp theo xác định tổn thất công suất tác dụng ΔUP

ΔUP= S2

U2R 10

Trong đó R= r I

0

Tổn thất trên đoạn cáp PPTT- B1

ΔUP=59,462

102 0.09 10

−3

=0.003 kW

Các thông số cáp và ΔUP được ghi trong bảng

Bảng 2.3 kết quả tinh toán ΔUPphương án 1

Đường cáp F

mm2

I m

r0

kVA

ΔUP

kW

ΔUP1=0,091 kW

Từ T max=5000h và cosφ=0,74

Theo công thức Kenzenvits ta có:

τ =(0,124+T max 10−4

)2.8760=3410 h

lấy a vh=0,1;a t 0=0,2;c =750 d /kWh

chi phí tính toán hàng năm của phuong án 1 là:

Z1=(0,1+0,2) 12185250+750.0,091 3410

Z1=3655575+232732,5=3888307,5 đ

b) Phương án 2

Chon cáp từ PPTT đến B1 Tuến cáp này cấp điện cho cả B1 và B2

I max= S1+S2

2√3 U đm=

59,46+103,72

2√3 10 =4.71 A

F kt=4,71

2,7 =1,74 mm

2

Chon cáp tiết diện 10mm2

Các tuyến khác tương tự,kết quả ghi bảng sau

Bảng 2.4 kết quả chọn cao áp 10kV phương án 2

m Đơn giáđ/m Thành tiềnđ

K2=9738850 đ

Bảng 2.5 kết quả tinh toán ΔUPphương án 2

Đường cáp F

m

r0

Ω

ΔUP

kW

ΔUP1=0,057 kW

Chi phí tính toán hàng năm của phuong án 2 là:

Z1=(0,1+0,2) 9738850+750.0,057 3410

Z1=2921655+145777,5=3067432,5 đ

Sau đây là bảng so sánh 2 phương án

Bảng 2.6 So sánh kinh tế hai phươg án mạng cáp cao áp

106đ

Y ΔUA

106đ

Z

106đ

Trong bảng Y ΔUA là giá tiền tổn thất ΔUA hàng năm

 Qua bảng so sánh quyết định chọn phuong án 2 là phuong án tối ưu

mạng cáp cao áp , phương án này có chi phí sửa chũa hàng năm thấp và chi

phí đầu tư nhỏ

II Lựa chọn các thiết bị bảo vệ, đóng cắt cho nhà máy

1 Thiết bị cắt tại trạm PPTT

Chọn dùng các tủ hợp bộ của hãng SIEMENS, loại 8DJ10

- cách điện bằng SF6,

- không cần bảo trì ,

- hệ thống thanh góp đặt sẵn trong các tủ

Bảng 2.7 thông số máy cắt đặt tại trạm PPTT Loại tủ Cách

điện

U đm

kV

I đm(A)

Lộ cáp

I đm(A)

Lộ MBA

I N(kA)

1s

I Nmax

(A)

Thiết bị đóng cắt

phụ tải

2 Thiết bị bảo vệ cho các phân xưởng

Vì các trạm biến áp phân xưởng rất gần tram PPTT, phía cao áp chỉ cần đặt dao

cánh ly Phía hạ áp đặt áptômát tổng và các áptômát nhánh

- Đặt 1 tủ đầu vào 10kV có dao cách ly 3 vị trí , cách điện bằng SP6, không phải bảo

trì , loại 8DH10

Bảng 2 8 thông số kỹ thuật của tủ đầu vào 8DH10

Loại tủ Cách

điện

U đm

kV

I đm(A)

Lộ cáp

I đm(A)

Lộ MBA

I N(kA)

1s

I Nmax

(A )

Thiết bị đóng cắt

8DH1

thiết bị đo lường

- Dùng cho trạm biến áp do SIEMENS chế tạo

Bảng 2.9 Thông số kỹ thuật các máy biến áp do SIEMENS chế tạo

S đmB

kVA

U c

kV

kV

ΔU P0

W

ΔU P N

W

U N

0

- Phía hạ áp chon dùng các áptômát của hãng Merlin Gerin đặt trong các tủ tự

tạo

Chọn các áptômát cụ thể như sau

- Dòng lớn nhất qua áptômát tổng máy 100kVA

√3 0,4=144,33 A

- Dòng lớn nhất qua áptômát tổng máy 75kVA

√3 0,4=103,25 A

- Dòng lớn nhất qua áptômát tổng máy 50kVA

√3 0,4=72,17 A

Chủng loại và số lượng các áptômát chọn được gi trong bảng

Bảng 2.10 áptômát đặt trong các trạm biến áp phân xưởng của hãng Merlin Gerin

Trạm biến áp Loại U đm

V

I đm

A

I cắt N

kA

Số lượng

CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN TỔN THẤT ĐIỆN ÁP

1 Xác định tổn hao điện áp trên đường dây trung áp

Tra bảng ta có điện trở và trở kháng của đường dây trung áp là dây đồng

trần: r0=0,54 Ω/km và x0=0,41 Ω/km

- Tống đoạn cáp từ PPTT đến các trạm biến áp phân xưởng

l=60+30+110+65+70=335 m

R=0,54.335=180,9 Ω

X =0,41.338=137,35 Ω

Z=(r0+x0)l=318,25 Ω

- Kiểm tra điều kiện tổn thất điện áp theo công xuất chạy trên đường

dây, ta có:

ΔUU = P r0+Q x0

355,2.0,54+321,22.0,41

U đm.100=

32,35

10000.100=0,32 %

- Tổn thất công suất theo công xuất cuối đường dây

2

+Q2

U2 R=355,2

2+321,222

100002 .180,9=0.41W

2

+Q2

U2 X=355,2

2

+321,222

100002 .137 35=0.31VAr

2

U2 Z=

478,92

100002.318,25=0,73 VA

- Tính ΔUA

~

C=(0.124 +T max 103)2.8760=3410 h

CHƯƠNG 4: TÍNH TOÁN NỐI ĐẤT VÀ XÁC ĐỊNH TỤ BÙ CHO XÍ

NGHIỆP

I TÍNH TOÁN NỐI ĐẤT CHO TRẠM BIẾN ÁP

1 Vai trò, đặc điểm của hệ thống nối đất

 Vai trò

- Giảm dòng điện đi qua người

- Tạo mạch có điện dẫn lớn

I ng=I d R td

I d R d

R ng+R d

 Đặc điểm

- Phân bố dòng chạm đất

U d= I d ρ

2 π X d

2 Tính toán nối đất

Như dẫ biết, điện trở nối đất cho phép đối với trạm biến áp có công suất lớn hơn

100 kVA là R d=4(Ω) Để tiết kiệm ta sử dụng hệ thống móng nhà xưởng và hệ thống ống nước làm tiếp địa tự nhiên, với điện trở nối đất đo được là R tn=27,6 ( Ω), điện trở suất của đất là ρ0=3 104(Ω m) (với đất cát pha) Do trong điều kiện độ ẩm trung bình (hệ số hiệu chỉnh của các cọ tiếp địa là k cọc=1,5 và thanh nối k nga=2 )

-Trước tiên ta xác định điện trở tiếp địa nhân tạo:

R nt= R tn R d

R tn−R d

= 27,6 4

27,6−4=4,68(Ω) Chọn cọc tiếp đìa bằng thép tròn dài 2,5m, đường kính d=5,6 cm đóng sâu cách mặt đất h=0,5m

-Điện trở tiếp xúc của cọc này là:

R cọc=k cọc ρ0

2 πl (ln2 l

1

2ln

4 h tb+l

4 h tb−l) Với h tblà chiều sâu trung bình của cọc

h tb=h+ l

2=0,5+

2,5

2 =1,75 (m)=175 (cm)

⇒ R cọc= 1,5 3 104

2 3,14 250(ln2.250

5,6 +

1

2ln

4 175+250

4 175−250)=139,46 (Ω) -Sơ bộ chọn số lượng cọc:

n= R cọc

R nt =

139,46 4,68 =29,8⇒chọn n=30 cọc

-Sô cọc này được đóng xung quanh trạm biến áp theo chu vi:

L=2 (13+17 )=60(m)

-Khoảng cách trung bình giữa các cọc là:

l a=L

60

30=2 (m)

Với tỉ lệ l a

2 2,5=0,8 và số lượng cọc là 30 ta xác định được hệ số lợi dụng của các cọc tiếp địa là η cọc=0,43, số lợi dụng của thanh nối η nga=0,24 Chọn thanh nối tiếp địa bằng thép có kích thước bxc=50 x 60 cm

-Điện trở tiếp xúc của thanh nối ngang là:

R nga=k nga ρ0

2 πL ln

2 L2

2.3 104

2 3,14 6000 ln

2 60002

5 50 =20,02(Ω) -Điện trở thực tế của thanh nối ngang có xét đến hệ số lợi dụng η nga là:

R nga ' =R nga

η nga=

20,02 0,24 =83,42(Ω) -Điện trở cần thiết của hệ thông tiếp địa nhân tạo có tính đến điện trở của thanh nối là:

R nt ' = R nga ' R nt

R nga ' −R nt=

83,42 4,68

83,42−4,68=4,96(Ω) -Số lượng cọc chính thức là:

n ct= R cọc

η cọc R nt ' =

139,46

0,43 4,96=65,39 cọc

⇒ Chọn số lượng cọc chính thức: n ct=66 cọc

II TÍNH TOÁN DUNG LƯỢNG BÙ

Để cải thiện công xuất lên giá trị cos2=0,9, ta nên đặt tụ tại từng phân xưởng

Ta xác định tụ bù cho từng phân xưởng

- Phân xưởng 1 cos1=0,76 ta có tg1=0,85 cos2=0,9 ta có tg2=0,48 Công xuất bộ tụ bù cần đặt để nâng cos2 lên 0,9 :

Q B=P (tg1−tg2)=45,71 (0,85−0,48)=16,91 kVAr

- Phân xưởng 2 cos1=0,78 ta có tg1=0,81 cos2=0,9 ta có tg2=0,48 Công xuất bộ tụ bù cần đặt để nâng cos2 lên 0,9 :

Q B=P (tg1−tg2)=102,62.(0,81−0,48)=33,07 kVAr

Các phân xưởng khác tính tương tự kết quả ghi trong bảng sau Bảng 2.13 bảng công suất tụ bù từng phân xưởng

STT Tên phân

P tt

kW

Q B

kVAr Loại tụ

U đm

V

I đm

A Kích thướcCao

thùng Cao toàn

bộ

1 Phân xưởng 1 0.76 45,71 16,91

DLE-4D20K5T 440 26.2 330 390

2 Phân xưởng 2 0.78 102,62 33,07

DLE-4D35K5T

440 45,

9

220 285

3 Phân xưởng 3 0,68 84,16 50,35

DLE-4D50K5T

440 65,

6

270 335

4 Phân xưởng 4 0.65 60,78 41,88

DLE-4D45K6T 440 59,1 250 315

5 Phân xưởng 5 0.76 90,02 33,77

DLE-4D35K5T

440 45,

9

220 285

6 Phân xưởng 6 0.78 60,71 19.56

DLE-4D20K5T 440 26.2 330 390 Dùng loại tụ bù cos điền áp 440 V do DEA YEONG chế tạo, đặt tại từng phân xưởng