ĐÁNH GIÁ TÁC ĐỘNG CỦA TUYẾN KÈ TẠO BÃI VEN BIỂN TÂY TỈNH CÀ MAU

  ĐÁNH GIÁ TÁC ĐỘNG CỦA TUYẾN KÈ TẠO BÃI VEN BIỂN TÂY TỈNH CÀ MAU TS Nguyễn H ữu Nhân Viện Kỹ thuật Biển Tóm tắt: Trước tình hình sạt lở bờ biển đai rừng ngập m ặn gia tăng, đe dọa đê biển, tài sản m ôi trường ven biển, tỉnh Cà Mau cho thử nghiệm ứng dụng kết cấu gọi “kè tạo bãi” để đối phó khẩn cấp Bài viết trình bày m ột vài đánh giá tác động tuyến kè thử nghiệm m hình tích hợp thủy động lực học phổ sóng vùng nước nơng ven bờ Kết nghiên cứu cho thấy, kè tạo bãi hiệu trình tạo bãi, dập tắt dịng xốy Rip tác động sóng, chặn tượng sạt lở tàn phá đai rừng ngập m ặn cho vùng biển nằm bên tuyến kè Mặt khác, dẫn đến xói sâu chân dọc tuyến kè, hình thành lạch ngầm chia cắt địa hình đáy biển tuyến ngồi tuyến, phần biển phía Bắc điểm cuối tuyến kè, dẫn đến nguy không ổn định cho tuyến kè Do đó, cần quan trắc đánh giá diễn biến địa hình trước áp dụng đại trà cơng nghệ Từ khóa: Đánh giá tác động, bờ biển, kè, tỉnh C Mau Summary: The Ca Mau governm ent is performing experim ental application of new structure called “subm erged embankment for alluvial accumulating” as urgent m easure for mitigating coast erosion and m angrove destroy that quickly increase for last years The paper presents some assessm ents of its impacts by computer model coupled hydrodynamics and spectral sea wave on shallow water coastal zone The results of study show its big effectives for alluvial accum ulating, stopping Rip circulation and wave action, protecting coastal line and m angrove belt, and it has responded very urgent needs of Ca Mau provence Other-side, it is causing to bed deep erosion on narrow way along embankm ent and its north end, and generating subm erged creek closed to outside foot of structure that breaks the continualness in natural sea bed topography of studied area, and quickly increases the defenses of land heights between both sides of em bankm ent caused to its unstable It is need in careful m onitoring and assessing the topographical evaluation before wide application of this structure Key words: assessments of its impacts, coastal, em bankm ent, Ca Mau province, I ĐẶT VẤN ĐỀ Đường bờ biển đai rừng ngập m ặn (ĐRNM) tỉnh Cà Mau sạt lở nhiều đoạn với m ức độ ngày tăng, đe dọa hệ thống đê biển, tài sản mơi trường Có khu vực, biển đẩy bờ lùi sâu vào đất liền 300m - 600m vòng 10 năm gần Vấn đề cấp thiết tìm giải pháp tối ưu, hợp lý khả thi để khôi phục ĐRNM Lãnh đạo tỉnh Cà Mau cho thử nghiệm phương án kè tạo bãi (KTB) để chống sạt lở bờ, tạo bãi bảo vệ ĐRNM Về kết cấu, mạng cọc ly tâm bê tông cốt thép đứng xung quanh đổ đá hộc (xem hình 1) Tuyến KTB thí điểm có chiều dài 300m (gọi tắt K1) thi cơng thí điểm khu vực biển ven bờ nằm cửa kênh Lung Rang cửa Rạch Dinh thuộc xã Khánh Tiến, Huyện Trần Văn Thời, tỉnh Cà Mau có tọa độ đầu tuyến kè cuối tuyến kè là: (104°49'41.54"E; 9°22'42.56"N) (104°49'41.36"E; 9°22'52.21"N) Hiện nay, tỉnh xây dựng tuyến kè tương tự để bảo vệ mũi Cà Mau Phương án KTB kết đúc kết từ thực tế, chưa có đủ sở khoa học công nghệ để chứng m inh tính ổn định, độ bền vững tác động lên chế độ thủy động học (HD), phổ sóng (SW) bồi xói Sẽ có nhiều vấn đề đặt Trong phạm vi viết này, giới hạn vấn đề nghiên 1      cứu đánh giá tác động đoạn KTB thí điểm lên chế độ HD chế độ SW phương pháp mơ hình tốn, từ gián tiếp đánh giá tác động lên bồi xói đáy bờ biển Hình Sơ họa kết cấu tuyến kè ngầm tạo bãi thi công thử nghiệm thực địa III LỰA CHỌ N MƠ HÌNH TÍNH Mơ hình chọn để giải toán nêu phải thỏa m ãn tiêu chí sau: (1) Vùng nghiên cứu (VNC) vùng nước nơng, độ dốc đáy nhỏ, địa hình đáy đơn giản, mơ hình thủy lực số chế độ HD SW không ổn định chiều ngang công cụ đáng tin cậy hiệu quả; (2) Đường bờ có dạng cưa, nên m hình thủy lực số lưới phi cấu trúc lựa chọn hợp lý, lưới tính với phần tử tam giác cho vùng gần bờ phần tử tứ giác cho vùng xa bờ lựa chọn tối ưu; (3) Các q trình HD, SW bồi xói VNC phụ thuộc chặt chẽ với nhau, nên chúng phải tích hợp m ột mơ hình khép kín; (4) Ví trí đường biên cứng di động theo dao động m ực nước m hình chọn phải đáp ứng thực tế này; (5) Mơ hình tính phải có cơng cụ để cài đặt chi tiết K1 lên lưới tính; (6) Mơ hình chọn phải có lõi học thuật bảo đảm, cơng nhận giới VN 2      Qua phân tích so sánh mơ hình thủy lực số áp dụng Việt Nam giới, chúng tơi thấy rằng: mơ hình tích hợp MIKE21/3 Coupled Model FM viện thủy lực Đan Mạch (DHI) xây dựng số m hình tốn đại đáp ứng tất tiêu chí nêu Đây sản phẩm (xây dựng năm 2004 - 2009) tiến phần m ềm chuyên dùng họ MIKE để m q trình thủy lực liên quan chặt chẽ với vùng nước nơng (là thủy động lực, sóng biển, vận chuyển vật chất bồi xói) cho miền tính (MT) có đường biên di động (theo dao động mực nước) cài đặt cơng trình nhân tạo (đê, kè, cầu cống…) lên lưới tính phi cấu trúc Các module cần sử dụng đồng thời bao gồm: (1) Module thủy động lực học (module HD) để xác định trường dòng chảy trường độ sâu cột nước; (2) Module phổ sóng (module SW) để xác định trường sóng ứng suất tán xạ sóng Các chi tiết học thuật chúng tài liệu [1012] III SỐ LIỆU ĐẦU VÀO Tuyến KTB K1 có chiều dài (L=300m) lớn nhiều bề rộng (b=2,4m ) Bề cao m ặt cắt ướt triều đạt đỉnh khoảng 2,5m triều kiệt khoảng 1,5m (xem hình 1) K1 có trục Bắc-Nam nằm sát m ép ĐRNM (nơi xa 200m, nơi gần khoảng 25m, xem hình 2) Căn vào kết nghiên cứu công nhận rộng rãi chế độ HD SW VNC [4, 5, 7]), thông số K1, chúng tơi xác định vùng nghiên cứu (VNCC) MT chế độ HD SW hình Kính thước MT 5,2kmx6,5km Tọa độ UTM zone 48N góc trái thấp (476500m, 1034000m) góc phải cao (481200m ,1040450m) Kích thước MT gấp 20 lần L 2000 lần b K1, nên ảnh hưởng K1 lên chế độ HD SW biên MT không đáng kể Số liệu địa hình đáy bờ thu thập số hóa lên lưới tính hình Đây kết tích hợp từ nhiều nguồn với độ tin cậy tương đối tốt bao gồm: (1) Số liệu địa hình từ hải đồ tỷ lệ 1:100.000 lập năm 1984; (2) Số liệu địa hình lưới 15mx15m (bản đồ địa hình tỷ lệ 1:10.000) TN-MT lập năm 2008; (3) Đường bờ rài ĐRNM từ ảnh viễn thám năm 2010; (4) Kết đo địa hình chương trình Naga (1970); (5) Số liệu địa hình tổng cục Biển-Hải Đảo đo năm 2009; (6) Các đồ GIS tỉnh Cà Mau ĐBSCL MT có địa hình đáy độ dốc nhỏ (1:500), đáy phủ cát m ịn, bùn sét chứa nhiều m ùn hữu Đây vùng biển nông Đường đồng m ức độ sâu gần song song với đường bờ, cấu tạo đơn giản có phương chủ đạo trục Bắc-Nam Cao trình đáy VNCC lớn -3,5m Cao trình đáy vị trị xây dựng K1 m ức -1,5m-1,3m Một phần đáy biển ven bờ có cao trình lớn -0,4m thường lộ triều kiệt vùng có cao trình đáy nhỏ 0,5m thường ngập nước lúc triều cường Đường bờ biển có phương chủ đạo Bắc-Nam Dọc bờ biển có ĐRNM, nơi rộng lên đến 400m, nơi hẹp 1m , nhiều nơi khơng cịn ĐRNM Dọc bờ biển đê biển đất Một số đoạn bờ biển sạt lở mạnh, khu vực khơng cịn ĐRNM Đường bao ĐRNM có dạng cưa (xem hình 2), vây, MT hình chử nhật lưới tính phi cấu trúc hình hợp lý Độ phân giải lưới mịn cho khu vực đặt K1 lân cận (kích lước lưới bậc bề rộng b) Mật độ nút lưới tính thưa dần theo khoảng cách kề từ K1 Lưới tính bao gồm phần tử tứ giác cho phần xa bờ phần tử tam giác cho phần sát đường bờ ĐRNM với 8894 phần tử 7484 nút Bề dài cạch phần tử lớn 320m (khu vực biển khơi) bé 2,4m (khu vực đặt tuyến KTB) Có phương án biên cứng: (1) Khơng có tuyến KTB (K0) phương án có tuyến KTB dài 300m xây dựng thực địa (K1) Vị trí cài đặt K1 lưới tính hình Ở m ức định tính, ta thấy rằng: (1) Do có độ rỗng xuyên qua K1 bề rộng b nhỏ, nên chênh lệch m ực nước ngồi K1 khơng đáng kể, trục K1 song song với trục dòng chảy VNC, nên thành phần dòng chảy trực giao xuyên qua K1 bé (so với dòng chảy dọc theo K1) Như vậy, m odule HD coi tuyến kè tường đặt dọc theo trục dòng chảy Giả thiết phát sinh sai số bé so với sai số CSDL 3      đầu vào khác (như địa hình, độ nhám …); (2) Trục K1 gần trực giao với hướng truyền sóng từ biển khơi vào khu vực ven bờ, tác động sóng biển mạnh Tuy nhiên, cọc ly tâm có kẽ hở tảng đá hộc có độ rỗng, nên tượng phản xạ sóng gặp K1 nhỏ so với trường hợp tuyến kè tường đặc liên tục Dòng lượng sóng bị tiêu tán mạnh xuyên qua K1 có phần nhỏ phản xạ trở lại Hiện nay, chưa có đo đạc độ tiết giảm lượng sóng phía K1 Quan sát m cho thấy: (1) Độ cao sóng phía K1 nhỏ, ước tính 5-10% độ cao sóng phía ngồi; (2) Có tượng phản xạ sóng gặp K1 có khối nước nhỏ vọt lên cao sau rơi vào phía trước tuyền kè làm cho m ức độ nhiễu động nước khu vực gần tuyến kè tăng lên so với khu vực lân cận Tuy nhiên, m ô q trình vi mơ vượt khỏi khn khổ nghiên cứu Miền tính (MT) V N C C Tuyến K N TB thí điểm Hình Miền tính, VNCC, cấu tạo lưới tính vị trí tuyến KNT B thí điểm đường bờ Để m tả tác động K1 lên qua trình truyền sóng, chúng tơi sử dụng cơng thức cân m ật độ tác động sóng xun qua cơng trình [10, 12] có dạng: dF  (Ftrong  Fngồi )    Fn dl A Trong đó: dF=Ftrong-Fngoai hiệu dịng m ật độ tác động sóng xun qua K1; A diện tích lưới (phần tử) theo phương trực giao K1 (diện tích cạnh lưới) với dịng m ật độ tác động sóng pháp tuyến Fn ; dl độ dài chi tiết cơng trình (hay đường kính cột) Tổng lấy cho tồn cạnh lưới Để tính đại lượng này, cần khai báo bảng thơng số xác định mức độ phản xạ cho khoảng chu kỳ sóng độ sâu cột nước khác (xem [10, 12]) Mơ suy giảm sóng qua tuyền kè rỗng kiểu K1 vấn đề m ới phức tạp so với m ô sóng gặp tuyến kè tường liên tục đặc 4      MT có đoạn biên mở, có đoạn biên m phía Nam, phía T ây phía Bắc MT nối với Biển T ây Nam Bộ, đoạn biên m ở phía Đơng nối với kênh rạch thuộc xã Khánh Hội Khánh T iến huyện T rần Văn T hời (kênh Lung Rang, rạch Dinh rạch Dong) T ác động dòng chảy qua kênh rạch biên phía Đơng (kênh Lung Rang, rạch Dinh rạch Dong) đến chế độ HD SW MT yếu chúng đặt lùi sâu vào bên 3 đất liền lưu lượng nước ra/vào kênh rạch nhỏ (đạt khoảng 10m /s, 7m /s 5m /s theo hướng biển mùa lũ, không đáng kể mùa kiệt [2, 14]) so với dòng chảy biển Ảnh hưởng biển T ây lên chế độ HD SW MT qua đoạn biển mở nối MT với lớn Do khơng có số liệu thực đo sóng tới m ực nước đoạn biên này, nên CSDL biên phải tính từ m hình làm việc khác, kế thừa từ cơng trình [4, 6, 7, 9, 17] có m iền tính liên hồn biển Đơng, biển T ây, dịng sơng Mekong với 21 đoạn biên mở, có đoạn biên là: eo Đài Loan, Eo Bacsi, Eo Singapore, eo qua quân đảo Philipine, mặt cắt sông Cửu Long Châu Đốc Tân Châu Hình Biến thiên mực nước điểm đầu điểm biên Tây ( NW SW ), điểm đầu biên Bắc (điểm NE) điểm cuối biên Nam (điểm SE) theo thời gian vào tháng năm 2011 A B C   Hình Diễn biến độ cao sóng có nghĩa dọc theo đoạn biên mở Tây (A), Nam (B) Bắc (C) nối VNC với biển Tây thời điểm vào tháng năm 2011 (GMTN cấp 6) 5    Kết tính tốn yếu tố HD SW mơ hình liên hồn biển Đơng, Biển T ây dịng sơng Mekong (đã hiệu chỉnh) trích cho đoạn biên phía Nam , T ây, Bắc MT thời thời khoảng từ tháng 1/4/2011 đến 30/4/2012, số liệu trích cho thời khoảng:  Từ ngày 11 đến ngày 15 tháng 11 năm 2011 dùng làm điều kiện biên chạy m hình để hiệu chỉnh thơng số nó;  Từ ngày 22 đến ngày 26 tháng 11 năm 2011 dùng làm điều kiện biên chạy m hình để kiểm định kết tính tốn mơ hình hiệu chỉnh;  Từ ngày 13 đến ngày 18 tháng năm 2011 dùng làm điều kiện biên chạy m hình hiệu chỉnh để nghiên cứu chế độ HD SW trước sau có K1 điều kiên có GMT N cấp giật cấp (xem hình ảnh số liệu biên sóng tới m ực nước đoạn biển mở hình 4) CSDL gió đầu vào (tại độ cao 10 m m ặt biển) NOAA cung cấp miễn phí mạng internet thời điểm 0, 6, 12 18 GMT ngày lưới ¼ độ kinh vĩ từ năm 2009 đến năm 2012 Như vây, để đánh giá tác động tuyến KTB, ta Hình So sánh kết tính tốn thực đo cần thực phương án mô (3 phương thành phần vận tốc (u,v) đợt đo tháng 11 năm 2011 trạm án biên KT T V-HV kết hợp phương án có khơng có K1) IV HIỆU CHỈNH MƠ VÀ KIỂM ĐỊNH MƠ HÌNH T 11 đến 15 tháng 11 năm 2011, Viện Kỹ thuật Biển đo dịng chảy, sóng trạm (toạ độ địa lý: 104°48'47.04"E; 9°22'39.34"N) dòng chảy trạm (toạ độ địa lý: 104°47'37.98"E; 9°22'41.23"N) nằm bên MT Các số liệu thực đo dùng để hiệu chỉnh thông số module HD m odule SW qua so sánh số liệu tính tốn thực đo Kết hiệu chỉnh thơng số m odule HD bao gồm: (1) Hệ số Manning M (theo định nghĩa DHI) MT không theo không gian Vùng biển khơi với độ sâu >5m , M xấp xỉ 51m 1/3/s Vùng sát bờ, khơng có phủ bùn nhảo, M Hình So sánh kết tính thực đo Hs T mean trạm đợt đo tháng 11/2011 6      1/3 1/3 đạt khoảng 35-40 m /s T ại vùng có ĐRNM, M đạt 20-25 m /s; (2) Hệ số tán xạ rối ngang tính theo cơng thực Sm agorenski với hệ số thực nghiệm 0,28 giới hạn khoảng 0,05-2,0m /s phù hợp; (3) Điều kiện để xem ô lưới thuộc MT hay bị loại là: (i) độ sâu ngập >0,1m, ô lưới ô tính đầy đủ; (ii) độ sâu ngập ô >0,05m nhỏ 0,1 ô lưới có ngập, nước không chảy; (ii) độ sâu ngập ô 0,35m/s, nên thuận lợi cho lắng đọng bùn cát Do vùng nước nông, nên chế độ HD biến động nhanh mạnh gió thay đổi cường độ hướng (so sánh đồ A0 B0 hình 9) Khi GMT N m ạnh, ảnh hưởng dòng chảy gió lấn át dịng triều, thành phần (chiếm đến 60-80%) dòng chảy tổng hợp V đạt 0,50,9m /s Cách bờ 200m, hướng dịng chảy đơn giản song song với đường động m ức độ sâu Dịng chảy GMĐB có hướng ngược chiều dịng triều dâng Dịng chảy GMT N có hướng chiều với dòng triều dâng, mang bùn cát từ bãi bồi Cà Mau lên VNC Khi 10      GMT N thổi mạnh, có tượng cường hóa V dải biển sát bờ (xem hình 9) Lúc đó, V lớn gấp 2-3 lần vùng biển xa bờ Đây tượng nguy hiểm cho tàu ghe neo đậu hay chạy ven bờ biển, nguyên nhân gây sạt lở bờ đáy biển Đặc biệt, kết tính tốn cho thấy: vào mùa GMT N, có hệ thống dịng Rip dải biển ven bờ phóng xạ lượng sóng (xem hình 9) Hệ thống dịng Rip có đặc điểm là: (1) Các xốy Rip có đường kính từ 80m-120m , vùng nước có V lớn nằm sát m ép đường bờ hướng phía bờ lượn theo đường biên ĐRNM dòng rời bờ nằm vùng trung tâm lõm (xem hình 9); (2) Kích thước xốy Rip gần trùng với kích thước cưa đường biên ĐRNM Đây câu trả lời cho câu hỏi xuất phát từ thực tế: đường biên ĐRNM VNC có dạng hình cưa (xem hình 9) Dịng Rip khơng tồn mùa GMĐB Tác động K1 lên chế độ HD Kết mơ cho thấy, có vùng bị K1 tác động m ạnh (xem hình 9, 12 14) là: (1) T oàn phần đới bờ nằm bên K1; (2) Dải biển hẹp (rộng khoảng 30m-60m ) nằm dọc mé K1; (3) Khu vực phía bắc lân cận điểm cuối tuyến kè (bán kính 0,3m ; (5) Vào mùa GMT N, Hs bình qn đạt khoảng 0,35m phóng xạ dòng lượng đủ lớn để tạo dịng Rip ven bờ biển rìa ĐRNM; (6) Chế độ sóng phụ thuộc lớn vào dao động m ực nước; triều đạt đỉnh, sóng tiếp cận sát đường bờ ĐRNM, gây sạt lở bờ ĐRNM Chế độ SW VNC biến động m ạnh thời tiết thay đổi, m ùa GMTN Đặc biệt, lương sóng biển phóng xạ nguồn cung cấp lượng cho xoáy dịng Rip có vai trị quan cấu tạo đường viền ĐRNM Trong đợt 11      GMT N m ạnh cấp (theo số liệu thống kê, VNC, m ỗi năm có khoảng 7-10 đợt gió GMTN từ cấp trở lên hoạt động vài ngày), yếu tố sóng biển VNC mạnh đột biến (xem 10), gây tác động tiêu cực vì: (1) Hs > 1,0m vỡ chân đường bờ rìa ĐRNM (hình 10); (2) Sự phóng xạ m ạnh lượng sóng dẫn đến gia tăng mạnh V dải biển sát bờ mực nước dâng cao, gia tăng tác động sóng Tác động K1 lên chế độ SW Kết m ô chế độ SW có K1 cho thấy: (1) Đối với phần đới bờ nằm K1, Hs giảm 70%-90% (xem hình 10, 11), >0,2m (đây tác động tích cực K1 chặn đứng tác động gây xói bờ tàn phá ĐRNM sóng, giảm m ạnh phóng xạ sóng gây dịng chảy ven bờ, tạo điều kiện thuận lợi cho hệ sinh rừng ngập mặn phát sinh triển ổn định); (2) Đối với dải biển m ép dọc tuyến kè, K1 gây tác động nói chung tiêu cực làm phát sinh sóng phản xạ giao thoa sóng tới sóng phản xạ dẫn đến rối loạn phổ sóng gây hệ là: (i) Hs tăng thêm 510%; (ii) Cường độ phóng xạ lượng sóng tăng mạnh, sinh xoáy rối cường độ lớn làm tăng V (sSự rối loạn phổ sóng kết hợp gia tăng V yếu tố thuận lợi cho trình bào mòn đáy biển); (3) Tác động K1 lên chế độ SW không lan rộng Một số nhận xét nguyên nhân bồi xói VNC Như biết, phù sa sơng Mekong vật liệu hình thành địa hình VNC với hành trình đường vịng: vào VN (qua biên giới Việt NamCampuchia), cửa sông Cửu Long (kết thúc vào tháng 11), trôi xuống m ũi Cà Mau (trong suốt mùa GMĐB) sau vịng lên VNC (trong suốt mùa GMT N) kéo dài tháng Từ năm 2007 đến nay, diễn biến xói lở bờ biển ĐRNM VNC phức tạp Xu bồi lấn biển khứ (những năm 80, 90 kỷ trước) chững lại, xu xói bờ tăng lên Bề rộng ĐRNM ngày thu hẹp, từ 400m -600m khứ, cịn khoảng 50m-300m, chí 1-2m Sạt lở bờ bào mòn bề mặt vùng cận bờ ĐRNM chủ yếu xẩy m ùa GMT N đặc biệt mạnh GMT N cấp Các nguyên nhân dẫn đến gia tăng tốc độ sạt lở bao gồm:  Có thiếu hụt lượng bùn cát song Mekong vào VN kéo dài từ năm 2005 đến T heo kết đo dòng chảy bùn cát lơ lững qua mặt cắt T ân Châu Châu Đốc, tổng lượng phù sa vào VN năm qua đạt 75 triệu tấn, xấp xỉ 1/2 bình quân hàng năm khứ Đặc biệt, tổng lượng bùn cát sông Mekong vào VN năm 2010 đạt 43 triệu Nguyên nhân: (1) Có sụt giảm mạnh hàm lượng bùn cát nước sông Mekong sau đập T iêu Loan bắt đầu tích nước năm 1993 (X X Lu and R Y Siew, 2005, [13]); (2) Từ năm 2005 đến năm 2010, khơng có lũ hạ lưu sơngMekong  Kết phân tích diễn m ực nước thực đo 26 năm qua cho thấy, m ực nước trung bình hàng năm VNC (trạm Ơng Đốc, Xẻo Rơ) tăng với tốc độ 10.2mm/năm, nên độ sâu ngập nước, phạm vi thời gian ngập ngày tăng, vậy, tác động sóng dịng chảy lên bờ biển VNC tăng lên  Sạt lở tăng mức độ sau xây dựng tuyến đê biển Tây Quan sát mặt cho thấy, sạt lở thường xẩy mạnh vùng có đê biển nằm sát bờ biển Sự tàn phá ĐRNM người nguyên nhân quan trọng Một số nhận xét sơ tác động K1 lên chế độ bồi xói Sau có K1, chế độ HD SW thay đổi, nên chế độ bồi xói thay đổi theo, theo nguyên lý chung là: (1) Khu vực mà V Hs giảm sau có K1, tốc độ bồi lấp tăng khu vực khu vực bồi lấp khơng xói tốc độ xói giảm , chí trở thành khu vực bồi lấp khu vực khu vực xói lở; (2) Khu vực m V Hs tăng sau có K1, tốc độ bồi lấp giảm, chí trờ thành khu vực xói khu vực trước có K1 khu vực bồi lấp khơng xói tốc độ xói lở tăng khu vực 12      trước có K1 khu vực xói Dựa vào kết tính toán đánh giá tác động K1 lên chế độ HD SW , có rút đánh sau:  Đối với phần biển ven bờ nằm bên K1, tốc độ bồi tụ bùn cát tăng m ạnh, so với khơng có K1 Do Hs V bé đồng so với khơng có K1, nên vùng thuận lợi cho ĐRNM phát sinh triển ổn định  Đối với dải biển nằm ngồi sát tuyến kè, có biến động sau: (1) Sẽ giảm bồi tụ gió yếu, đáy biển bị bào mịn gây xói sâu khu vực cận chân tuyến kè GMT N vượt cấp 5; (2) Có thể xuất lạch sâu chân phía ngồi tuyến kè, gây ổn định cho K1, chia cắt cấu tạo phẳng địa hình tự nhiên đáy biển VNC, cản trở phát triển bồi tụ phía ngồi tuyến kè  Đối với khu vực biển lân cận điểm cuối tuyến kè (ở phía Bắc tuyến), có thay đổi chế độ bồi xói, bao gồm : (1) Khu vực cận điểm cuối tuyến bị xói sâu; (2) Có nguy tăng mức độ xói bờ phía đối diện với điểm cuối tuyến K1 VII KÊT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Gần đây, xói lở bờ biển ĐRNM VNC ngày tăng Các nguyên nhân sâu xa gây xói lở rõ nêu Hiện tượng xói lở VNC sạt lở bờ bào m òn bề m ặt vùng cận bờ ĐRNM xảy m ùa GMT N Có tượng cường hóa tốc độ chảy có hệ thống dòng Rip dải ven bờ phát xạ lượng sóng m ùa GMTN Bán kính xốy Rip trùng với kích thước cấu tạo cưa đường bờ biển biên ĐRNM Đặc biệt, có GMTN mạnh cấp 6, cấp giật cấp hoạt động vài ngày, mức độ tác động dịng Rip sóng biển lên dải biển sát bờ nguy hiểm, gây sạt lở mạnh Giải pháp giảm tác động sóng lựa chọn hợp lý để bảo vệ ĐRNM, chống sạt lờ bờ tạo bãi bồi lấn biển Với tinh thần đó, việc tỉnh Cà Mau cho xây dựng thí điểm tuyến KT B m ột việc làm có trách nhiệm Kết nghiên cứu cho thấy hiệu lớn tuyến KTB trình tạo bãi, bảo vệ bờ ĐRNM, dập tắt dịng xốy Rip cho vùng biển ven bờ nằm bên tuyến, đáp ứng tốt nhu cầu xúc thực tế địa phương Ảnh hưởng tuyến kè khơng lan rơng phía biển khơi Tuy nhiên, có tác động tiêu cực cho khu vực đáy biển nằm phía ngồi sát chân tuyến kè phần biển phía Bắc điểm cuối tuyến kè Nó dẫn đến xói sâu chân tuyến kè hình thành lạch ngầm chia cắt cấu tạo đáy biển tự nhiên nằm tuyến tuyến kè Diễn biến địa hình dải biển cận chân tuyến kè cần quan tâm vì: phía tuyến bồi lấp nhanh (ước tính vịng 4-8 năm thành RNM khô nước triều kiệt, tức bồi thêm 1,0m -1,5m), phía ngồi tuyến, có nguy xói sâu thêm (hoặc khơng bồi thêm ), lúc đó, có lực xơ ngang phía biển, phương hại đến độ ổn định tuyến kè T rong trường hợp có xói sâu chân m ạnh (tốc độ >1m/năm), nguy sụp kè cao Hiện sở để thiết kế thi công tuyến KT B dựa vào quan sát thực địa, kinh nghiệm rút việc thử nghiệm nhiều phương án bảo vệ đê biển ĐRNM địa phương Chủ đầu tư tham khảo thêm kết nghiên cứu sơ nêu để sốt lại thơng số kỹ thuật tuyến KTB trước m rộng phạm vị áp dụng công nghệ Do số liệu đầu vào thiếu nhiều, nên kết nghiên cứu phân tích nêu có sai số định, phân tích chế độ bồi xói trước sau có K1 Do đó, cần thực chương trình quan trắc diễn biến địa dình đáy cho m ặt cắt ngang (kể từ bờ biển đến khoảng cách 200-250m so với tim tuyến KT B) vịng 2-4 năm để có số liệu tin cậy nhằm điều chỉnh thông số kỹ thuật cho KTB Cần phải tiếp tục nghiên cứu tìm kiếm ứng dụng giải cơng trình mềm thân thiện m ôi trường tốt tuyến KTB nêu sử dụng nguyên liệu chổ (gỗ, cây, tre, tầm vông …) 13      Cuối cùng, tác giả chân thành cảm ơn phòng Nghiên cứu Mơi trường Biển Biến đổi Khí hậu thuộc Viện Kỹ thuật Biển cung cấp số liệu thực đo dịng chảy sóng dùng vào việc hiệu chỉnh kiểm định m hình tính tốn TÀI LIỆU THAM KH ẢO [1] Bộ T N-MT (2012) Kịch biến đổi khí hậu, nước biển dâng cho Việt Nam [2] Bộ NN-PTNT (2009, 2011) Dự án điều tra cửa sơng Nam Bộ T cục Thủy lợi chủ trì Viện KT B Viện KHT LMN thực [3] Bộ NN-PTNT (2011) Dự án quy hoạch thủy lợi ĐBSCL điều kiện biến đổi khí hậu nước biển dâng Viện QHTLMN chủ trì [4] Chương trình biển KHCN – 06, Chuyên khảo Biển Đông [5] Nguyễn Hữu Nhân (2007) Nghiên cứu phát triển phần m ềm dự báo sóng biển ven bờ cửa sông Nam Bộ Đề tài cấp Bộ T ài Nguyên Môi T rường Báo cáo chính, 326 trang [6] Nguyễn Hữu Nhân (2013) Đánh giá m ực nước dâng bão biển ven bờ cửa sông Nam Bộ điều kiện biển đổi khí hậu T ạp chí KT T V, 5(628 ) [7] Nguyễn Hữu Nhân (2012) Đánh giá biến dạng yếu tố triều vùng biển ven bờ cửa sông Nam Bộ nước biển dâng T ạp chí KH CN Thủy Lợi, 12(02 ) [8] VKHT L MN (2012) Báo cáo tổng kết đề tài cấp Nhà nước “Nghiên cứu chế độ dòng chảy, phân bố bùn cát ven biển từ cửa sơng Sồi Rạp đến cửa T iểu, đề xuất giải pháp chống sạt lở đê biển Gị Cơng, tỉnh Tiền Giang” Chủ nhiệm: Lê m ạnh Hùng [9] Viện KHT L VN (2012) Báo cáo tổng kết đề tài cấp sở “Nghiên cứu biến dạng yếu tố triều biển ven bờ cửa sông Nam Bộ nước biển dâng” Chủ nhiệm : Nguyễn Hữu Nhân [10] DHI (2009) MIKE21/3 Coupled Model FM User Guide [11] DHI (2009) MIKE21/3 Coupled Model FM Hydrodym amic and transport module [12] DHI (2009) MIKE21/3 Coupled Model FM Spectal wave module [13] Lu, X X., and Siew, R Y.(2005) Water discharge and sedim ent flux changes in the Lower Mekong River Hydrology and Earth System Sciences Discussions, 2, 2287–2325 Available from: http://www.hydrol-earth-syst-sci-discuss.net/2/2287/print-redirect.html [Accessed 04 June 2012] [14] Le Thi Viet Hoa, Nguyen Huu Nhan, Wolanski Eric, Haruyama Shigeko, T ran Thanh Cong (2007) The Com bined im pact on flooding Vietnam ’s Mekong River Delta of Local m an-made structures, sea level rise, and dam upstream in river catchm ent Coastal and shelf Sciences Vol 71 (1-2): 110-116 [15] Wolanski, E and Nguyen Huu Nhan (2005) Oceanography of the Mekong River Estuary pp 113-115 in Chen, Z., Saito, Y and Goodbred, S.L., Mega-deltas of AsiaGeological evolution and human im pact China Ocean Press, Beijing, 268 pp [16] Wolanski E, Nhan N.H., Spagnol S 1998 Fine sediment dynamics in the Mekong river estuary in the dry season J Coastal Research Vol.14 No.2 [17] JICA, 2012 Assignment astudy on the best-suited sea dyke types adaptive to the local situation VKTB thực 14    ...  cứu đánh giá tác động đoạn KTB thí điểm lên chế độ HD chế độ SW phương pháp mơ hình tốn, từ gián tiếp đánh giá tác động lên bồi xói đáy bờ biển Hình Sơ họa kết cấu tuyến kè ngầm tạo bãi thi... hưởng tuyến kè không lan rơng phía biển khơi Tuy nhiên, có tác động tiêu cực cho khu vực đáy biển nằm phía ngồi sát chân tuyến kè phần biển phía Bắc điểm cuối tuyến kè Nó dẫn đến xói sâu chân tuyến. .. sóng biển lên dải biển sát bờ nguy hiểm, gây sạt lở mạnh Giải pháp giảm tác động sóng lựa chọn hợp lý để bảo vệ ĐRNM, chống sạt lờ bờ tạo bãi bồi lấn biển Với tinh thần đó, việc tỉnh Cà Mau cho