QUÁ TRÌNH THIẾT BỊ

Đồ án trình thiết bị Đề tài thiết kế thiết bị sấy tầng sôi sấy thóc suất 5000kg/h SVTH: Vũ Thị Hằng – MSV: 131250732286 Chương 2: cân vật chất lượng 1/ Thông số tác nhân sấy: G1, G2: lượng vật liệu trước sau sấy (kg/h) Gk: lượng vật liệu khô tuyệt đối qua máy sấy (kg/h) W1, W2: độ ẩm vật liệu trước sau sấy (%) W: độ ẩm tách khỏi vật liệu (kg/h) L: lượng không khí khô tuyệt đối (kkk) qua máy sấy (kg ẩm/ kg kkk) X0: Hàm ẩm không khí trời (kg ẩm/ kg kkk) X1: hàm ẩm không khí trước vào buồng sấy (kg ẩm/ kg kkk) X2: hàm ẩm không khí sau sấy (kg ẩm/ kg kkk) T: thời gian sấy Q,q: Nhiệt lượng tổn thất C: nhiệt dung riêng 2.1.1/ độ ẩm vật liệu Độ ẩm ban đầu vật liệu: W1 = 38% (1) Độ ẩm cuối vật liệu sấy: W2 = 13% ( độ ẩm bảo quản hạt lương thực từ 11-13%) 2.1.2/ thông số tính toán cho tác nhân sấy: Địa điểm sấy Thanh Hóa: • • • Trước vào caloriphe: Ẩm tương đối: φ = 85% Nhiệt độ không khí: t0 = 23ºC Áp suất nước bão hòa 23ºC là: P0 = 0,0287 at ( theo sổ tay trình thiết bị, trang 317, bảng I253 ) Độ ẩm tuyệt đối không khí (theo công thức 1-6 trang 11, kỹ thuật sấy vật liệu): Pkq: áp suất khí 1.033 at : độ ẩm tương đối P0: áp suất bão hòa Enthalpy (nhiệt lượng riêng) không khí tính theo công thức: I0 = Ck*t0 + xo*ih (3) Trong đó: Ck: nhiệt dung riêng không khí khô (j/kg.độ) lấy Ck 1000 j/kg.độ t0: nhiệt độ không khí (23 0C) ih: enthalpy hơia nước nhiệt độ t0 (j/kg) ih = r0 + Ch*t0 = (2493 + 1.97*t0)*103 r0 = 2493*103 (j/kg): ẩn nhiệt hóa nước 0C Ck = 1.97*103 (j/kg.độ): nhiệt dung riêng nước → I0 = 1000*23 + 0.0287*(2493 + 1.97*23)*103 = 95849 (j/ kg kkk) • Sau khỏi caloriphe: Khi sấy lúa ta chọn nhiệt độ sấy nhỏ nhiệt độ hồ hóa lúa: 60 º C Nhiệt độ không khí: t1 = 60 °C → P1 = 0.196757 at Hàm ẩm không khí không đổi x0 = x1 = 0.0287 (kg ẩm/ kg kkk) Từ công thức tính hàm ẩm (2), suy công thức tính �1 : Enthalpy không khí sau khỏi caloriphe : I1 = 1000*60 + 0.0287*(2493 + 1.97*60)*103 = 134941 (j/ kg kkk) • Trạng thái không khí sau sấy : Sử dụng giản đồ trạng thái hỗn hợp không khí ẩm( Qúa trình thiết bị truyền khối) để tránh đọng sương bề mặt vật liệu ta chọn nhiệt độ không khí sau sấy : 40ºC • Nhiệt độ không khí sau sấy : t2 = 40°C → P2 = 0.0752 at Nếu sấy lý thuyết : I1 = I2 = 134941 (j/ kg kkk) Từ công thức tính enthalpy không khí ẩm (3) suy hàm ẩm không khí sau sấy : Độ ẩm tương đối : Các thông số Độ ẩm tương đối Giá trị 0.85 Nhiệt độ (°C) Độ ẩm tuyệt đối Enthalpy không khí Áp suất nước bão hòa (at) 23 0.0241 95849 0,0211 2.2/ Cân vật chất cho trình sấy Trong trình sấy xem mát vật liệu, lượng không khí khô tuyệt đối coi không bị biến đổi suốt trình sấy Năng suất thiết bị 5000kg/h (nhập liệu) → Năng suất nhập liệu : G1 = 5000kg/h 2.2.1/ Tính lượng ẩm bay Theo (sổ tay trình thiết bị, trang 102) ta có lượng ẩm bay : 2.2.2/ Tính khối lượng vật liệu sau sấy G2 = G1 – W = 5000 – 1436.78 = 3563.22 (kg/h) 2.2.3/ Tính khối lượng vật liệu khô tuyệt đối : Theo (sổ tay trình thiết bị, trang 102, VII.19) ta có : 2.2.4/ Tính khối lượng không khí khô cần thiết để làm bốc 1kg ẩm Lượng không khí khô cần thiết để làm bốc 1kg ẩm, theo ( sổ tay trình thiết bị, trang 102, VII.20) ta có : 2.2.5/ Tính tổng lượng không khí khô cần thiết cho toàn trình sấy Theo (sổ tay trình thiết bị, trang 102, VII.21) ta có tính tổng lượng không khí khô cần thiết cho trình sấy : L= = 1436.78 * 78.125 = 112248.4375 (kg/h) 2.3/ Tính cân lượng 2.3.1/ Xác định tốc độ làm việc tối ưu Wt Ta có tiêu chuẩn Fe : Trong : g gia tốc trọng trường : g = 9.81 Ở điều kiện t = 0.5 * (t1 + t2) = 0.5 * (60 +40) = 50°C, tra bảng thông số nhiệt vật lý không khí khô ( G.t tính toán thiết kế hệ thống sấy, phụ lục 6, trang 350) ta : = 17.95 (m2/s) = 1.093 (kg/m3) Theo phụ lục ( G.t tính toán thiết kế hệ thống sấy, phụ lục 7, trang 351), ta có với lúa dtđ = 0.00276m khối lượng riêng = 1200kg/m Khi ta có : = 80.7541 Ta lấy tốc độ làm việc tối ưu theo phương trình tiêu chuẩn : Ret = 0.5 (0.19 + 0.258) = 0.5 × (0.19 + 0.258) = 211.555 Do : 2.3.2/ Xác định diện tích ghi chiều cao vật liệu sấy : Theo kinh nghiệm người ta lấy sơ diện tích ghi (1.2 1.5), diện tích ghi tính theo lượng tác nhân sấy lý thuyết Theo (công thức 12.33, trang 256 G.t tính toán thiết kế hệ thống sấy), ta có : Do đường kính ghi sơ : Chiều cao lớp hạt nằm ghi : Như vậy, diện tích bao quanh buồng sấy : F = FG + ( * D * H) = 31.12 + (3.14 * 3.55 * 0.133) = 32.602 (m2) 2.3.3/ Tổn thất nhiệt vật liệu sấy mang Nhiệt độ vật liệu sấy khỏi thiết bị sấy thấp nhiệt độ tác nhân sấy – 10°C Ta lấy nhiệt độ vật liệu sau khỏi thiết bị sấy, t = tv1 – (510) °C Vậy t2 = 50°C Nhiệt dung riêng lúa khỏi thiết bị sấy : Cv = Cvk * (1-w2) + C * w2 (kj/kg) Trong : C : nhiệt dung riêng nước Cvk : nhiệt dung riêng lúa khô Với : C = 4.18 (kj/kg.K) Cvk = 1.5 (kj/kg.K) → Cv = 1.5 * (1 – 0.13) + 4.18 * 0.13 = 1.8484 (kj/kg.K) → Tổn thất nhiệt vật liệu sấy mang : 2.3.4/ Xác định nhiệt tổn thất môi trường : Các thông số để tính mật độ dòng nhiệt truyền qua thiết bị sấy _Nhiệt độ dịch thể nóng trường hợp nhiệt độ trung bình tác nhân sấy : tf1 = 0.5(t1 +t2) = 0.5(60 + 40) = 50°C _Nhiệt độ dịch thể lạnh nhiệt độ không khí bao quanh TBS : tf2 = 23°C Thiết bị sấy hình trụ tròn làm thép dày 0.010m hệ số dẫn nhiệt = 71.58 W/mK Có thể xem buồng sấy vách tường phẳng với phía đối lưu tự nhiên có nhiệt độ nhiệt độ môi trường t = 23°C bên trao đổi nhiệt đối lưu cưỡng với tốc độ w t = 1.375 m/s nhiệt độ nhiệt độ trung bình tác nhân sấy, TNStb = 50°C, không khí bên chuyển động đối lưu tự nhiên chảy rối _Mật độ dòng truyền qua buồng sấy : q +/ Mật độ dòng nhiệt trao đổi nhiệt đối lưu tác nhân sấy mặt thiết bị : q1 = 1.715(tf1 –tw1)1.333 Giả thiết : tw1 = 36°C →q1 = 1.715(50 – 36)1.333 = 58 W/m2 Do trình truyền nhiệt ổn định nên thay q2 = q1 +/ Mật độ dòng nhiệt dẫn nhiệt q2 : q2 = (tw1 - tw2) → tw2 = tw1 - → tw2 = 36 - 36°C +/ Mật độ dòng nhiệt đối lưu từ mặt buồng sấy với không khí xung quanh q3 : q3 = 1.715(tw2 – tf2)1.333 = 1.715(36 – 23)1.333 = 53.47 W/m2 Vậy tw1 = 36°C, tw2 = 36°C q = 58 W/m2, chênh lệch nhiệt độ vách không khí chuyển động không 5°C, chế độ chảy chảy rối Do đó, giả thiết ban đầu chế độ chảy không khí phía chảy rối phù hợp Theo công thức 7.43 (trang 143 Gt.tính toán thiết kế hệ thống sấy) ta có : q= →k= = k(tf1 – tf2) = 2.148 W/m2K Hệ số trao đổi nhiệt đối lưu cưỡng tác nhân sấy với mặt buồng sấy (α1) mặt buồng sấy với không khí xung quanh (α2) : 4.142 W/m2K α1 = α2 = Như vậy, nhiệt tổn thất môi trường : Qmt = F.q = 1890.916 W → qmt = 6807.2976 kj/kg ẩm Tổng tổn thất nhiệt : = -6856.0666 kj/kg ẩm 2.3.5/ Tổn thất nhiệt TNS mang : q2 = = 78.125*1.0269*0.0241*(40 – 23) = 32.86 kj/kg ẩm 2.3.6/ Nhiệt lượng tiêu hao : q = l(I1 – I0) = 78.125(134941 – 95849) = 3054062.5 kj/kg ẩm 2.3.7/ Nhiệt lượng có ích : q1 = I2 - Ctvl = 134941 – (1.5*60) = 134851 kj/kg ẩm Theo phương trình cân ta có : q’ = q1 + q2 + qv +qmt = 134851 +32.86 + 123.769 + 6807.2976 = 141814.9266 kj/kg ẩm Sai số tương đối tính toán : Bảng cân hiệu suất buồng sấy : 10-6 stt Đại lượng Ký hiệu Kj/kg ẩm Nhiệt lượng có ích q1 134851 Tổn thất TNS q2 32.86 Tổn thất VLS qv 123.769 Tổn thất môi trường qmt 6807.2976 Tổng nhiệt tiêu hao q 3054062.5 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN THIẾT BỊ CHÍNH _Các thông số cần cho tính toán : +/ Nhiệt độ tác nhân vào t1 = 60°C +/ Nhiệt độ tác nhân t2 = 40°C +/ Nhiệt độ tính toán trung bình t = 50°C +/ Khối lượng riêng lúa = 1.093 kg/m3 +/ Độ nhớt động học = 17.95 m2/s +/ Độ nhớt động lực học µk = 20.45 10-6 Ns/m2 +/ Hệ số dẫn nhiệt = 2.95 10-2 W/mK = 10.62 10-2 kj/mK +/ Độ xốp: ε = 0,56 +/ Đường kính tương đương d = 2.76*10-3 m +/ Khối lượng riêng chất rắn 1/ Xác định tốc độ tới hạn _Chuẩn số Acsimet r = 1150 kg/m3 % +/ K = 0.187 : hệ số cấu tạo (lắp bulong) = 140.106 N/m2 +/ +/ D = 4.015 m +/ C: hệ số bổ sung tính toán độ mài mòn Vậy: = 1.23 + C Chọn C = 1mm  S = 2.23mm 2.5 mm Vậy bề dày lưới : 2.5mm b/ Buồng sấy: thân buồng sấy chịu tác dụng lực nén chiều trục theo điều kiện ta có: Trong đó: P : lực nén ép chiều trục P = G*g = 727.95*9.81 = 7141.1895 N : ứng suất cho phép nén vật liệu chế tạo = 140 N/mm2 = 140*106 N/m2 (chọn vật liệu chế tạo thép CT3) = 4.045*10-3 + C (mm) C : hệ số bổ sung Chọn S = 2mm +/ Điều kiện ổn định: Ta có: Trong đó: E = 19.6*104 N/mm2 (modun đàn hồi) Khi: , thông số phụ thuộc vào trị số Vậy: = 0.098 (mm) Ta thấy S = 2mm thỏa mãn điều kiện ổn định +/ Điều kiện bền: = 11.4 Vì nên thỏa mãn điều kiện bền Vậy chiều dày thiết bị S = 2mm 5/ Bộ phận nhập liệu: Chọn phận nhập liệu dạng vít xoắn, vít xoắn đặt nằm ngang Năng suất vít tải tính theo công thức: Trong đó: D: đường kính cánh vít n: số vòng quay trục vít, v/phút Số vòng quay lớn trục vít n = 30 v/phút s: bước vít, s = (0.8-1)D : khối lượng riêng thóc, 1150 kg/m3 : hệ số chứa đầy, thóc ta chọn 0.4 C : hệ số tính tới việc giảm suất vít tải đặt nghiêng Trong trường hợp vít tải đặt nằm ngang nên C = Chọn đường kính cánh vít theo tiêu chuẩn 0.125m, bước vít 0.125m Ta được: Q = 47*(0.125)2*30*0.125*1150*0.4*1 = 1266.79 kg/phút Công suất động truyền động cho vít tải: vít tải nằm ngang ta sử dụng công thức dạng sau: Trong đó: Q: suất vít tải C0: hệ số trở lực xác định thực nghiệm Đối với thóc ta lựa chọn 1.2 L: chiều dài vít tải, chọn L = 2m : hiệu suất truyền động động Chọn 0.85 Vậy: N = 9.74 Kw Do ta chọn công suất động cơ: 10Kw 6/ Bộ phận tháo liệu: Ở ta chọn phận tháo liệu ống hình tròn, đường kính 150mm Thóc đạt đến độ khô cần thiết lên tự động đưa theo ống tháo liệu Sở dĩ thóc tự động tính chất chất đặc biệt lớp hạt trạng thái tầng sôi, lúc lớp hạt giống khối chất lỏng tự chảy CHƯƠNG 4: TÍNH TOÁN THIẾT BỊ PHỤ I/ Calorifre: Nhiên liệu sử dụng dầu FO Để cho nhiệt độ không khí ổn định vào buồng sấy, ta tiến hành gia nhiệt không khí cách gián tiếp, tức ta dung dầu để đốt lò tạo nước bão hòa 2atm (119°C), sau đưa lượng nước bão hòa qua thiết bị trao đổi nhiệt với không khí Ưu điểm phương pháp không khí khỏi calorife bụi bản, bồ hóng, thóc sau sấy không bị đen, bẩn thuận lợi cho việc xuất Ngoài nhiệt độ không khí ổn định giúp cho trình sấy hoạt động ổn định Như calorife thiết bị trao đổi nhiệt, ta chọn thiết bịt rao đổi nhiệt ống chum, tác nhâ đung nóng nước bão hòa nhiệt độ 119.6°C, 2atm Hơi nước bão òa ống , không khí ống Sự biến đổi nhiệt độ nước không khí: Nhiệt lượng cung cấp: Q = L(I1 – I0) = 112248.4375(134941 – 95849) = 4.388.015.919 j/h Chọn hiệu suất calorife 0.85 Vậy nhiệt lượng cấp kể đến hiệu suất calorife là: Q = 3729813531 j/h Chọn đường ống có đường kính 38/36mm Chiều dài ống: 3m 1/ Hệ số cấp nhiệt phía không khí: Các thông số không khí nhiệt độ trung bình 50°C v = 17.95*106 kj/h = 2.83*102 W/mK Chọn vận tốc khí thiết bị 15 m/s Chuẩn số Re: = 0.14 Chuẩn số Nu ống chum xếp xen hàng có chắn: : hệ số tính tới ảnh hưởng góc tới, lấy 0.6 Vậy Nu = 0.06 = 6152.1 W/m2K 2/ Hệ số cấp nhiệt nước: Hơi ngưng tụ ống thẳng đứng tính gần theo công thức: r: ẩn nhiệt ngưng tụ nước, r = 2208 kj/kg : hiệu số nhiệt độ: = t ngưng – tn Chọn nhiệt độ tường tw = 117°C, trị số A phụ thuộc vào nhiệt độ tra bảng CHƯƠNG : TÍNH TOÁN THIẾT BỊ CHÍNH _Các thông số cần cho tính toán : +/ Nhiệt độ tác nhân vào t1 = 60°C +/ Nhiệt độ tác nhân t2 = 40°C +/ Nhiệt độ tính toán trung bình t = 50°C +/ Khối lượng riêng lúa = 1.093 kg/m3 +/ Độ nhớt động học = 17.95 m2/s +/ Độ nhớt động lực học µk = 20.45 10-6 Ns/m2 +/ Hệ số dẫn nhiệt = 2.95 10-2 W/mK = 10.62 10-2 kj/mK +/ Độ xốp: ε = 0,56 +/ Đường kính tương đương d = 2.76*10-3 m +/ Khối lượng riêng chất rắn r = 1150 kg/m3 1/ Xác định tốc độ tới hạn _Chuẩn số Acsimet Ar = = _Chuẩn số keynold tới hạn: Reth = = = 9145.16 _Tốc độ tới hạn: Vth = = 59.47 m/s 2/ Tốc độ tác nhân sấy tầng sôi: = 672871.38 _Độ xốp lúa = 0,56 _Chuẩn số Arsimet Ar = 672871.38 _Chuẩn số Ly tính từ đồ thị Ly = f(Ar), ta có: Ly = 200 _Vận tốc tác nhân sấy tầng sôi tính theo công thức: Vk = = 3.379 m/s Vì nhiệt độ buồng sấy nhỏ nhiệt độ bề mặt lưới phân phối, nên nhiệt độ tác nhân bề mặt lưới phân phối là: Vl = = 3.483s m/s _Tốc độ thực tác nhân qua lớp giả lỏng: Vkt = = 6.03 m/s 3/ Tốc độ cân bằng: _Khi bắt đầu bị lôi _Chuẩn số Reynol: Re = = 1298.03 _Chuẩn số Liasenco: Ly = = 3250.29 _Vận tốc cân lúa: Vc = = 8.5 m/s _Vận tốc chủ đạo dòng khí qua lưới: Vak = 2Vc = 17 m/s 4/ Kích thước thiết bị: +/ Tính lưới phân phối: Diện tích: Fp = = 12.66 (m2) Vậy đường kính ghi sơ bộ: D= = 4.015 (m) +/ Đường kính lỗ lưới dựa vào kích thước hạt vật liệu để hạt không lọt qua ta chọn lỗ có đường kính 2.5mm Tỷ số tiết diện chảy lưới: Vak = = 5.05 +/ Chọn lưới có đục lỗ sau: +/ Diện tích lưới: t2 +/ Diện tích lỗ lưới: Trong đó: d đường kính lỗ lưới (m) _Chiều cao buồng sấy: Bao gồm chiều cao lớp giả lỏng chiều cao buồng phân ly +/ Chiều cao lớp giả lỏng (chọn chiều cao ban đầu trạng thái tĩnh h = 0.05m) h= = 0.073 m = 73 mm Để dảm bảo chế độ thủy động tốt, ta chọn chiều cao lớp tầng sôi lần chiều cao vùng ổn định, nghĩa là: hs = 4h0 = 292 mm _Chiều cao buồng phân ly: Chiều cao xác định công thức thực nghiệm: Trong đó: Fr: chuẩn số Frude, Fr = = 20.53 Ta có: vk = 3.379 m/s vc = 8.5 m/s D = 4.015 m Fd = = 2.506 m2 Lại có: Hpl = 1.749 m =1749 mm Đường kính buồng phân ly: buồng phân ly phải có đường kính lớn đường kính vùng tầng sôi để đảm bảo việc phân ly tốt Khả phân ly phụ thuộc nhiều vào đường kính buồng phân ly Chọn: (m2) = 4.57 m Vậy chiều cao buồng sấy tính từ lưới phân phối là: H = hs + hpl = 292 + 1749 =2041 mm =2.041m 5/ Chiều cao thiết bị: [...]... số nhiệt độ: = t ngưng – tn Chọn nhiệt độ tường tw = 117°C, trị số A phụ thuộc vào nhiệt độ tra được trong bảng CHƯƠNG 3 : TÍNH TOÁN THIẾT BỊ CHÍNH _Các thông số cần cho tính toán : +/ Nhiệt độ tác nhân vào t1 = 60°C +/ Nhiệt độ tác nhân ra t2 = 40°C +/ Nhiệt độ tính toán trung bình t = 50°C +/ Khối lượng riêng của lúa = 1.093 kg/m3 +/ Độ nhớt động học = 17.95 m2/s +/ Độ nhớt động lực học µk = 20.45... trạng thái tầng sôi, lúc này lớp hạt giống như một khối chất lỏng và có thể tự chảy ra ngoài CHƯƠNG 4: TÍNH TOÁN THIẾT BỊ PHỤ I/ Calorifre: Nhiên liệu sử dụng ở đây là dầu FO Để cho nhiệt độ của không khí được ổn định khi vào buồng sấy, ta có thể tiến hành gia nhiệt không khí một cách gián tiếp, tức là ta dung dầu để đốt lò hơi tạo ra hơi nước bão hòa ở 2atm (119°C), sau đó đưa lượng hơi nước bão... D: đường kính ngoài của cánh vít n: số vòng quay của trục vít, v/phút Số vòng quay lớn nhất của trục vít có thể n = 30 v/phút s: bước vít, s = (0.8-1)D : khối lượng riêng của thóc, 1150 kg/m3 : hệ số chứa đầy, đối với thóc ta chọn bằng 0.4 C : hệ số tính tới việc giảm năng suất khi vít tải đặt nghiêng Trong trường hợp này do vít tải đặt nằm ngang nên C = 1 Chọn đường kính của cánh vít theo tiêu chuẩn... (N/m2) Chiều dày lưới được tính theo công thức: Trong đó: : hệ số hàm yếu do lưới có đục lỗ +/ K = 0.187 : hệ số cấu tạo (lắp bằng bulong) = 140.106 N/m2 +/ +/ D = 4.015 m +/ C: hệ số bổ sung do tính toán và độ mài mòn Vậy: = 1.23 + C Chọn C = 1mm  S = 2.23mm 2.5 mm Vậy bề dày lưới là : 2.5mm b/ Buồng sấy: thân buồng sấy chịu tác dụng của lực nén chiều trục theo điều kiện khi ta có: Trong đó: P : lực... số keynold tới hạn: Reth = = = 9145.16 _Tốc độ tới hạn: Vth = = 59.47 m/s 2/ Tốc độ của tác nhân trong sấy tầng sôi: _Độ xốp của lúa = 0,56 _Chuẩn số Arsimet Ar = 672871.38 _Chuẩn số Ly được tính ra từ đồ thị Ly = f(Ar), ta có: Ly = 200 Vận tốc của tác nhân trong sấy tầng sôi được tính theo công thức: Vk = = 3.379 m/s Vì nhiệt độ trong buồng sấy nhỏ hơn nhiệt độ trên bề mặt lưới phân phối, nên nhiệt... tới hạn: Reth = = = 9145.16 _Tốc độ tới hạn: Vth = = 59.47 m/s 2/ Tốc độ của tác nhân trong sấy tầng sôi: = 672871.38 _Độ xốp của lúa = 0,56 _Chuẩn số Arsimet Ar = 672871.38 _Chuẩn số Ly được tính ra từ đồ thị Ly = f(Ar), ta có: Ly = 200 _Vận tốc của tác nhân trong sấy tầng sôi được tính theo công thức: Vk = = 3.379 m/s Vì nhiệt độ trong buồng sấy nhỏ hơn nhiệt độ trên bề mặt lưới phân phối, nên nhiệt ... q 3054062.5 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN THIẾT BỊ CHÍNH _Các thông số cần cho tính toán : +/ Nhiệt độ tác nhân vào t1 = 60°C +/ Nhiệt độ tác nhân t2 = 40°C +/ Nhiệt độ tính toán trung bình t = 50°C +/ Khối... độ tra bảng CHƯƠNG : TÍNH TOÁN THIẾT BỊ CHÍNH _Các thông số cần cho tính toán : +/ Nhiệt độ tác nhân vào t1 = 60°C +/ Nhiệt độ tác nhân t2 = 40°C +/ Nhiệt độ tính toán trung bình t = 50°C +/ Khối... 134941 (j/ kg kkk) • Trạng thái không khí sau sấy : Sử dụng giản đồ trạng thái hỗn hợp không khí ẩm( Qúa trình thiết bị truyền khối) để tránh đọng sương bề mặt vật liệu ta chọn nhiệt độ không khí sau