Đồ án xử lý nước cấp

Hằng ngày đem cân các baophèn theo khối lượng cần rồi cho vào bể hòa tan để hòa thành dung dịch. Bể hòa trộn phèn Dung tích bể hòa trộn phèn phèn khô... Chọn bơm định lượng để đưa dung

Chương 4: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ

4.1 Tính toán lượng hóa chất cần dùng.

4.1.1 Phèn nhôm:

a) Mùa mưa

Lưu lượng nhà máy: Q = 250000 m 3 /ngđ = 10417 m 3 /h = 2,89 m 3 /s

Độ màu của nước vào mùa mưa: Pmùa mưa = 250 Pt-Co

Lượng phèn cần sử dụng để xử lý nước vào mùa mưa là:

a= 4√P = 4√250 = 63,2 mg/l

Khi xử lý độ đục hàm lượng nhôm cần thiết lấy theo TCXD – 33:2006

Hàm lượng cặn của

nước nguồn (mg/l)

Liều lượng phèn nhôm:

Al2(SO4)3 không chưa nước mg/l

m = 15,2× 666342 = 29,6 tấn/ngđ

Lượng phèn lưu trữ trong một tháng là:

A = 29,6 ×30 = 888 tấn/tháng

b) Mùa khô

Độ màu của nước vào mùa khô: Pmùa khô = 70 mg/l

Lượng phèn cần sử dụng để xử lý nước vào là:

 Diện tích sàn kho chứa phèn:

Lượng phèn lưu trữ trong 1 tháng vào mùa mưa là 888 tấn/tháng

Trọng lượng thể tích khi đổ thành đống là γ = 1,1 – 1,4 tấn/m3 (Trịnh Xuân Lai 2004).Chọn γ=1,4 tấn/ m3

Thể tích phèn choáng chỗ trong kho là : W = 8881,4 = 634,3 m3

Phèn đựng trong bao xếp thành đống cao 2m trong kho Diện tích mặt bằng để phèn là: F

= 634,32 = 317,2 m2

Thiết kế kho có chiều rộng 17m chiều dài 20m chiều cao 4m, kho có cửa lớn để ô tô

có thể lùi vào đổ phèn trực tiếp vào kho, chung quanh xây kín có lợp mái che để chống

mưa bụi, có cửa thông hơi thoáng gió để chống hơi ẩm của không khí trong kho Kho xâyliền với các gian đặt các công trình chuẩn bị dung dịch phèn Hằng ngày đem cân các baophèn theo khối lượng cần rồi cho vào bể hòa tan để hòa thành dung dịch.

 Bể hòa trộn phèn

Dung tích bể hòa trộn phèn (phèn khô)

W = 10000 pΥΥ Q × n× a (m3)

Trong đó:

Q: lưu nước nước cần xử lý (m3/h), Q = 250.000 m3/ngđ = 10417 m3/h

n: khoảng thời gian giữa hai lần hòa tan (h), n = 3h ( vì Q > 100000 m3/ngđ, Trịnh XuânLai-2004)

a: liều lượng phèn cần thiết lớn nhất theo sản phẩm không ngậm nước (g/ m3), a = 63,2g/ m3

p: nồng độ dung dịch phèn trong thùng hòa tan ( 10 -17% TCVN 33-2006), p = 10%γ: trọng lượng riêng của dung dịch phèn (t/ m3) γ= 1.4 t/m3 ( Trịnh Xuân Lai-2004)

 W = 10417 ×3 ×63,2 10000× 10× 1.4 = 14,1 m 3

Chọn bể có dạng hình vuông chiều rộng B = 2,5 m

Phần dưới bể tạo vách nghiêng về phía ống xả cặn, vách nghiêng tường 45º

Chiều cao phần hình chóp cụt bể là 0,5 m

Chiều rộng phần đỉnh hình chop cụt (phần tiếp xúc với đất) : 1m

Chiều cao phía trên phần hình vuông bể là 2,3 m

Chiều cao an toàn là 0,5 m

Chiều cao xây dựng của bể là H = 2,3 + 0,5 + 0,5 = 3,3 m

Thể tích thực tế: W = 2,8 x 2,52 + 0,53 x(2,5 + 1 + √2,5 x 1) = 18,3 m3

Bể có máy khuấy kiểu cánh quạt phẳng Chọn số vòng quay của cánh quạt: 40 vòng/phút(quy phạm: n = 30 – 40 vòng/phút, Trịnh Xuân Lai-2004)

Chiều dài cánh quạt tính từ trục quay:

Ta xây dựng 2 bể hòa tan phèn trong đó 1 bể hoạt động 1 bể dự phòng

Đường kính ống dẫn nước vào bể với qnước=1,2 l/s, ống thép d =70mm, nằm ở đầu bể

Cứ 3h hòa tan ta bỏ vào 0,987 tấn phèn

Đường kính ống dẫn nước ra bể q = 94 l/p = 1,6l/s => d = 70mm, đặt cách đáy 200mm(TCVN 33:2006/30)

Đặt máy bơm dung dịch q = 94 l/phút

c) Dung tích bể tiêu thụ phèn

Dung tích bể:

W (m3) = 10000 pΥΥ Q × n× a

Trong đó:

Q: lưu nước nước cần xử lý (m3/h), Q = 250000 m3/ngđ = 10417 m3/h

n: khoảng thời gian giữa hai lần hòa tan (h), n = 3h ( vì Q > 100000 m3/ngđ, Trịnh XuânLai-2004)

a: liều lượng phèn cần thiết lớn nhất theo sản phẩm không ngậm nước (g/ m3), a = 63,2g/ m3

p: nồng độ dung dịch phèn trong thùng hòa tan (4-10 % TCVN 33-2006) Chọn p = 5%γ: trọng lượng riêng của dung dịch phèn (t/ m3) Υ= 1,4 t/m3 ( Trịnh Xuân Lai-2004)

 W = 10417× 3 ×63,2 10000 ×5 × 1,4 = 28,2 m 3

Chọn bể có dạng hình vuông chiều rộng B = 3,3 m

Phần dưới bể tạo vách nghiêng về phía ống xả cặn, vách nghiêng tường 45º

Chiều cao phần hình chóp cụt bể là 1 m

Chiều rộng phần đỉnh hình chop cụt (phần tiếp xúc với đất) : 1m

Chiều cao phía trên phần hình vuông bể là 2,5 m

Chiều cao an toàn là 0,5 m

Chiều cao xây dựng của bể là H = 2,5 + 1 + 0,5 = 3,8 m

Diện tích mỗi cánh quạt thiết kế 0,15 m2 cánh quạt/m3dung dịch (quy phạm 0,1 – 0,2 m2)

Xây dựng 2 bể tiêu thụ phèn trong đó 1 bể làm việc một bể chuẩn bị dung dịch dự trữ

d) Chọn bơm dung dịch phèn và bơm định lượng.

Chọn bơm định lượng để đưa dung dịch phèn vào bể trộn

Dung dịch phèn từ bể hòa tan theo định kỳ 3h sẽ được bơm lên bể tiêu thụ một lần

Chọn thời gian bơm t = 1 giờ (sau mỗi lần bơm, dung dịch phèn sẽ được sẽ được hòa tantrong 1 giờ liên tục, 1 giờ bơm, 1giờ pha chế đến nồng độ P = 5% ở bể tiêu thụ)

Lượng phèn cần thiết tính cho 1 lần bơm:

G1=Q a n = 10417 x 63,2 x 3 =1975063g = 1975 kg

G1: Lượng phèn cần thiết (kg)

Q: Lưu lượng (m3/h)

a: Liều lượng phèn sử sụng (mg/l)

n: Thời gian bơm lên bể tiêu thụ (giờ)

(Nồng độ hòa tan bão hòa của phèn tính theo Al2(SO4)3 trong bảng 4.1 từ 33% đến 36%ứng với nhiệt độ nước từ 10 – 20oC)

Chọn nồng độ dung dịch phèn bão hòa P=35 %

Thể tích dung dịch phèn cần dùng trong 3 giờ:

V = G1× 100

P = 1975× 10035 = 5642,9 (lít)

Nếu bơm trong 1 giờ, lưu lượng máy bơm:

Lưu lượng nhà máy

Hình dạng Số lượng Chiều dài (m) Chiều rộng (m) Chiều cao (m)

Bể hòa tan Hình vuông với

đáy hình chópcụt nghiêng 45º

Bể tiêu thụ Hình vuông với

đáy hình chópcụt nghiêng 45o

Kho chứa

phèn

4.1.2 Tính toán vôi đưa vào để xử lý độ ổn định nước.

a) Xác định độ kiềm của nước xử lý

Liều lượng chất kiềm hóa được tính theo công thức (dùng vôi để kiềm hóa nước):

Pk = e1 ׿ - Kt + 1)×100

c mg/lTrong đó:

Pk hàm lượng chất kiềm hóa (mg/l)

e1, e2 trọng lượng đương lượng của chất kiềm hóa và của phèn(mg/mgđl) Vì chọn phèn

nhôm để keo tụ và vôi để kiềm hóa nên e1 = 28 ( theo CaO), e2=57 ( theo Al2SO4)

Pp hàm lượng phèn cần thiết để keo tụ mg/l

Kt độ kiềm nhỏ nhất của nguồn nước mg/l

C tỷ lệ chất kiềm hóa nguyên chất có trong sản phẩm sử dụng

- Lượng phèn sử dụng trong một ngày là: 33,5 g/m3

Mà : (Al2SO4)318H2O + 3 Ca(OH)2 -> 3 CaSO4 + 2Al(OH)3 + 18H2O

 Lượng vôi cần lưu trữ trong một tháng là:

 A = 3×30 = 90 tấn/tháng

b) Kích thước kho chứa vôi

Tỉ trọng vôi cục đổ thành đống γ = 1,4 ( Trịnh Xuân Lai-2004)

Thể tích vôi cục choáng chổ trong kho là W = 171,751,4 =¿122,7 m3

Vôi đổ cao 1,5 m

 Diện tích mặt bằng để đổ vôi là: Fkho vôi = 122,71,5 = 81,8 m2

Thiết kế kho rộng 9 m chiều dài 10m cao 4m, kho có cửa lớn để ô tô có thể lùi vào đổ

vôi trực tiếp vào kho, chung quanh xây kín để chống mưa bụi, có cửa thông hơi thoánggió để chống hơi ẩm của không khí trong kho Kho xây liền với các gian đặt các côngtrình chuẩn bị dung dịch vôi

c) Kích thước bể pha vôi

Dung tích bể:

W (m3) = 10000 pΥΥ Q × n× a

Trong đó:

Q: lưu nước nước cần xử lý (m3/h), Q = 250000 m3/ngđ = 10417 m3/h

n: khoảng thời gian giữa hai lần hòa tan (h), n = 3h ( vì Q > 100000 m3/ngđ, Trịnh XuânLai-2004)

a: liều lượng vôi cần thiết lớn nhất theo sản phẩm không ngậm nước (g/ m3), a = 22,9 g/

m3

p: nồng độ dung dịch vôi trong thùng hòa tan Chọn p = 5% (Trịnh Xuân Lai-2004)

γ: trọng lượng riêng của dung dịch vôi (t/ m3) γ = 1,4 t/m3 (Trịnh Xuân Lai-2004)

 W = 10417× 3 ×22,9 10000 × 5× 1,4 = 10,22 m 3

Ta có tiết diện bể như sau:

Chọn bể có tiệt diện vuông B = 2 m

Phần dưới bể tạo vách nghiêng về phía ống xả cặn vách nghiêng tường 45º

Chiều cao phần dưới bể là 1 m

Chiều cao phía trên phần trụ bể là 2,3 m

Chiều cao an toàn là 0,5 m

Chiều cao xây dựng của bể là H = 2,3 + 1 + 0,5 = 3,8 m

Thể tích thực tế: W= 2 x 2 x 2,8 + 13(2 + 1 + √2 x 1 ) = 12,7 m3

Trong trạm đặt 2 bể một làm việc một dự phòng.

Khuấy trộn bằng máy khuấy kiểu tuabin chong chóng, lắp 3 cánh quạt, được xây bằng bêtông cốt thép Bộ phận khuấy trộn gồm động cơ điện, bộ phận chuyển động và cánhkhuấy kiểu tua bin

Kích thước cơ bản của cánh khuấy

Chiều dài cánh quạt tính từ trục quay:

Đường kính ống dẫn nước sạch vào bể có q = 0,95 l/s, chọn d = 70mm, v = 0,27m/s

Cứ 3h cho vào 0,511 tấn vôi vào bể

Đường kính ống dẫn vôi 5% ra khỏi bể q = 9 m3/h = 2,5l/s => d = 70mm cách đáy200mm

Bơm dung dịch q = 9m3/h

Ống xả cặn D150

d) Dung tích bể tiêu thụ vôi có nồng độ 2%

Dung tích bể:

W (m3) = 10000 pΥΥ Q × n× a

Trong đó:

Q: lưu nước nước cần xử lý (m3/h), Q = 250000 m3/ngđ = 10417 m3/h

n: khoảng thời gian giữa hai lần hòa tan (h), n = 3h ( vì Q > 100000 m3/ngđ, Trịnh XuânLai-2004)

a: liều lượng vôi cần thiết lớn nhất theo sản phẩm không ngậm nước (g/ m3), a = 22,9 g/

m3

p: nồng độ dung dịch vôi trong thùng hòa tan ≤5 % TCVN 33-2006, p = 2%

γ: trọng lượng riêng của dung dịch vôi (t/ m3) Υ= 1.2 t/m3 (Trịnh Xuân Lai-2004)

Đường kính ống dẫn nước vào: q = 1,4 l/s , d = 70mm, v = 0,4 m/s

Đường kính ống dẫn vôi 5% vào bể: d = 80mm

Đường kính dẫn vôi 2% ra khỏi bể q = 12 m3/h = 3,3 l/s => d = 70mm v =0,95 m/s

Bơm định lượng q = 12m3/h

e) Chọn bơm dung dịch vôi và bơm định lượng vôi

Dung dịch vôi từ bể hòa tan theo định kỳ 3h sẽ được bơm lên bể tiêu thụ một lần

Chọn thời gian bơm t = 1 giờ (sau mỗi lần bơm, dung dịch vôi sẽ được sẽ được hòa tantrong 1 giờ liên tục, 1 giờ bơm, 1giờ pha chế đến nồng độ P = 2% ở bể tiêu thụ)

Lượng vôi cần thiết tính cho 1 lần bơm:

G1=Q a n = 10417×22,9 × 3 = 715648 g = 715,6 kg

G1: Lượng vôi cần thiết (kg)

Q: Lưu lượng (m3/h)

a: Liều lượng vôi sử sụng (mg/l)

n: Thời gian bơm lên bể tiêu thụ (giờ)

(Nồng độ hòa tan bão hòa của vôi trong bảng 4.1 sách Trịnh Xuân Lai từ 0,133% đến0,123% (ứng với nhiệt độ nước từ 10 – 20oC)

Chọn nồng độ dung dịch phèn bão hòa P = 0,133 %

Thể tích dung dịch phèn cần dùng trong 3 giờ:

Chọn bơm chịu axit có lưu lượng Qbơm = 9 m3/phút, H = 10 m cột nước, trong trạm đặt hai

bơm (1 bơm làm việc, 1 dự phòng)

Đối với mùa khô: tính lượng vôi cần trong 3 giờ và thể tích dung dịch vôi cần bơm mỗi

lần như ở trên (mùa mưa) Lượng vôi cần thiết tính cho 1 lần bơm:

Chọn bơm định lượng kiễu màng có Q = 12m3/h, áp lực đẩy H = 60m cột nước Trong

trạm đặt 2 bơm 1 bơm làm việc 1 bơm dự phòng

Bảng tổng hợp liều lượng vôi

Lưu lượng nhà máy

(m3/ngày)

Lượng vôi sử dụng 1 ngày

Bảng tổng hợp bể hòa tan và tiêu thụ vôi

Hình dạng Số lượng Chiều dài (m) Chiều rộng (m) Chiều cao (m)

với đáynghiêng 45º

Bể tiêu thụ Tiết diện

Chiều cao bảo vệ 0,5m

Vậy chiều cao thực của bể là H= 3,8m

Ống dẫn nước vào ở đỉnh bể, dung dịch phèn cho vào ngay cửa ống dẫn vào bể nước đi từtrên xuống dưới qua lỗ của thành bể để dẫn sang ngăn phản ứng

Dùng máy khuấy tuabin 4 cánh nghiêng góc 45º hướng xuống dưới để đưa nước từ trênxuống

Đường kính máy khuấy D ≤ 0,5B => D ≤ 0,5× 1,65 ≤ 0,83 m Chọn D = 0,6 m

Trong bể đặt 4 tấm chắn để ngăn chuyển động xoay của nước, chiều cao tắm chắn là3,3m, chiều rộng 0,17m ( 1/10 đường kính bể)

Máy khuấy đặt cách đáy một khoảng h = D = 0,6m( đường kính máy khuấy)

Chiều rộng bản cánh khuấy bằng 1/5 đường kính máy khuấy = 1/5 x 0,6 = 0,12 m

Chiều dài bản cánh khuấy bằng ¼ đường kính máy khuấy = ¼ x 0,6=0,15m

Năng lượng cần truyền vào nước là:

P = G2Vµ = (1000)2 x 8,67 x 0,001 =8670 J/s = 8,67 KW

Hiệu suất động cơ η=0.8

Công suất động cơ: Ptt =P η = 8,670.8 = 10,84 Kw

Số vòng quay của máy khuấy

n = 3

√Kρρ D P 5 = 3

√1,08 ×1000 × (0,6)8670 5 = 4,7 vòng/s

 Tính toán ống dẫn nước vào.

Vận tốc nước vào và ra bể trộn là 0.8 – 1 m/s Chọn vận tốc vào là 1m/s

Diện tích mặt cắt ngang đường ống : S = Q v = 2,89 m3/s

Đường kính ống dẫn nước thô vào bể q = 2894 l/s => d = 1600 mm, v =1,44 m/s

Đường kính ống dẫn vôi 2% vào bể d = 80mm

Đường kính ống dẫn phèn 5% vào bể d = 80mm

Cửa dẫn nước vào cánh khuấy trộn d = 1600mm

Lắp vách ngăn có chiều cao 3m để nước chảy tràn qua bể tạo bông

 V = Q T = 25000086400 × 15 × 60 = 2604 m3

Chiều rộng bể phản ứng là a = 4,2 m

Chiều cao bể phản ứng h = 4,2 m

Chiều dài bể phản ứng L = 148 m

Chia mỗi bể làm 4 buồng, mỗi buồng dài 37 m, rộng 4,2 m, cao 4,2 m

Dung tích của mỗi buồng là 653 m3

Ở tâm các buồng đặt các guồng máy khuấy theo phương ngang

Cường độ khuấy trộn trong các buồng dự kiến 70s-1 ; 55s-1 ; 40s-1 ; 25s-1 (chênh lệch giữacác ngăn theo quy phạm là 15 -20 s-1 (trang 130 dòng 3))

Cấu tạo guồng khuấy, gồm trục quay 4 cánh đặt đối xứng qua trục

Kích thứơc bản cánh được chọn bảo đảm : Chiều dài nhỏ hơn 0,3 – 0,4 m so với chiềusâu và chiều cao , ta chọn l = 3,6 m

Tổng diện tích bản bằng 10 -15% mặt cắt ngang bể F = 15% x 4,2 x 4,2 = 2,5 m2

Diện tích của 1 cánh f = 2,5/4 ≈ 0,625 m2

Chiều rộng bản cánh f’= 2,5 /(4x3,6) ≈ 0,17 m

Bản cách đặt ở khoảng cách từ mép ngoài đến tâm trục quay R1= 1,8 m

Chọn tốc độ quay của guồng máy: Sử dụng bộ truyền động trục vít với 1 động cơ điệnkéo chung 4 guồng máy

+Kiểm tra chỉ tiêu khuấy trộn:

 Buồng 1 với dung tích 653 m3, thời gian lưu nước 225s, tốc độ quay n = 5v/pTốc độ chuyển động tương đối của bản cánh so với nước (Công thức 5.11 trang 131)

V1 = 2 π R1× 0,75 ×n

60 = 2× 3,14 ×1,8 ×0,75 ×560 = 0,71 m/s

V2 = 2 π R2× 0,75 ×n

60 = 2× 3,14 ×1,35 ×0,75 x 560 = 0,53m/s

R1 = 1,8m bán kính chuyển động của cánh khuấy – n – số vòng quay trong một phút

R2 = 0,75R1 = 0,75*1,8 = 1,35

Cb = 1,9 hệ số sức cản của nước (l/b >21) (trang 131)

F tiết diện bản cánh khuấy đối xứng

 Buồng 2 với dung tích 653 m3, thời gian lưu nước 225s, tốc độ khuấy 7,25vòng/phút

V1 = 1 m/s

V2 =0,77 m/s

Giữa các ngăn để cử có đường kính 1600mm để nước chảy qua ngăn tiếp theo.

ở các cửa gắn van 1 chiều

Bảng 4.7: Tóm tắt chi tiết bể phản ứng:

Chi tiết Kích

thước

Đơn vị

Số lượng

u0 = 0,5 mm/s với hiệu quả lắng 92%

v = Q

BH=

250000∗10324∗3600∗3∗18∗4,5 = 11,9 mm/s

9,8∗3 = 4,9.10-6 < 10-5 không đảm bảo điều kiện ổn định dòng

Để giảm trị số của chuẩn số Re và tăng trị số chuẩn số Fr , giữ nguyên chiều rộng bể B =

18 m, đặt thêm vách ngăn không chịu lực và chia chiều rộng mỗi bể thành 5 dải, mỗi dải

có chiều rộng B’ = 18/5 = 3,6 m, vận tốc dòng chảy không đổi

* Vùng thu nước vào

Hiệu quả lắng phụ thuộc rất nhiều vào kết quả làm việc của bể tạo bông cặn, mương,hoặc ống dẫn từ bể bông cặn sang bể lắng làm sao không phá vỡ bông căn, đồng thờikhông để bông cặn lắng xuống mương dẫn và phân phối càng gần bể lắng càng tốt Vậntốc trong mương V1 =0,3 m/s Để đảm bảo phân phối nước vào đều, ta đặt 10 cửa thu lấynước từ mương dẫn chung vào, cửa lấy nước đặt van bướm để chỉnh lưu lượng và tổn thất

∆H = ε V2

2 g = 1× 0.682

2 x 9,8 = 0,024 m

ε = 1 hệ số tổn thất cục bộ

Để đảm bảo phân phối nước vào đều 30 cửa thu nước, ta đặt tấm phân phối cách cửa thu

2 m.Tấm phân phối được khoan lỗ d=120mm,để phân phối nước đều theo mặt cắt ngangcủa mỗi bể

Vận tốc qua lỗ phân phối v= 0,3m/s (qui phạm 0,2-0,3 m/s)

Các lỗ bố trí cách nhau 0,4m theo chiều ngang và 0,38m theo chiều dọc Bố trí lỗ : 7 hàngngang , 123 hàng dọc, do đó tổng số lỗ lấy 861 lỗ

Mc – Hàm lượng cặn đưa vào bể lắng (mg/l)

Mo = 230mg/l hàm lượng cặn lớn nhất trong nước nguồn (g/m3)

K = 1 đối với phèn nhôm kĩ thuật

A = 63,2g/m3 hàm lượng phèn sữ dụng (Lượng phèn sử dụng trong mùa mưa)

M = 250 Pt –C0 độ màu của nước nguồn (Độ màu biểu kiến trong mùa mưa)

B = 22,9 g/m3 hàm lượng chất kiềm hoá (Vôi 75% - Vôi tinh khiết, vôi trong mùa mưa)

Chọn đáy lớn là a = 12m ; Đáy bé b = 5m ,chiều cao ngăn nén cặn h = 1 m

(Các thông số thiết kế được lấy trong SGK Xử Lý Nước Cấp Cho Sinh Hoạt Và CôngNghiệp – Ts Trịnh Xuân Lai – Trang 159,160)

=> Chiều cao xây dựng bể lắng H = 4,5m (vùng lắng) + 1m (vùng chứa cặn) + 0.5m(bảo vệ) = 6m

Chiều dài vùng lắng kể cả 2 ngăn phân phối và thu nước L = 108 m (vùng lắng) + 2m + 1,5m = 115m

Lượng nước tính bằng phần tram mất đi khi xả cặn ở 1 bể

P = KρpΥ∗Wc QT ∗100 =

1,5∗15010417

3 ∗2*100 = 3,24%

Trong đó : Kp: hệ số pha loãng khi xả cặn bằng thủy lực bằng 1,5

Hệ thống xả cặn làm bằng máng đục lỗ ở 2 bên và đặt dọc theo trục mỗi ngăn Thời gian

xả cặn quy định t =8-10 phút, ta lấy 10p Tốc độ chảy ở cuối máng k nhỏ hơn 1 m/s

* Máng thu nước

Tổng chiều dài máng cần thiết

L > 5 H x u Q = 250000

24∗3600∗5∗4,5∗0,5∗10−3 = 257 m => L= 500 m

Vì có 3 bể lắng nên chiều dài máng thu cho một bể là 5003 = 167 m

Mỗi bể lắng chia thành 10 máng thu, khỏang cách tim máng 1,2 m, hai máng ngoài cách