Kỷ yếu hội nghị khoa học công nghệ toàn quốc khí - Lần thứ IV TÍNH CHẤT MA SÁT HỌC CỦA VẬT LIỆU MA SÁT NỀN BỘT SẮT THIÊU KẾT VÀ ÉP NÓNG ỨNG DỤNG LÀM PHANH TÀU VẬN TẢI ĐƯỜNG SẮT TRIBOLOGY PROPERTIES OF FRICTION MATERIALS WITH IRON FOUNDATION BEING SINTERED AND HOT-PRESSED FOR APPLICATION OF MAKING BRAKE PADS OF TRAIN IN RAILWAY TRANSPORTATION PGS TS Hà Minh Hùng (1,a), TS Đoàn Đình Phương (2,b) Viện Nghiên cứu Cơ khí Viện Khoa học Vật liệu, Viện Hàn lâm KH&CN Việt Nam: a haminhhunggs@gmail.com, b phuongdd@ims.vast.ac.vn TÓM TẮT Bài báo giới thiệu kết nghiên cứu thực nghiệm xác định tính chất ma sát học vật liệu hợp kim ma sát bột sắt có thành phần hóa học hệ (Fe – Cu – Cgr – SiO2 – Al2O3 – B4C phụ gia) phụ thuộc vào chế độ ép - thiêu kết tạo hình lần ép nóng lần Kết thực nghiệm đo hệ số ma sát tính toán xác định lượng mòn nhanh phòng thí nghiệm nhằm mục đích dự báo khả làm việc vật liệu chế thử điều kiện ma sát khô môi trường không khí, sử dụng thiết bị TRIBOTESTER hãng TTO-TRIBOtechnic có Việt Nam phương pháp thử Viện IDAT đề xuất Từ khóa: luyện kim bột (LKB); hợp kim ma sát bột sắt (HKMSFe); Viện Phát triển Kỹ thuật, Công nghệ tiên tiến (IDAT); Quy hoạch thực nghiệm (QHTN) ABTRACT This article introduces some experimental research results when determining the tribology properties of friction materials with iron powder foundation, of which the chemical components are selected basing on the second sintered and hot-pressed regime for application of making brake pads of train in railway transportation The experimental results on measurement of friction coefficient and calculation of fast-wear figure in laboratory with an aim to forecast the working ability of tested materials manufactured under dry friction conditions in the air environment, using TRIBOTESTER equipment of TTO-TRIBOtechnic in Vietnam and testing methods as recommended by the IDAT Institute Keywords: powder metallurgy; alloy friction materials with iron powder foundation; Institute for Development of Advanced Technical and Technology, experimental Planing ĐẶT VẤN ĐỀ Ngay từ sau năm 1960 nước công nghiệp phát triển Mỹ, Đức, Liên Xô trước đây, việc đưa vào ứng dụng vật liệu ma sát luyện kim bột (LKB) với nhiều ưu điểm quan trọng vật liệu tổ hợp (composite) làm lớp hợp kim ma sát má phanh đĩa ly hợp máy động lực thực có hệ thống Vật liệu ma sát LKB có tính chất đặc biệt điều chỉnh thành phần bột phối liệu kim loại khác bột bột hợp kim hóa, chất kết dính với tỷ lệ lớn theo ý muốn Ngoài đưa vào phối liệu đầu vào lượng chất bôi trơn rắn như: graphit (Cgr), disulfit molipđen (MoS2), chì (Pb), Các nguyên tố đảm bảo khả tự bôi trơn vật liệu trình ma sát, điều nâng cao nhiều tính chịu mòn vật liệu thiêu kết luyện kim bột so với vật liệu ma sát đúc – cán luyện kim truyền thống Hiện sản phẩm LKB ứng dụng rộng rãi nhiều ngành kinh tế nước công nghiệp phát triển giới, đặc biệt công nghiệp chế tạo ô tô, thiết bị khai thác mỏ, máy động lực, Riêng nhóm vật liệu ma sát 276 Kỷ yếu hội nghị khoa học công nghệ toàn quốc khí - Lần thứ IV làm đĩa ly hợp phanh thiết bị Liên bang Nga tiêu chuẩn hóa trích dẫn [2], [3] Ở Việt Nam chủ yếu dùng loại vật liệu compozit phi kim, gang đúc để làm má phanh tàu hỏa Một vài nghiên cứu ứng dụng công nghệ LKB nước ta gần bắt đầu thăm dò định hướng khả chế tạo vật liệu ma sát sở bột đồng [2] bột sắt [3] Một số tiêu vật liệu ma sát thiêu kết sở bột sắt (HKMSFe) nhận công trình [3] sau: kích thước mảnh HKMSFe: H(6÷10) x B(30÷40) x L(40÷60)mm; độ xốp HKMSFe: ÷ 15 %; mật độ HKMSFe: ÷ g/cm3; độ cứng lớp HKMSFe theo Brinel: HB = 600 ÷ 950 MPa; tổ chức tế vi HKMSFe: phân bố nguyên tố cấu thành đều; tổ chức tế vi vật liệu biên giới lớp HKMSFe đế thép: liên kết kim loại, tạp chất Ngoài ra, việc đo hệ số ma sát tính toán cường độ mòn nhanh phòng thí nghiệm vật liệu HKMSFe số chế độ thử cho trước để có sở khoa học dự báo khả làm việc cần thiết Theo Tiêu chuẩn LB Nga [1], tính chất ma sát học làm việc điều kiện ma sát khô nhiệt độ tức thời phanh xác định tiêu chí: Hệ số ma sát (khô): f = 0,17 ÷ 0,34; Độ bền mòn tính toán thử mòn nhanh phòng thí nghiệm: Ih = 1,3÷15µm/1 lần phanh (vật liệu đối ứng gang ЧHMX); Cường độ mòn: Ih = 5÷40 µm/1 lần phanh (vật liệu đối ứng thép 38XC) ĐIỀU KIỆN THÍ NGHIỆM - Vật liệu thí nghiệm sử dụng mẫu HKMSFe (có thành phần hóa học: 67 %Fe + %Cu + %Cgr + %SiO2 + % B4C + 7% phụ gia liên kết loại, có điều chỉnh so với vật liệu khảo sát công trình [4]) nhận chế độ tạo phôi khác (theo quy hoạch thực nghiệm định hướng công nghệ) sau ép nguội tạo hình thiêu kết lần có đặc điểm: độ xốp thể tích trung bình γt.b = 40,0746 ÷ 25,8142 %, mật độ tương ứng ρt.b = 3,8067 ÷ 4,7526 g/cm3 Độ xốp tương đối lớn, chưa đạt yêu cầu chế tạo má phanh mức γt.b = ÷ 18% tài liệu Nga công bố [3] Vì thế, cần thực thí nghiệm ép nóng mẫu hình trụ có kích thước phù hợp với khuôn ép nóng gia công từ mảnh ghép HKMSFe sau ép tạo hình thiêu kết lần Mức độ biến dạng dẻo tổng cộng áp dụng cho công đoạn ép nóng lần phải đạt khoảng εΣ ≈ 19 ÷ 22% Khi đó, độ xốp mẫu sau ép nóng lần có giá trị tính toán đạt khoảng γ*t.b = 8,8723 ÷ 10,3601 %, mật độ tương ứng đạt ρ*t.b= 5,9876 ÷ 5,8802 g/cm3 [3] - Để thí nghiệm biến dạng dẻo vật liệu HKMSFe cần sử dụng thiết bị ép nóng nguồn điện cảm ứng khuôn ép nóng chế tạo từ vật liệu graphit mật độ cao (có lớp áo khuôn chịu lực làm vật liệu composite cốt sợi cácbon – cácbon vật liệu gốm chịu nhiệt độ cao) Khuôn ép nóng có đường kính D = 60 mm, đường kính d = 10 mm nhằm mục đích chế tạo đồng thời mẫu thí nghiệm đo độ xốp đo hệ số ma sát vật liệu HKMSFe sau ép nóng lần Dòng điện cảm ứng cung cấp từ thiết bị ép nóng quy mô phòng thí nghiệm có công suất nguồn đến 20 kW, dùng cho phôi ép nóng cỡ nhỏ (Hình 1a) a) b) Hình Ảnh chụp thời điểm thí nghiệm (a) sơ đồ nguyên lý ép nóng mẫu vật liệu HKMSFe (b): – Áo khuôn ép nóng; – Lòng khuôn ép nóng graphit mật độ cao; - Đế khuôn; - Chày ép nóng; - Vòng cảm ứng nung khuôn; 6) Phôi ép nóng: mảnh ghép HKMSFe sau ép tạo hình thiêu kết lần [3] 277 Kỷ yếu hội nghị khoa học công nghệ toàn quốc khí - Lần thứ IV Mạch cắt Mạch cắt Mạch cắt Mạch cắt b) c) a) Hình Ảnh giới thiệu thiết bị thí nghiệm TRIBOTESTER hãng TTOTRIBOtechnic (a) sơ đồ lấy mẫu vật liệu HKMSFe để thí nghiệm: (b) - cắt phôi dọc theo hướng ép; (c) - cắt phôi ngang hướng ép [3] Trong công trình [3] giới thiệu thiết bị TRIBOTESTER sử dụng cho thí nghiệm với nguyên lý đo hệ số ma sát (Hình a) phương pháp lấy mẫu thử (Hình b,c) KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM VÀ THẢO LUẬN 3.1 Xác định hệ số ma sát vật liệu HKMSFe trạng thái ép thiêu kết lần Các thí nghiệm đo hệ số ma sát vật liệu HKMSFe sau ép tạo hình thiêu kết lần thực chế độ thử khác nhau, kết cho Hình a÷d a) b) c) d) Hình Kết đo hệ số ma sát vật liệu HKMSFe chế độ: a) p = N, v = 20 mm/s, S = 30 m; b) p = 12 N, v = 20 mm/s, S = 30 m; c) p = N, v = 30 mm/s, S = 30 m; d) p = 12 N, v = 30 mm/s, S = 30 m 278 Kỷ yếu hội nghị khoa học công nghệ toàn quốc khí - Lần thứ IV Từ kết thí nghiệm Hình cho thấy: Ở chế độ thử với P = N, v = 20 mm/s, quãng đường thử S = 30 m (Hình a): hệ số ma sát lúc khởi động fk.đ = 0,324, trình chạy thử có giá trị nhỏ fmin = 0,324 lớn fmax = 0,531, lấy trung bình ft.b = 0,498; Trong tường hợp thử với P = 12 N, v = 20 mm/s, quãng đường thử S = 30 m (Hình b): hệ số ma sát lúc khởi động fk.đ = 0,376, trình chạy thử có giá trị nhỏ fmin = 0,360 lớn fmax = 0,413, lấy trung bình ft.b = 0,386; Khi thử với P = N, v = 30 mm/s, quãng đường thử S = 30 m (hình c) ta nhận hệ số ma sát lúc khởi động fk.đ = 0,264, lúc chạy thử: fmin = 0,264, fmax = 0,548, ft.b = 0,504; Với chế độ thử P = 12 N, v = 30 mm/s, quãng đường thử S = 30 m (Hình d): hệ số ma sát lúc khởi động fk.đ = 0,293, trình chạy thử có giá trị nhỏ fmin = 0,248 lớn fmax = 0,425, lấy trung bình ft.b = 0,367 - Ở chế độ tải trọng thử P = ÷ 12 N, vận tốc trượt v = 20 mm/s quãng đường thử S = 30m: hệ số ma sát vật liệu HKMSFe lúc khởi động tăng từ fk.d = 0,324 lên fk.d = 0,376, giá trị trung bình giảm tương đối mạnh từ ft.b = 0,498 xuống f t.b = 0,386 (xem Hình 3a, b) Tương tự vậy, chế độ thử P = ÷ 12 N, vận tốc trượt v = 30 mm/s quãng đường thử S = 30 m: hệ số ma sát vật liệu HKMSFe lúc khởi động tăng từ fk.d = 0,264 lên f k.d = 0,293, giá trị trung bình giảm mạnh từ ft.b = 0,504 xuống f t.b = 0,367 (xem Hình 3c, d) Điều giải thích tăng áp lực đôi ma sát, tức lực ma sát tác dụng theo hướng pháp tuyến với bề mặt tiếp xúc ma sát tăng, dẫn đến lực ma sát thời điểm khởi động tăng Trong thời gian thử sau khởi động xét thời gian thử nghiệm để đạt quãng đường S = 30 m, hệ số ma sát trung bình thay đổi đột biến, điều chứng tỏ có tính ổn định cao - Khi vận tốc trượt đôi ma sát v = 20 mm/s biên độ dao động giá trị nhỏ lớn trình thử chế độ có tải trọng với (p) (v) khác khác 6*20 6*20 Từ Hình 3a ta có hiệu số hệ số ma sát lớn nhỏ ∆f = f max = − f 12*20 12*20 0,531 – 0,324 = 0,207, từ Hình 3b hiệu số ∆f = f max = 0,413 – 0,36 = − f 0,053 Khi tăng vận tốc trượt đôi ma sát lên v = 30 mm/s, biên độ dao động giá trị nhỏ (fmin) lớn (fmax) trình thử chế độ với có tải trọng với (P) 6*30 6*30 (v) thay đổi khác Ở thí nghiệm ứng với kết hình ta có ∆f = f max = − f 12*30 12*30 0,548 – 0,264 = 0,294, thí nghiệm hình 3c ∆f = f max = 0,425 – 0,248 = − f 0,177 Từ số liệu tính toán cho thấy ∆f có xu hướng giảm mạnh theo chiều tăng lực ép nén lớp vật liệu HKMSFe (P) tăng nhẹ theo chiều tăng vận tốc trượt (v) đôi ma sát thử nghiệm 3.2 Xác định hệ số ma sát vật liệu HKMSFe trạng thái qua ép nóng lần Phân tích kết thí nghiệm đo hệ số ma sát vật liệu HKMSFe sau ép nóng lần cho Hình 4a÷f cho thấy: Chế độ thử tải mẫu vật liệu HKMSFe sau ép nóng lần có ký hiệu số 1-EN (Hình 4a): ma sát khô; môi trường thử nhiệt độ T = 25 OC độ ẩm 90% r.H; lực ma sát P = N (áp lực tương ứng 1,91 MPa); vận tốc trượt v = 20 mm/s); quãng đường thử S = 30 m Kết đo được: hệ số ma sát thời điểm khởi động fk.d = 0,324; hệ số ma sát thời gian chạy thử ổn định fô.đ = 0,498; hệ số ma sát nhỏ fmin = 0,324; hệ số ma sát lớn f max = 0,531 Ở đây: áp lực (p) tốc độ trượt (v) đôi ma sát cho mức nhỏ Các giá trị đo hệ số ma sát mẫu cao, chứng tỏ vật liệu HKMSFe có đặc tính ma sát học tốt ổn định trình thử Điều chứng tỏ vật liệu HKMSFe qua ép nóng lần có độ xốp trung bình giảm mạnh mật độ tương ứng tăng cao làm cho diện tích tiếp xúc trực tiếp 279 Kỷ yếu hội nghị khoa học công nghệ toàn quốc khí - Lần thứ IV bề mặt khảo sát với chi tiết ma sát đối ứng tăng cao so với bề mặt khảo sát mẫu ép thiêu kết lần Khi hệ số ma sát có xu hướng gia tăng lẽ đương nhiên; Mẫu vật liệu HKMSFe sau ép nóng lần có ký hiệu số 2-EN cho Hình 4b: khảo sát với điều kiện ma sát khô; môi trường thử nhiệt độ T = 25OC độ ẩm 90% r.H; lực ma sát P = N (áp lực tương ứng p = 1,91 MPa); vận tốc trượt v = 30 mm/s; quãng đường thử S = 30m Hệ số ma sát đo thời điểm khởi động fk.d = 0,284; hệ số ma sát thời gian thử ổn định fô.đ = 0,504; hệ số ma sát nhỏ fmin= 0,264; hệ số ma sát lớn f max = 0,548 Các giá trị nhận hệ số ma sát thời điểm khởi động, trình thử ổn định, giá trị nhỏ lớn cao gần giống mẫu số 1-EN xét Bộ thông số thử chế độ chứng tỏ vật liệu HKMSFe có đặc tính ma sát học tốt Điều đảm bảo cho việc có khả ứng dụng để chế tạo guốc phanh tàu vận tải khoáng sản đường sắt thực tiễn có hệ số ma sát lớn ổn định trình thử nghiệm a) b) c) d) e) f) Hình Kết đo hệ số ma sát mẫu vật liệu HKMSFe sau ép nóng lần điều kiện ma sát khô môi trường không khí [3]: a) Mẫu số 1-EN; b) Mẫu số 2-EN; c) Mẫu số 3-EN; d) Mẫu số 4-EN; e) Mẫu số 5-EN; f) Mẫu số 6-EN Chế độ thử tải mẫu vật liệu HKMSFe sau ép nóng lần có ký hiệu số 3-EN (hình 4c) với điều kiện ma sát khô; môi trường thử nhiệt độ T = 300C độ ẩm 70% r.H; lực ma sát P = 10 N (áp lực tương ứng p = 2,865 MPa); vận tốc trượt v = 42 mm/s; quãng đường thử S = 30 m Hệ số ma sát đo thời điểm khởi động fk.d = 0,4; hệ số ma sát trình thử ổn định fô.đ = 0,528; hệ số ma sát nhỏ fmin = 0,394; hệ số ma sát lớn 280 Kỷ yếu hội nghị khoa học công nghệ toàn quốc khí - Lần thứ IV f max = 0,582 Các giá trị nhận hệ số ma sát thời điểm khởi động, trình thử ổn định, giá trị nhỏ lớn cao tương tự mẫu số 1-EN mẫu 2-EN xét Bộ thông số thử chế độ khoa học đảm bảo cho vật liệu HKMSFe ứng dụng để chế tạo guốc phanh tàu vận tải khoáng sản đường sắt có hệ số ma sát lớn trình thử nghiệm có tính ổn định tốt; Đối với mẫu vật liệu HKMSFe sau ép nóng lần có ký hiệu 4-EN (Hình 4d) thí nghiệm với điều kiện ma sát khô; môi trường thử nhiệt độ T = 300c độ ẩm 70% r.H; lực ma sát P = 10 N (áp lực tương ứng p = 2,865 MPa); vận tốc trượt v = 62,8 mm/s); quãng đường thử S = 30 m Kết đo được: hệ số ma sát thời điểm khởi động fk.d = 0,439; hệ số ma sát thử ổn định f ô.đ = 0,491; hệ số ma sát nhỏ fmin = 0,41; hệ số ma sát lớn fmax = 0,576 Tương tự mẫu thử nghiệm chế độ tải điều kiện môi trường thử tương ứng xét trên, giá trị nhận hệ số ma sát thời điểm khởi động, trình thử ổn định, giá trị nhỏ lớn cao Điều đảm bảo cho vật liệu HKMSFe sử dụng cho má phanh có khả làm việc tốt điều kiện thực tiễn phanh tàu vận tải khoáng sản đường sắt có tính chất ma sát học ổn định; Chế độ thử tải mẫu vật liệu HKMSFe số 5-EN gia công trạng thái sau ép nóng lần (hình 4e) với điều kiện ma sát khô; môi trường thử nhiệt độ T = 250c độ ẩm 90% r.H; lực ma sát P = 12 N (áp lực tương ứng p = 3,82 MPa); tốc độ trượt v = 30 mm/s); quãng đường thử S = 30 m Kết đo hệ số ma sát thời điểm khởi động fk.d = 0,293; hệ số ma sát trình thử ổn định fô.đ = 0,367; hệ số ma sát nhỏ fmin = 0,248; hệ số ma sát lớn fmax = 0,425.Các giá trị đo hệ số ma sát thời điểm khởi động, trình thử ổn định, giá trị nhỏ lớn nằm phạm vi cho phép tương đương vật liệu luyện kim bột mác ФMK -11 MKB-50A Liên bang Nga chế tạo Vật liệu HKMSFe nhận chế độ QHTN đảm bảo có khả làm việc tốt ổn định điều kiện thực tiễn phanh đầu máy kéo tàu vận tải khoảng sản; Mẫu vật liệu HKMSFe sau ép nóng lần có ký hiệu số 6-EN (hình 4f) thử nghiệm với điều kiện ma sát khô; môi trường thử nhiệt độ T = 200C độ ẩm 90% r.H; lực ma sát P = 12 N (áp lực tương ứng p = 3,82 MPa); tốc độ trượt v = 125,7 mm/s); quãng đường thử S = 100 m Kết đo được: hệ số ma sát thời điểm khởi động fk.d = 0,223; hệ số ma sát chạy thử ổn định f ô.đ = 0,338; hệ số ma sát nhỏ f = 0,219; hệ số ma sát lớn f max = 0,423 Các số liệu nhận thí nghiệm mẫu khảo sát cho thấy thay đổi thông số quy định điều kiện thử, đặc biệt tăng áp lực tiếp xúc ma sát (p), tăng tốc độ trượt (v) quãng đường thử (S) hệ số ma sát nói chung có xu hướng giảm xuống thêm Điều với quy luật lý thuyết ma sát học nói chung Vật liệu HKMSFe trường hợp đảm bảo khả làm việc tốt phanh tàu vận tải khoáng sản KẾT LUẬN Qua việc phân tích thảo luận mẫu sau ép tạo hình thiêu kết lần 1, mẫu sau ép nóng lần thử nghiệm chế độ tải khác để xác định hệ số ma sát tính ổn định trình ma sát cho thấy: vật liệu HKMSFe chế thử nhóm nghiên cứu trạng thái sau gia công ép nóng lần với lượng biến dạng giảm thể tích khoảng 19 ÷ 22 % làm, giảm độ xốp xuống γ*t.b = 8,8723% (mẫu số 3b, biến dạng εΣ(3) = 21,8%) γ*t.b = 10,3601% (mẫu số 10b, biến dạng εΣ(10)= 20,5%), đồng thời làm tăng mật độ tương ứng lên mức ρ*t b = 5,9876 g/cm3 (mẫu số 3b) ρ*t b = 5,8802 g/cm3 Với đặc tính đó, vật liệu HKMSFe chế thử đạt chuẩn đảm bảo tính vật liệu với hệ số ma sát tốt ổn định thử với điều kiện ma sát khô môi trường không khí theo yêu cầu chế tạo sản phẩm má phanh tàu vận tải khoáng sản đường sắt; Quy luật nhận từ kết thực nghiệm công trình phù hợp với lý thuyết ma sát học: hệ số ma sát đôi tiếp xúc ma sát phụ thuộc vào áp lực tác dụng hai chi tiết đối ứng vận tốc trượt tương đối chúng Khi áp lực cao dẫn đến chúng bị ép nén 281 Kỷ yếu hội nghị khoa học công nghệ toàn quốc khí - Lần thứ IV vào với chặt làm cho hệ số ma sát tăng Còn vận tốc trượt lớn khả dính bết chi tiết ma sát đối ứng giảm, dẫn đến hệ số ma sát giảm; Các kết thực nghiệm chứng tỏ vật liệu HKMSFe chế thử Việt Nam có hệ số ma sát cao (fmin = 0,248 ÷ 0,36; fmax = 0,425 ÷ 0,548 trạng thái sau thiêu kết lần 1; fmin = 0,219 ÷ 0,41; fmax = 0,423 ÷ 0,582 trạng thái sau ép nóng lần 2) ổn định trình thử ma sát, so sánh với tính chất vật liệu tương tự mác vật liệu hợp kim ma sát bột sắt ФMK-11 MKB-50A Nga chế tạo TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Федорченко И М и другие, Свойства порошков, металлов, тугоплавких cоединений и спеченных материалов, Киев, Издат-вo: Наукова думка, 1978, 183 c.; [2] Hà Minh Hùng, Nghiên cứu công nghệ chế tạo vật liệu hợp kim lớp (trimetal) Ứng dụng làm đĩa ma sát ly hợp động máy động lực, máy công trình phương tiện vận tải, Báo cáo tổng kết đề tài NCKH cấp Bộ Công thương mã số 119.13RD/HĐ-KHCN, Viện Nghiên cứu Cơ khí, Hà Nội, 2013; [3] Hà Minh Hùng, Nghiên cứu ứng dụng công nghệ phối hợp luyện kim bột xử lý bề mặt để chế tạo vật liệu hợp kim ma sát bột sắt làm guốc phanh tàu vận tải khoáng sản đường sắt, Báo cáo tổng kết đề tài NCKH cấp Bộ Công thương mã số 106.14RD/HĐKHCN, Viện Nghiên cứu Cơ khí, Hà Nội, 2014; [4] Hà Minh Hùng, Đoàn Đình Phương, Ứng dụng công nghệ luyện kim bột chế tạo vật liệu ma sát sắt sử dụng làm má phanh tàu vận tải đường sắt, Báo cáo khoa học tham dự Hội nghị KH&CN toàn quốc Cơ khí lần thứ IV (bài báo 1), mã số 63 282 ... má phanh tàu hỏa Một vài nghiên cứu ứng dụng công nghệ LKB nước ta gần bắt đầu thăm dò định hướng khả chế tạo vật liệu ma sát sở bột đồng [2] bột sắt [3] Một số tiêu vật liệu ma sát thiêu kết. .. khoa học đảm bảo cho vật liệu HKMSFe ứng dụng để chế tạo guốc phanh tàu vận tải khoáng sản đường sắt có hệ số ma sát lớn trình thử nghiệm có tính ổn định tốt; Đối với mẫu vật liệu HKMSFe sau ép nóng. .. thực tiễn phanh tàu vận tải khoáng sản đường sắt có tính chất ma sát học ổn định; Chế độ thử tải mẫu vật liệu HKMSFe số 5-EN gia công trạng thái sau ép nóng lần (hình 4e) với điều kiện ma sát khô;