8- Chuong 3

chơng Cầu bản, cầu dầm có sờn lắp ghép BTCT dự ứng lực 3.1 khái niệm chung 3.1.1 Các phơng pháp tạo dự ứng lực kết cấu cầu Mục đích việc tạo dự ứng lực nhằm điều chỉnh trị số ứng suất kéo bê tông cách tạo ứng suất nén trớc nó, nhờ mà kiểm soát đợc khả chống nứt kết cấu Nguyên tắc chung biện pháp tạo dự ứng lực tìm cách tạo ứng suất kéo cốt thép cờng độ cao sau lợi dụng tính dính bám cốt thép với bê tông dùng mấu neo để truyền dự ứng lực kéo cốt thép vào bê tông tạo thành dự ứng lực nén bê tông Có hai biện pháp để tạo dự ứng lực, hai đòi hỏi hệ thống thiết bị đồng bộ: bệ căng cáp, mấu neo, kích, cốt thép cờng độ cao, thiết bị phụ trợ buớc công nghệ đồng Trong Chơng giới thiệu số hệ thống thiết bị tạo dự ứng lực đ ã áp dụng nớc ta 3.1.1.1 Kéo căng cốt thép trớc đổ bê tông (kéo căng bệ) Quá trình công nghệ đợc giới thiệu hình 3-1 Các cốt thép cờng độ cao đợc kéo căng trớc biện pháp khí hay phơng pháp nhiệt Sau đợc kéo căng, cốt thép cờng độ cao đợc liên kết chặt chẽ vào bệ cố định nhờ mấu neo tạm thời Tiếp ngời ta lắp đặt cốt thép thờng, dựng ván khuôn đúc bê tông dầm Khi bê tông dầm đợc bảo dỡng đủ cờng độ tháo bỏ mấu neo tạm thời Khi cốt thép cờng độ cao không bị neo giữ chặt vào bệ cố định nên có xu hớng co ngắn lại nh cũ Do có neo ngầm bố trí trớc nằm lòng khối bê tông (hình 3-7) có lực dính bám cốt thép bê tông nên co ngắn bị cản trở Đồng thời bê tông xuất dự ứng lực nén tồn lâu dài Các đoạn cốt thép thừa nhô khỏi đầu dầm đợc cắt bỏ, neo tạm thời đợc sử dụng lại để chế tạo dầm khác CBT - 47 Bệ cố định thép BTCT xây mặt đất Cũng bệ căng đợc bố trí toàn toa xe di động theo đờng ray qua phân xởng nhà máy sản xuất BTCT, phù hợp với dây chuyền công nghệ (hình 3-2) Bệ cố định Bộ kẹp định vị điểm uốn Dầm BTCT CT đuợc kéo căng Bộ kẹp giữ đầu cốt thép Thân bệ cố định Hình 3-1: Sơ đồ bệ căngcốt thép trớc đổ bê tông Bộ hẹp di động để giữ chặt đầu cốt thép; Bộ kích thủy lực, Đầu bệ cố định Cốt thép đợc kéo căng, Bộ kẹp định vị điểm uốn cốt thép Dầm nBTC đợc đổ bê tông, Thân bệ cố định Bệ đỡ kéo căng cốt thép phơng pháp nhiệt điện Cốt thép đợc kéo căng phơng pháp nhiệt điện 10 Bánh xe di động để dẫn cốt thép quanh neo dùng kiểu cốt thép liên tục nhiều vòng 11 Đầu sợi cốt thép đợc 12 Neo để sợi cốt thép liên tục vòng qua 13 Bệ đỡ dùng kiểu cốt thép liên tục nhiều vòng a) Trờng hợp kéo căng cốt thép có dùng kích thủy lực b) Trờng hợp kéo căng thép phơng pháp nhiệt điện c) Trờng hợp dùng kiểu cốt thép liên tục nhiều vòng CBT - 48 Hình 3-2: Sơ đồ toa xe di động để chế tạo dầm BTCT dự ứng lực kéo trớc Phơng pháp thích hợp với điều kiện sản xuất cấu kiện BTCT DƯL nhà máy đảm bảo chất lợng cao dầm Do điều kiện vận chuyển từ nhà máy đến công trờng theo đờng sắt, đờng ô tô hay đờng thuỷ phức tạp nên cấu kiện BTCT DƯL chế tạo theo phơng pháp phải hạn chế kích thớc trọng lợng Chiều dài lớn cấu kiện xấp xỉ 33m Nh phơng pháp phù hợp cho kết cấu dầm hay giản đơn Nhợc điểm phơng pháp căng bệ đòi hỏi nhiều thiết bị kéo căng cốt thép đợc theo sơ đồ cốt thép thẳng hay sơ đồ gãy khúc 3.1.1.2 Kéo căng cốt thép sau đổ bê tông (kéo căng bê tông, hình 3-3) Hình 3-3: Sơ đồ kéo căng cốt thép sau đổ bê tông Trong trình đổ bê tông dầm, ngời ta tạo đờng ống rỗng lòng khối bê tông theo dạng đờng cong hay đờng thẳng dự kiến Sau bê tông đă đủ cờng độ cần thiết, ngời ta luồn cốt thép cờng độ cao vào ống rỗng dùng kích thủy lực để kéo căng cốt thép, chân kích tỳ trực tiếp lên bề mặt bê tông đầu dầm mỏ cặp kích kẹp chặt lấy neo đầu cốt thép mà kéo căng Khi đạt đủ dự ứng suất kéo cần có cốt thép theo tính toán thiết kế tiến hành cố định neo vĩnh cửu để giữ đầu cốt thép vào bề mặt bê tông đầu dầm tháo kích Đoạn cốt thép cờng độ cao thừa đợc cắt bỏ Tiếp theo ngời ta bơm vữa bê tông vào ống chứa cáp để lấp kín phần rỗng lại cốt thép đờng ống Các neo CBT - 49 đợc đổ bê tông bịt kín để chống gỉ Hình 3: Bố trí cốt thép dầm giản Hình 3- : Chế tạo dàm dự ứng lực kéo đơn dự ứng lực 33 m sau nhịp giản đơn - u điểm phơng pháp không cần bệ căng cố định neo tạm thời Các cốt thép cờng độ cao đặt thẳng hay theo đờng cong tùy theo dự kiến ngời thiết kế nhằm mục đích triệt tiêu ứng suất kéo bê tông Kích thớc, trọng lợng khối lắp ghép không bị hạn chế chuyên chở Phơng pháp đặc biệt có ý nghĩa xây dựng cầu BTCT DUL nhịp lớn Các cốt thép dự ứng lực đợc kéo căng vài lần tuỳ theo yêu cầu công nghệ, tháo số cốt thép dự ứng lực chúng cốt thép phục vụ thi công số cầu đợc tạo dự ứng lực theo phơng ngang cầu thực hiên theo phơng pháp kéo sau Khuyết điểm phơng pháp không đảm bảo tính dính bám tốt cốt thép dự ứng lực bê tông, khó kiểm tra chất lợng vữa phun ống chứa cốt thép cốt thép dự ứng lực sau đ ã kéo căng cốt thép 3.1.1.3 Sơ lợc BTCT dự ứng lực Trong kết cấu dự ứng lực bố trí bó cốt thép dự ứng lực bên tiết diện bê tông Các bó thép dự ứng lực tác động vào khối bê tông thông qua ụ truyền lực đợc đúc liền áp chặt vào khối bê tông bu lông cờng độ cao keo dán Để bố trí bó thép theo đờng gãy khúc cần phải tạo thêm ụ chuyển hớng bó thép Dự ứng lực đợc áp dụng trờng hợp sau: Nếu việc đặt cốt thép dự ứng lực bê tông dày đặc gây khó khăn cho việc đổ bê tông kết cấu số bó thép đợc đa CBT - 50 Khi bố trí cốt thép DUL tạm thời để phục vụ thi công Sau dễ dàng tháo bỏ Khi sửa chữa cầu cũ dùng bó thép DUL đặt để khắc phục h hỏng Cũng dùng DUL trờng hợp cần tăng cờng khả chịu tải cầu khai thác (ví dụ nh cầu chữ Y, cầu Niệm) Các bó thép DƯL đựơc bảo vệ cách luồn vào ống thép nhựa, ống đợc bơm đầy vữa xi măng hay chất đặc biệt để bảo vệ chống gỉ cho bó thép DƯL 3.1.2 Các sơ đồ tạo dự ứng lực kết cấu cầu Việc kéo căng cốt thép DUL nhằm mục đích tạo dự ứng suất nén bê tông để triệt tiêu ứng suất kéo nó, nhờ mà đảm bảo đợc khả chống nứt dầm Cần lu ý môn học "Kết cấu BTCT" giải thích cốt thép có cờng độ cao dùng để kéo căng tạo dự ứng lực biện pháp kéo căng trớc đổ bê tông tận dụng hết khả chịu kéo cốt thép cờng độ cao Trong cấu kiện BTCT chịu uốn thờng phải xét hai dạng ứng suất kéo: ứng suất kéo pháp tuyến x mặt cắt vuông góc với trục dầm mô men uốn gây ứng suất kéo chủ kc mặt cắt nghiêng tác dụng kết hợp mô men uốn M lực cắt Q - Trị số M Q mặt cắt dầm thờng khác nhiều cầu có hoạt tải hoạt tải Hơn M Q lại thay đổi theo chiều dài dầm Vì tìm cách triệt tiêu giảm nhỏ trị số ứng suất kéo x kc mặt cắt hay thớ mặt cắt lại đồng thời gây tổ hợp ứng suất bất lợi cho mặt cắt khác thớ khác mặt cắt Nh vậy, tính toán cần dùng biểu đồ Qmax Qmin nh biểu đồ Mmax Mmin dầm xét cách toàn diện trạng thái chịu lực thớ thớ dới tất mặt cắt dầm Ngoài cần ý đến họ đờng cong quỹ tích hớng ứng suất kéo chủ tải trọng thẳng đứng gây 3.1.2.1 Dầm giản đơn có cốt thép dự ứng lực đặt theo sơ đồ thẳng (hình 3-4) Để triệt tiêu ứng suất kéo x thớ dới mặt cắt dầm dùng cốt thép dự ứng lực đặt thẳng dọc phía dới dầm Trong mặt cắt dầm xuất dự ứng lực nén Nd mô men âm Md = - Nd e Chúng gây thớ dới thớ mặt cắt dầm ứng suất nh sau: CBT - 51 duoi = d dtr ê n = Nd N e + d y duoi F I (3-1) N d N d e tr ê n y F I Trong đó: F I : Diện tích mô men quán tính mặt cắt ydới ytrên: Khoảng cách từ trục quán tính mặt cắt đến thớ dới mặt cắt Tải trọng khai thác (tĩnh tải hoạt tải) gây mô men dơng tạo ứng suất kéo thớ dới dới ứng suất nén thớ trên ứng suất kéo nguy hiểm mômen dơng lớn Mmax tạo thớ dới Điều kiện để ứng suất kéo thớ dới mặt cắt dầm là: Nd N e + d y duoi = duoi + duoi o d F I (3-2) Trong đó: duoi duoi dới, o , d - ứng suất thớ dới tổng cộng, tải trọng khai thác dự ứng lực gây (ứng suất nén lấy dấu dơng (+), ứng suất kéo lấy dấu âm (-) CBT - 52 Hình 3-4: Các biểu đồ ứng suất thớ thớ dới dầm giản đơn có cốt thép dự ứng lực thẳng; dấu (+) nén, dấu (-) kéo Thông thờng phải chọn trị số Nd cho thớ dới không xuất ứng suất kéo tổng cộng Biểu đồ ứng suất trờng hợp vẽ hình 3-4b d Nó thay đổi từ dới < nhịp đến max mặt cắt gối (qui ớc ứng suất nén có dấu dơng) Cốt thép dự ứng lực thờng nằm lõi mặt cắt, tác dụng dự ứng lực làm xuất ứng suất kéo thớ mặt cắt Nguy hiểm xuất ứng suất kéo thớ dự ứng lực mà đồng thời mô men uốn dơng ngoại tải lại có giá trị tuyệt đối nhỏ (Mmin) tr ên = M tr ên N d N e ên ên y + d y tr ên = tr + tr o d I F I (3-3) Biểu đồ ứng suất thớ tính theo công thức (3-3) đợc vẽ hình 3-3d Nh có cốt thép dự ứng lực đặt thẳng phía dới dầm tránh đợc xuất ứng suất kéo thớ mặt cắt dầm đoạn dầm gần sát gối gần gối mô men dơng ngoại tải dần đến trị số Chính lý mà nhiều dầm cầu, cốt thép dự ứng lực đặt CBT - 53 thẳng phía dới dầm, đặt thêm cốt thép dự ứng lực phía dầm với số lợng 15% - 20% so với phía dới để chống lại ứng suất kéo Dùng cốt thép dự ứng lực đặt thẳng giảm đợc trị số ứng suất kéo chủ Công thức tính toán ứng suất kéo chủ là: kc = x + y x y 2 + (3-4) Trong đó: x y - ứng suất pháp mặt phẳng thẳng đứng mặt phẳng nằm ngang điểm cần xét dầm = QS = ứng suất tiếp,cũng điểm Ib Xét công thức thấy muốn triệt tiêu hết ứng suất kéo chủ kc cần tạo dự ứng lực nén theo hớng dọc trục dầm xd theo hớng thẳng đứng vuông góc với trục dầm yd Nếu tìm cách làm cho x = y = ứng suất chủ kc = Nếu tạo đợc dự ứng suất xd làm giảm đáng kể đợc dự ứng suất kéo chủ Lúc kc = Nh loại dầm có cốt dự ứng lực đặt thẳng, giảm nhỏ ứng suất kéo chủ kc cho bé cờng độ tính toán Rkc bê tông triệt tiêu hoàn toàn đợc 3.1.2.2 Dầm giản đơn có cốt thép dự ứng lực đặt theo sơ đồ đờng cong (hình 3-5) Khi đặt cốt thép dự ứng lực theo đờng cong, điều chỉnh trị số ứng suất kéo x kc cách có hiệu so với sơ đồ cốt thép dự ứng lực đặt thẳng Trong mặt cắt dầm xuất dự ứng lực : - Dự ứng lực dọc trục dầm: Ndl = Nd cosx - Dự ứng lực cắt : Qd = Nd siny - Mô men dự ứng lực : Md = Nd ex Trong : x - Góc hớng cốt thép dự ứng lực cong trục dầm mặt cắt đợc xét ex - Độ lệch tâm lực dọc trục N d trục quán tính mặt cắt ex - Cũng thay đổi theo chiều dọc dầm Biểu đồ ứng suất thớ biên đợc vẽ hình 3-5b 3-5c Trị số CBT - 54 chúng đợc tính theo công thức (3-2) (3-3) Chú ý ex khác mặt cắt khác theo chiều dài dầm Không có ứng suất kéo tổng cộng thớ thớ dới mặt cắt ứng suất nén tổng cộng có trị số không lớn Do có cốt thép dự ứng lực đợc đặt theo dạng đờng cong mà giảm đợc trị số lực cắt giảm đợc ứng suất tiếp nh ứng suất kéo chủ kc Trị số lực cắt truyền cho bê tông trờng hợp đợc xác định nh hiệu số lực cắt ngoại tải Qo lực cắt Qd xuất cốt thép dự ứng lực đặt cong phân bố với cờng độ qx (hình 3-5) Q = Qo - Qd = Qo - Nd sinx (3-5) Hình 3-5: Trờng hợp dầm có cốt thép dự ứng lực đặt theo sơ đồ cong sơ đồ gấp khúc Trong trờng hợp đặt cốt thép nh vừa trình bày kết hợp sơ đồ cốt thép dự ứng lực thẳng cong đồng thời : Nếu thay đổi trị số lực kéo căng cốt thép nh thay đổi độ lệch tâm lực với trọng tâm tiết diện dầm ta điều chỉnh đợc ứng suất mặt cắt thẳng đứng mặt cắt nghiêng cho đảm bảo đợc tính chống nứt cho dầm Đối với dầm BTCT DUL chế tạo phơng pháp căng cốt thép trớc CBT - 55 đổ bê tông đặt cốt thép theo sơ đồ đờng cong, ngời ta đặt cốt thép dự ứng lực theo đờng gãy khúc (hình 3-5d) 3.1.2 Các nhận xét chung Với mục đích điều chỉnh ứng suất kéo x kc ngoại tải gây để đảm bảo tính chống nứt cho dầm ngời ta đặt cốt thép ứng suất trớc theo sơ đồ đờng thẳng cong Việc đặt cốt thép dự ứng lực theo sơ đồ đờng cong tỏ hợp lý có hiệu điều chỉnh ứng suất kéo tốt nhng làm phức tạp công nghệ chế tạo gây trạng thái ứng suất cục cho bê tông khu vực gần chỗ gẫy khúc hay uốn cong cốt thép Mặt khác kéo căng cốt thép theo sơ đồ cong gây ma sát cốt thép thành ống rỗng hay mấu định vị tạo đờng gẫy khúc, gây tổn hao ứng suất cốt thép dự ứng lực lớn so với sơ đồ đặt thẳng Thông thờng ngời ta kết hợp hai dạng sơ đồ để bố trí cốt thép dự ứng lực Đối với sơ đồ dầm giản đơn BTCT dự ứng lực đoạn dầm cốt thép thờng theo sơ đồ thẳng, đoạn gần gối khoảng 30 - 40% số bó cốt thép đợc uốn cong bố trí theo đờng gãy khúc với độ nghiêng khác Biện pháp có tác dụng điều chỉnh ứng suất kéo cách hợp lý, đồng thời tránh đợc việc tập trung mấu neo đầu dầm gây ứng suất cục lớn cho bê tông đầu dầm Chủ yếu ngời ta tạo dự ứng lực cho phận chịu lực cầu Ví dụ cầu giản đơn có sờn dầm chủ đợc tạo dự ứng lực máng ba lát dầm ngang không tạo dự ứng lực Trong cầu ô-tô mặt cầu dầm ngang đợc tạo dự ứng lực theo hớng ngang cầu cần thiết 3.2 Các hệ thống dự ứng lực: neo, cáp, nối cáp, kích để căng cốt thép 3.2.1 Các loại cốt thép dự ứng lực 3.2.1.1 Sợi đơn cờng độ cao Các sợi cốt thép cờng độ cao tròn nhẵn có gờ đờng kính - 5mm đợc đặt phân bố kết cấu nhịp dự ứng lực Chúng đợc kéo căng trớc đổ bê tông Cách bố trí nh gọi đặt cốt thép theo kiểu dây đàn Việc truyền dự ứng lực từ cốt thép vào bê tông nhờ có lực dính bám đủ lớn mà không cần làm mấu neo đầu sợi cốt thép 3.2.1.2 Bó sợi xoắn cờng độ cao Bó gồm sợi xoắn lại thành bó nhiều sợi Loại bó xoắn sợi đợc CBT - 56 Hình 3-63 : CBT - 111 - Cần lu ý cách đặt cáp dự ứng lực ngang phần dới dầm ngang, mặt cầu Do cấu tạo mà dầm ngang làm việc với dạng mặt cắt chữ T mặt cầu chịu lực nh hai cạnh Nh giảm bớt đợc cốt thép thờng nh dầm ngang - Tuy nhiên sau 20 - 30 năm khai thác hầu nh đa số loại cầu miền Trung miền Nam nớc ta bị đứt cáp ngang rỉ, khiến cho sơ đồ làm việc không gian kết cấu nhịp nh sơ đồ làm việc cục dầm ngang không nh lúc thiết kế ban đầu nữa.Các cầu bị h hỏng phải sửa chữa tốn Nh xét mặt tuổi thọ chi phí khai thác dạng cấu tạo dầm ngang mối dầm ngang dầm AASHO nói không hợp lý gây tổn thất lớn kinh tế phải sữa chữa lớn hàng loạt cầu nh -Loại dầm 18,6m 12,5m có chiều cao mặt cắt thay đổi chút ít, tiết kiệm đợc bê tông phần (xem hình 3-57 3-61) -Tất loại dầm đợc thiết kế móc cẩu cáp 12,7mm chôn đầu dầm (xem hình 3-60 3-61) 3.9 dầm Super-T kéo trớc, dùng cáp xoắn sợi 3.9.1 Vài nét lịch sử phát triển dầm Super-T Với mong muốn chế tạo loại dầm có giá thành thấp dầm tiêu chuẩn, áp dụng cho miền chiều dài nhịp trung bình, dễ dàng sản xuất vận chuyển, sử dụng khuôn đúc cho chiều dài nhịp, Ban Công Trình Cầu lớn thuộc Cục đờng bang Victoria nớc Auxtralia nghiên cứu cải tiến loại dầm hình lòng máng hở tiêu chuẩn kết hợp với đặc điểm dầm T đời loại dầm có tiết diện dạng hộp với mặt cầu đổ bê tông chỗ - gọi dầm Super-T Dầm đợc định hình hoá với chiều cao từ 750mm đến 1750mm cho nhịp từ 20 đến 36m Sau kỹ s t vấn lẫn kỹ s Vic.Road chấp nhận, dầm đợc đúc vòng tháng cầu đợc hoàn thành vòng 12 tháng Dầm Super- T có bốn dạng chiều dày tiêu chuẩn dầm tơng ứng với chiều dài dầm, điều tơng tự nh dầm bê tông dự ứng lực định hình nớc Auxtralia Sơ đồ trình bày Bảng 3.9.1 CBT - 112 Bảng 3.9.1 Loại Dầm T1 T2 T3 T4 Chiều cao (mm) 750 1000 1200 1500 Chiều dài (m) 20 25 32 36 Việt Nam, lần dầm Super-T đợc đa vào áp dụng cho cho phần cầu dẫn dự án cầu Mỹ Thuận dự án cầu đại nớc ta Chiều dài dầm Super-T đợc phát triển thành L=40m đặc biệt đầu dầm làm khấc để che phần nhô xà mũ trụ, tạo mỹ quan đẹp cho tổng thể toàn công trình Hơn nữa, phần nhịp cầu Mỹ Thuận dạng kết cấu cầu dây xiên-dầm cứng BTCT DƯL đại, độ lớn nên lựa chọn dầm Super-T cho phần cầu dẫn hoàn toàn hợp lý Trong dự án cải tạo Quốc lộ 10 đợc xây dựng, dầm Super-T đợc áp dụng cho cầu Tân Đệ, Quý Cao Dầm Super-T kế thừa u điểm sẵn có dầm bê tông dự ứng lực đúc sẵn Ngoài ra, dầm Super-T có nhiều u điểm việc chế tạo thi công, có khả cạnh tranh với loại dầm khác nh dầm T, dầm I đợc sử dụng rộng rãi Nó đ ợc ý nhà sản suất đợc nghiên cứu phát triển Đến nay, dầm Super-T đợc ứng dụng thành công nhiều nớc chứng minh đợc hiệu kinh tế kỹ thuật Hình 3- : Các nhịp dầm Super-T dài 42m Hình 3- : Bệ đúc dầm Super-T 3.9.2 Cấu tạo dầm Super-T Đặc điểm dầm Super T, minh hoạ hình 352a, b tổng kết nh sau: CBT - 113 -Chiều rộng cánh thay đổi từ 1120mm đến 2500mm để phù hợp chiều rộng cầu chiều cong tuyến Chiều rộng lên tới 3000mm đờng ngời -Chiều dày cánh 75mm -Chiều dày sờn tối thiểu 90mm -Sợi cáp dự ứng lực thẳng -Các dầm đợc đặt lên gối có cao độ khác tuỳ theo dốc ngang mặt cầu -Gối cầu chuyển vị ngang đợc theo phơng -Chiều dày phía có kích thớc tối thiểu 140mm với lớp cốt thép -Không cần dầm ngang Có dầm ngang đầu dầm bố trí khe co giãn để giảm chiều dày xuống d ới 140mm -Bản mặt cầu liên tục trụ để bỏ qua khe co gi ãn Dầm liên tục đợc hoàn thành phía trụ theo cách tơng tự nh dầm khác 3.9.3 Thiết kế dầm Super-T 3.9.3.1 Các nguyên lý Kết cấu bê tông dự ứng lực dầm Super-T thể u điểm sau: Cải thiện điều kiện làm việc: Giảm độ võng chịu tải, tăng mô men kháng nứt Sử dụng hiệu vật liệu cờng độ cao Tăng cờng độ chống cắt xoắn Tăng khả chịu mỏi phục hồi độ võng sau nứt Dầm Super-T sử dụng phơng pháp căng trớc, cáp thép cờng độ cao đợc căng trớc đổ bê tông lực căng truyền vào bê tông qua dính bám 3.9.3.2 Đặc điểm cấu tạo Dầm Super-T có tao cáp dự ứng lực đặt thẳng, số bó cáp đợc cách ly với bê tông đầu dầm nhằm giảm bớt trị số dự ứng suất kéo thớ đoạn dầm gần gối Tuỳ thuộc vào ý đồ thiết kế, yêu cầu cảnh quan khu vực xây dựng cầu mà đầu dầm đợc làm khấc kê lên xà mũ dạng chữ T ngợc để tạo nên tổng thể kiến trúc hài hòa Các vách ngang dầy 150mm bố trí với khoảng cách khoảng 12m để tăng độ ổn định trình cẩu lắp Phần dầm để hở đợc đậy lại bê tông đúc sẵn bắt đầu thi công mặt cầu Toàn nhịp đợc liên tục hoá CBT - 114 thông qua mặt cầu thay cho việc sử dụng khe co gi ãn thông th ờng đồng thời đảm bảo xe chạy êm thuận suốt trình khai thác 3.9.3.3 Các vấn đề thiết kế 3.9.3.3.1 Tính toán nội lực sơ đồ mạng dầm Việc tính toán nội lực dựa vào chơng trình phân tích kết cấu chuyên dụng (ví dụ để tính toán dầm cầu dẫn cầu Mỹ Thuận đ ã dùng ch ơng trình ACCES) với u điểm mô hình hoá nhanh tính chất tải tự động Do đặc điểm cấu tạo nên mô hình hoá kết cấu dầm Super-T cần ý điểm sau: Đặc trng hình học dầm chủ tiết diện liên hợp bê tông dầm chủ (fc=50MPa) bê tông mặt cầu (f c=32MPa) Bề rộng tính toán tham gia chiu lực dầm khoảng cách dầm chủ Có thể coi gần phần dầm chủ nh hộp có độ cứng lớn so với mặt cầu, phần dầm liên kết thực dầm chủ khoảng cách mép hộp Khi tính toán giả thiết lấy độ cứng liên kết ngang tổ hợp đổ chỗ phần cánh dầm Super-T đúc sẵn lấy độ cứng BTCT đúc chỗ Giả thiết thứ hai cho kết thiên an toàn phân bố ngang dầm bị giảm Cả dạng mô hình giả thiết phù hợp với phân tích trạng trái giới hạn theo cờng độ Với hoạt tải, cần phải phân tích tất trờng hợp tải trọng ứng với vị trí xe chạy để có biểu đồ bao nội lực 3.9.3.3.2 ứng suất truyền lực căng giai đoan sử dụng Đối với dầm bê tông cốt thép dự ứng lực, giai đoạn quan trọng cần kiểm tra ứng suất bê tông sau truyền lực căng giai đoạn sử dụng Quy trình AUSTROADS nớc Auxtralia quy định giới hạn ứng suất kéo uốn mức 0.5 fc (khoảng 3MPa với cờng độ bê tông truyền lực căng 35 MPa, bê tông dầm đợc thiết kế với cờng độ 50MPa) ứng suất nén lớn lúc truyền lực căng khoảng 0.6f c hay 21MPa Giới hạn biên độ tăng ứng suất cáp nhỏ 200MPa Giá trị tăng ứng suất thực tế dầm Super-T dới tải trọng sử dụng 80MPa Nói chung, cờng độ bê tông lúc truyền lực căng nên giới hạn mức 35MPa điều kiện bảo dỡng thông thờng việc khống chế ứng suất thiết kế không thích hợp kéo dài thời gian thi công gây tổn phí cho nhà thầu Kiểm tra ứng suất truyền lực căng, cần khống chế chiều dài nhịp tính toán cho mô men uốn tải trọng thân dầm làm giảm bớt ứng suất kéo bê tông thớ CBT - 115 đỉnh, đồng thời ứng suất phải đợc kiểm tra số điểm dọc theo chiều dài nhịp để đảm bảo tiêu chuẩn ứng suất cho phép, đặc biệt ứng suất gần vị trí gối ứng suất tải trọng thân (để cân với ứng suất dự ứng lực) bị giảm Một phơng pháp để giảm bớt tập trung ứng suất kéo đầu dầm thiết kế đoạn cáp không liên kết (không dính bám với bê tông) Số lợng cáp tới 30% đợc ngăn không cho dính bám khoảng gần gối (bằng cách bọc cáp ống plastic) Các cáp đợc ngăn không cho dính bám với bê tông cần đợc đặt đối xứng với tim dầm chuyển tiếp đến đoạn ví dụ 1.5m, 3m, 4.5m Quy trình AASHTO Hoa-kỳ quy định số lợng cáp có đoạn không dính bám không nên vợt 25% Trong dầm Super-T cầu Mỹ Thuận, số lợng tao cáp đợc giảm bớt chiều dài dính bám 10 tổng số 38 tao cáp Dự ứng lực cáp đợc phát triển với chiều dài khoảng 90 lần đờng kính cáp (theo Tiêu chuẩn AS 3600 Auxtralia) Để an toàn, lấy giá trị chiều dài 0.5m, ví dụ, với cáp đợc ngăn không dính bám cự ly 1.5m phát triển đầy đủ lực căng cự ly 2m 3.9.3.3.3 Mất mát dự ứng suất Các tao cáp thờng đợc tạo dự ứng suất từ 75% đến 80% cờng độ giới hạn (CĐGH) Đối với tao đờng kính 15.2mm, lực căng từ 185 đến 200KN với cờng độ giới hạn khoảng 250kN Mất mát chùng ứng suất co ngắn đàn hồi làm giảm lực căng tao cáp truyền lực căng khoảng 70%CĐGH Trong tính toán mát chùng ứng suất, cần xem xét khoảng thời gian kéo căng cáp để tạo dự ứng suất kéo cho cáp truyền lực căng từ cáp vào thành dự ứng lực nén bê tông (khoảng 16 đến 36 giờ, phụ thuộc vào điều kiện bảo dỡng bê tông ảnh hởng nhiệt độ) Trong giai đoạn ban đầu trình bảo dỡng, nhiệt độ bê tông tăng 60 o C có ảnh hởng lớn đến mát chùng ứng suất Đối với cách bảo dỡng thông thờng lực căng cáp lấy 75% CĐGH, mát dự ứng suất vào khoảng 3% Mất mát co ngắn đàn hồi lên tới đến 8% Mất mát theo thời gian co ngót, từ biến vào khoảng 15% lực căng Nh vậy, tổng mát dự ứng suất kết cấu căng trớc thờng khoảng 25-30% 3.10 ví dụ dầm hộp dự ứng lực nhịp giản đơn Trên hình 3-49 giới thiếu bố trí chung nhịp dầm hộp gối giản đơn dài 45m.Chiều rộng mặt cầu 12,679 m Cầu có độ dốc ngang mặt cầu CBT - 116 lớn, đến 5% Vì ngời ta làm nắp hộp đáy hộp nghiêng ngang theo độ dốc ngang 5% Chiều cao dầm lấy cố định theo dọc nhịp, 2,214m, nghĩa tỷ số H/L = 1:20 Bề rộng đáy hộp 6,793 m, tức tỷ số B đáy / B mặt hộp = 0,58 Bố trí cốt thép thờng hộp đợc thể hình 3-50 Bố trí cốt thép dự ứng lực đợc giới thiệu hình 3-51 Cáp thép loại 12T15 đợc kéo sau 3.11 Phân tích so sánh tiêu kinh tế, kỹ thuật dầm super-t với loại dầm t, I dầm hộp 3.11.1 Dầm mặt cắt chữ T Dầm T phổ biến miền Bắc trớc năm 1975 nớc thập kỷ 70 & 80 Dầm T có dầm ngang phổ biến Nếu mối nối thực dầm ngang mặt cầu chịu lực giống nh hẵng, chiều dày tham gia chịu lực từ chỗ sát nách dầm đến đầu nút hẫng Nách dầm có vút không Chiều dày từ 10~15 (cm), sờn dày 20cm Khoảng cách dầm từ 90 đến 170cm Dầm T dầm ngang có kích thớc tơng tự Tuy nhiên cấu tạo mối nối từ 15~20cm, điều dẫn đến mômen quán tính nhỏ, khiến cho độ cứng ngang dầm nhỏ Hiện loại dầm T dầm ngang dùng, nhợc điểm độ cứng theo phơng ngang nhỏ, phân tích hoạt tải cho dầm không cầu có khổ từ hai xe trở lên, trình khai thác cầu bị rung mạnh gây cảm giác không êm thuận dễ gây vết nứt bê tông Dầm T cải tiến đợc bố trí thêm dầm ngang, số lợng dầm ngang thay đổi từ đến dầm tuỳ thuộc vào chiều dài kết cấu nhịp Khổ cầu thay đổi từ khổ 7, khổ 9, khổ 12 lơn tuỳ thuộc cấp đờng * Vật liệu thờng dùng kết cấu dầm T - Thép thờng: Cốt thép dùng loại CT5 CT3 (theo tiêu chuẩn Liên Xô cũ), loại cốt thép thờng theo tiêu chuẩn AASHTO - Thép cờng độ cao: Trớc phổ biến dùng loại thép cờng độ cao 24 sợi (theo tiêu chuẩn Nga) với lực kéo khoảng 50T Gần dùng loại bó sợi 12.7mm 15.2mm gồm tao 12 tao VSL, OVM Freyssinet CBT - 117 với lực kéo từ 98 đến 165 T Loại cáp tiện lợi trình thi công độ an toàn cao trình căng kéo sử dụng - Bê tông: Bê tông dùng dầm BTCT ƯST thờng sử dụng bê tông M400 cao - Tải trọng thiết kế: Với loại tải trọng từ H13, X60; H30, XB80 (theo tiêu chuẩn Nga) tải trọng tiêu chuẩn AASHTO * Phân tích u nhợc điểm + Ưu điểm : - Rất tiện lợi cho loại nhịp với kích thớc từ 18 đến 33m (phổ biến) - Ván khuôn đơn giản, dễ chế tạo lắp ráp - Có thể đúc công trờng - Với dầm có độ lệch tâm trọng tâm dầm trọng tâm bó cáp lớn, mặt cắt T kinh tế bố trí cốt thép + Nhợc điểm : - Đối với loại dầm khác nhau, phải có nhiều ván khuôn - Khi độ lệch tâm trọng tâm dầm trọng tâm bó cáp nhỏ, mặt cắt T không hiệu kinh tế bố trí cốt thép, trọng tâm cốt thép căng kéo nằm phía dới, gây lên ứng suất kéo lớn cánh - Cầu rung mạnh chịu hoạt tải - Có thể xuất vết nứt dọc mối nối dọc mặt cầu 3.11.2 Dầm mặt cắt chữ I Dầm BTCT DƯL có tiết diện kiểu chữ I loại dầm đợc dùng phổ biến công trình cầu khắp nớc, QL1, QL5, QL18 Hiện nay, dầm loại I đợc thiết kế định hình theo tiêu chuẩn AASHTO T vấn nớc nh Asia Pacific Consultant International (APECO), PCI, Louis Berger Tổng Công ty TVTKGTVT (TEDI) thiết kế Tiêu chuẩn thiết kế dầm I : AASHTO, JICA, Quy trình 79 - Tải trọng thiết kế : H30, XB80 1,25 HS20-44 - Khổ cầu : Tuỳ thuộc cấp đờng - Chiều dài nhịp : 20, 25, 30 33m - Bêtông : Có cờng độ 40 MPa, cờng độ căng kéo 36 MPa CBT - 118 - Cốt thép : Cốt thép cờng độ cao theo tiêu chuẩn ASTM bó sợi 12,7 (hoặc 15,2) gồm tao 12 tao Cờng độ bó cáp 1860 MPa Cờng độ căng kéo 1440 Ma Hiện nay, sau tổng kết loại dầm I đợc thi công tuyến đờng QL1 QL5 (trong đặc biệt dầm QL1), đa đợc kích thớc tiêu sau : Chiều dài dầm (m) 20.7 25.5 30.8 33 Nhịp tính toán (m) 20 25 30 32,2 Chiều cao dầm (m) 1.2 1,45 1.6 1,65 Chiều rộng đáy (m) 0,60 0,6 0,65 0,65 Chiều rộng bụng dầm (giữa nhịp) 0,2 0,2 0,2 02, 5 5 22 25 Số bó cáp CĐC Loại 12 tao 12,7 mm Loại tao 12,7 Khối lợng bêtông cho dầm (m3) 12 16 * Phân tích u nhợc điểm + Ưu điểm : - Rất thuận tiện với loại nhịp từ 20 ~ 33 (m) - Ván khuôn đơn giản dễ chế tạo lắp ráp, sử dụng ván khuôn cho nhiều loại dầm - Mặt cắt I có trọng tâm mặt cắt gần với trọng tâm cốt thép CĐC, hiệu phân phối lực, căng kéo giai đoạn sử dụng - Độ cứng ngang lớn nên hoạt tải phân bố tơng đối cho dầm, rung trình khai thác - Bản mặt cầu đổ bê tông chỗ với dầm ngang, liên hợp với dầm chủ qua cốt thép chờ, khắc phục triệt để vết nứt dọc so với mối nối dầm T + Nhợc điểm : - Khi độ lệch tâm trọng tâm bó cáp mặt cắt lớn, xuất vết nứt thớ dầm - Tĩnh tải dầm lớn, khối lợng bê tông thép nhiều - Bản ván khuôn dày cm gây thêm phần tĩnh tải tốn CBT - 119 3.11.3 Dầm hộp - Dầm hộp loại mặt cắt ngang cầu đợc phát triển thiết kế thi công vài năm trở lại Ưu nhợc điểm loại dầm hộp xem xét kỹ phần dới Dầm hộp nhịp giản đơn đợc phát triển với nhịp có chiều dài từ 30 ữ 45m Các nhịp dầm hộp giản đơn thi công, thi công giai đoạn thiết kế bao gồm dầm 37,5m (cầu Phú Lơng); dầm 30m (cầu Trần Phú Xuân Sơn ); dầm 33m cho cầu Đáp Cầu dầm 50m cho cầu Hàm-rồng - Đặc điểm cấu tạo loại dầm hộp : + Dầm hình hộp có dạng hộp thành thẳng thành xiên + Vật liệu bêtông đúc dầm B35 (theo tiêu chuẩn CEB-FIP, tơng đơng M500 theo tiêu chuẩn Việt nam ) + Vật liệu cốt thép dự ứng lực dùng bó cáp tao đờng kính 12,7mm, 15.2mm có cờng độ kéo đứt 1860 MPa (Chủ yếu dùng loại 5-31 5-22 hãng VSL) - Quy trình thiết kế : + Quy trình thiết kế cầu hành Việt Nam (ban hành năm 1979) dựa kết nghiên cứu nh kinh nghiệm khai thác cầu Liên Xô cũ năm 1960 Cho nên nhiều qui định đặc tính học vật liệu kể quy định co ngót từ biến không phù hợp Trong quy trình Việt Nam cha có quy định Građient nhiệt độ Chính chờ đợi quy trình thức, thiết kế cầu có nhịp dầm này, ngời thiết kế cần tham khảo Tiêu chuẩn nhiều quốc gia (Nga, Mỹ, úc, Anh, Pháp, Nhật ) Thời điểm in sách ,Bộ GTVT đ ã ban hành Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22 TCN 272-01 dựa sơ Tiêu chuẩn AASHTO RLFD 1998 Đó coi Tiêu chuẩn đại Một ví dụ rõ ràng tham khảo quy trình thiết kế thiết kế cầu Phú Lơng (nhịp 37,5m); Thiết kế gồm TEDI (Công ty TVTK Cầu lớnHầm) chuyên gia với chuyển giao công nghệ h ãng VSL đ ã thiết kế theo quy phạm sau : + Tải trọng tiêu chuẩn qui phạm thiết kế cầu Pháp + Đặc trng học vật liệu, quy định co ngót từ biến theo tiêu chuẩn CEB-FIP Model code (Hội đồng bê tông châu Âu liên đoàn ƯST Quốc tế) + Quy định Gradient nhiệt độ theo quy phạm Anh BS5400 lý để lựa chọn phần qui phạm để áp dụng tuỳ thuộc vào mức độ qui phạm đợc cập nhật kết nghiên cứu vận dụng thành thạo ngời thiết CBT - 120 kế Một trờng hợp khác nớc phải giải tơng tự, thi công cầu Gateway (úc) việc sử dụng quy phạm úc sử dụng quy phạm Thụy Sĩ, Anh * Phân tích u nhợc điểm + Ưu điểm : - Mặt cắt hộp có đáy rộng nên diện tích bêtông hoàn toàn cân với khả lực cáp UST, giá trị cánh tay đòn lớn - ổn định đàn hồi kết cấu tốt giai đoạn thi công nh giai đoạn khai thác độ cứng chống xoắn lớn - Hình dáng hộp đẹp, phù hợp với kết cấu nhịp - Có thể vợt đợc nhịp tơng đối lớn * Nhợc điểm : - Giá thành xây dựng nhịp lớn - Đòi hỏi phải có thiết bị thi công công nghệ cao - Yêu cầu công nhân có trình độ cao 3.11.4 Chỉ tiêu vật liệu m2 kết cấu nhịp Tổng kết công trình cầu thiết kế, xây dựng xây dựng, đồ án điển hình trớc nh định hình dầm bê tông dự ứng lực cắt khúc kéo sau 384/8 Liên xô cũ, định hình dầm BTCT DƯL Châu Thới theo Tiêu chuẩn AASHTO Hoa-kỳ Vấn đề so sánh tiêu vật liệu tơng đối sở cầu có độ nhịp, khổ cầu tơng đơng, loại tải trọng cấp tải trọng tơng đơng Đối với loại cầu BTCT DƯL giản đơn dùng loại dầm mặt cắt chữ T, tiêu vật liệu đợc tổng kết từ cầu nh cầu Gián Khẩu, phần cầu dẫn cầu Thăng Long, Bến Thuỷ, cầu Yên Bái, Thái Bình, Phong Châu, cầu Bình, cầu Đò Quan, cầu Thiệu Hoá, Đông Hà, v.v tổng kết định hình 384/8 Chiều dài loại hình dầm T BTCT DƯL từ 18m đến 42m, phổ biến loại 33m Cự ly dầm chủ từ 2.1m đến 2.5m Đối với loại cầu BTCT DƯL giản đơn dùng loại dầm mặt cắt chữ I, tiêu vật liệu đợc tổng kết từ cầu QL5, QL1A (khoảng 41 cầu), đờng 18, v.v , chiều dài dầm từ 20m đến 33m, chiều cao thay đổi từ 1.2m đến 1.65m, cự ly dầm từ 2.1m đến 2.5m Đối với loại cầu BTCT DƯL giản đơn dùng loại dầm mặt cắt dạng hình CBT - 121 hộp, tiêu vật liệu đợc tổng kết từ cầu nh cầu Phú Lơng, cầu Trần Phú, Đáp Cầu, Xuân Sơn Riêng với dầm Super-T, tiêu vật liệu đợc tổng kết từ đồ án thiết kế thi công cầu Mỹ Thuận, Tân Đệ, cầu Quý Cao tham khảo cầu đ ã đ ợc xây dựng úc Tuy nhiên, việc tổng kết để so sánh cách tơng đối, với loại kết cấu có qui định cờng độ vật liệu khác nhau, dây chuyền sản xuất qui định khác giống (xem bảng tổng kết dới đây) 3.11.5 So sánh tiêu kỹ thuật Theo kết tính toán thống kê khả chịu lực loại dầm T, I, dầm hộp dầm Super-T sở số liệu tải trọng nh (hoặc tơng đơng) Tuỳ thuộc vào đặc trng hình học loại mặt cắt, mác bê tông cho loại dầm bố trí cốt thép với tỷ lệ thích hợp, mô men tính toán, mô men giới hạn ứng suất mặt cắt nhịp đợc tổng kết theo bảng dới Tuy nhiên, so sánh mức tơng đối loại dầm đợc chọn loại vật liệu có cờng độ khác nhằm đảm bảo cho tiết diện làm việc hợp lý Ví dụ với loại dầm T, bê tông thờng dùng M400, thép thờng dùng loại CT5, CT3 có cờng độ tính toán từ 1900- 2400kg/cm Thép cờng độ cao dùng loại 24 sợi có cờng độ tính toán 9800 kg/cm thép loại 12.7 có cờng độ tính toán 13200 kg/cm2 Đối với loại dầm I thờng dùng mác bê tông M450, thép thờng dùng loại Grade40, Grade 60 có cờng độ tính toán (theo giới hạn chảy) từ 2400 - 3000 kg/cm2, thép cờng độ cao dùng loại cáp sợi xoắn đờng kính 12.7mm, cờng độ tính toán 14400 kg/cm2 Đối với loại dầm hộp, bê tông thờng dùng G35 (theo tiêu chuẩn châu Âu), thép thờng dùng loại Grade 40, Grade 60; Thép cờng độ cao dùng loại 12.7mm 15.2mm Đối với loại dầm super -T, bê tông thờng dùng loại tơng đơng M500, thép thờng dùng loại Grade 40, Grade 60; Thép cờng độ cao dùng loại cáp xoắn đờng kính 15.2mm cờng độ tính toán 14400 kg/cm2 Điều đáng ý với dầm có mặt cắt chữ T I phân phối ứng CBT - 122 suất mặt cắt giai đoạn cha Đối với tiết diện dầm hộp dầm super - T qua tính toán thực tế cho thấy phân phối ứng suất mặt cắt giai đoạn đ ã phát huy tốt tính vật liệu Điều chứng minh với loại tiết diện dầm hộp dầm super - T phản ánh u điểm bật kỹ thuật Bảng tổng hợp mô men ứng suất loại dầm T,dầm I, dầm hộp dầm Super-T loại dầm t Chiều dài ứng suất nhịp (kG/cm2) Mô men (Tm) nhịp (m) Giai đoạn căng kéo Giai đoạn sử dụng Mgh Mtt Mép Mép dới Mép Mép dới 18 281 252 136.2 66.4 24 420 409 10.5 197.8 104.6 6.5 33 683 683 37 207.8 138.3 11.3 42 1105 1098 50.9 175.2 141.1 7.7 loại dầm I Chiều dài ứng suất nhịp (kG/cm2) Mô men (Tm) nhịp (m) Giai đoạn căng kéo Giai đoạn sử dụng Mép Mép dới Mép Mép dới 20 612 203 7.6 106.3 63.7 25.78 25 853 324 26.7 98.7 91.58 15.6 30 1354 752 23.8 140 98.62 4.3 35 1639 1237 38.2 126 138 0.32 loại dầm hộp Chiều dài ứng suất nhịp (kG/cm2) Mô men (Tm) nhịp (m) Giai đoạn căng kéo Mép Mép dới Giai đoạn sử dụng Mép Mép dới 30 3633 3055 30.8 113.6 88.56 38.42 33 3996 3360 28 95 76.1 25.6 37.5 5676 4773 23.98 72.68 109.2 4.32 loại dầm super-t CBT - 123 Chiều dài Mô men (Tm) ứng suất nhịp (kG/cm2) nhịp (m) 20 Mgh 427.2 Mtt 354 25 626 30 Giai đoạn căng kéo Mép Mép dới Giai đoạn sử dụng Mép Mép dới 93.8 168 110 98.7 511 83.3 172 118 89.1 999 726 77.6 173 128 74.2 36 1026 962 53.4 188 136 35.8 40 1435 1383 32.1 189 169 2.68 Tổng hợp mô men giới hạn Loại dầm - Mô men giới hạn (t.m) Chiều dài (m) T 18 281 20 I Hộp Super -T 612 427.2 25 853 626 30 1354 3633 1639 3996 24 33 420 683 36 999 1026 37.5 5676 40 1435 42 1105 Bê tông M400 M450 M420 M500 3.11.5 Các tiêu kinh tế Đánh giá tiêu kinh tế loại kết cấu nhịp nói vấn đề phức tạp khác Sự khác cờng độ vật liệu, sản xuất chế tạo, lắp ráp điều kiện áp dụng Tuy nhiên, nhìn chung thờng đánh giá cách tổng quát giá thành 1m xây dựng cầu 1m kết cấu nhịp Theo tổng kết số công trình xâydựng thời gian gần chuẩn bị xây dựng, có lựa chọn công trình có loại tải trọng tơng đơng, mặt xây dựng đơn giá khác không đáng kể Đối với CBT - 124 dầm Super-T, giá thành vào dự toán lập thực tế cầu Tân Đệ Tổng hợp giá thành 1m2 kết cấu nhịp theo tổng kết bảng sau : Loại Dầm Chiều dài Khổ cầu Giá thành nhịp (m) (m) m2 KCN T 33 12 2.31 triệu I 33 12 2.41 triệu Hộp 30 12 4.32 triệu Super-T 40 16.6 2.45 triệu CBT - 125 ... biên) 30 D 13- 01 -30 0 (15EF) 30 0 150 100 150 150 50 12D 13- 01-75 (6EF) 25 35 0 32 D 13- 08-6 00 (16EF) For internal beam - Cho dầm 16D 13- 08-6 00 For external beam - Cho dầm biên 4D 13- 02-(1EF) 4D 13- 02-140T... 6D 13- 01-75 1D16-09 50 16D 13- 08-6 00 ( Cho dầm trong) 100D 13- 04-150 ( Cho dầm biên) 15D 13- 01 -30 0 35 25 100D 13- 03- 150 16D 13- 01-150 ( Cho dầm biên) 150 150 150 990 870 250 30 0 150 150 250 30 0 35 ... 1D16-09 35 0 6D 13- 01-75 25 16D 13- 01-150 16D 13- 08-6 00 15D 13- 01 -30 0 8D 13- 02 7125 7050 04 03 450 MặT CắT A-A BảN BIÊN 03 04 CL Tim dầm BảN GIữA CL Tim dầm Phiá dầm tạo nhám 08 02 02 02 02 02 08 02 37