A chuong 4(tính tón và phân tích các tài liệu thủy văn khác)

136 sổ tay KTTL * Phần - sở kỹ thuật thủy lợi * Tập Chương Tính toán phân tích tài liệu thủy văn khác 4.1 Bốc 4.1.1 Tính l-ợng bốc mặt n-ớc trực tiếp từ số liệu đo bốc nước ta thường dùng loại đo bốc hơi: ống Piche chậu (thùng) bốc Trước 1975 nước ta có 77 trạm đo bốc miền Bắc có 42 trạm, phần lớn đo ống piche Khoảng 40 trạm có kết hợp đo bốc chậu song thời gian quan trắc ngắn, nên muốn dùng lượng bốc chậu (hay thùng) phải thông qua quan hệ lượng bốc đo hai dụng cụ Chẳng hạn quan hệ lượng bốc đo chậu đo ống Piche đồng Nam Bộ là: Với đồng sông Cửu Long Zc = 1,43Zp 0,4 Với đồng sông Đồng Nai (4-1) Zc = 1,33Zp + 0,5 (4-2) Trên mặt nước số hồ thiên nhiên hồ chứa nước có đo bốc thùng đặt bè (bè bốc hơi) Quan hệ lượng bốc đo thùng đặt vườn bè chặt chẽ, (g > 0,95), biểu thị phương trình tương quan đường thẳng Chẳng hạn quan hệ lượng bốc đo thùng GG1 3000 hồ Suối Hai (Y) vườn trạm (X) là: y = 1,22x 0,8 (4-3) Hồ Tây có: y = 1,31x (4-4) 4.1.2 Tính l-ợng bốc mặt n-ớc theo công thức thực nghiệm Lượng bốc mặt nước mặt hồ thường tính theo công thức xét đến điều kiện khí tượng sau đây: Ehồ = 0,14n(e0 e200)(1 + 0,72U200) (4-5) đó: Ehồ - lượng bốc từ mặt hồ tính mm; e0 - trị số trung bình sức trương nước bo hòa tính theo nhiệt độ mặt nước (mb); e200 - trị số sức trương nước trung bình không khí độ cao 200 cm; U200 - tốc độ gió trung bình mặt nước độ cao 200 cm, tính m/s; n - số ngày thời khoảng tính toán 137 a - tính toán thủy văn Trị số e0, e200 U200 tính trung bình cho tất điểm quan trắc mặt nước Khi tính lượng bốc trung bình nhiều năm trị số yếu tố khí tượng lấy theo số trung bình tháng suốt thời gian quan trắc Khi thiếu số liệu quan trắc yếu tố công thức (4-5), lượng bốc tính theo số liệu trạm khí tượng gần hồ có hệ số hiệu chỉnh thích hợp tham khảo 4.1.3 Công thức lý luận Penman tính l-ợng bốc - thoát n-ớc Phương pháp khí động học cân lượng Biểu thức có dạng: DQ n + gEa (4-6) E0 = D+g E0 - lượng bốc mặt nước tự mm/ngày; D - độ dốc đường biểu diễn sức trương lớn theo nhiệt độ không khí mb/oC, D= dew dT es - sức trương nước bo hòa (mmHg) nhiệt độ tuyệt đối T; Qn - xạ thật tính đơn vị bốc hơi, nử ổ Q n = (1 - r ) Q A ỗ 0,18 + 0,55 ữ Nứ ố (4-7) nử ổ - sT 0,56 - 0, 092 es ỗ 0,10 + 0, 90 ữ Nứ ố r - hệ số phản chiếu (trị số trung bình hàng năm r = 0,05 mặt nước tự do, r = 0,1 đất trọc ướt, r = 0,2 thực vật xanh tươi); ( ) QA - trị số Angot; n số mặt trời chiếu thật = ; N số mặt trời chiếu tối da s - số Stefan - Boltzman = 5,67.10-8w.m-2K-4; ew = ea - sức trương nước bo hòa (mmHg) nhiệt độ điểm sương; g - số ẩm g ằ 0,66 mbar K-1; Ea - thành phần khí động học U ổ E a = 0,35 ( es - ea ) ỗ + ữ ố 100 ứ u2 - vận tốc gió tính mile/ngày độ cao 2,0 m; (mile đơn vị đo độ dài thuộc hệ Anh); (4-8) 138 sổ tay KTTL * Phần - sở kỹ thuật thủy lợi * Tập Ea - thường nhỏ Qn khoảng cách ngắn biến đổi nhiều Ea có quan hệ chặt chẽ với bốc nên tính Ea từ độ bốc đo ống Piche trạm xung quanh Theo Stan-hin (Stanhill) quan hệ có dạng: Ea = 0,1469ZP + 0,1118 mm/ngày (4-9) Nếu Qn thay đổi vùng Qn đo trạm trung tâm Do số hạng thay đổi theo nhiệt độ nên phải nhân thêm hệ số hiệu chỉnh cho Qn Ea (bảng 4-1); Zp - lượng bốc đo ống piche (mm/ngày); Trong thực tế, E0 theo công thức (4-6) thường tính theo Toán đồ dùng chương trình điện toán đ lập sẵn Bảng 4-1 Các hệ số hiệu chỉnh Qn Ea theo nhiệt độ công thức Penman Nhiệt độ không khí trung bình (oC) KQn KEa Nhiệt độ không khí trung bình (oC) KQn KEa 0,40 0,60 21 0,70 0,30 0,42 0,58 22 0,71 0,29 0,44 0,56 23 0,72 0,28 0,46 0,54 24 0,73 0,27 0,47 0,53 25 0,64 0,26 0,48 0,52 26 0,75 0,25 0,50 0,50 27 0,76 0,24 0,52 0,48 28 0,77 0,23 0,53 0,47 29 0,78 0,22 0,54 0,46 30 0,79 0,21 10 0,56 0,44 31 0,80 0,20 11 0,58 0,42 32 0,81 0,19 12 0,59 0,41 33 0,81 0,19 13 0,60 0,40 34 0,82 0,18 14 0,62 0,38 35 0,83 0,17 15 0,63 0,37 36 0,83 0,17 16 0,64 0,36 37 0,84 0,16 17 0,66 0,34 38 0,85 0,15 18 0,67 0,33 39 0,85 0,15 19 0,68 0,32 40 0,86 0,14 20 0,69 0,31 139 a - tính toán thủy văn 4.1.4 Ph-ơng pháp t-ơng quan với l-ợng bốc chậu Sự bốc chậu chậm vài so bốc - thoát nước tỷ nhiệt lớn nước Tuy nhiên, độ chênh lệch bé nên tương quan bốc khả bốc - thoát nước thời gian ngắn dùng tốt cho mục tiêu nông nghiệp Tại miền Đông Cônggô, kết so sánh lượng bốc - thoát nước đo dụng cụ Math cho biết hệ số tương quan với phương pháp đo tính khác chặt chẽ (bảng 4-2) Trong bảng (4-2): y khả bốc - thoát nước đo theo dùng cụ Math (mm/ngày); x lượng bốc - thoát nước tính theo phương pháp khác (mm/ngày) r hệ số tương quan Bảng 4-2 So sánh vài phương pháp tính lượng bốc thoát (theo Stanhill) Phương pháp Thời gian tháng Thời gian tuần Phương trình r Phương trình r Penman y = 0,97x + 0,96 0,96 y = 0,96x + 1,2 0,76 Thơn vây tơ y = 0,48x + 1,85 0,94 y = 1,35x + 1,76 0,73 Chậu bốc y = 0,70x + 0,47 0,95 y = 0,72x + 0,36 0,77 ống piche y = 0,88x + 0,03 0,69 y = 0,94x + 0,35 0,63 4.1.5 L-u ý 1) Trước hết nhận biết chuỗi quan trắc bốc ống piche có hai thời kỳ không đồng nhất: thời kỳ trước 1954 thời kỳ sau 1954 (bảng 4-3) Lượng bốc thời kỳ sau lớn thời kỳ trước, tính toán nên chọn chuỗi quan trắc sau 1954 để tính toán 2) Sự thay đổi lượng bốc hàng năm bé thể qua hệ số biến đổi nhỏ Cv = 0,05 0,14 96% trạm đo cho Cv = 0,05 0,10 tính toán phân phối lượng bốc năm thiết kế cần chọn năm đại biểu trung bình yêu cầu tỉ mỉ nên chọn năm đại biểu đủ Với trạm có chuỗi quan trắc dài (sau 1954) tính theo chuỗi 11 năm, trượt năm cho giá trị trung bình so với giá trị trung bình chuỗi 20 năm tương ứng chênh lệch nhỏ 1% 140 sổ tay KTTL * Phần - sở kỹ thuật thủy lợi * Tập Bảng 4-3 Lượng bốc (piche) trung bình tính theo hai thời kỳ quan trắc trước sau năm 1954 Trạm đo Tổng số năm quan trắc N Nam Định Trước 1954 Sau 1954 n1 Z01 n2 Z02 39 20 658 19 891 Bắc Giang 33 14 854 19 1062 Móng Cái 38 19 717 19 974 Phù Liễn 38 19 644 19 706 Lạng Sơn 29 10 710 19 1072 Lào Cai 35 16 646 19 806 Hà Giang 19 10 736 19 849 4.1.6 Tính l-ợng tổn thất bốc hồ chứa n-ớc Lượng tổn thất bốc tăng lên diện tích mặt nước gồm thành phần: 1) Lượng bốc tăng lên độ ẩm vùng bờ quanh hồ tăng lên (DZ1) DZ1 = (F2 F1)(Znước Zđất) (4-10) đó: F1, F2 - diện tích mặt nước trước sau có hồ; Znước, Zđất - lượng bốc mặt nước lượng bốc từ mặt đất (từ mặt lưu vực); 2) Lượng bốc tăng lên độ ẩm vùng bờ quanh hồ tăng lên (DZ2) DZ2 = Fẩm(Zđất ẩm Zđất) (4-11) đó: Fẩm - diện tích lớp đất ẩm quanh bờ hồ; Zđất ẩm, Zđất - lượng bốc đất ẩm lượng bốc đất; Thực tế DZ2 Tr 4) Trong mùa cạn đồng sông Hồng, triều truyền vào sâu 180 km; đồng sông Cửu Long, triều truyền xa 400 km lên tận Kong Pong Chàm Các sông ngắn miền Trung Quảng Ninh triều truyền vào sát chân đồi Trong mùa lũ, sông Hồng, triều ảnh hưởng đến dao động mực nước cách xa biển khoảng 50 km; sông Cửu Long, triều truyền vào sâu 100 km Các sông miền Trung Quảng Ninh triều ảnh hưởng vùng sát cửa biển Tốc độ truyền triều thay đổi từ 10 km/h đến 30 km/h Tốc độ truyền triều sông Cửu Long lớn gấp đôi tốc độ truyền triều sông Hồng 142 sổ tay KTTL * Phần - sở kỹ thuật thủy lợi * Tập 4.2.2 Diễn biến mặn sông Trên sông Hồng, giới hạn mặn 1o/oo cách biển khoảng 20 km sông Thái Bình giới hạn tời 40 km (ứng với QHà Nội ằ 1000 m3/s) Trên sông Cửu Long, giới hạn độ mặn 1o/oo vào sâu tới 50 km nhánh sông Tiền tới 60 km nhánh sông Hậu (ứng với QPhnompenh = 2000 m3/s) Vùng bán đảo Cà Mau thấp chịu ảnh hưởng triều, mặn từ phía nên độ mặn đạt 4o/oo kênh, sông Các sông ven biển miền Trung, mặn tiến sát đến chân đồi hay tiến sâu vào sông đến sát đập dâng đồng (nếu có nước triều ngập hạ lưu) đến giới hạn thủy triều truyền vào sông (hạ lưu đập dâng nước triều không vào sâu sông có độ dốc tương đối lớn) 4.2.3 Tính toán mực n-ớc thủy triều thiết kế Các công trình thủy công vùng triều yêu cầu tính mực nước triều thiết kế dạng triều thiết kế để xác định kích thước công trình Nội dung tính toán thường sau: a Tính toán mực nước đỉnh triều (hoặc chân triều) thiết kế Chọn mẫu theo trị số lớn năm (hoặc nhỏ năm), tài liệu mực nước triều gồm tài liệu trước sau xây cống phải hiệu chỉnh mực nước sau xây cống cách trừ (hoặc cộng thêm) mực nước dềnh (hoặc mức giảm thấp) làm cho tài liệu thống kê mực nước đồng nhất, cộng thêm tài liệu điều tra lịch sử ta có mẫu hoàn chỉnh để tính tần suất tìm mực nước triều lớn (hoặc thấp nhất) thiết kế Khi xây dựng cống ngăn triều cần xét thêm mực nước dâng cao giảm thấp, cộng thêm độ cao sóng độ cao an toàn b Mực nước triều dạng triều thiết kế phục vụ tưới (tiêu) Theo yêu cầu tưới (hoặc tiêu) chọn mẫu cách lấy mực nước bình quân chân triều (hoặc đỉnh triều) số ngày tiến hành tính toán tần suất tìm mực nước triều thiết kế thời kỳ tưới (hoặc tiêu) Sau chọn dạng triều thực đo gần với trị số thiết kế hiệu chỉnh cho phù hợp ta trình triều thiết kế thời kỳ tưới (hoặc tiêu) c Cần lưu ý chuỗi số tính toán mực nước có giá trị âm nên đổi thành chuỗi số dương với H'i = H i - ( H ) sau tính tần suất xong chuyển đổi lại H P = H'ip + ( H ) 4.2.4 Xác định cao trình đỉnh đê biển thiết kế (Theo tiêu chuẩn Ngành 14 TCN130-2002) Cao trình đỉnh đê thông thường xác định theo công thức: Zđ = Ztp + Hnd + Hsl + a (4-14) 143 a - tính toán thủy văn Đối với loại đê bố trí cho sóng lũ tràn hai phía, cao trình đỉnh đê không xét đến yếu tố nước dâng độ cao gia tăng Zđ = Ztp + Hsl (4-15) đó: Zđ - cao trình đỉnh đê thiết kế, m; Ztp - mực nước biển tính toán, m; Hnd - chiều cao nước dâng bo, m; Hsl - chiều cao sóng leo, m; a - trị số gia tăng độ cao an toàn, m Xác định mực nước biển tính toán Ztp Mực nước biển tính toán mực nước tính toán theo tần suất đảm bảo vị trí công trình, bao gồm mực nước triều thiên văn giá trị biến thiên ảnh hưởng sóng, lũ, địa chấn, giả triều, biến đổi thời tiết, biến đổi mực nước chu kỳ dài, v.v không kể đến nước dâng bo Mực nước biển tính toán Ztp xác định sở tính toán phân tích tần suất mực nước biển cao năm vị trí công trình Dạng đường phân bố tần suất sử dụng phân bố cực trị loại I (Theo tiêu chuẩn Ngành) dùng dạng phân bố Pearson III với trường hợp Cs = 0, Cs < 0, Cs > Trường hợp số liệu thực đo sơ tính toán lấy trị số cực đại mực nước triều thiên văn tính toán theo chu kỳ 19 năm để xác định (chú ý cần chuyển cao độ quốc gia) Tần suất bảo đảm p% mực nước biển thiết kế lấy theo cấp công trình (bảng 4-4) Bảng 4-4 Tần suất đảm bảo mực nước thiết kế Cấp công trình đê Đặc biệt I II III IV Tần suất mực nước biển thiết kế (%) Xác định chiều cao nước dâng bão Hnd (xác định theo bảng 4.5) Bảng 4.5 Chiều cao nước dâng thiết kế Cấp đê Đặc biệt I II, III IV Bắc vĩ tuyến 16o p = 10% p = 20% Từ vĩ tuyến 16o đến vĩ tuyến 11o 1,0 m 0,8 m Từ vĩ tuyến 11o đến vĩ tuyến 8o 1,5 m 1,0 m Vị trí 144 sổ tay KTTL * Phần - sở kỹ thuật thủy lợi * Tập Có thể tham khảo nước dâng lớn đ xảy vùng bờ biển Việt Nam (Theo Phân viện Cơ học biển - Viện Cơ học biển) Vĩ độ Nước dâng lớn (cm) 22oB 21oB 260 21oB 20oB 300 20oB 18oB 400 18oB 17oB 220 17oB 16oB 260 16oB 15oB 160 15oB 14oB 120 14oB 12oB 100 12oB 11oB 120 11oB 10oB 200 10oB 8oB 240 Trị số gia tăng độ cao an toàn a (qui định theo bảng 4.6) Bảng 4.6 Trị số gia tăng độ cao an toàn (a) Cấp công trình Đặc biệt I II III IV Trị số gia tăng độ cao an toàn (m) 0,5 0,4 0,4 0,3 0,3 Ghi chú: 1) Trong tuyến đê, tính toán phân đoạn có cao trình đỉnh đê khác lấy theo trị số cao 2) Trường hợp phía biển đê có tường chống sóng kiên cố, ổn định cao trình đỉnh đê cao trình đỉnh tường, cao trình đỉnh đê đất phải cao mực nước triều thiết kế 0,5 m để đảm bảo mặt đê khô 3) Ngoài tính toán theo công thức (4.14) ra, xác định cao trình đỉnh đê thiết kế cho đê đất cần phải xét thêm độ dự phòng lún Xác định chiều cao sóng leo 1) Trường hợp mái nghiêng có độ dốc Chiều cao sóng leo mái nghiêng đơn sóng đến từ hướng vuông góc với bờ, xác định theo trường hợp sau: 145 a - tính toán thủy văn - Trường hợp hệ số mái dốc m = 1,5 5,0 Rp = KD Kw Kp + m2 HS LS đó: Rp - chiều cao sóng leo có tần suất tích lũy p; KD - hệ số nhám tính thấm mái nghiêng, dựa vào tính chất vật liệu gia cố mặt đê tra bảng 4-7; Kw - hệ số kinh nghiệm, tra bảng 4-8 theo đại lượng W / gh ; Kp - hệ số tính đổi tần suất tích lũy chiều cao sóng leo, xác định theo bảng 4-9 Tần suất chiều cao sóng leo lấy 2% m - hệ số mái dốc, m = cotga với a góc nghiêng mái đê (độ) H S - chiều cao trung bình sóng trước đê; LS - chiều dài sóng trước đê - Trường hợp hệ số mái dốc m < 1,25 R P = K D K g K P R0 HS (4-17) đó: R0 - chiều cao sóng leo gió, mặt dốc trơn không thấm nước (KD = 1) Chiều cao trung bình sóng H S = m, trị số R0 xác định theo bảng (4-10) - Trường hợp hệ số mái dốc 1,25 < m < 1,5 Có thể nội suy chiều cao sóng HS từ trị số m = 1,25 m = 1,5 Bảng 4-7 Hệ số nhám thấm mái dốc KD Loại hình gia cố mái KD Trơn phẳng không thấm nước (Bê tông nhựa đường) 1,0 Bê tông lát bê tông 0,9 Lát cỏ 0,85 0,9 Đá xây 0,75 0,8 Đá hộc đổ hai lớp (nền không thấm nước) 0,60 0,65 Đá hộc đổ hai lớp (nền thấm nước) 0,50 0,55 Khối vuông chân (lắp đặt lớp) 0,55 Tetrapod (2 lớp) 0,40 Dolos (2 lớp) 0,38 P(%) 0,01 0,1 0,2 0,33 0,5 10 20 50 75 90 95 99 0,80 9,62 6,90 6,11 5,52 5,06 4,30 3,55 2,60 1,94 1,30 0,53 0,50 0,50 0,50 0,50 0,85 10,49 7,40 6,58 5,93 5,42 4,55 3,74 2,68 1,97 1,29 0,52 0,50 0,50 0,50 0,50 0,90 11,41 8,05 7,06 6,34 5,77 4,82 3,92 2,76 1,99 1,27 0,51 0,50 0,50 0,50 0,50 0,95 12,37 8,65 7,55 6,75 6,13 5,09 4,10 2,84 2,00 1,25 0,51 0,50 0,50 0,50 0,50 1,00 13,36 9,25 8,05 7,18 6,50 5,27 4,27 2,92 2,01 1,23 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 1,05 14,38 9,87 8,57 7,62 6,87 5,62 4,46 3,00 2,01 1,20 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 1,10 15,43 10,52 9,10 8,05 7,25 5,91 4,62 3,06 2,01 1,18 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 1,15 16,51 11,18 9,62 8,50 7,62 6,18 4,80 3,12 2,01 1,15 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 1,20 17,62 11,85 10,17 8,96 8,01 6,45 4,96 3,16 2,01 1,11 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 1,25 18,78 12,52 10,71 9,41 8,40 6,71 5,12 3,21 2,00 1,07 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 1,30 19,94 13,22 11,27 9,88 8,79 6,96 5,29 3,25 1,99 1,04 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 1,35 21,14 13,92 11,82 10,33 9,17 7,24 5,44 3,30 1,97 1,00 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 1,40 22,38 14,64 12,40 10,80 9,55 4,50 5,59 3,32 1,94 0,96 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 1,45 23,65 15,37 12,99 11,27 9,95 7,77 5,74 3,36 1,91 0,93 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 1,50 24,91 16,10 13,57 11,72 10,24 8,02 5,88 3,38 1,88 0,90 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 Cv Phụ lục (tiếp) Cs = 5Cv P(%) 0,01 0,1 0,2 0,33 0,5 10 20 50 75 90 95 99 0,05 1,21 1,17 1,16 1,15 1,14 1,13 1,11 1,09 1,07 1,04 1,00 0,97 0,94 0,92 0,89 0,10 1,48 1,38 1,35 1,33 1,30 1,27 1,23 1,18 1,13 1,08 0,99 0,93 0,88 0,85 0,80 0,15 1,81 1,63 1,57 1,53 1,49 1,43 1,36 1,37 1,20 1,12 0,98 0,89 0,82 0,79 0,73 0,20 2,19 1,91 1,82 1,75 1,70 1,60 1,51 1,38 1,27 1,15 0,97 0,85 0,77 0,74 0,68 0,25 2,63 2,22 2,10 2,00 1,93 1,80 1,66 1,48 1,34 1,18 0,95 0,81 0,74 0,69 0,65 0,30 3,12 2,57 2,40 2,27 2,17 2,00 1,52 1,58 1,40 1,21 0,93 0,78 0,69 0,66 0,62 0,35 3,68 2,95 2,74 2,57 2,44 2,21 1,99 1,69 1,46 1,23 0,90 0,75 0,67 0,64 0,61 0,40 4,28 3,36 3,09 2,88 2,72 2,44 2,16 1,80 1,52 1,24 0,88 0,72 0,64 0,62 0,60 0,45 4,94 3,81 3,47 3,22 3,01 2,68 2,34 1,90 1,56 1,25 0,85 0,69 0,62 0,61 0,60 0,50 5,65 4,28 3,87 3,57 3,32 2,92 2,52 2,00 1,62 1,26 0,82 0,67 0,61 0,60 0,60 0,55 6,40 4,77 4,28 3,93 3,65 3,17 2,71 2,11 1,67 1,26 0,79 0,65 0,61 0,60 0,60 0,60 7,21 5,29 4,72 4,21 3,98 3,43 2,89 2,20 1,71 1,25 0,77 0,63 0,61 0,60 0,60 0,65 8,07 5,83 5,17 4,71 4,32 3,69 3,08 2,30 1,73 1,24 0,74 0,62 0,60 0,60 0,60 0,70 8,96 6,40 5,66 5,10 4,68 3,95 3,26 2,38 1,76 1,22 0,71 0,61 0,60 0,60 0,60 0,75 9,90 7,00 6,14 5,52 5,03 4,22 3,44 2,46 1,79 1,20 0,68 0,61 0,60 0,60 0,60 Cv P(%) 0,01 0,1 0,2 0,33 0,5 10 20 50 75 90 95 99 0,80 10,89 7,60 6,64 5,94 5,40 4,50 3,61 2,54 1,80 1,18 0,67 0,60 0,60 0,60 0,60 0,85 11,91 8,23 7,16 6,48 4,77 4,76 3,80 2,61 1,81 1,15 0,65 0,60 0,60 0,60 0,60 0,90 12,97 8,88 7,69 6,81 6,15 5,03 3,97 2,66 1,81 1,13 0,64 0,60 0,60 0,60 0,60 0,95 14,07 9,55 8,22 7,27 6,53 5,30 4,14 2,72 1,81 1,10 0,63 0,60 0,60 0,60 0,60 1,00 15,22 10,20 8,77 7,73 6,92 5,57 1,30 2,77 1,80 1,06 0,62 0,60 0,60 0,60 0,60 1,05 16,39 10,92 9,33 8,19 7,31 5,82 4,47 2,81 1,79 1,03 0,62 0,60 0,60 0,60 0,60 1,10 17,61 11,63 9,89 8,66 7,69 6,09 4,61 2,85 1,77 0,99 0,61 0,60 0,60 0,60 0,60 1,15 18,87 12,34 10,48 9,12 8,08 6,36 4,76 2,89 1,74 0,95 0,61 0,60 0,60 0,60 0,60 1,20 20,13 13,08 11,06 9,58 8,46 6,62 4,90 2,91 1,71 0,92 0,61 0,60 0,60 0,60 0,60 1,25 21,46 13,82 11,64 10,06 8,86 6,88 5,03 2,93 1,68 0,88 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 Cv Phụ lục (tiếp) Cs = 6Cv P(%) Cv 0,05 0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 0,50 0,55 0,60 0,65 0,70 0,75 0,80 0,85 0,90 0,95 1,00 1,05 0,01 0,1 0,2 0,33 0,5 10 20 50 75 90 95 99 1,22 1,51 1,86 2,28 2,77 3,33 3,95 4,63 5,39 6,18 7,03 7,94 8,90 9,92 10,98 12,08 13,24 14,43 15,68 19,94 18,27 1,18 1,40 1,65 1,96 2,31 2,69 3,11 3,57 4,06 4,58 5,12 5,70 6,30 6,92 7,56 8,23 8,91 9,61 10,33 11,07 11,22 1,16 1,30 1,60 1,86 2,16 2,50 2,87 3,25 3,66 4,10 4,56 5,04 5,53 6,05 6,57 7,11 7,66 8,22 8,80 9,38 9,97 1,15 1,34 1,55 1,79 2,06 2,30 2,68 3,02 3,38 3,76 4,16 4,56 4,97 5,41 5,85 6,30 6,76 7,22 7,68 8,15 8,62 1,14 1,31 1,51 1,73 1,98 2,24 2,53 2,83 3,15 3,40 3,83 4,18 4,54 4,91 5,29 5,67 6,06 6,45 6,83 7,22 7,62 1,13 1,28 1,45 1,62 1,83 2,05 2,28 2,52 2,77 3,02 3,28 3,55 3,82 4,09 4,36 4,63 4,89 5,16 5,42 5,68 5,94 1,11 1,24 1,28 1,52 1,69 1,86 2,03 2,21 2,39 2,58 2,76 2,94 3,12 3,30 3,47 3,64 3,80 3,96 4,10 4,25 4,38 1,09 1,18 1,28 1,38 1,48 1,59 1,69 1,80 1,90 2,00 2,09 2,18 2,25 2,33 2,39 2,44 2,49 2,53 2,56 2,59 2,61 1,06 1,12 1,20 1,27 1,33 1,40 1,45 1,50 1,54 1,59 1,62 1,65 1,66 1,67 1,68 1,67 1,33 1,65 1,62 1,59 1,56 1,04 1,08 1,12 1,15 1,17 1,19 1,21 1,22 1,22 1,21 1,20 1,18 1,16 1,12 1,10 1,07 1,06 1,00 0,96 0,93 0,89 1,00 0,99 0,98 0,96 0,94 0,92 0,89 0,86 0,83 0,80 0,78 0,75 0,73 0,71 0,70 0,69 0,68 0,68 0,67 0,67 0,67 0,97 0,93 0,89 0,85 0,82 0,78 0,76 0,73 0,71 0,69 0,69 0,69 0,68 0,68 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,94 0,88 0,83 0,78 0,75 0,72 0,70 0,68 0,68 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,93 0,86 0,81 0,75 0,72 0,69 0,68 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,91 0,81 0,76 0,69 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 Phụ lục Bảng tra hệ số moduyn KP đường tần suất Krixki - Menken (Gamma tham số) (1) Cs = Cv P(%) CV 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 P(%) CV 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 0,01 0,03 0,05 0,1 0,3 0,5 10 20 25 30 1,40 1,81 2,25 2,70 3,15 3,57 3,94 4,31 4,63 1,36 1,74 2,15 2,56 2,97 3,37 3,74 4,11 4,44 1,34 1,71 2,11 2,49 2,89 3,27 3,62 3,98 4,30 1,32 1,67 2,03 2,39 2,77 3,14 3,48 3,82 4,13 1,29 1,59 1,90 2,23 2,55 2,89 3,21 3,53 3,85 1,27 1,55 1,84 2,15 2,45 2,76 3,06 3,37 3,68 1,24 1,49 1,75 2,03 2,31 2,59 2,87 3,15 3,45 1,19 1,39 1,59 1,81 2,03 2,27 2,51 2,75 3,02 1,17 1,34 1,52 1,70 1,90 2,10 2,31 2,52 2,76 1,13 1,26 1,39 1,53 1,68 1,83 1,99 2,16 2,35 1,08 1,17 1,25 1,34 1,42 1,51 1,59 1,69 1,78 1,06 1,13 1,19 1,26 1,33 1,41 1,47 1,52 1,58 1,05 1,10 1,15 1,20 1,24 1,29 1,34 1,38 1,40 40 50 60 70 75 80 90 95 97 99 99,5 99,7 99,9 1,02 1,04 1,06 1,08 1,09 1,10 1,10 1,10 1,05 1,00 0,99 0,99 0,97 0,96 0,93 0,89 0,83 0,76 0,97 0,94 0,90 0,87 0,83 0,79 0,71 0,61 0,51 0,95 0,89 0,83 0,77 0,70 0,62 0,51 0,41 0,30 0,93 0,86 0,78 0,71 0,62 0,53 0,42 0,31 0,21 0,91 0,83 0,74 0,65 0,55 0,45 0,35 0,24 0,15 0,88 0,75 0,63 0,50 0,38 0,26 0,17 0,09 0,04 0,84 0,68 0,53 0,38 0,26 0,15 0,08 0,04 0,01 0,82 0,64 0,48 0,33 0,21 0,11 0,05 0,02 0,00 0,78 0,57 0,38 0,23 0,12 0,05 0,01 0,00 0,00 0,76 0,53 0,34 0,18 0,09 0,03 0,00 0,00 0,00 0,74 0,50 0,31 0,15 0,07 0,02 0,00 0,00 0,00 0,70 0,45 0,25 0,11 0,04 0,01 0,00 0,00 0,00 Phụ lục (tiếp theo) (2) Cs = 1,5Cv P(%) CV 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 P(%) CV 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 0,01 0,03 0,05 0,1 0,3 0,5 10 20 25 30 1,39 1,86 2,39 2,94 3,55 4,20 4,87 5,59 6,37 7,19 8,01 8,82 1,36 1,79 2,25 2,75 3,31 3,89 4,52 5,14 5,83 6,54 7,32 8,11 1,35 1,75 2,19 2,67 3,17 3,74 4,32 4,93 5,58 6,25 6,95 7,68 1,33 1,70 2,11 2,54 3,02 3,53 4,05 4,60 5,21 5,82 6,58 7,12 1,28 1,61 1,96 2,34 2,74 3,17 3,62 4,08 4,61 5,15 5,70 6,23 1,27 1,57 1,90 2,24 2,60 3,00 3,42 3,85 4,32 4,79 5,30 5,81 1,24 1,51 1,79 2,09 2,41 2,76 3,11 3,49 3,90 4,32 4,73 5,16 1,19 1,40 1,62 1,85 2,10 2,34 2,61 2,87 3,17 3,47 3,80 4,10 1,17 1,34 1,53 1,72 1,92 2,13 2,35 2,56 2,80 3,05 3,28 3,54 1,13 1,26 1,40 1,54 1,69 1,82 1,96 2,11 2,27 2,42 2,56 2,70 1,10 1,17 1,25 1,32 1,41 1,48 1,55 1,61 1,67 1,72 1,75 1,77 1,07 1,13 1,19 1,25 1,30 1,35 1,40 1,43 1,46 1,49 1,48 1,47 1,05 1,10 1,14 1,18 1,20 1,24 1,26 1,28 1,30 1,29 1,26 1,25 40 50 60 70 75 80 90 95 97 99 99,5 99,7 99,9 1,03 1,04 1,07 1,06 1,06 1,06 1,05 1,03 1,00 0,95 0,90 0,84 1,00 0,99 0,98 0,96 0,93 0,90 0,86 0,81 0,76 0,70 0,62 0,54 0,97 0,94 0,90 0,86 0,81 0,76 0,70 0,63 0,56 0,48 0,40 0,34 0,95 0,89 0,83 0,76 0,69 0,62 0,55 0,46 0,38 0,30 0,23 0,17 0,93 0,86 0,78 0,74 0,63 0,55 0,46 0,38 0,30 0,22 0,16 0,11 0,91 0,83 0,74 0,65 0,57 0,47 0,39 0,30 0,23 0,16 0,11 0,07 0,87 0,75 0,63 0,52 0,41 0,31 0,22 0,15 0,09 0,05 0,03 0,01 0,84 0,69 0,55 0,42 0,31 0,21 0,14 0,08 0,04 0,02 0,01 0,00 0,82 0,65 0,50 0,36 0,25 0,15 0,09 0,04 0,02 0,01 0,00 0,00 0,78 0,58 0,41 0,27 0,16 0,08 0,04 0,02 0,01 0,00 0,00 0,00 0,76 0,55 0,36 0,22 0,12 0,06 0,02 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,74 0,52 0,33 0,20 0,11 0,04 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,72 0,47 0,28 0,15 0,07 0,02 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Phụ lục (tiếp theo) (3) Cs = 2Cv P(%) CV 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 P(%) CV 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 0,01 0,03 0,05 0,1 0,3 0,5 10 20 25 30 1,42 1,92 2,51 3,20 3,98 4,85 5,81 6,85 7,89 9,21 10,48 11,80 1,38 1,83 2,36 2,96 3,64 4,39 5,22 6,11 7,08 8,11 9,17 10,26 1,36 1,79 2,29 2,85 3,48 4,18 4,95 5,77 6,66 7,60 8,61 9,65 1,34 1,73 2,19 2,70 3,27 3,89 4,57 5,30 6,08 6,91 7,76 8,65 1,30 1,64 2,02 2,45 2,91 3,42 3,96 4,55 5,16 5,81 6,47 7,10 1,28 1,59 1,94 2,33 2,74 3,20 3,68 4,19 4,73 5,30 5,88 6,50 1,25 1,52 1,83 2,16 2,51 2,89 3,29 3,71 4,15 4,61 5,06 5,50 1,20 1,41 1,64 1,88 2,13 2,39 2,66 2,94 3,22 3,51 3,79 4,05 1,17 1,35 1,54 1,74 1,94 2,15 2,36 2,57 2,78 3,00 3,21 3,45 1,13 1,26 1,40 1,53 1,67 1,81 1,94 2,06 2,19 2,30 2,41 2,50 1,08 1,16 1,24 1,31 1,38 1,44 1,50 1,54 1,58 1,61 1,62 1,62 1,07 1,13 1,18 1,23 1,28 1,31 1,34 1,37 1,38 1,39 1,37 1,34 1,05 1,09 1,13 1,17 1,19 1,21 1,22 1,22 1,22 1,20 1,18 1,13 40 50 60 70 75 80 90 95 97 99 99,5 99,7 99,9 1,02 1,04 1,05 1,05 1,04 1,03 1,01 0,99 0,96 0,92 0,87 0,81 1,00 0,99 0,97 0,95 0,92 0,88 0,84 0,80 0,75 0,69 0,64 0,58 0,97 0,94 0,90 0,85 0,80 0,75 0,69 0,63 0,57 0,51 0,45 0,40 0,95 0,89 0,82 0,76 0,69 0,62 0,55 0,49 0,42 0,36 0,31 0,26 0,93 0,86 0,78 0,71 0,63 0,56 0,49 0,42 0,35 0,29 0,24 0,19 0,92 0,83 0,75 0,66 0,57 0,49 0,42 0,35 0,28 0,22 0,17 0,13 0,87 0,75 0,64 0,53 0,44 0,35 0,27 0,21 0,15 0,11 0,07 0,05 0,84 0,70 0,56 0,45 0,34 0,25 0,18 0,13 0,08 0,05 0,03 0,02 0,82 0,66 0,52 0,39 0,29 0,20 0,14 0,09 0,05 0,03 0,02 0,01 0,78 0,59 0,44 0,31 0,21 0,13 0,08 0,04 0,02 0,01 0,00 0,00 0,76 0,56 0,40 0,27 0,17 0,10 0,05 0,03 0,01 0,01 0,00 0,00 0,75 0,54 0,37 0,24 0,15 0,08 0,04 0,02 0,01 0,00 0,00 0,00 0,72 0,49 0,32 0,19 0,11 0,05 0,02 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 Phụ lục (tiếp theo) (4) Cs = 3Cv P(%) CV 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 P(%) CV 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 0,01 0,03 0,05 0,1 0,3 0,5 10 20 25 30 1,42 2,06 2,86 3,78 5,00 6,28 7,70 9,21 11,00 12,89 14,85 16,86 1,39 1,99 2,62 3,41 4,34 5,48 6,59 7,74 9,14 10,64 12,24 13,83 1,36 1,88 2,50 3,23 4,10 5,06 6,07 7,11 8,32 9,66 11,02 12,43 1,35 1,80 2,36 3,00 3,75 4,58 5,43 6,31 7,33 8,43 9,54 10,68 1,31 1,69 2,12 2,64 3,22 3,82 4,44 5,11 5,84 6,62 7,40 8,21 1,29 1,63 2,02 2,48 3,00 3,50 4,00 4,58 5,21 5,85 6,50 7,16 1,25 1,55 1,88 2,25 2,66 3,07 3,49 3,92 4,40 4,80 5,37 5,85 1,21 1,42 1,67 1,91 2,17 2,42 2,70 2,94 3,22 3,47 3,74 3,99 1,17 1,36 1,54 1,75 1,94 2,14 2,35 2,51 2,70 2,89 3,05 3,23 1,14 1,26 1,39 1,52 1,63 1,76 1,87 1,97 2,09 2,15 2,24 2,31 1,09 1,16 1,23 1,29 1,33 1,38 1,42 1,45 1,47 1,49 1,49 1,50 1,07 1,12 1,17 1,21 1,23 1,26 1,27 1,29 1,28 1,28 1,27 1,27 1,05 1,09 1,12 1,14 1,15 1,15 1,16 1,15 1,14 1,13 1,11 1,08 40 50 60 70 75 80 90 95 97 99 99,5 99,7 99,9 1,02 1,03 1,03 1,03 1,01 1,00 0,97 0,95 0,91 0,88 0,85 0,81 0,99 0,98 0,96 0,93 0,90 0,86 0,82 0,78 0,74 0,70 0,66 0,61 0,97 0,93 0,89 0,84 0,79 0,74 0,69 0,65 0,60 0,55 0,50 0,46 0,94 0,88 0,82 0,76 0,70 0,64 0,58 0,53 0,47 0,42 0,37 0,33 0,93 0,86 0,79 0,72 0,65 0,58 0,52 0,47 0,41 0,36 0,31 0,27 0,91 0,83 0,75 0,67 0,60 0,53 0,47 0,41 0,36 0,31 0,26 0,22 0,87 0,76 0,66 0,57 0,48 0,41 0,34 0,29 0,24 0,19 0,16 0,12 0,84 0,71 0,59 0,49 0,41 0,33 0,26 0,21 0,17 0,13 0,10 0,07 0,83 0,68 0,55 0,45 0,36 0,28 0,22 0,17 0,13 0,10 0,07 0,05 0,79 0,62 0,48 0,37 0,29 0,21 0,16 0,12 0,08 0,06 0,04 0,03 0,77 0,59 0,45 0,34 0,25 0,18 0,12 0,09 0,06 0,04 0,03 0,02 0,76 0,57 0,43 0,31 0,23 0,16 0,12 0,08 0,05 0,03 0,02 0,01 0,73 0,53 0,38 0,27 0,19 0,13 0,09 0,06 0,03 0,02 0,01 0,01 Phụ lục (tiếp theo) (5) Cs = 4Cv P(%) CV 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 P(%) CV 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 0,01 0,03 0,05 0,1 0,3 0,5 10 20 25 30 1,51 2,20 3,15 4,35 5,90 7,70 9,57 11,40 13,55 15,60 17,65 20,71 1,45 2,05 2,87 3,85 5,05 6,35 7,81 9,15 10,70 12,25 13,70 15,99 1,40 1,97 2,72 3,60 4,70 5,75 7,00 8,20 9,46 10,90 12,10 13,99 1,38 1,87 2,53 3,29 4,20 5,07 6,05 7,02 8,12 9,25 10,42 11,65 1,34 1,73 2,23 2,81 3,45 4,09 4,76 5,46 6,18 6,94 7,71 8,53 1,30 1,67 2,10 2,60 3,13 3,69 4,25 4,81 5,38 6,02 6,65 7,31 1,25 1,58 1,94 2,34 2,77 3,17 3,59 4,01 4,43 4,96 5,35 5,82 1,19 1,43 1,67 1,92 2,18 2,44 2,67 2,90 3,12 3,35 3,60 3,84 1,17 1,36 1,55 1,75 1,93 2,11 2,28 2,45 2,60 2,77 2,92 3,07 1,11 1,26 1,38 1,51 1,61 1,72 1,82 1,90 2,00 2,05 2,12 2,18 1,08 1,15 1,21 1,26 1,31 1,34 1,37 1,40 1,41 1,42 1,43 1,43 1,06 1,11 1,15 1,19 1,21 1,23 1,23 1,24 1,25 1,24 1,24 1,22 1,05 1,08 1,10 1,12 1,13 1,13 1,12 1,12 1,10 1,09 1,07 1,06 40 50 60 70 75 80 90 95 97 99 99,5 99,7 99,9 1,02 1,03 1,02 1,01 0,99 0,97 0,95 0,93 0,90 0,87 0,85 0,81 0,99 0,98 0,95 0,92 0,89 0,85 0,82 0,78 0,75 0,71 0,67 0,63 0,97 0,93 0,89 0,84 0,79 0,75 0,70 0,66 0,62 0,57 0,53 0,49 0,94 0,88 0,82 0,76 0,71 0,65 0,60 0,55 0,50 0,46 0,42 0,38 0,93 0,86 0,79 0,72 0,66 0,60 0,55 0,50 0,45 0,40 0,37 0,32 0,91 0,83 0,75 0,68 0,61 0,55 0,50 0,45 0,40 0,36 0,31 0,27 0,88 0,77 0,67 0,59 0,51 0,44 0,38 0,33 0,29 0,25 0,21 0,18 0,85 0,72 0,61 0,52 0,44 0,37 0,32 0,26 0,22 0,18 0,15 0,12 0,83 0,69 0,58 0,48 0,40 0,33 0,27 0,23 0,18 0,15 0,12 0,10 0,80 0,64 0,52 0,42 0,34 0,27 0,22 0,17 0,14 0,11 0,08 0,06 0,78 0,61 0,49 0,39 0,30 0,24 0,19 0,15 0,11 0,08 0,06 0,05 0,77 0,60 0,47 0,37 0,29 0,22 0,17 0,13 0,10 0,07 0,05 0,04 0,75 0,56 0,43 0,33 0,25 0,19 0,14 0,10 0,08 0,05 0,04 0,03 Phụ lục (tiếp theo) (6) Cs = 5Cv P(%) CV 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 P(%) CV 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 0,01 0,03 0,05 0,1 0,3 0,5 10 20 25 30 1,54 2,34 3,43 4,91 6,65 8,70 10,70 12,71 15,05 17,41 20,00 22,71 1,47 2,15 3,07 4,23 5,50 6,95 8,43 9,96 11,60 13,30 15,20 17,17 1,43 2,06 2,87 3,90 5,05 6,24 7,51 8,82 10,25 11,71 13,25 14,81 1,40 1,95 2,66 3,51 4,44 5,40 6,43 7,54 8,64 9,83 10,96 12,14 1,34 1,78 2,31 2,92 3,52 4,22 4,91 5,69 6,41 7,15 7,90 8,63 1,31 1,70 2,16 2,69 3,21 3,77 4,34 4,93 5,52 6,17 6,85 7,35 1,27 1,61 1,98 2,38 2,79 3,21 3,65 4,06 4,50 4,94 5,33 5,75 1,20 1,44 1,67 1,93 2,17 2,42 2,62 2,88 3,10 3,33 3,52 3,75 1,17 1,36 1,55 1,74 1,90 2,08 2,22 2,41 2,54 2,71 2,85 2,98 1,13 1,26 1,37 1,49 1,60 1,70 1,79 1,86 1,94 2,00 2,05 2,11 1,08 1,15 1,21 1,25 1,30 1,32 1,34 1,36 1,36 1,39 1,40 1,41 1,06 1,11 1,15 1,17 1,20 1,20 1,20 1,22 1,22 1,22 1,20 1,20 1,05 1,08 1,09 1,10 1,10 1,11 1,10 1,10 1,09 1,08 1,06 1,04 40 50 60 70 75 80 90 95 97 99 99,5 99,7 99,9 1,02 1,02 1,01 1,00 0,98 0,97 0,94 0,92 0,90 0,87 0,84 0,81 0,99 0,97 0,94 0,92 0,88 0,85 0,82 0,78 0,75 0,71 0,68 0,65 0,97 0,93 0,88 0,84 0,79 0,75 0,71 0,67 0,63 0,58 0,55 0,51 0,94 0,88 0,82 0,77 0,71 0,66 0,61 0,56 0,52 0,48 0,44 0,41 0,93 0,86 0,79 0,73 0,67 0,62 0,56 0,51 0,47 0,42 0,39 0,36 0,91 0,83 0,75 0,69 0,63 0,57 0,52 0,47 0,42 0,37 0,34 0,31 0,88 0,77 0,68 0,61 0,53 0,47 0,41 0,36 0,32 0,27 0,24 0,21 0,84 0,73 0,63 0,55 0,47 0,40 0,34 0,29 0,25 0,21 0,18 0,15 0,82 0,70 0,60 0,51 0,43 0,36 0,31 0,26 0,22 0,18 0,15 0,12 0,78 0,66 0,55 0,45 0,37 0,31 0,25 0,20 0,16 0,13 0,10 0,08 0,76 0,63 0,52 0,42 0,34 0,28 0,23 0,18 0,14 0,11 0,09 0,07 0,75 0,62 0,51 0,41 0,32 0,26 0,21 0,16 0,12 0,10 0,08 0,06 0,73 0,59 0,47 0,37 0,29 0,23 0,18 0,14 0,10 0,08 0,06 0,04 Phụ lục (tiếp theo) (7) Cs = 6Cv P(%) CV 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 P(%) CV 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 0,01 0,03 0,05 0,1 0,3 0,5 10 20 25 30 1,60 2,48 3,75 5,48 7,30 9,39 11,50 13,80 16,40 18,90 21,50 24,00 1,52 2,25 3,25 4,54 5,90 7,37 8,90 10,50 12,30 14,10 16,00 17,80 1,47 2,15 3,05 4,15 5,25 6,57 7,85 9,26 10,70 12,10 13,70 15,40 1,41 2,02 2,80 3,68 4,58 5,54 6,57 7,63 8,79 10,00 11,18 12,39 1,35 1,83 2,38 2,98 3,64 4,31 5,00 5,66 6,38 7,16 7,91 8,67 1,32 1,74 2,22 2,73 3,26 3,82 4,38 4,93 5,51 6,11 6,71 7,31 1,29 1,63 2,01 2,40 2,81 3,22 3,63 4,03 4,44 4,86 5,27 5,69 1,21 1,45 1,68 1,92 2,14 2,38 2,60 2,82 3,04 3,26 3,46 3,67 1,18 1,37 1,55 1,73 1,89 2,05 2,20 2,36 2,51 2,66 2,80 2,90 1,14 1,26 1,37 1,47 1,56 1,66 1,73 1,82 1,90 1,96 2,03 2,08 1,08 1,14 1,19 1,23 1,27 1,30 1,32 1,34 1,36 1,37 1,37 1,38 1,07 1,10 1,13 1,16 1,18 1,19 1,20 1,21 1,20 1,20 1,20 1,19 1,04 1,07 1,08 1,10 1,10 1,10 1,10 1,09 1,08 1,07 1,05 1,04 40 50 60 70 75 80 90 95 97 99 99,5 99,7 99,9 1,02 1,02 1,01 0,99 0,98 0,96 0,94 0,92 0,89 0,87 0,85 0,82 0,99 0,97 0,94 0,91 0,88 0,85 0,82 0,79 0,75 0,72 0,68 0,66 0,96 0,92 0,88 0,84 0,80 0,76 0,72 0,68 0,64 0,60 0,56 0,53 0,94 0,88 0,83 0,77 0,72 0,67 0,63 0,58 0,54 0,49 0,45 0,42 0,93 0,86 0,80 0,74 0,68 0,63 0,58 0,53 0,49 0,44 0,40 0,37 0,91 0,84 0,77 0,70 0,64 0,58 0,53 0,48 0,44 0,39 0,35 0,32 0,88 0,78 0,70 0,62 0,55 0,49 0,43 0,38 0,33 0,29 0,26 0,22 0,85 0,74 0,65 0,56 0,49 0,43 0,37 0,32 0,27 0,23 0,20 0,17 0,83 0,72 0,62 0,53 0,46 0,39 0,33 0,28 0,24 0,20 0,17 0,14 0,80 0,67 0,57 0,48 0,40 0,33 0,28 0,23 0,19 0,15 0,12 0,10 0,78 0,65 0,55 0,45 0,37 0,31 0,25 0,20 0,17 0,13 0,10 0,08 0,76 0,64 0,53 0,43 0,36 0,29 0,24 0,19 0,15 0,12 0,09 0,07 0,75 0,61 0,50 0,40 0,33 0,26 0,21 0,16 0,12 0,09 0,08 0,06 175 a - tính toán thủy văn Phụ lục Bảng tra quan hệ S ~ C S phương pháp điểm (1) P = - 50 - 99% S 0,0 0,00 0,03 0,05 0,07 0,10 0,12 0,15 0,17 0,20 0,23 0,1 0,26 0,28 0,31 0,34 0,36 0,39 0,41 0,44 0,47 0,49 0,2 0,52 0,54 0,57 0,59 0,62 0,65 0,67 0,70 0,73 0,76 0,3 0,78 0,81 0,84 0,86 0,89 0,92 0,94 0,97 1,00 1,02 0,4 1,05 1,08 1,10 1,13 1,16 1,18 1,21 1,24 1,27 1,30 0,5 1,32 1,36 1,39 1,42 1,45 1,48 1,51 1,55 1,58 1,61 0,6 1,64 1,68 1,71 1,74 1,78 1,81 1,84 1,88 1,92 1,95 0,7 1,99 2,03 2,07 2,11 2,16 2,20 2,25 2,30 2,34 2,39 0,8 2,44 2,50 2,55 2,61 2,67 2,74 2,81 2,89 2,97 3,05 0,9 3,14 3,22 3,33 3,46 3,59 3,73 3,92 4,14 4,44 4,90 (2) P = - 50 - 97% S 0,0 0,00 0,04 0,08 0,11 0,14 0,17 0,20 0,23 0,26 0,29 0,1 0,32 0,35 0,38 0,42 0,45 0,48 0,51 0,54 0,57 0,60 0,2 0,63 0,66 0,70 0,73 0,76 0,79 0,82 0,86 0,89 0,92 0,3 0,95 0,98 1,01 1,04 1,08 1,11 1,14 1,17 1,20 1,24 0,4 1,27 1,30 1,33 1,36 1,40 1,43 1,46 1,49 1,52 1,56 0,5 1,59 1,63 1,66 1,70 1,73 1,76 1,80 1,83 1,87 1,90 0,6 1,94 1,97 2,00 2,04 2,08 2,12 2,16 2,20 2,23 2,27 0,7 2,31 2,36 2,40 2,44 2,49 2,54 2,58 2,63 2,68 2,74 0,8 2,79 2,85 2,90 2,96 3,02 3,09 3,15 3,22 3,29 3,37 0,9 3,46 3,55 3,67 3,79 3,92 4,08 4,26 4,50 4,75 5,21 176 sổ tay KTTL * Phần - sở kỹ thuật thủy lợi * Tập Phụ lục (tiếp theo) (3) P = - 50 - 95% S 0,0 0,00 0,04 0,08 0,12 0,16 0,20 0,24 0,27 0,31 0,35 0,1 0,38 0,03 0,45 0,48 0,52 0,55 0,59 0,63 0,66 0,70 0,2 0,73 0,76 0,80 0,84 0,87 0,90 0,94 0,98 1,01 1,04 0,3 1,08 1,11 1,14 1,18 1,21 1,25 1,28 1,31 1,35 1,38 0,4 1,42 1,46 1,49 1,52 1,56 1,59 1,63 1,66 1,70 1,74 0,5 1,78 1,81 1,85 1,88 1,92 1,95 1,99 2,03 2,06 2,10 0,6 2,13 2,17 2,20 2,24 2,28 2,32 2,36 2,40 2,44 2,48 0,7 2,53 2,57 2,62 2,66 2,70 2,76 2,81 2,86 2,91 2,97 0,8 3,02 3,07 3,13 3,19 3,25 3,32 3,38 3,46 3,52 3,60 0,9 3,70 3,80 3,91 4,03 4,17 4,32 4,49 4,72 4,94 5,43 (4) P = 10 - 50 - 90% S 0,0 0,00 0,05 0,10 0,15 0,20 0,24 0,29 0,34 0,38 0,43 0,1 0,47 0,52 0,56 0,60 0,65 0,69 0,74 0,78 0,83 0,87 0,2 0,92 0,96 1,00 1,04 1,08 1,13 1,17 1,22 1,26 1,30 0,3 1,34 1,38 1,43 1,47 1,51 1,55 1,59 1,63 1,67 1,71 0,4 1,75 1,79 1,83 1,87 1,91 1,95 1,99 2,02 2,06 2,10 0,5 2,14 2,18 2,22 2,26 2,30 2,34 2,38 2,42 2,46 2,50 0,6 2,54 2,58 2,62 2,66 2,70 2,74 2,78 2,82 2,86 2,90 0,7 2,95 3,00 3,04 3,08 3,13 3,18 3,24 3,28 3,33 3,38 0,8 3,44 3,50 3,55 3,61 3,67 3,74 3,80 3,87 3,94 4,02 0,9 4,11 4,20 4,32 4,45 4,59 4,75 4,96 5,20 5,56 - 177 a - tính toán thủy văn Phụ lục Bảng tra quan hệ Cs ~ F phương pháp điểm Cs F50% F1% - F99% F3% - F97% F5% - F95% F10% - F90% 0,0 0,000 4,652 3,762 3,290 2,564 0,1 -0,017 4,648 3,756 3,287 2,560 0,2 0,033 4,645 3,750 3,840 0,557 0,3 -0,055 4,641 3,743 3,278 2,550 0,4 -0,068 4,637 3,736 3,273 2,543 0,5 -0,084 4,633 3,732 3,266 2,532 0,6 -0,100 4,629 3,727 3,259 2,522 0,7 -0,116 4,624 3,718 3,246 2,510 0,8 -0,132 4,620 3,709 3,233 2,498 0,9 -0,148 4,615 3,692 3,218 2,483 1,0 -0,164 4,611 3,674 3,204 2,468 1,1 -0,179 4,606 3,656 3,185 2,448 1,2 -0,194 4,601 3,638 3,167 2,427 1,3 -0,208 4,595 3,620 3,144 2,404 1,4 -0,223 4,590 3,601 3,120 2,380 1,5 -0,238 4,586 3,582 3,090 2,353 1,6 -0,253 4,586 3,562 3,062 2,326 1,7 -0,267 4,587 3,541 3,032 2,296 1,8 -0,282 4,588 3,520 3,002 2,265 1,9 -0,294 4,591 3,499 2,974 2,232 2,0 -0,307 4,594 3,477 2,945 2,198 2,1 -0,319 4,603 3,469 2,918 2,164 2,2 -0,330 4,613 3,440 2,890 2,130 2,3 -0,340 4,625 3,421 2,862 2,095 2,4 -0,350 4,636 3,403 2,833 2,060 2,5 -0,359 4,648 3,385 2,806 2,024 2,6 -0,367 4,660 3,367 2,778 1,987 2,7 -0,376 4,674 3,350 2,749 1,949 2,8 -0,383 4,687 3,333 2,720 1,911 178 sổ tay KTTL * Phần - sở kỹ thuật thủy lợi * Tập Phụ lục (tiếp theo) Cs F50% F1% - F99% F3% - F97% F5% - F95% F10% - F90% 2,9 -0,389 4,701 3,318 0,695 1,876 3,0 -0,395 4,716 3,303 2,670 1,840 3,1 -0,399 4,732 3,288 2,645 1,806 3,2 -0,404 4,748 3,273 2,619 1,772 3,3 -0,407 4,765 3,259 2,594 1,738 3,4 -0,410 4,781 3,245 2,568 1,705 3,5 -0,412 4,796 3,225 2,543 1,670 3,6 -0,414 4,810 3,216 2,518 1,635 3,7 -0,415 4,824 3,203 2,494 1,600 3,8 -0,416 4,837 3,189 2,470 1,570 3,9 -0,415 4,850 3,175 2,446 1,536 4,0 -0,414 4,863 3,160 2,422 1,502 4,1 -0,412 4,876 3,145 2,396 1,471 4,2 -0,410 4,888 3,130 2,372 1,440 4,3 -0,407 4,901 3,115 2,348 1,408 4,4 -0,404 4,914 3,100 2,325 1,376 4,5 -0,400 4,924 3,084 2,300 1,345 4,6 -0,396 4,934 3,067 2,276 1,315 4,7 -0,392 4,942 3,050 2,251 1,286 4,8 -0,388 4,949 3,034 2,226 1,257 4,9 -0,384 4,955 3,016 2,200 1,229 5,0 -0,379 4,961 2,997 2,174 1,200 5,1 -0,374 2,978 2,148 1,173 5,2 -0,370 2,960 2,123 1,145 5,3 -0,365 2,098 1,118 5,4 -0,360 2,072 1,090 5,5 -0,356 2,047 1,063 5,6 -0,350 2,021 1,035 [...]... Nếu các điểm phân bố phân tán, ngoài việc vẽ đường bình quân ra có khi cần vẽ đường bao trên, đường bao dưới Đường bao trên dưới có thể bao gồm tất cả các điểm, có khi chỉ gồm phần lớn các điểm, tùy theo yêu cầu thiết kế c a công trình mà xác định trị số thiên về an toàn 2) Khi thu thập tài liệu đ a hình chú ý thu thập cả tài liệu đường mực nước c a trận lũ lớn đ xảy ra và tài liệu lũ lịch sử, tài liệu. .. có tài liệu đo đạc mực nước lưu lượng, có thể d a vào tài liệu thực đo vẽ đường quan hệ mực nước lưu lượng, sau đó kéo dài tới mực nước cao, nước thấp 148 sổ tay KTTL * Phần 1 - cơ sở kỹ thuật thủy lợi * Tập 4 4.3.2 Quan hệ H ~ Q tại mặt cắt không phải tuyến đo Trong thiết kế công trình và thi công thường yêu cầu có quan hệ mực nước - lưu lượng tại tuyến đập, c a ra c a nhà máy, c a vào, c a ra c a. .. mắt việc tính toán đường quan hệ mực nước lưu lượng sau khi xây dựng công trình ch a có một phương pháp hoàn chỉnh, thường người ta phải xác định qua thí nghiệm mô hình hoặc d a vào phân tích các nhân tố ảnh hưởng đến chênh lệch gi a kết quả tính và kết quả thực đo quan hệ mực nước c a công trình đ xây dựng để hiệu chỉnh 149 a - tính toán thủy văn Phụ lục Phụ lục 1 Bảng tra trị số F theo đường PIII,... dẫn dòng, c a nhận nước Những mặt cắt này thường không có tài liệu thực đo mực nước lưu lượng, cần cố gắng đặt sớm các trạm đo đạc thủy văn hoặc các trạm chuyên dùng Vị trí c a trạm đo, mặt cắt và số thước đo nước cần xác định bởi diễn biến đường cong mặt nước Sau khi có được tài liệu đo đạc mực nước, lưu lượng tại tuyến đập (hoặc chỉ có mực nước) có thể d a vào các bước sau đây tìm quan hệ mực nước... lưu lượng: a) Khi lân cận có trạm đo thủy văn hoặc trạm chuyên dùng có tài liệu thực đo lưu lượng có thể trực tiếp mượn lưu lượng, xây dựng quan hệ tương ứng thời gian với mực nước c a mặt cắt đo mực nước, sau đó kéo dài phần nước cao, nước thấp để tìm được quan hệ mực nước lưu lượng tại mặt cắt đặt thước nước b) Khi lân cận không có tài liệu đo lưu lượng có thể sử dụng tài liệu lưu lượng c a trạm trên... đập để kiểm tra phân tích tính hợp lý c a chúng, nếu có điểm bất hợp lý rõ ràng có thể điều chỉnh d) D a vào vị trí các mặt cắt sử dụng quan hệ mực nước lưu lượng tại 2 mặt cắt giáp nhau nội suy tuyến tính ra đường quan hệ mực nước lưu lượng tại mặt cắt thiết kế 4.3.3 Những điều chú ý 1) Khi băng điểm quan hệ mực nước lưu lượng thực đo tương đối tập trung ta có thể vẽ đường quan hệ đơn qua trung tâm... bớt sai số chỉ tìm lưu lượng bình quân thời khoảng và theo kết quả đo mực nước ở mặt cắt đo mực nước tính mực nước bình quân thời khoảng tương ứng và từ đó xây dựng đường quan hệ mực nước, lưu lượng tại mặt cắt đo mực nước, tiếp đến là kéo dài phần nước cao, nước thấp c) Sau khi tìm được quan hệ mực nước lưu lượng tại các mặt cắt đo mực nước vẽ đường cong mực nước với các cấp lưu lượng khác nhau trên... khô hạn lịch sử 3) Quan hệ mực nước lưu lượng nêu trên là quan hệ trong điều kiện tự nhiên Sau khi xây dựng xong công trình, hình dạng mặt cắt hạ lưu công trình thường thay đổi, đồng thời công trình khi xả nước trạng thái chảy c a hạ lưu khác với trạng thái chảy tự nhiên Nếu các điều kiện này có sự thay đổi lớn thì sử dụng quan hệ mực nước lưu lượng sông thiên nhiên sẽ dẫn đến sai số lớn Trước mắt việc... Ghi chú: R chiều cao sóng leo trung bình Bảng 4-10 Trị số R0 M = ctga 0 0,5 1,0 1,25 R0 (m) 1,24 1,45 2,20 2,50 2) Trường hợp mái dốc phức tạp có thềm giảm sóng (TGS) Khi mái dốc có TGS, chiều cao sóng leo tính toán theo công thức trong mục (1) nhưng hệ số mái dốc phải được tính đổi thành hệ số mái dốc tương đương me Trị số me được xác định theo các trường hợp sau: - Trường hợp trên và dưới TGS có cùng... chiều cao sóng leo Rp tính toán cần nhân với hệ số Kb Trường hợp mái dốc có hệ số m 1, hệ số Kb xác định theo bảng 4-11 Bảng 4-11 Hệ số Kb b(độ) Ê 15 20 30 40 50 60 Kb 1 0,96 0,92 0,87 0,82 0,76 4) Trường hợp đặc biệt Đối với những tuyến đê quan trọng có hình dạng mặt cắt phức tạp, chiều cao sóng leo cần được xác định thông qua thí nghiệm trên mô hình vật lý 4.3 Quan hệ H ~ Q hạ l-u 4.3.1 Quan hệ H ... 0,66 -0 ,02 -0 ,68 -1 ,26 -1 ,60 -1 ,81 -2 ,22 -2 ,88 0,20 4,16 3,38 2,47 1,96 1,70 1,30 0,65 -0 ,03 -0 ,69 -1 ,26 -1 ,58 -1 ,79 -2 ,18 -2 ,81 0,25 4,27 3,45 2,50 1,98 1,71 1,30 0,64 -0 ,04 -0 ,70 -1 ,25 -1 ,56 -1 ,77... 0,63 -0 ,07 -0 ,71 -1 ,23 -1 ,52 -1 ,70 -2 ,03 -2 ,54 0,45 4,72 3,74 2,64 2,06 1,76 1,32 0,62 -0 ,08 -0 ,71 -1 ,22 -1 ,51 -1 ,68 -2 ,00 -2 ,47 0,50 4,83 3,81 2,68 2,08 1,77 1,32 0,62 -0 ,08 -0 ,71 -1 ,22 -1 ,49 -1 ,66... 0,60 -0 ,11 -0 ,72 -1 ,19 -1 ,44 -1 ,59 -1 ,84 -2 ,20 0,70 5,28 4,10 2,82 2,15 1,82 1,33 0,59 -0 ,12 -0 ,72 -1 ,18 -1 ,42 -1 ,57 -1 ,81 -2 ,14 0,75 5,39 4,17 2,86 2,16 1,83 1,34 0,58 -0 ,12 -0 ,72 -1 ,18 -1 ,40 -1 ,54