Tiểu luận kỹ thuật nền móng nâng cao

MỤC LỤC Trang MỤC LỤC i DANH MỤC HÌNH ẢNH iii DANH MỤC BẢNG BIỂU iv LỜI NÓI ĐẦU v Chương 1 TỔNG QUAN VỀ HIỆN TƯỢNG MA SÁT ÂM 1.1 ĐỊNH NGHĨA HIỆN TƯỢNG MA SÁT ÂM 1.2 CÁC NGUYÊN NHÂN GÂY RA LỰC MA SÁT ÂM 1.2.1 Ma sát âm lún tải trọng thân đắp 1.2.2 Ma sát âm cọc đóng chưa kết thúc cố kết 1.2.3 Mực nước ngầm bị hạ thấp 1.2.4 Phụ tải gần móng 1.3 CÁC YẾU TỐ ẢNH HƯỞNG ĐẾN HIỆN TƯỢNG MA SÁT ÂM 1.4 CÁC TRƯỜNG HỢP XÉT ĐẾN MA SÁT ÂM KHI THIẾT KẾ NỀN MÓNG 10 1.5 ẢNH HƯỞNG MA SÁT ÂM ĐẾN NỀN MÓNG CÔNG TRÌNH Chương CƠ SỞ TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 10 12 2.1 TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC KHI CHƯA XÉT ĐẾN HIỆN TƯỢNG MA SÁT ÂM 12 2.1.1 Tính toán sức chịu tải cọc theo kết thí nghiệm phòng 12 2.1.2 Tính toán sức chịu tải cọc theo thí nghiệm trường 16 2.2 TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC KHI XÉT ĐẾN HIỆN TƯỢNG MA SÁT ÂM 19 2.2.1 Tính toán sức chịu tải cọc đơn xét đến tượng ma sát âm sở tiêu chuẩn Việt Nam 19 TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM Trang i 2.2.2 Tính toán sức chịu tải cọc đơn xét đến tượng ma sát âm theo tác giả Braja Das 23 Chương 3.1 ỨNG DỤNG TÍNH TOÁN VỚI BÀI TOÁN CỤ THỂ 26 TÍNH TOÁN THEO TIÊU CHUẨN TCXD 205:1998 28 3.1.1 Tính toán sức chịu tải chưa xét đến ma sát âm 28 3.1.2 Tính toán sức chịu tải xét đến ma sát âm 33 3.2 TÍNH TOÁN THEO TIÊU CHUẨN TCVN 10304:2014 36 3.2.1 Tính toán sức chịu tải chưa xét đến ma sát âm 36 3.2.2 Tính toán sức chịu tải xét đến ma sát âm 41 3.3 SO SÁNH VÀ NHẬN XÉT Chương CÁC BIỆN PHÁP GIẢM ẢNH HƯỞNG CỦA MA SÁT ÂM 44 46 4.1 KHÁI QUÁT 46 4.2 BIỆN PHÁP LÀM TĂNG NHANH TỐC ĐỘ CỐ KẾT NỀN ĐẤT 46 4.3 BIỆN PHÁP LÀM GIẢM MA SÁT GIỮA ĐẤT VÀ CỌC TRONG VÙNG MA SÁT ÂM 47 4.3.1 Biện pháp bao phủ bentonite 47 4.3.2 Biện pháp bao phủ bitumen 48 4.4 CÁC BIỆN PHÁP KHÁC 51 4.4.1 Biện pháp làm giảm tải trọng lên đất 51 4.4.2 Phương pháp điện thấm (Electro Osmosis) 52 4.4.3 Hệ thống cọc bảo vệ xung quanh nhóm cọc 52 Chương KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 54 5.1 KẾT LUẬN 54 5.2 KIẾN NGHỊ 54 TÀI LIỆU THAM KHẢO TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM 57 Trang ii DANH MỤC HÌNH ẢNH Hình 1.1 Sự phát sinh ma sát dương [9] Hình 1.2 Ma sát âm lớp sét xốp cố kết thoát nước có thêm lớp đất đắp [9] Hình 1.3 Ma sát âm xảy lớp đất đắp cố kết trọng lượng thân [9] Hình 1.4Các trường hợp xuất ma sát âm tôn Hình 1.5 Các trường hợp xuất ma sát âm cọc tựa đất cứng Hình 1.6 Hiện tượng ma sát âm việc đóng cọc mố cầu vào đất yếu chưa kết thúc cố kết trạng thái tự nhiên [9] Hình 1.7 Ma sát âm móng cọc hạ mực nước ngầm [11] Hình 1.8 Ma sát âm xây chen công trình gần công trình cũ Hình 1.9 Ma sát âm xuất thân cọc chất tải nặng kho chứa Hình 2.1 Các trường hợp xuất ma sát âm tính toán tác giả Braja Das .24 Hình 4.1 Sơ đồ bố trí gia tải trước kết hợp với giếng cát làm tăng nhanh trình cố kết đất [2] .47 Hình 4.2 Sơ đồ thí nghiệm cắt trực tiếp mô ma sát thân cọc có phủ bitum với đất thô [4] 49 TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM Trang iii DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng 1.1 Các trường hợp xét đến ma sát âm TCXD 205:1998 TCVN 10304:2014 10 Bảng 3.1 Tổng hợp kết tính toán sức chịu tải ví dụ minh họa 44 TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM Trang iv LỜI NÓI ĐẦU Trong giai đoạn đất nước phát triển, việc xây dựng công trình đất yếu ngày trọng đất yếu đối tượng phức tạp khó hiểu đầy đủ chất Móng cọc giải pháp thường sử dụng tình Khi móng cọc đặt khu vực đất yếu, cọc đóng xuyên qua lớp đất trình cố kết, trình tạo nên dịch chuyển tương đối đất cọc, làm xuất lực kéo xuống tác dụng lên cọc, tượng ma sát âm Hiện tượng gây tác động nghiêm trọng ảnh hưởng đến sức chịu tải cọc, tăng độ lún cọc có lúc gây hư hại cho cọc Các ảnh hưởng giới nghiên cứu từ sớm, kể đến số tác giả tiêu biểu Johanessen Bjerrum, Fellenius, Trong báo cáo tiểu luận này, nhóm nêu phần nhỏ vấn đề ma sát âm Nội dung nghiên cứu bao gồm:  Khái quát lý thuyết ma sát âm;  Cơ sở lý thuyết tính toán theo TCXD 205:1998 TCVN 10304:2014;  Ví dụ ứng dụng tính toán cụ thể ma sát âm theo tiêu chuẩn;  Một số biện pháp giảm ảnh hưởng ma sát âm;  Kết luận, nhận xét, so sánh kiến nghị Với thời gian có hạn lượng kiến thức học viên nhóm hạn chế nên nên tránh khỏi thiếu sót báo cáo Nhóm mong nhận đóng góp bạn hiệu chỉnh Thầy để báo cáo hoàn thiện Tp Hồ Chí Minh, ngày 12/11/2015 Nhóm – Lớp ĐKTXD 2015 – ĐHBK TP HCM TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM Trang v Chương TỔNG QUAN VỀ HIỆN TƯỢNG MA SÁT ÂM Chương TỔNG QUAN VỀ HIỆN TƯỢNG MA SÁT ÂM 1.1 ĐỊNH NGHĨA HIỆN TƯỢNG MA SÁT ÂM Đối với công trình sử dụng móng cọc, cọc đóng vào tầng đất có trình cố kết chưa hoàn toàn, tốc độ lún đất công trình nhanh tốc độ lún cọc theo chiều xuống, lún tương đối phát sinh lực kéo xuống tầng đất cọc làm giảm khả chịu tải cọc gọi tượng ma sát âm, lực kéo xuống gọi lực ma sát âm Trong TCXD 205:1998 [1], mục 1.4, định nghĩa Lực ma sát âm sau: “Lực ma sát âm: giá trị lực đất tác dụng lên thân cọc có chiều với chiều tải trọng công trình tác dụng lên cọc chuyển dịch đất xung quanh cọc lớn chuyển dịch cọc.” Đến tiêu chuẩn TCVN 10304 – 2014, mục 3.2, định nghĩa nêu ngắn gọn hơn: “Lực ma sát âm (Negative skin friction): Lực xuất bề mặt thân cọc độ lún đất xung quanh cọc lớn độ lún cọc hướng xuống dưới.” Ma sát âm cọc yếu tố bỏ qua thiết kế móng cọc khu vực san đất yếu vùng chịu ảnh hưởng tượng hạ mực nước ngầm Ma sát âm biến động theo thời gian, phụ thuộc vào tốc độ cố kết đất tốc độ lún cọc Ta so sánh phát sinh ma sát âm ma sát dương thông qua hình sau: TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM Trang Chương TỔNG QUAN VỀ HIỆN TƯỢNG MA SÁT ÂM Hình 1.1 Sự phát sinh ma sát dương [9] Hình 1.3 Ma sát âm xảy lớp đất đắp cố kết trọng lượng thân [9] Hình 1.2 Ma sát âm lớp sét xốp cố kết thoát nước có thêm lớp đất đắp [9] Qua hình minh họa ta thấy ma sát âm xuất phần đoạn thân cọc hay gần toàn thân cọc, điều phụ thuộc vào chiều dày lớp đất yếu chưa cố kết Trong trường hợp ma sát âm tác dụng toàn thân cọc nguy hiểm, sức chịu tải cọc không kể đến sức chịu tải ma sát hông đất cọc mà bị ma sát âm kéo xuống Sức chịu tải lúc chủ yếu sức chịu tải mũi cọc, chống lên đất cứng hay đá TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM Trang Chương TỔNG QUAN VỀ HIỆN TƯỢNG MA SÁT ÂM Lực ma sát âm không tác động lên mặt bên thân cọc mà tác dụng lên mặt bên đài cọc, mặt bên mố cầu hay tường chắn có tựa lên cọc Khi tác động tải lên công trình gây lún cho cọc làm giảm độ dịch chuyển tương đối đất cọc (đồng nghĩa giảm ma sát âm), phần nhiều phần Trong thực tế tính toán, hoạt tải ngắn hạn xem xét gây giảm ma sát âm  Mặt trung hòa Mặt trung hòa nơi cọc đất dịch chuyển hay nói cách khác nơi dịch chuyển tương đối cọc đất Theo Fellnius, vị trí mặt trung hòa hàm số cân lực cắt dọc thân chúng huy động hoàn toàn Các lực sức kháng kết trình lún đất khác biệt độ cứng đất cọc Yêu cầu tuyệt đối để thỏa mãn phương trình cân lực cắt phát triển dọc phần thân cọc có dấu âm phần cọc có dấu dương Vùng chuyển tiếp từ âm sang dương gọi mặt trung hòa Một số trường hợp vị trí mặt trung hòa nằm lớp đất lún, hay lớp đất tốt lớp đất lún.Khi thay đổi lực tác dụng lên đầu cọc vị trí mặt trung hòa thay đổi kết cân lực 1.2 CÁC NGUYÊN NHÂN GÂY RA LỰC MA SÁT ÂM Quá trình xuất ma sát âm đặc trưng độ lún đất gần cọc tốc độ lún tương ứng đất lớn độ lún tốc độ lún cọc xảy tác động tải trọng Có thể kể số nguyên nhân thường gặp gây lực ma sát âm:  Ma sát âm lún tải trọng thân đắp nền;  Ma sát âm cọc đóng chưa kết thúc cố kết;  Mực nước ngầm bị hạ thấp;  Phụ tải gần móng 1.2.1 Ma sát âm lún tải trọng thân đắp TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM Trang Chương TỔNG QUAN VỀ HIỆN TƯỢNG MA SÁT ÂM  Khi công trình tôn cao, gây tải trọng phụ tác dụng xuống lớp đất bên làm xảy tượng cố kết cho lớp bên dưới, tải trọng thân làm cho lớp đất đắp xảy trình tự cố kết Ta xét trường hợp cụ thể sau: Hình 1.4 Các trường hợp xuất ma sát âm tôn  Trường hợp 1: Hình 1.4a Khi có lớp đất sét đắp tầng đất dạng hạt mà cọc xuyên qua nó, tầng đất cố kết Quá trình cố kết sinh lực ma sát âm tác dụng vào cọc suốt trình cố kết  Trường hợp 2: Hình 1.4b Khi có tầng đất dạng hạt, đắp phía tầng sét yếu, gây trình cố kết tầng sét yếu tạo lực ma sát âm tác dụng vào cọc  Trường hợp 3: Hình 1.4c Khi có tầng đất dính đắp phía tầng sét yếu, gây trình cố kết hai tầng đất đắp tầng đất sét, tạo lực ma sát âm tác dụng lên cọc TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM Trang Chương TỔNG QUAN VỀ HIỆN TƯỢNG MA SÁT ÂM  Trường hợp cọc tựa tầng đất cứng có tồn tải trọng bề mặt xảy trường hợp sau đây: (a) (b) (c) Hình 1.5 Các trường hợp xuất ma sát âm cọc tựa đất cứng  Trường hợp 4: Hình 1.5a Với tầng cát lỏng có biến dạng lún tức thời, đặc biệt đất chịu rung động giao động mực nước ngầm; tác động tải trọng bề mặt tạo biến dạng lún  Trường hợp 5: Hình 1.5b Đối với sét yếu, xu hướng xảy biến dạng lún nhỏ không chịu tác động tải trọng bề mặt Nhưng dù khoan tạo lỗ gây cấu trúc lại sét, biến dạng lún (nhỏ) sét xảy tác dụng tải trọng thân sét  Trường hợp 6: Hình 1.5c Điều hiển nhiên gần đắp tạo biến dạng lún theo thời gian tác dụng trọng lực Việc xác định mối quan hệ độ lún đất phía cọc cần thiết để đề giải pháp xử lý phù hợp vấn đề Trong trường hợp nơi mà đất phần lún xuống phía lớn độ lún cọc, giải pháp thiên an toàn có giả thiết tải trọng truyền hoàn toàn tới đỉnh lớp đất phía TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM Trang Chương ỨNG DỤNG TÍNH TOÁN VỚI BÀI TOÁN CỤ THỂ Lớp đất Độ sâu (m) fsi fsili (kN/m ) kN/m) -16.0  -20.5 73.000 328.50 -20.5  -26.0 0.865 4.76 Tổng 333.26 Qs  u   fi li  1.6  333.26  533 (kN)  Tính Qp Qp  qb Ab  1523.2  0.42  244 (kN)  Sức chịu tải có xét đến ma sát âm: R c,u  qbAb  (u  fili  Qn )  244  (533  216)  561 (kN)  Sức chịu tải thiết kế cọc R 'tk   o  R c,u n  k  1 561  291 (kN) 1.1 1.75  Sự mát sức chịu tải (%)  R tk  R 'tk R tk  611  291 320   52.4 (%) 611 611 3.3 SO SÁNH VÀ NHẬN XÉT Kết tính toán tổng hợp bảng sau Bảng 3.1 Tổng hợp kết tính toán sức chịu tải ví dụ minh họa Chỉ tiêu TCXD 205:1998 SCT theo vật liệu (kN) TCVN 10304:2014 2127 2127 1842 SCT theo tiêu lý (kN)  Cực hạn (kN) 1865  Tiêu chuẩn (kN) 1065 TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM Trang 44 Chương ỨNG DỤNG TÍNH TOÁN VỚI BÀI TOÁN CỤ THỂ SCT theo tiêu cường độ (kN)  Cực hạn (kN)  Tiêu chuẩn (kN) 1602 1177 744 SCT theo kết thí nghiệm SPT Công thức Meyerhof  Cực hạn (kN)  Tiêu chuẩn (kN) 2242 3360 748 Công thức (viện kiến trúc) Nhật Bản  Tiêu chuẩn (kN) 1700 3259 Sức chịu tải thiết kế (kN) 744 611 Sức chịu tải thiết kết xét đến ma sát âm (kN)  Phương pháp 672 328  Phương pháp 526 291 Sự mát SCT ma sát âm  Phương pháp 9.7% 46.5%  Phương pháp 28.0% 52.4% Nhận xét kết quả: (1) TCXD 205:1998 cho sức chịu tải cực hạn thiết kế tiêu tính toán, TCVN 10304:2012 tiêu chuẩn tính sức chịu tải cực hạn, sau tính giá trị sức chịu tải thiết kế (2) Nhìn chung, ngoại trừ cách tính toán sức chịu tải theo thí nghiệm SPT, sức chịu tải cực hạn tính theo TCXD 205:1998 có giá trị lớn so với TCVN 10304:2012 Bên cạnh đó, sức chịu tải thiết kế tiêu chuẩn có giá trị nhỏ so với tiêu chuẩn cũ (3) Ảnh hưởng ma sát âm lên sức chịu tải thiết kế cọc TCXD 205:1998 nhiều so với TCVN 10304:2014 phương pháp tính TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM Trang 45 Chương CÁC BIỆN PHÁP GIẢM ẢNH HƯỞNG CỦA MA SÁT ÂM Chương CÁC BIỆN PHÁP GIẢM ẢNH HƯỞNG CỦA MA SÁT ÂM 4.1 KHÁI QUÁT Xuất phát từ nguồn gốc hình thành ma sát âm, biện pháp khắc phục ma sát âm chia làm nhóm chính:  Nhóm thứ nhất: Làm giảm tối đa độ lún lại đất trước thi công cọc, điều thực biện pháp xử lý đất yếu gia tải trước kết hợp với biện pháp tăng nhanh trình cố kết thoát nước thẳng đứng giếng cát, bấc thấm…  Nhóm thứ hai: Làm giảm dính bám cọc với đất đoạn cọc phải chịu ma sát âm, thông thường cách tạo lớp phủ bitumen quanh cọc;khoan tạo lỗ có kích thước lớn cọc vùng chịu ma sát âm Ngoài có thêm số biện pháp khác như: dùng sàn giảm tải có xử lý cọc, phương pháp điện thấm, hệ thống cọc bảo vệ, v v 4.2 BIỆN PHÁP LÀM TĂNG NHANH TỐC ĐỘ CỐ KẾT NỀN ĐẤT Cần lưu ý việc bơm nước ngầm trình thi công công trình lân cận phát sinh trình cố kết nên, từ gây nên ma sát âm Do vậy, cần tránh tượng bơm hút nước ngầm xung quanh công trình móng cọc mà không kiểm soát phạm vi mức độ ảnh hưởng công trình móng Đối với công trình có thời gian thi công không gấp, công trình có hệ móng cọc đất yếu chưa cố kết, để giảm ma sát âm, bố trí phương tiện thoát nước theo phương thẳng đứng (giếng cát bấc thấm) Việc làm làm cho nước cố kết lớp sâu đất yếu, tác dụng tải trọng đắp, có điều kiện để thoát nước nhanh (thoát nước theo phương nằm ngang giếng cát bắc thấm theo chúng thoát lên mặt đất tự nhiên Tuy nhiên , để đảm bảo phát huy hiệu thoát nước chiều cao đất đắp tối thiểu nên 4m, đắp không đủ lớn ta kết hợp với gia tải trước để phát huy hiệu đường thấm thẳng đứng Ngoài ra, sử dụng giải pháp thoát nước cố kết thẳng đứng thiết phải bố trí tầng cát đệm Giếng cát nên dùng loại có đường kính từ 35-45 cm, bố trí kiểu TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM Trang 46 Chương CÁC BIỆN PHÁP GIẢM ẢNH HƯỞNG CỦA MA SÁT ÂM hoa mai với khoảng cách giếng 8-10 lần đường kính giếng Nếu dùng bấc thấm nên bố trí so le kiểu hoa mai với cự ly không nên 1,3 m không 2,2m.Khi sử dụng giải pháp thoát nước cố kết thẳng đứng nên kết hợp với biện pháp gia tải trước trường hợp thời gian trì tải trọng đắp không nên tháng  Ưu điểm: áp dụng cho cọc đóng cọc khoan nhồi  Nhược điểm: Cần thời gian thi công lâu mặt lớn (nếu có đắp gia tải) Hình 4.1 Sơ đồ bố trí gia tải trước kết hợp với giếng cát làm tăng nhanh trình cố kết đất [2] 4.3 BIỆN PHÁP LÀM GIẢM MA SÁT GIỮA ĐẤT VÀ CỌC TRONG VÙNG MA SÁT ÂM Nội dung phương pháp tạo lớp phủ mặt để ngăn ngừa tiếp xúc trực tiếp cọc đất xung quanh làm giảm ma sát thành bên cọc lớp đất xung quanh cọc Biện pháp thường dùng tạo lớp bao phủ bùn bentonite bitumen (có kết hợp hai loại vật liệu này) 4.3.1 Biện pháp bao phủ bentonite Các kết thí nghiệm Brons et al (1969) Bjerrum et al (1969) rằng, lớp bùn bentonite có khả làm giảm lực dính đất cọc TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM Trang 47 Chương CÁC BIỆN PHÁP GIẢM ẢNH HƯỞNG CỦA MA SÁT ÂM Edwards Visser (1969) trình bày nghiên cứu vấn đề Trong nghiên cứu họ, cọc phủ lớp bentonite dày từ 30-40mm Lực ma sát âm cọc có bọc lớp bentonite khoảng 120kN, cọc không phủ bentonite 700-800kN [4] 4.3.2 Biện pháp bao phủ bitumen Bitumen có đặc tính dẻo nhớt, ứng xủ vật liệu rắn đàn hồi tác động tải tức thời (khi đóng cọc) chất lỏng nhớt với sức chống cắt nhỏ tốc độ di chuyển thấp Những thành công việc sử dụng bitumen để làm giảm lực kéo xuống phụ thuộc nhiều vào yếu tố như:loại tính chất bitumen, mức độ xâm nhập hạt đất vào bitumen, phá hỏng bitumen đóng cọc, nhiệt độ môi trường, Theo Balight et al, (1978), việc tạo lớp phủ cọc bitumen (hay vật liệu dẻo nhớt) phương pháp kinh tế để giảm ma sát âm Các vấn đề cần quan tâm là:  Loại vật liệu sử dụng;  Bề dày lớp phủ;  Quy trình thi công; 4.3.2.1 Loại vật liệu sử dụng Nếu bitumem sử dụng bitumen có độ kim lún cao (đồng nghĩa với bitum có tính mềm độ nhớt lớn) thì khả giảm ma sát lớn Với thí nghiệm thực tế trường thí nghiệm phòng (Johannessen et al, 1965 1969; Walker Darwall, 1973; Clemente, 1979 1981; Fellenius, 1975 1979) đưa kết luận rằng, lớp phủ bitum có chiều dày không lớn 1/16 in (bằng 1-2mm), độ kim lún bitum lớn cấp 80/100, giảm đáng kể lực cắt bề mặt cọc đất tốc độ dịch chuyển tương đối thực tế đất cọc [5] Theo kết nghiên cứu ảnh hưởng lớp phủ bitumen làm giảm ma sát âm cọc Brons (1969), kết nghiên cứu cho thấy lực ma sát âm giảm khoảng 90% so với trường hợp không dùng lớp phủ mặt TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM Trang 48 Chương CÁC BIỆN PHÁP GIẢM ẢNH HƯỞNG CỦA MA SÁT ÂM Theo kết nghiên cứu Bjerrum (1969), cọc dùng lớp phủ bitumen dùng bùn bentonite để bảo vệ hạ cọc lực kéo xuống giảm 92% Trong trường Hình 4.2 Sơ đồ thí nghiệm cắt trực tiếp mô ma sát thân cọc có phủ bitum với đất thô [4] hợp cọc dùng bùn bentonite để giữ ổn định lực kéo xuống giảm 15% Vì kết luận: lớp phủ bitumen có tác dụng làm giảm lực kéo xuống thêm khoảng 75% Tuy nhiên, bùn bentonite hạ cọc tác dụng bitumen khoảng 30% mà thôi, lớp phủ bitumen bị phá hỏng trình hạ cọc.Do chiều dày lớp phủ bitumen nên vào khoảng 4-5mm để ngừa cho trường hợp lớp phủ bị xước hạ cọc Trong nghiên cứu M.G.Khare S.R.Gandhi ảnh hưởng lớp phủ bitum đến việc giảm ma sát âm, tác giả tiến hành thí nghệm mô ma sát cọc đất hạt thô (cát), thông qua thí nghiệm cắt trực tiếp Phần thân cọc mô hình khối thép mềm khối gạch cement block có kích thước 85 x85 x28mm, phần đất thô mô hình lớp cát Giữa khối gạch lớp cát có phủ lớp vật liệu bao phủ với bề dày thí nghiệm khác (Hình 4.2) Nghiên cứu tiến hành với loại vật liệu phủ (coat) Shalikote Bitum mác 30-40 Shakilote sản phẩm từ bitum có độ nhớt thấp Kết nghiên cứu cho thấy lớp phủ Bitum đạt độ giảm ứng suất cắt lớn so với TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM Trang 49 Chương CÁC BIỆN PHÁP GIẢM ẢNH HƯỞNG CỦA MA SÁT ÂM lớp phủ Shakilote bề dày lớp phủ Đối với bitum cho thấy khả giảm ứng suất cắt cách đáng kể Trên mẫu phủ bitum, ứng suất cắt giảm từ 85-97 %, so sánh với mẫu không phủ Ngoài nguyên nhân làm giảm ma sát đất cọc, vật liệu phủ có tính nhớt cao khả bám dính vật liệu bao phủ lên bề mặt cọc lớn, khả bị co ngót, nứt nẻ ảnh hưởng thời tiết nhỏ 4.3.2.2 Bề dày lớp phủ Có thể thấy rằng, chiều dày lớp bao phủ lớn khả giảm ma sát âm cao, nhiên lớp bitum có chiều dày lớn tốt Cũng từ kết nghiên cứu nêu phần trên, M.G.Khare S.R.Gandhi cho chiều dày lớp phủ bitum khoảng 3mm Các kết đo đạc Brons et al (1969) Bjerrum et al (1969) cho thấy cần lớp bitum sơn phủ mỏng đủ làm giảm ma sát âm Các kết thí nghiệm Bjerrum et al (1969) cho thấy lớp bitum (bitum có độ lún kim 80/100) sơn phủ dày 1mm làm giảm 90% độ lớn lực kéo xuống (ma sát âm) so với cọc không sơn phủ Một vấn đề có liên quan đến chiều dày lớp phủ để đảm bảo chất lượng lớp phủ trình lưu trữ cọc, tránh bị bong tróc trình hạ cọc, đặt biệt hạ cọc xuyên qua lớp đất hạt thô Theo kinh nghiệm Fellenius, chiều dày lớp đất hạt thô cần vài mét đủ gây ran guy cào rách lớp bitum lớn Trong toán cụ thể đưa tác giả Alphoonus, I.M.Claessen Endre Horvat (1974), chiều dày lớp phủ đề nghị lên tới 10mm (1cm) Tuy nhiên theo quan điểm Fellenius (1975), chiều dày 1cm không thực tế Lý dày, vừa tăng chi phí thực không áp dụng biện pháp đặc biệt trình thi công, sơn phủ, trình bảo dưỡng lưu trữ cọc nhằm tránh trường hợp lớp phủ biến dạng đặc tính hoá mềm bitum Các báo Bjerrum et al, đưa ý kiến cọc hạ xuyên qua lớp đất hạt thô bị cào rách lớp bittum lớp phủ dày Theo nhìn nhận thực tế Fellenius, không cần đòi hỏi ma sát âm phải bị loại trừ khoảng 95%, cần khoảng 80% đạt yêu cầu Do vậy, loại bitum phổ biến thị trường đáp ứng yêu cầu Tác giả đề xuất dùng bitum có độ lún kim thuộc cấp 85/100 (theo ASTM D-946 [6]) với bề dày lớp phủ từ 1-2mm [7] TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM Trang 50 Chương CÁC BIỆN PHÁP GIẢM ẢNH HƯỞNG CỦA MA SÁT ÂM 4.3.2.3 Quy trình thi công Theo khuyến nghị Fellenius nhiều tác giả khác, loại bitum thích hợp để sử dụng có mác từ 85/100 theo ASTM D-946 Loại bitum sơn trét lên bề mặt cọc (có thể thi công công trường nhà máy) sau bitum đun nóng đến trạng thái hóa lỏng, nhiệt độ khoảng 175 Trong trường hợp cọc đúc sẵn, cần thiết phải đảm bảo độ dính lớp bitum với bề mặt cọc Phương pháp rẻ hòa tan bitum với loại dung môi thông thường (như dầu hỏa xăng) đến hóa lỏng sau sơn phủ lên bề mặt cọc Đặc biệt, thi công điều kiện khí hậu lạnh, việc đun nóng bitum đến nhiệt độ hóa lỏng (175oC) khó khăn tốn Do đó, điều kiện này, cần pha bitum với loại dung môi nhằm làm mềm bitum cho nhiệt độ đun cần đạt 75 đủ Tuy nhiên, bitum lỏng phải có khả đông cứng nhanh chóng để phục hồi độ nhớt ban đầu nó, nhờ đảm bảo lớp phủ ổn định bề mặt cọc trình lưu trữ hạ cọc vào đất Trong thương mại gọi loại bitum có đặc tính kể “RC (Rapid curing Cutback, cut-back bitumen” hay “Nhựa đường lỏng đông đặc nhanh” 4.3.2.4 Nhược điểm biện pháp sơn phủ bitum Nhược điểm lớn phương pháp ma sát dương phục hồi vùng có sơn phủ lớp bitum xét lâu dài (sau chấm dứt trình phát sinh ma sát âm) Theo kinh nghiệm tác giả Fellenius, Briaud nhiều tác giả khác, giá thành cọc có sơn phủ bitum lớn cọc không sơn phủ dao động khoảng từ 10 – 20% Khoảng chênh lệch giá thành nhỏ Do đó, trường hợp thiết kế, cần thiết phải tiến hành nghiên cứu biện pháp giảm ma sát âm khác đến mức độ cho phép giá thành yếu tố kỹ thuật 4.4 CÁC BIỆN PHÁP KHÁC 4.4.1 Biện pháp làm giảm tải trọng lên đất Đối với công trình có phụ tải hàng hóa, vật liệu, container,… tải trọng phụ có giá trị lớn dùng sàn bê tông có xử lý cọc để đặt phụ tải TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM Trang 51 Chương CÁC BIỆN PHÁP GIẢM ẢNH HƯỞNG CỦA MA SÁT ÂM Trong công trình giao thông, sàn giảm tải (bố trí cho đường đáp cao sau mố cầu), ngày sử dụng rộng rãi, đất đắp đắp lên sàn giảm tải không tác dụng trực tiếp lên đất yếu bên Một số dự án lớn khu vực đồng sông Cửu Long sử dụng biện pháp sàn giảm tải như: cầu Hưng lợi, Mỹ Thanh, Rạch Mọp… thuộc dự án xây dựng tuyến đường Nam Sông Hậu Trong trường hợp lực ma sát âm bị giảm đáng kể phụ tải truyền xuống tầng đất tốt có khả chịu lực.Như tải trọng phụ ảnh hưởng đến lớp đất có tính nén lún cao từ làm giảm độ lún đất nền, dẫn đến giảm lực kéo xuống đất xung quanh cọc Ưu điểm: Biện pháp dễ thi công, làm giảm đáng kể lực kéo xuống cọc, an toàn kỹ thuật Biện pháp đặc biệt thích hợp với công trình xây dựng tôn cao đất yếu lớn Nhược điểm: Biện pháp chưa đạt hiệu cao mặt kinh tế 4.4.2 Phương pháp điện thấm (Electro Osmosis) Nguyên tắc phương pháp cắm vào đất dính bão hào nước hai điện cực, cực dương kim loại, cực âm ống kim loại có nhiều lỗ nhỏ Sau cho dòng điện chiều chạy qua, hạt đất dịch chuyển phía cực dương, nước dịch chuyển phía cực âm Bố trí thiết bị thoát nước phía cực âm lượng nước thoát đáng kể, hạ thấp mực nước ngầm, làm tăng nhanh tốc độ cố kết Nhược điểm: Phương pháp có tác dụng tức thời tác dụng dòng điện Do đó, dòng điện cần phải trì đất xung quanh cọc đạt độ lún ổn định, tốc độ lún không lớn so với cọc Ngoài ra, phương pháp có giá thành cao so với phương pháp khác sử dụng [4] 4.4.3 Hệ thống cọc bảo vệ xung quanh nhóm cọc Phương pháp sử dụng hệ thống cọc đóng chịu tải bố trí gần nhau, xung quanh bao bọc cọc gọi cọc bảo vệ Chính cọc bảo vệ chịu ma sát âm Okabe (1977) báo cáo ứng dụng thành công theo phương pháp hệ thống cọc bảo vệ, công trình kho chứa thuộc quân đội Nhật Bản Các cọc bảo vệ đặt theo chu vi nhóm cọc bị tách theo phương đứng so với đài cọc Lực kéo xuống 3500kN ghi nhận nhóm cọc bảo vệ phía ngoài, TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM Trang 52 Chương CÁC BIỆN PHÁP GIẢM ẢNH HƯỞNG CỦA MA SÁT ÂM cọc (cọc chịu tải trọng móng công trình) lại gần xuất ma sát âm [4] Nhược điểm: Phương pháp đòi hỏi cọc chịu tải phải bố trí gần nhau, điều làm giảm hệ số nhóm cọc Vì số lượng cọc cần sử dụng nhiều nên giá thành đội lên cao Do cần cân nhắc khả chịu tải nhóm cọc tính kinh tế phương pháp TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM Trang 53 Chương KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Chương KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 5.1 KẾT LUẬN Mối quan hệ biến dạng lún biến dạng lún cọc tảng để ma sát âm xuất Có nhiều yếu tố ảnh hưởng đến ma sát âm (chỉ tiêu lý đất, mực nước ngầm, loại cọc, kích thước cọc, mức độ cố kết đất,…) việc xây dựng mô hình tính toán tổng quát cho toán phức tạp Ma sát âm phát triển theo thời gian đạt giá trị lớn đất kết thúc cố kết Lực ma sát âm tác động lên cọc tốc độ lún cố kết đất, tượng ma sát âm kết thúc tốc độ lún cố kết chấm dứt, lúc ma sát đất cọc trở thành ma sát dương Lực ma sát âm không tác động lên mặt bên cọc mà tác dụng lên mặt bên đài cọc, mặt bên mố cầu hay mặt tường chắn có tựa lên cọc Khi tăng chiều cao đất đắp (hoặc phụ tải) ma sát âm tăng nhanh giai đoạn đầu chậm lại giai đoạn sau, chiều cao đắp tăng lên đến giới hạn ma sát âm tăng không đáng kể Kết tương tự xảy chiều sâu vùng chịu ảnh hưởng z Tùy theo chiều cao lớp đất đắp (hoặc độ lớn phụ tải) chiều dày tầng đất yếu mà chiều sâu vùng chịu ảnh hưởng ma sát âm không vùng đất yếu mà ảnh hưởng sang lớp đất tốt bên (khi độ lún lớp đất tốt lớn độ lún cọc) 5.2 KIẾN NGHỊ Trong thiết kế có xét đến ảnh hưởng ma sát âm cần tính toán hai ứng xử thoát nước không thoát nước đất phân tích ảnh hưởng ma sát âm trình phân tích ứng xử dài hạn (ứng xử thoát nước) đất nên đòi hỏi phải có đầy đủ thông số ứng xử thoát nước từ thí nghiệm địa chất Nếu sử dụng thông số từ thí nghiệm đơn giản cắt trực tiếp, thí nghiệm nén nhanh kết thu không xác, tạo nhìn không ma sát âm, làm tăng chi phí thiết kế không mang lại hiệu TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM Trang 54 Chương KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ [8] Theo Briaud (1997), cần xem xét ảnh hưởng ma sát âm trường hợp sau:  Độ lún đất xung quanh cọc lớn 10 cm;  Độ lún sua đóng cọc sau kết thúc thi công cọc khoan nhồi lớn cm;  Bề dày lớp đất san lấp lớn m;  Bề dày lớp đất yếu lớn 10 m;  Mực nước ngầm hạ thấp m;  Cọc dài 25 m Khi sử dụng biện pháp khắc phục ma sát âm cần cân nhắc ưu nhược điểm phương pháp, cho cân hiệu kinh tế yêu cầu kỹ thuật Ảnh hưởng ma sát âm cho nhóm cọc vấn đề cần nghiên cứu sâu thêm nước ta.Vì địa chất vùng quận 7, 8, Nhà Bè, Đồng sông Cửu Long,… lớp đất yếu mặt dày, dễ xảy tượng ma sát âm tác dụng lên cọckhi san lấp mặt Nếu nhận định xác mức độ ảnh hưởng ma sát âm đến cọc khu vực dễ dẫn đến cố sử dụng công trình Nhưng tính đến ma sát âm mà không kể đến ảnh hưởng nhóm cọc chi phí công trình tăng Nhưng giá trị tăng tiết kiệm cần có nghiên cứu cụ thể để xác định Về việc khai thác mực nước ngầm thành phố lớn: Việc khai thác nước ngầm mức thành phố lớn dẫn đến sụt lún bề mặt đất làm cho địa hình thay đổi theo thời gian Vì qui hoạch, xây dựng cần phải lưu ý để đưa giải pháp hợp lý việc xử lý cốt san nền, xây dựng hệ thống thoát nước Đối với công trình sử dụng giải pháp móng cọc cần phải đặc biệt lưu ý tới yếu tố “ma sát âm” gây tải trọng phụ thêm tác dụng lên cọc độ lún lớp đất yếu gây Trong vùng có khả phát triển ma sát âm nên tránh dùng cọc dạng loe phía (cọc mở rộng chân) Điều trước tiên độ lớn lực kéo xuống mặt cọc loe lớn đáng kể so với cọc thẳng Hiện tượng gây uốn mức cọc TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM Trang 55 Chương KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Trong phạm vi tiểu luận này, xét đến ảnh hưởng ma sát âm trường hợp cọc đơn mà chưa xét đến nhóm cọc, chưa đề cập đến vấn đề thời gian cố kết ảnh hưởng liên đới đến tượng ma sát âm Do đó, cần nghiên cứu phát triển thêm Ngoài ra, tiểu luận dừng lại việc so sánh hai tiêu chuẩn TCXD 205:1998 tiêu chuẩn TCVN 10304:2014 phương diện cọc đóng (ép) số tiêu sức chịu tải thông dụng tính toán Do đó, chưa thể so sánh toàn diện khác biệt hai tiêu chuẩn Vì thế, cần có phát triền thêm công việc Ma sát âm tượng phức tạp thiết kế móng cọc Các công thức chủ yếu dựa lý thuyết thiên an toàn Vì vậy, cần phải nghiên cứu tượng ma sát âm thông qua số liệu thí nghiệm thực tế trường xây dựng mô hình thí nghiệm gần với thực tế để từ so sánh với kết tính toán sở lý thuyết TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM Trang 56 TÀI LIỆU THAM KHẢO TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] "TCXD 205:1998, Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế" [2] Võ Phán and Hoàng Thế Thao, Phân tích tính toán Móng cọc, NXB ĐHQG TPHCM, 2010 [3] "TCVN 10304:2014, Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế" [4] M.G.Khare and S.R.Gandhi, "Performance of Bituminous Coats for Dragload Reduction in Precast Piles" [5] Fellenius B.H, "Discussion on Bitumen Selection for Reduction of Downdrag on Piles.," ASCE Journal of Geotechnical Engineering, vol 125, pp 341-344, 1999 [6] "ASTM D946 Standard Specification for Penetration-Graded Asphalt Cement for Use in Pavement Construction." [7] Fellenius B.H, "Reduction of Negative skin friction with bitumen slip layer Discussion," ASCE Journal of the Geotechnical Engineering Division, vol 101, pp 412-414, 1975 [8] Trịnh Việt Cường, "Ma sát âm cọc ảnh hưởng công trình xây dựng" [9] Nhóm ĐKTXD K2012, "Báo cáo tiểu luận môn học "Ảnh hưởng ma sát âm đến sức chịu tải cọc"," Tháng 11/ 2012 [10] "ASTM D 5-97 Standard Test Method for Penetration of Bituminous Materials" [11] Nhóm ĐKTXD K2008, "Báo cáo tiểu luận môn học "Móng cọc- Ma sát âm"," tháng 06/2009 [12] Vũ Công Ngữ and Nguyễn Thái, Móng cọc - Phân tích thiết kế, Hà Nội: Nhà xuất Khoa học kỹ thuật, 2006 TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM Trang 57 TÀI LIỆU THAM KHẢO TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM Trang 58 [...]... Chỉ số N 24.0 – 24.5 27 26.0 – 26.5 28 28.0 – 28.5 25 Nhằm nâng cao nền công trình, người ta đắp một lớp đất đắp cao 1.5 m, dung trọng 19 kN/m2 Cho biết môđun đàn hồi của cọc Ec  2.65 107 kN / m2 , lực tác dụng lên đầu cọc Qpile  400 kN Tính sức chịu tải thiết kế của cọc khi không và có xét đến ma sát âm TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM 3 Trang 26 Chương 3 ỨNG DỤNG TÍNH TOÁN VỚI BÀI TOÁN...  bdl với  bd  5 kb c EbI l1  l o  với  bd  5 2  kb b ; γc – hệ số điều kiện  c EI làm việc (đối với cọc độc lập γc = 3) và lo – chiều dài đoạn cọc kể từ đáy đài cao tới cao độ san nền TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM 3 Trang 12 Chương 2 CƠ SỞ TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 2.1.1.2 Xác định sức chịu tải của cọc theo các chỉ tiêu cơ lý TCXD 205:1998 TCVN 10304:2014 n   Q tc ... ổn định của nền  Độ lún ổn định của nền S theo kết quả thí nghiệm nén cốkết dựa vào đường cong e-p theo phương pháp tổng lớp phân tố S e1i  e2i h oi 1  e1i (2.1) hoặc S   mvi pi h oi (2.2)  pi h oi Eo (2.3) hoặc S  Độ lú nổn định của nền S theo kết quả thí nghiệm nén cố kết dựa vào đường cong e-log(p)  Đối với đất cố kết thường ( po  pc ) TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM 3... âm do việc đóng cọc mố cầu vào nền đất yếu chưa kết thúc cố kết hoặc còn ở trạng thái tự nhiên [9] TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM 3 Trang 6 Chương 1 TỔNG QUAN VỀ HIỆN TƯỢNG MA SÁT ÂM 1.2.3 Mực nước ngầm bị hạ thấp Việc hạ thấp mực nước ngầm làm tăng ứng suất thẳng đứng có hiệu tại mọi điểm của nền đất Điều này dẫn đến làm đẩy nhanh tốc độ lún cố kết của nền đất, tốc độ lún của đất xung... dày lớp đất mà cọc đi  li – chiều dày lớp đất mà cọc đi qua qua TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM 3 Trang 13 Chương 2 CƠ SỞ TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 2.1.1.3 Xác định sức chịu tải của cọc theo các chỉ tiêu cường độ đất nền TCXD 205:1998 TCVN10304:2014 Q u  q p A p  As f s R c ,u  q b A b  u  f i l i  qp – cường độ đất nền ở mũi cọc,  qb – cường độ sức kháng của đất được tính như... đất, đã gây nên khe hở giữa đài cọc và lớp đất dưới đài, giữa cọc và đất xung TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM 3 Trang 10 Chương 1 TỔNG QUAN VỀ HIỆN TƯỢNG MA SÁT ÂM quanh cọc, từ đó làm tăng thêm ứng lực phụ tác dụng lên móng cọc Đối với đất trương nở, ma sát âm có thể gây nên tải trọng phụ rất lớn tác dụng lên móng cọc Trong một số trường hợp lực ma sát âm khá lớn, có thể vượt qua tải trọng... cọc đơn; S - độ lún ổn định đất nền; H - chiều dày lớp đất yếu Bước 4 Xác định sức chịu tải của cọc có kể đến ma sát âm Xác định tương tự như khi xác định sức chịu tải của cọc đơn theo chỉ tiêu cơ lý và theo chỉ tiêu cường độ của đất nền, nhưng trong đoan cọc chịu ảnh hưởng bởi ma sát âm thì thành phần sức kháng ma sát hông mang dấu âm TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM 3 Trang 22 Chương 2... xung quanh cọc Như vậy lực ma sát âm phát triển theo thời gian và có trị số lớn nhất khi kết thúc quá trình cố kết của đất [2] TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM 3 Trang 9 Chương 1 TỔNG QUAN VỀ HIỆN TƯỢNG MA SÁT ÂM 1.4 CÁC TRƯỜNG HỢP XÉT ĐẾN MA SÁT ÂM KHI THIẾT KẾ NỀN MÓNG Trong cả hai tiêu chuẩn TCXD 205:1998 [1] và TCVN 10304:2014 [3] đều lưu ý đến các trường hợp cần xét đến ma sát âm khi... 205:1998, với cát pha chặt vừa hạt nhỏ  Cường độ đất nền dưới mũi cọc qp = 3560 (kN/m2) Do đó: mR qp Ap  1 3560  0.42  569.6 (kN)  Xác định  mf fsili Đất nền chia thành các lớp nhỏ đồng nhất dày không quá 2m Lớp 1 có IL = 1.21>1 cùng với lớp 2 có IL = 0.14 < 0.2 nên để tính lực ma sát đơn vị tại giữa cọc ở 2 TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM 3 Trang 29 Chương 3 ỨNG DỤNG TÍNH TOÁN VỚI... hạn theo chỉ tiêu cơ lý: TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM 3 Trang 30 Chương 3 ỨNG DỤNG TÍNH TOÁN VỚI BÀI TOÁN CỤ THỂ Qtc  1 569.6  4  0.4  (125.1  359.1  325.9)  1865 (kN)  Sức chịu tải cho phép theo chỉ tiêu cơ lý: Qa  Qtc 1865   1065 (kN) k tc 1.75 3.1.1.3 Sức chịu tải theo chỉ tiêu cường độ của đất nền  Sứcchịu tải thiết kế theo chỉ tiêu cường độ đất nền xác định theo công ... suất ảnh hưởng đến móng đất xung quanh móng công trình cũ Điều làm gia tăng độ lún đất nền, từ dẫn đến tạo lực ma sát âm tác dụng lên cọc TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM Trang Chương... trọng thân đắp nền;  Ma sát âm cọc đóng chưa kết thúc cố kết;  Mực nước ngầm bị hạ thấp;  Phụ tải gần móng 1.2.1 Ma sát âm lún tải trọng thân đắp TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM Trang... cọc bảo vệ xung quanh nhóm cọc 52 Chương KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 54 5.1 KẾT LUẬN 54 5.2 KIẾN NGHỊ 54 TÀI LIỆU THAM KHẢO TIỂU LUẬN KỸ THUẬT NỀN MÓNG NÂNG CAO - NHÓM 57 Trang ii DANH MỤC HÌNH ẢNH Hình