Thiết kế nhà công nghiệp một tầng 3 nhịp

Thiết kế nhà công nghiệp một tầng 3 nhịp

ĐAMH KẾT CẤU BTCT GVHD : LÊ QUANG THÁI MỤC LỤC Phần I: Số liệu Phần II: Xác đònh kích thước khung ngang…………………………………… Phần III: Xác đònh tải trọng ………………………………………………………….6 Phần IV: Xác đònh nội lực ………………………………………………………….11 Phần V: Tổ hợp nội lực … ………………………………………………………… 21 Phần VI: Tính toán cột ………………………………………………………………… 23 Phần VII: Tính toán móng …………… ……………………………………………… 40 Phần VIII: Tài liệu tham khảo …………… ……………………………………… 48 SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :80303391 TRANG ĐAMH KẾT CẤU BTCT GVHD : LÊ QUANG THÁI PHẦN I: SỐ LIỆU Nhà công nghiệp tầng nhòp có: L2 = 21 m L1 = 18 m Q2 = 200 kN Q1 = 300 kN L3 = 18 m Q3 = 300 kN Cao trình vai cột: V= 6.5 m Bước cột: a= m p lực gió: W=83 daN/m2 Rdtc = 2daN / cm B15, AII Q = 30/5 T Q = 20/5 T Q = 30/5 T ±0.00 21000 18000 A B SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :80303391 18000 C D TRANG ĐAMH KẾT CẤU BTCT GVHD : LÊ QUANG THÁI PHẦN II: XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC KHUNG NGANG I LỰA CHỌN KÍCH THƯỚC CÁC CẤU KIỆN: Chọn kết cấu mái: Với nhòp 21m 18m chọn kết cấu dàn bê tông cốt thép dạng hình thang, chiều cao đầu dàn hđd =1.2m, độ dốc mái i = 1/ 10 Chọn cửa mái đặt nhòp giữa: lcm = 12m, = 4m Các lớp mái cấu tạo từ xuống sau: + Hai lớp gạch nem kể vữa lót dày 5cm + Lớp bê tông nhẹ cách nhiệt dày 4cm + Lớp bê tông chống thấm dày 4cm + Panel mái dạng sườn, kích thước 1.5m×6m, cao 30cm Tổng chiều dày lớp mái: t = 5+12+4+30 = 51cm Chọn dầm cầu trục: Với nhòp dầm cầu trục 6m, sức trục lớn 300kN, chọn dầm cầu trục theo thiết kế đònh hình bảng tra, có: Chiều cao : Hc = 1000 mm Bề rộng sườn : b = 200 mm Bề rộng cánh : bc = 570 mm Chiều cao cánh : hc = 120 mm Trọng lượng : Gc = 42kN Xác đònh kích thùc chiều cao nhà: Các số liệu cầu trục từ bảng tra: SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :80303391 TRANG ĐAMH KẾT CẤU BTCT GVHD : LÊ QUANG THÁI Pmax Pmin Gxc Q Lk B K Hct B1 (T) (T) (m) (mm) (mm) (mm) (mm) (T) (T) 20/ 16.5 6300 4400 2400 260 19.5 8.4 30/ 19.5 6300 5100 2750 300 29.5 11.2 - Lấy cao trình nhàø: ± 0.00m - Cao trình vai cột : V = 6.5m - Cao trình đỉnh ray: R=V+ hr + Hdcc =6.5+0.15+1=7.65m - Cao trình đỉnh cột: D = R + Hct + a1 Hct : chiều cao cầu trục, Hct = 2.75 m a1 : khe hở an toàn từ đỉnh xe đến đáy dàn, chọn a1 = 0.1m D = 7.65+2.75+0.1 = 10.5m - Cao trình đỉnh mái: M = D + h +hcm + t h: chiều cao kết cấu mang lực mái, h = hđd + i×L/2 Nhòp : h = 1.2 + (1/10)×(21/ 2) = 2.25 m Nhòp biên : h = 1.2 + (1/10)×(18/ 2) = 2.1 m - Cao trình đỉnh mái nhòp có cửa mái: M2 = 10.5 + 2.25 + 1.8 + 0.51 = 15.06 m - Cao trình đỉnh mái hai nhòp biên cửa mái: M1 = 10.5 + 2.1 + 0.51 = 13.11 m c i=1/10 c Gct (T) 28.0 46.0 +15.06m i=1/10 i=1/10 +13.10m SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :80303391 TRANG ĐAMH KẾT CẤU BTCT GVHD : LÊ QUANG THÁI Kích thước cột: Chiều dài cột trên: Ht = D – V = 10.5 – 6.5 = m Chiều dài cột dưới: Hd = V + a2 = 6.5 + 0.5 = m a2 : khoảng cách từ mặt đến mặt móng, chọn a2 = 0.5m Kích thước tiết diện cột: bề rộng cột b chọn thống cho cột trên, cột cột biên cột b = 40cm Chiều cao tiết diện cột cột biên, ht = 40cm a4 = λ - ht – B1 λ : khoảng cách từ trục đònh vò (mép cột biên) đến tim dầm cầu trục, lấy λ = 75cm a4 = 75 – 40 – 30 = cm Chiều cao tiết diện cột dưới, cột biên hd = 60 cm thỏa mãn điều kiện: hd ≥ Hd/14 = 7/14 = 0.5 m = 50 cm Cột giữa, ht = 60 cm, hd = 80 cm, thỏa điều kiện: a4 = λ - B1 – 0.5ht = 75 – 30 – 0.5×60 = 15 cm > cm hd > Hd/14 = 0.5m =50 cm Kích thước vai cột sơ chọn hv = 60 cm, lv = 40 cm cho cột biên, hv = 60 cm, lv = 60 cm cho cột 600 400 600 600 600 400 400 600 600 SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :80303391 800 TRANG GVHD : LÊ QUANG THÁI +11.70m 1200 ĐAMH KẾT CẤU BTCT i= /1 7000 11000 +7.65m +6.50m 4000 +10.50m ±0.00 -0.50m A SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :80303391 TRANG ĐAMH KẾT CẤU BTCT GVHD : LÊ QUANG THÁI PHẦN III: XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG Tónh tải mái: trọng lượng thân lớp mái tác dụng 1m2 mặt mái Hệ số Tải trọng tính Stt Các lớp mái Tải trọng tiêu chuẩn (kN/m ) vượt tải toán (kN/m2) Hai lớp gạch nem kể 0.9 1.3 1.17 vữa, dày cm, γ = 18 kN/m2 Lớp bê tông nhẹ cách 1.44 1.3 1.872 nhiệt dày 12 cm, γ =12 kN/m2 1.0 1.1 1.10 Lớp bê tông chống thấm dày cm, γ = 25 kN/m Panel 1.5m×6 m, trọng 1.89 1.1 2.08 lượng kể bê tông chèn khe 17 kN Tổng cộng 5.23 6.222 Tónh tải trọng lượng thân dàn mái, tra bảng: Nhòp biên L = 18 m, G = 75 kN, n = 1.1 => G1 = 82.5 kN Nhòp L = 21 m, G = 81 kN, n = 1.1 => G1/ = 89.1 kN Trọng lượng khung cửa mái rộng 12 m, cao 4m lấy 28 kN G2 = 28×1.1 = 31 kN Trọng lượng kính khung cửa kính lấy kN/m, n = 1.2 gk = 5×1.2 = kN/m Tónh tải mái quy lực tập trung tác dụng nhòp biên cửa mái: Gm1 = 0.5(G1 + g×L1) = 0.5(82.5 + 6.222x6x18) = 377.24 kN Ở nhòp có cửa mái: Gm2 = 0.5( G1/ + g×L2 + G2 + 2gk×a) = 0.5( 89.1 + 6.222×6×21 +31 + 2×6×6) = 487.9 kN SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :80303391 TRANG ĐAMH KẾT CẤU BTCT GVHD : LÊ QUANG THÁI Gm1 A Gm1 Gm2 B Tónh tải dầm cầu trục: Gd = Gc + gr Gc: TLBT dầm cầu trục, tra bảng, Gc = 42 kN gr: TL ray lớp đệm, lấy 1.5 kN/m Ư Gd = 1.1 ( 4.2 + 6×1.5) = 56.1 kN Gd đặt cách trục đònh vò 0.75 m Tónh tải trọng lượng thân cột: + Cột biên: Phần cột trên: Gt = n×bt×ht×Ht×γ = 1.1×0.4×0.4×4×25 = 17.6 kN Phần cột dưới: Gd =1.1×0.4×0.6×7×25 =46.2 kN + Cột giữa: Phần cột trên: Gt = 1.1×0.4×0.6×4×25 = 26.4 kN Phần cột dưới: Gd = 1.1×0.4×0.8×7×25 = 61.6 kN Hoạt tải mái: ptc = 0.75 kN/m2 Hoạt tải mái đưa lực tập trung Pm đặt đầu cột Pm = 0.5×n×ptc×L + Nhòp biên Pm1 = 0.5×1.3×0.75×6×18 = 52.65 kN + Nhòp Pm2 = 0.5×1.3×0.75×6×21 = 61.43 kN Hoạt tải cầu trục: a) Hoạt tải đứng cầu trục: Áp lực thẳng đứng cầu trục đứng cạnh truyền lên vai cột Dmax xác đònh theo đường ảnh hưởng (h.vẽ) Dmax = n×Pcmax × ∑yi + Với nhòp biên SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :80303391 TRANG ĐAMH KẾT CẤU BTCT Pmax GVHD : LÊ QUANG THÁI Pmax y2 Pmax y1 Pmax y3 Tính y2 = 0.15, y3 = 0.8 => Dmax = 1.1×29.5(1 + 0.15 + 0.8) = 63.278T=632.78 kN + Với nhòp giữa: Pmax y2 Pmax Pmax y=1 Pmax y3 Tính y2 = 0.267, y3 = 0.683 => Dmax = 1.1×19.5×(1 + 0.267 + 0.683) = 41.828T=418.28 kN Điểm đặt Dmax trùng với điểm đặt Gd b) Hoạt tải lực hãm xe con: Lực hãm ngang bánh xe truyền lên dầm cầu trục trường hợp móc mềm + Nhòp biên: T1c = (Q + G)/40 = (300 + 112)/40 = 10.3 kN + Nhòp giữa: T1c = (200 + 84)/40 = 7.1 kN Lực hãm ngang Tmax truyền lên cột xác đònh theo đường ảnh hưởng Dmax + Nhòp biên: Tmax = n×T1c×∑yI = 1.1×10.3×(1+ 0.15 + 0.8) = 22.094 kN SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :80303391 TRANG ĐAMH KẾT CẤU BTCT GVHD : LÊ QUANG THÁI + Nhòp giữa: Tmax = 1.1×7.1(1 + 0.267 + 0.683) = 15.23 kN Lực Tmax đặt cao trình mặt dầm cầu trục, cách mặt vai cột m Hoạt tải gió: Tải trọng gió tác dụng lên khung ngang từ đỉnh cột trở xuống lấy phân bố P = n×Wk×c×a k: hệ số kể đến thay đổi áp lực gió theo chiều cao Mức đỉnh cột, cao trình +11 m, nội suy từ bảng tra, k = 1.02 Mức đỉnh mái cao trình +17 m, có k = 1.11 c: hệ số khí động, c = +0.8 phía gió đẩy c = -0.6 phía gió hút +Phía gió đẩy: pđ = 1.2×83×1.02×0.8×6 = 487.64 kG/m =4.88 kN/m + Phía gió hút: ph = 1.2×83×1.11×0.6×6 = 398 kG/m = 3.98 kN/m Phần tải trọng tác dụng mái, từ đỉnh cột trở lên đưa thành lực tập trung đặt đầu cột S1,S2 với k = 0.5(1.02 + 1.11) = 1.07 Ta có: S = n×k×W∑ci.hi = 1.2×1.07x0.83×6×∑cihI = 6.394 ∑cihi Ư S1 = 6.394(0.8×1.2 – 0.08×0.75 + 0.5×0.75 – 0.5×0.375+0.7×4 – - 0.246×0.5) = 24 kN S2 = 6.394(0.4×0.5 + 0.6×4 + 0.5×0.375 – 0.5×0.75 + 0.5x0.75 + + 0.6×1.2) = 22.43 kN SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :80303391 TRANG 10 ĐAMH KẾT CẤU BTCT GVHD : LÊ QUANG THÁI 2.Phần cột dưới: Chiều dài tính toán l0 = 1.5H d = 1.5 x7 = 10.5m Kích thước tiết diện chọn: b=40cm; h=80cm Giả thiết chọn a = a’=4cm, suy ra: h0 = 80 − = 76cm; h0' = 76 − = 72cm l 1050 Độ mảnh λh = = = 13.125 > 8, cần xét đến uốn dọc tải dài hạn 80 80 Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn cặp nội lực nguy hiểm nhất: Cặp M(kNm) N(kN) e01=M/N (m) e0=e01+ea (m) Mdh Ndh 400.79 1655.83 0.242 0.272 -11 1038.94 -382.73 1470.68 0.260 0.290 -11 1038.94 0.231 0.261 -11 1038.94 395.3 ea = max( 1711.11 Hd h 0.8 ;0.01) = 0.026m = 2.6cm ; ; ;0.01) = max( 600 30 600 30 Chọn ea=3cm a.Tính với cặp 1: Giả thiết μ = 0.9% = 0.009 bh 0.4 x0.83 = = 17.067 x10 −3 (m ) 12 12 e 0.272 δe = = = 0.34 h 0.8 l 10.5 δe ≥ δ e,min = 0.5 − 0.01 − 0.01Rb = 0.5 − 0.01 − 0.01x8.5 = 0.284 h 0.8 E 21x10 α= s = = 9.13 Eb 23 x10 h 0.8 I s = μbh0 ( − a) = 0.9 x10 −2 x0.4 x0.76( − 0.04) = 1.97 x10 −4 (m ) 2 Ml 11 + 1038.94 x0.4 ϕl = + = 1+ = 1.401 M 400.79 + 1655.83x0.4 ⎤ 6.4 E ⎡ I ⎛ 0.11 ⎞ + 0.1⎟ + αI s ⎥ N cr = b ⎢ ⎜ l0 ⎣ϕ l ⎝ 0.1 + δe ⎠ ⎦ I= = ⎤ 6.4 x 23 x10 ⎡17.067 x10 −3 ⎛ 0.11 ⎞ + 0.1⎟ + 9.13 x1.97 x10 − ⎥ ⎜ ⎢ 10.5 ⎠ ⎣ 1.401 ⎝ 0.1 + 0.34 ⎦ =8094.08kN SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :80303391 TRANG 34 ĐAMH KẾT CẤU BTCT η= GVHD : LÊ QUANG THÁI 1 = = 1.257 1655.83 N 1− 1− 8094.8 N cr Suy ra: ηe0 = 1.257 x0.272 = 0.342 h 0.8 − a = 0.342 + − 0.04 = 0.702m 2 N 1655.83 ξ= = = 0.641 Rb bh0 8.5 x10 x0.4 x0.76 0.641 ξ α m = ξ (1 − ) = 0.641(1 − ) = 0.435 2 e = η e0 + Tính cốt thép đối xứng: AS = AS' = Ne − α m Rb bh02 1655.83 x0.702 − 0.435 x8.5 x10 x0.4 x0.76 = RSC (h0 − a ' ) 280 x10 (0.76 − 0.04) AS = AS' = 15.28 x10 − m = 15.28cm AS + AS' (2 x15.28) x10 −4 μ= = = 0.01 = 1% ≈ 0.9% 0.4 x0.76 bh0 b.Kiểm tra với cặp 3: e0 0.261 = = 0.326 h 0.8 l 10.5 δe ≥ δ e,min = 0.5 − 0.01 − 0.01Rb = 0.5 − 0.01 − 0.01x8.5 = 0.284 h 0.8 E 21x10 α= s = = 9.13 Eb 23 x10 h 0.8 I s = μbh0 ( − a) = 0.9 x10 −2 x0.4 x0.76( − 0.04) = 1.97 x10 −4 (m ) 2 Ml 11 + 1038.94 x0.4 ϕl = + = 1+ = 1.395 M 395.3 + 1711.11x0.4 ⎤ 6.4 E ⎡ I ⎛ 0.11 ⎞ + 0.1⎟ + αI s ⎥ N cr = b ⎢ ⎜ l0 ⎣ϕ l ⎝ 0.1 + δe ⎠ ⎦ δe = = ⎤ 6.4 x 23 x10 ⎡17.067 x10 −3 ⎛ 0.11 ⎞ + 0.1⎟ + 9.13 x1.97 x10 − ⎥ ⎜ ⎢ 10.5 ⎝ 0.1 + 0.0.326 ⎠ ⎣ 1.395 ⎦ =8252.77kN η= 1− N N cr = = 1.262 1711.11 1− 8252.77 Suy ra: ηe0 = 1.262 x0.261 = 0.329 SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :80303391 TRANG 35 ĐAMH KẾT CẤU BTCT GVHD : LÊ QUANG THÁI h 0.8 − a = 0.329 + − 0.04 = 0.689m 2 N 1711.11 ξ= = = 0.662 Rb bh0 8.5 x10 x0.4 x0.76 0.662 ξ α m = ξ (1 − ) = 0.662(1 − ) = 0.443 2 e = η e0 + Tính cốt thép đối xứng: AS = AS' = Ne − α m Rb bh02 1711.11x0.689 − 0.443 x8.5 x10 x0.4 x0.76 = RSC (h0 − a ' ) 280 x10 (0.76 − 0.04) AS = AS' = 15.32 x10 −4 m = 15.32cm Vây ta chọn cốt thép cột đối xứng AS = AS' = 4φ 22(15.2cm ) 18 4Ø 22 2Ø 12 4Ø 22 400 800 16 19 3.Tính toán theo điều kiện khác: a.Kiểm tra khả chòu lực theo phương mặt phẳng uốn: Cột trên: l = 1.2 H t = 1.2 x = 4.8m 480 λ= = 12 ⇒ ϕ = 0.97 40 [ N td ] = ϕ ( Rb Ab + RS AS ) = 0.97(8.5 x10 x0.4 x0.8 + 280 x10 (2 x 20.81) x10 −4 ) [ N td ] = 3768.8kN > N max = 994.21kN Cột dưới: l0 = 1.2 H d = 1.2 x7 = 8.4m 840 λ= = 21 ⇒ ϕ = 0.85 40 SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :80303391 TRANG 36 ĐAMH KẾT CẤU BTCT GVHD : LÊ QUANG THÁI [ N td ] = ϕ ( Rb Ab + RS AS ) = 0.85(8.5 x10 x0.4 x0.8 + 280 x10 (2 x15.2) x10 −4 ) [ N td ] = 3035.52kN > N max = 1711.11kN b.Kiểm tra theo khả chòu cắt: Qmax = 79.83kN < 0.6 Rbt bh0 = 0.6 x0.75 x10 x0.4 x0.76 = 136.8kN Bê tông đủ khả chòu lực cắt Chọn cốt đai theo cấu tạo φ 8a 200 c.Kiểm tra nén cục bộ: Đỉnh cột chòu lực nén mái truyền vào: N trai = Gm + Pm = 377.24 + 52.65 = 429.89kN N phai = Gm + Pm = 487.9 + 61.43 = 549.33kN Chọn N phai = 549.33kN để tính Fcb = 24 x 24 = 576cm ; Ft = 40 x30 = 1200cm Hệ số tăng cường độ: mcb = Ft 1200 =3 = 1.277 < 576 Fcb Hệ số kể đến truyền tải trọng lên đầu cột ξ = 0.75 Khả chòu ép cục tiết diện: [N cb ] = ξmcb Rb Fcb = 0.75 x1.277 x8.5 x10 x576 x10 −4 = 468.91kN [N cb ] < N = 549.33kN Cần phải gia cố đầu cột lưới thép Dùng thép φ 6, RS = 225MPa, f = 0.283cm Chiều dài lưới theo phng: l1 = 400 − 40 = 360; l = 600 − x 20 = 560 Số theo phương l2: Số theo phương l1: 10 Chọn khoảng cách hai lớp lưới S= 10cm Số lớp lưới d.Tính vai cột: Chiều cao làm việc h0=120-4=116cm Kích thước vai cột hv = 60 cm, lv = 60 cm Lực tác dụng lên vai cột bên trái: P = Dmax + Gd = 632.78 + 56.1 = 688.88kN Lực tác dụng lên vai cột bên phải: P = Dmax + Gd = 418.28 + 56.1 = 474.38kN Chọn P = 688.88kN để tính SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :80303391 TRANG 37 ĐAMH KẾT CẤU BTCT GVHD : LÊ QUANG THÁI Kiểm tra kích thước vai cột: P = 688.88 < 2.5 Rbt bh0 = 2.5 x0.75 x10 x0.4 x1.16 = 870kN P≤ 1.2k v Rbt bh02 1.2 x1x0.75 x10 x0.4 x1.16 = = 1384.05kN av 0.35 Thỏa mãn điều kiện chòu lực vai cột • Tính cốt dọc: Vai cột làm việc console ngắn, ngàm mép cột M = P.av = 688.88 x(0.75 − 0.8 ) = 241.108kNm Tính cốt thép với moment tăng 25% M = 1.25M = 1.25 x 241.108 = 301.385kNm M 301.385 αm = = = 0.066 < α R = 0.439 Rb bh0 8.5 x10 x0.4 x1.16 ξ = − (1 − 2α m ) = − (1 − x0.066) = 0.082 AS = ξRb bh0 RS = 0.082 x8.5 x10 x0.4 x1.06 = 10.55 x10 −4 m = 10.55cm 280 x10 Chọn 3φ 22(11.4cm ) • Tính cốt thép chòu lực cắt: P = 688.88 kN: P = 688.88 > Rbt bh0 = 0.75 x10 x0.4 x1.16 = 34.8kN Và h=120cm>2.5av =2.5x35=87.5cm nên chọn vai cột dùng cốt xiên cốt ngang Chọn cốt đai φ 8a150 , thỏa mãn điều kiện a < h 110 = = 27.5cm 4 Diện tích tiết diện cốt xiên cắt qua phân nửa vai cột không bé hơn: 0.002bh0 = 0.002 x 40 x1.16 = 9.28cm Chiều dài đoạn cốt xiên: l = 125cm Chọn 3φ 20(9.43cm ) , thỏa mãn bé φ 25 Lx/15=83.3mm e.Kiểm tra cột vận chuyển cẩu lắp: Khi vận chuyển cẩu lắp, cột bò uốn Tải trọng trọng lượng thân cột với hệ số động k=1.5 Đoạn cột trên: g1 = 1.5 x0.4 x0.6 x 25 = 9kN Đoạn cột dưới: g = 1.5 x0.4 x0.8 x 25 = 12kN • Khi chuyên chở bốc xếp: Sơ đồ tính: cột nằm theo phương ngang, chòu lực dầm đơn giản có đầu thừa, 2gối tựa điểm kê treo buộc cách mút cột a1 = 3m , mút cột 2m SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :80303391 TRANG 38 ĐAMH KẾT CẤU BTCT GVHD : LÊ QUANG THÁI Moment gối: M A = −0.5 x9 x3 = −40.5kNm M B = −0.5 x12 x 2 = −24kNm Moment đạt giátrò max vò trí cách gối tựa đoạn 2.75m M max = − 12 x 4.75 + 57 x 2.75 = 21.375kNm Kiểm tra tiết diện cột trên, để an toàn ta lấy thép làm thép chòu kéo: 4φ 22(15.2cm ) M td = RS AS (h0 − a ' ) = 280 x10 x15.2 x10 −4 (0.56 − 0.04) M td = 221.312kNm > M A = 40.5kNm Kiểm tra cột dưới: AS = 2φ 22(7.6cm ) M td = RS AS (h0 − a ' ) = 280 x10 x7.6 x10 −4 (0.76 − 0.04) M td = 153.216kNm > M B = 24kNm • Khi cẩu lắp: điểm cẩu đặt vai cách mút 4.2m Nội lực cột: M C = x x 2.2 + 12 x0.2 x0.1 = 79.44kNm 2.426 M max = 29.11x 2.426 − 12 x = 35.308kNm Kiểm tra cột trên: AS = 6φ 22(22.81cm ) M td = RS AS (h0 − a ' ) = 280 x10 x 22.81x10 −4 (0.56 − 0.04) M td = 332.11kNm > M C = 79.44kNm Kiểm tra cột dưới: AS = 4φ 22(15.2cm ) M td = RS AS (h0 − a ' ) = 280 x10 x15.2 x10 −4 (0.76 − 0.04) M td = 306.432kNm > M max = 35.308kNm SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :80303391 TRANG 39 ĐAMH KẾT CẤU BTCT GVHD : LÊ QUANG THÁI PHẦN VII: TÍNH TOÁN MÓNG Số liệu: Bê tông B15, thép AII Cường độ tiêu chuẩn đất nền: Rdtc = 2daN / cm = 200kN / m Trọng lượng trung bình đất đắp móng: γ tb = 22kN / m I.TÍNH TOÁN MÓNG CỘT BIÊN: Từ bảng tổ hợp nội lực chọn cặp nội lực sau để tính toán: Cặp M(kNm) N(kN) Q(kN) 252.49 526.93 55.760 -235.77 1049.04 -49.920 141.02 28.560 1096.43 1.Xác đònh kích thước đáy móng: a.Tính với cặp 3: Chọn chiều sâu chôn móng H = 1.5m Xem móng tâm tính diện tích đáy móng theo công thức: Fm = kN c 1.2 x1096.43 / 1.15 = = 6.94m c 200 − 22 × 1.5 R − γ tb H Chọn Fm = b = ×2.5 = 7.5m2 Chọn sơ chiều cao móng: h = m Moment trọng tâm đáy móng: Mmc = Mc + Qch = 141.02/1.15+(28.56/1.15)x1=147.46 kNm Độ lệch tâm: eoc = M mc 147.46 = = 0.155 m < a/6 = 3/6 = 0.5 m c 1096.43 / 1.15 N p lực có dạng hình thang tính toán theo công thức: SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :80303391 TRANG 40 ĐAMH KẾT CẤU BTCT GVHD : LÊ QUANG THÁI N c ⎛ 6e oc ⎞ ⎟ + γtbH ⎜1 ± p max,min = Fm ⎜⎝ a ⎟⎠ c pcmax = 953.417 ⎛ × 0.155 ⎞ ⎜1 + ⎟ + 22 x1.5 7.5 ⎝ ⎠ = 201.73 kN/m2 < 1.2Rc = 1.2×200 = 240 kN/m2 953.417 ⎛ × 0.155 ⎞ ⎜1 − ⎟ + 22 x1.5 7.5 ⎝ ⎠ pcmin = = 122.914 kN/m2 > c ptb c c + p p max 201.73 + 122.914 = = 162.322 kN/m2 < Rc = 200 kN/m2 = 2 b.Tính với cặp 1: Moment trọng tâm đáy móng: Mmc = Mc + Qch = 252.49/1.15+(55.76/1.15)x1=258.043 kNm Độ lệch tâm: eoc = M mc 258.043 = = 0.463 m < a/6 = 3/6 = 0.5 m c 526.93 / 1.15 N p lực có dạng hình thang tính toán theo công thức: N c ⎛ 6e oc ⎞ c ⎟ + γtbH ⎜1 ± p max,min = Fm ⎜⎝ a ⎟⎠ pcmax = 458.2 ⎛ × 0.463 ⎞ ⎜1 + ⎟ + 22 x1.5 7.5 ⎝ ⎠ = 149.567 kN/m2 < 1.2Rc = 1.2×200 = 240 kN/m2 pcmin = 458.2 ⎛ × 0.463 ⎞ ⎜1 − ⎟ + 22 x1.5 7.5 ⎝ ⎠ = 43.02 kN/m2 > ptbc = c c + p p max 149.567 + 43.02 c = = 96.293 kN/m < R = 200 kN/m 2 c.Tính với cặp 2: Moment trọng tâm đáy móng: SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :80303391 TRANG 41 ĐAMH KẾT CẤU BTCT GVHD : LÊ QUANG THÁI Mmc = Mc + Qch = -235.77/1.15-(49.92/1.15)x1=-248.426 kNm Độ lệch tâm: eoc M mc 248.426 = c = = 0.272 m < a/6 = 3/6 = 0.5 m 1049.04 / 1.15 N p lực có dạng hình thang tính toán theo công thức: N c ⎛ 6e oc ⎞ c ⎟ + γtbH ⎜1 ± p max,min = ⎜ Fm ⎝ a ⎟⎠ pcmax = 912.209 ⎛ × 0.272 ⎞ ⎜1 + ⎟ + 22 x1.5 7.5 ⎝ ⎠ = 222.993 kN/m2 < 1.2Rc = 1.2×200 = 240 kN/m2 912.209 ⎛ × 0.272 ⎞ ⎜1 − ⎟ + 22 x1.5 7.5 ⎝ ⎠ pcmin = = 90.662 kN/m2 > ptbc = c c + p p max 222.993 + 90.662 c = = 156.828 kN/m < R = 200 kN/m 2 2.Kiểm tra điều kiện chọc thủng móng: Ta tính toán với cặp Xác đònh chiều cao móng ho từ điều kiện chống xuyên thủng: P ≤ 0.75Rbtbtbho Chọn chiều dày lớp bê tông cốt thép móng a=5cm h0 = h − a = − 0.05 = 0.95m, Rbt = 0.75Mpa btb = bc + h0 = 0.4 + 0.95 = 1.35m 0.75 Rbt btb h0 = 0.75 x0.75 x10 x1.35 x0.95 = 721.41kN F1 = b − (bc + 2ho ) + 2b(a + bc − b − hc ) = 2.5 − (0.4 + x0.95) + × 2.5(3 + 0.4 − 2.5 − 0.6) = 0.615m 6e x0.155 N 1096.43 ) = 191.51kN / m (1 + p max = (1 + ) = Fm a 7.5 [ ] [ ] P = p max F1 = 191.51x0.615 = 117.78kN < 721.41kN Vây: Điều kiện xuyên thủng thỏa mãn 3.Tính cốt thép cho móng: SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :80303391 TRANG 42 ĐAMH KẾT CẤU BTCT GVHD : LÊ QUANG THÁI Chọn cặp cặp nguy hiểm để tính 6e x0.155 N 1096.43 ) = 191.51kN / m (1 + (1 + ) = Fm a 7.5 6e x0.155 N 1096.43 = ) = 100.872kN / m (1 − (1 − ) = Fm a 7.5 p max = p a.Theo phương cạnh dài a: l1 = (a−hc)/2 = 1.2m, 1 M = (2pmax + pmin)l12 = (2×191.51 + 100.872)x1.22 6 = 116.134 kNm/m Tính cốt thép cho m bề rộng: M 116.134 = = 4.85 x10 − m = 4.85cm 0.9 Rs h o 0.9 × 280 x10 × 0.95 Fa = Chọn φ12a160(6.786cm ) b.Theo phương cạnh ngắn b: l2 = (b−bc)/2 = (2−0.4)/2 = 0.8 m M= 1 198.252 + 115.013 ptb l 22 = ( ) x0.8 = 50.122kNm / m 2 Tính cốt thép cho m bề dài: Fa = M 50.122 = = 2.09 x10 − m = 2.09cm 0.9 Rs h o 0.9 × 280 x10 × 0.95 Chọn φ12a 200(5.655cm ) 600 100 ± 0.00 225 Chèn bê tông B25 200 75 31 50 29 31 Ø12 a200 200 30 Ø12a160 Ø6 a100 30 225 -1.50m Ø12 a200 32 2500 Ø6 a100 250 400 1000 Ø20 100 500 33 Ø8 a100 32 1250 Ø8a100 75 200 700 100 300 100 300 1500 1500 100 550 Ø12a160 100 3000 A SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :80303391 75 100 700 225 200 300 1500 3000 TRANG 43 100 29 ĐAMH KẾT CẤU BTCT GVHD : LÊ QUANG THÁI II.TÍNH TOÁN MÓNG CỘT GIỮA: Từ bảng tổ hợp nội lực chọn cặp nội lực sau để tính toán: Cặp M(kNm) N(kN) Q(kN) 400.79 1655.83 79.83 -382.73 1470.68 -55.40 395.3 1711.11 78.58 1.Xác đònh kích thước đáy móng: a.Tính với cặp 3: Chọn chiều sâu chôn móng H = 1.7m Xem móng tâm tính diện tích đáy móng theo công thức: Fm = kN c 1.2 x1711.11 / 1.15 = = 10.834m c 200 − 22 × 1.7 R − γ tb H Chọn Fm = b = 3.8×3 = 11.4m2 Chọn sơ chiều cao móng: h = 1.2 m Moment trọng tâm đáy móng: Mmc = Mc + Qch = 395.3/1.15+(78.58/1.15)x1.2=425.736 kNm Độ lệch tâm: eoc = M mc 425.736 = = 0.286 m < a/6 = 3.8/6 = 0.633 m c 1711.11 / 1.15 N p lực có dạng hình thang tính toán theo công thức: N c ⎛ 6e oc ⎞ c ⎟ + γtbH ⎜1 ± p max,min = Fm ⎜⎝ a ⎟⎠ pcmax = 1487.92 ⎛ × 0.286 ⎞ ⎜1 + ⎟ + 22 x1.7 11.4 ⎝ 3.8 ⎠ = 224.659 kN/m2 < 1.2Rc = 1.2×200 = 240 kN/m2 SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :80303391 TRANG 44 ĐAMH KẾT CẤU BTCT GVHD : LÊ QUANG THÁI 1487.92 ⎛ × 0.286 ⎞ ⎜1 − ⎟ + 22 x1.7 11.4 ⎝ 3.8 ⎠ pcmin = = 106.78 kN/m2 > c c + p p max 224.659 + 106.78 = 165.719 kN/m2 < Rc = 200 kN/m2 = 2 ptbc = b.Tính với cặp 1: Moment trọng tâm đáy móng: Mmc = Mc + Qch = 400.79/1.15+(79.83/1.15)x1.2=431.814 kNm Độ lệch tâm: eoc M mc 431.814 = c = = 0.3 m < a/6 = 3.8/6 = 0.633 m 1655.83 / 1.15 N p lực có dạng hình thang tính toán theo công thức: N c ⎛ 6e oc ⎞ c ⎟ + γtbH ⎜1 ± p max,min = Fm ⎜⎝ a ⎟⎠ pcmax = 1439.85 ⎛ × 0.3 ⎞ ⎜1 + ⎟ + 22 x1.7 11.4 ⎝ 3.8 ⎠ = 221.33 kN/m2 < 1.2Rc = 1.2×200 = 240 kN/m2 pcmin = 1439.85 ⎛ × 0.3 ⎞ ⎜1 − ⎟ + 22 x1.7 11.4 ⎝ 3.8 ⎠ = 101.675 kN/m2 > ptbc = c c + pmin p max 221.33 + 101.675 c = = 161.503 kN/m < R = 200 kN/m 2 c.Tính với cặp 2: Moment trọng tâm đáy móng: Mmc = Mc + Qch = -382.73/1.15-(55.40/1.15)x1.2=-390.617 kNm Độ lệch tâm: eoc = M mc 390.617 = = 0.312m < a/6 = 3.8/6 = 0.633 m c 1439.85 / 1.15 N p lực có dạng hình thang tính toán theo công thức: N c ⎛ 6e oc ⎞ c ⎟ + γtbH ⎜1 ± = p max,min Fm ⎜⎝ a ⎟⎠ SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :80303391 TRANG 45 ĐAMH KẾT CẤU BTCT pcmax = GVHD : LÊ QUANG THÁI 1252.043 ⎛ × 0.312 ⎞ ⎜1 + ⎟ + 22 x1.7 11.4 ⎝ 3.8 ⎠ = 199.133 kN/m2 < 1.2Rc = 1.2×200 = 240 kN/m2 1252.043 ⎛ × 0.312 ⎞ ⎜1 − ⎟ + 22 x1.7 11.4 ⎝ 3.8 ⎠ pcmin = = 90.923 kN/m2 > ptbc = c c + p p max 199.133 + 90.923 c = = 145.028 kN/m < R = 200 kN/m 2 2.Kiểm tra điều kiện chọc thủng móng: Ta tính toán với cặp Xác đònh chiều cao móng ho từ điều kiện chống xuyên thủng: P ≤ 0.75Rbtbtbho Chọn chiều dày lớp bê tông cốt thép móng a=5cm h0 = h − a = 1.2 − 0.05 = 1.15m, Rbt = 0.75Mpa btb = bc + h0 = 0.4 + 1.15 = 1.55m 0.75 Rbt btb h0 = 0.75 x0.75 x10 x1.55 x1.15 = 1002.656kN F1 = b − (bc + 2ho ) + 2b(a + bc − b − hc ) = − (0.4 + x1.15) + × 3(3.8 + 0.4 − − 0.8) = 1.028m 6e x0.286 N 1711.11 p max = (1 + ) = (1 + ) = 217.878kN / m Fm a 11.4 3.8 [ ] [ ] P = pmax F1 = 217.878 x1.028 = 223.979kN < 1002.656kN Vây: Điều kiện xuyên thủng thỏa mãn 3.Tính cốt thép cho móng: Chọn cặp cặp nguy hiểm để tính 6e N 1711.11 x0.286 (1 + ) = (1 + ) = 217.878kN / m Fm a 11.4 3.8 6e N 1711.11 x0.286 = (1 + ) = (1 − ) = 82.317kN / m Fm a 11.4 3.8 p max = p max a.Theo phương cạnh dài a: SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :80303391 TRANG 46 ĐAMH KẾT CẤU BTCT GVHD : LÊ QUANG THÁI l1 = (a−hc)/2 = 1.5m, 1 M = (2pmax + pmin)l12 = (2×217.878 + 82.317)x1.52 6 = 194.277 kNm/m Tính cốt thép cho m bề rộng: Fa = M 194.277 = = 6.7 x10 −4 m = 6.7cm 0.9 Rs h o 0.9 × 280 x10 × 1.15 Chọn φ14a160(9.23cm ) b.Theo phương cạnh ngắn b: l2 = (b−bc)/2 = (3−0.4)/2 = 1.3 m M= 1 217.878 + 82.317 ptb l 22 = ( ) x1.32 = 126.832kNm / m 2 Tính cốt thép cho m bề dài: Fa = M 126.832 = = 4.72 x10 − m = 4.72cm 0.9 Rs h o 0.9 × 280 x10 × 1.15 Chọn φ12a 200(5.655cm ) 800 ± 0.00 950 Chèn bê tông B25 200 75 Ø20 Ø8a100 37 Ø6 a100 36 50 200 500 38 Ø12 a200 35 Ø14a160 34 100 -1.70m 450 500 1200 275 100 1900 1900 100 3800 100 B 37 Ø6 a100 36 Ø12 a200 35 Ø14a160 34 100 750 275 200 75 200 3000 1500 Ø8 a100 100 950 275 200 75 400 1900 100 3800 B SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :80303391 TRANG 47 ĐAMH KẾT CẤU BTCT GVHD : LÊ QUANG THÁI PHẦN VII:TÀI LIỆU THAM KHẢO 1.Võ Bá Tầm-Giáo trình bê tông cốt thép tập (cấu kiện nhà cửa) - Nhà xuất Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh 2.Nguyễn văn Hiệp-Hướng dẫn đồ án môn học bê tông cốt thép 2: Khung nhà công nghiệp tầng lắp ghép - Nhà xuất Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh 3.TCXDVN 356:2005: Kết cấu bê tông bê tông cốt thép( tiêu chuẩn thiết kế) – Nhà xuất xây dựng SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :80303391 TRANG 48 [...]... Mdh Ndh 1 36 .09 442. 23 0.082 0.097 0. 13 394.84 2 -149.26 39 4.84 0 .37 8 0 .39 3 0. 13 394.84 3 -147.89 442. 23 0 .33 4 0 .34 9 0. 13 394.84 ea = max( Ht h 4 0.4 ;0.01) = 0.013m = 1.3cm ; ; ;0.01) = max( 600 30 600 30 Chọn ea=1.5cm a.Tính với cặp 2: Giả thiết μ = 2.1% bh 3 0.4 x0.4 3 I= = = 2. 133 x10 3 (m 4 ) 12 12 e0 0 .39 3 δe = = = 0.9 83 0.4 h SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :8 030 339 1 TRANG 23 ĐAMH KẾT CẤU BTCT... 61. 43 -6.11 61. 43 -1 .39 210.69 0.00 -2 63. 96 632 .78 104.75 632 .78 52.67 -21.50 429.89 30 .642 0.00 30 .642 0.00 31 .752 0.00 ±8.9 13 - 139 .25 0.00 174.46 418.28 -69. 23 418.28 -34 .81 SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :8 030 339 1 ±21.118 0.00 ±21.118 0.00 ±21.8 83 0.00 ±6.1 43 4,7 4,9 4,6 4,6,7,8,11 4,5,9,10,12 4,5,6,7,8,11 217. 23 891.54 - 132 .71 891.54 10.19 952.97 33 0 .38 946. 83 -2 43. 95 938 . 93 137 .95 994.21 4,9... = Dmax×ed = 418.28×0.75 = 31 3.71 kNm Phản lực đầu cột: R= ( ) ( ) 3M 1 − t 2 3 × 31 3.71 1 − 0 .36 4 2 = = 34 .813kN 2 H (1 + k ) 2 × 11(1 + 0.066 ) Nội lực tại các tiết diện: MI = 0 kNm MII = 34 .8 13 4 = − 139 .252 kNm MIII = MII + M = − 139 .252 + 31 3.71 = 174.458 kNm MIV = 34 .8 13 11 + 31 3.71 = −69. 233 kNm NI = NII = 0; NIII = NIV = 418.28 kN Q = 34 .8 13 kN + Trường hợp Dmax = 632 .78 kN đặt ở bên trái vai... nội lực ta chọn 3 cặp nội lực nguy hiểm nhất: Cặp M(kNm) N(kN) e01=M/N (m) e0=e01+ea (m) Mdh Ndh 1 33 0 .38 946. 83 0 .34 9 0 .36 9 6.55 891.54 2 -2 43. 95 938 . 93 0.260 0.280 6.55 891.54 3 137 .95 994.21 0. 139 0.159 6.55 891.54 SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :8 030 339 1 TRANG 31 ĐAMH KẾT CẤU BTCT 2 GVHD : LÊ QUANG THÁI Chọn ea=2cm a.Tính với cặp 2: Giả thiết μ = 1.2% bh 3 0.4 x0.6 3 = = 7.2 x10 3 (m 4 ) 12 12... 4,9,10,11 4,6,12 4,6,9,10,11 III M N -12 .34 433 .34 -3. 76 52.65 1 63. 94 632 .78 ±28 .31 4 0.00 10.12 0.00 -16.80 0.00 151.60 1066.12 -29.14 433 .34 151.60 1066.12 169.80 1002.84 -56 .33 480. 73 166.41 1050. 23 4,11 4,12 4,9 4,6,11 4,9,10,12 4,6,9,10,11 236 .58 479.54 50.90 -178.56 479.54 -35 .27 -26.72 1112 .32 -25.47 252.49 526. 93 55.76 - 235 .77 1049.04 -49.92 141.02 1096. 43 28.56 IV M N Q 20.87 479.54 4.75 I M... do Dmax đặt bên phải với tỷ số: − 632 .78 /418.28 = −1.5 13 MI = 0 kNm MII = − 139 .252×(−1.5 13) = 210.688 kNm MIII = 174.458×(−1.5 13) = −2 63. 955 kNm MIV = −69. 233 ×(−1.5 13) = 104.75 kNm NI = NII = 0; NIII = NIV = 632 .78 kN Q = 34 .8 13 (−1.5 13) = 52.672 kN 2 63. 955 174.458 210.688 M 139 .252 104.75 trai SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :8 030 339 1 M 69. 233 phai TRANG 17 ĐAMH KẾT CẤU BTCT 2 GVHD : LÊ QUANG THÁI... 1.455 x10 3 E 3 3 H (1 + k ) 1100 (1 + 0.115) 3 × E × 1706667 = 3. 608 x10 3 E r2 = r3 = 3 1100 (1 + 0.066) r1 = r4 = r = 2(r1 + r2) = 2(1.455 + 3. 608) x10 3 E = 10.126 x10 3 E Δ=− Rg r =− 80.58 10.126 x10 3 E Phản lực tại các đỉnh cột trong hệ thực: RA RD RB 80.58 = 7.23kN 10.126 x10 3 80.58 = R4 + r1×Δ = 15 .34 − 1.455 x10 3 = 3. 76kN 10.126 x10 3 80.58 = Rc = r2×Δ = − 3. 608 x10 3 = −28.71kN... 61. 43 0.00 II B III IV M N M N M N Q 6.55 891.54 6.55 977 .34 -11.00 1 038 .94 -2.51 -47.59 632 .78 -30 .22 38 . 13 0.00 ±9.492 215.71 0.00 46.15 199. 43 0.00 -40.02 4,6 4,6 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 25.82 25.82 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 926.57 926.57 114.84 0.00 114.84 0.00 114.84 0.00 114.84 0.00 31 5.81 0.00 28.71 31 5.81 0.00 -28.71 3. 51 52.65 1.04 -3. 12 52.65 -3. 12 52.65 5. 23 52.65 1.19 3. 64 61. 43 3.64 61. 43. .. 21x10 4 = = 9. 13 Eb 23 x10 3 0.4 h I s = μbh0 ( − a) 2 = 2.1x10 −2 x0.4 x0 .36 ( − 0.04) 2 = 7.74 x10 −5 (m 4 ) 2 2 Ml 0. 13 + 39 4.84 x0.2 ϕl = 1 + = 1+ = 1 .34 7 149.26 + 39 4.84 x0.2 M ⎤ 6.4 E ⎡ I ⎛ 0.11 ⎞ + 0.1⎟ + αI s ⎥ N cr = 2 b ⎢ ⎜ l0 ⎣ϕ l ⎝ 0.1 + δe ⎠ ⎦ α= = ⎤ 6.4 x 23 x10 6 ⎡ 2. 133 x10 3 ⎛ 0.11 ⎞ + 0.1⎟ + 9. 13 x7.74 x10 −5 ⎥ ⎜ ⎢ 2 10 ⎠ ⎣ 1 .34 7 ⎝ 0.1 + 0.9 83 ⎦ =1510.053kN η= 1 1 = = 1 .35 4 39 4.84 N 1−... 1− 1− 1510.0 53 N cr Suy ra: ηe0 = 1 .35 4 x0 .39 3 = 0. 532 ≥ 0.3h0 = 0.3x0 .36 = 0.108 Ta tính cho trường hợp nén lệch tâm lớn h 0.4 − a = 1 .35 4 x0 .39 3 + − 0.04 = 0.692 m 2 2 Ne − α R Rb bh02 39 4.84 x0.692 − 0. 439 x8.5 x10 3 x0.4 x0 .36 2 ' AS = = Rsc (h0 − a ' ) 280 x10 3 (0 .36 − 0.04) e = ηe0 + AS' = 8.9 x10 − 4 (m 2 ) = 8.9cm 2 AS' 8.9 x10 −4 = = 0.618% > μ min = 0.2% Kiểm tra: bh0 0.4 x0 .36 As = − N + ... Ndh 36 .09 442. 23 0.082 0.097 0. 13 394.84 -149.26 39 4.84 0 .37 8 0 .39 3 0. 13 394.84 -147.89 442. 23 0 .33 4 0 .34 9 0. 13 394.84 ea = max( Ht h 0.4 ;0.01) = 0.013m = 1.3cm ; ; ;0.01) = max( 600 30 600 30 ... x 23 x10 ⎡ 2. 133 x10 3 ⎛ 0.11 ⎞ + 0.1⎟ + 9. 13 x7.74 x10 −5 ⎥ ⎜ ⎢ 10 ⎠ ⎣ 1 .34 7 ⎝ 0.1 + 0.9 83 ⎦ =1510.053kN η= 1 = = 1 .35 4 39 4.84 N 1− 1− 1510.0 53 N cr Suy ra: ηe0 = 1 .35 4 x0 .39 3 = 0. 532 ≥ 0.3h0... (m) Mdh Ndh 33 0 .38 946. 83 0 .34 9 0 .36 9 6.55 891.54 -2 43. 95 938 . 93 0.260 0.280 6.55 891.54 137 .95 994.21 0. 139 0.159 6.55 891.54 SVTH : TRẦN ĐỨC HOÀNG VIỆT MSSV :8 030 339 1 TRANG 31 ĐAMH KẾT CẤU BTCT