THIẾT KẾ BĂNG VÍT

Băng vít là loại máy vận chuyển liên tục, không có bộ phận kéo. Bộ phân công tác của băng vít là vít cánh xoắn chuyển động quay trong vỏ kín có tiết diện phía dưới hình bán nguyệt.

THIẾT KẾ BĂNG VÍT GVHD:NGUYỄN VĂN HÙNG GIỚI THIỆU VỀ BĂNG VÍT  1.1. GIỚI THIỆU: Băng vít là loại máy vận chuyển liên tục, không có bộ phận kéo. Bộ phân công tác của băng vít là vít cánh xoắn chuyển động quay trong vỏ kín có tiết diện phía dưới hình bán nguyệt. Khi vít chuyển động cánh xoắn đẩy vật liệu di chuyển trong vỏ, băng vít thường được dùng vận chuyển hàng rời, hàng vật liệu cục nhỏ, vật liệu dính ướt, phôi thép trong nhà máy ximăng, xí nghiệp chế tạo vật liệu xây dựng. Băng vít có những ưu điểm khi sử dụng: - Vật liệu vận chuyển trong băng kín nên có thể vào tải và dỡ tải ở các tải trung gian, không gây ô nhiễm môi trường khi vận chuyển. - Không tổn thất và rơi rải khi vận chuyển vật liệu. - An tồn khi sử dụng và thuận lơi khi vận chuyển các loại vật liệu nóng, sắt cạnh Tuy nhiên bên cạnh những ưu điểm trên khi sử dụng băng vít cũng tồn tại những nhược điểm như băng vít sẽ nghiền nát một phần vật liệu khi vận chuyển khi vận chuyển hàng nóng và sắt cạnh thì cánh xoắn và máng vít nhanh chóng mòn, tiêu hao năng lượng lớn.  1.2. CẤU TẠO VÀ NGUYÊN LÝ LÀM VIỆC:  Cấu tạo: 1. Động cơ điện. 2. Khớp nối. 3. Hộp giảm tốc. 4. Khớp nối. 5. Ổ đỡ đầu trục vít. 6. Cửa vào tải. 7. Vỏ vít tải. 8. Nắp kiểm tra vật liệu. 9. Ổ đỡ cuối trục vít. 10. Cửa ra tải. SVTH:TRẦN VĂN PHONG Trang 1 THIẾT KẾ BĂNG VÍT GVHD:NGUYỄN VĂN HÙNG  Nguyên lý làm việc: Khi băng vít vận chuyển vật liệu di chuyển trong máng hình bán nguyệt, vật liệu được dẫn động nhờ động cơ điện (1) truyền mô men xoắn qua khớp nối (2) qua hộp giảm tốc (3) và truyền mô men xoắn qua khớp nối (4) làm quay trục vít (10) đẩy vật liệu từ cửa vào tải (6) chuyển động trong máng (7) vật liệu chuyển động trong máng không bám vào cánh xoắn (8) mà chuyển động nhờ trọng lượng của nó và lực ma sát giữa vật liệu và thành máng. Đồng thời với tác dụng của lực li tâm, khi vật liệu quay theo trục vít thì lực ma sát làm ngăn cản vật liệu lọt vào bề mặt trục vít và di chuyển theo bề mặt trục vít. Ở 2 đầu trục vít bố trí 2 ổ đỡ (5 ) và (11), nếu chiều dài vận lớn thì thông thường cứ 3 mét có bố trí ổ trung gian (9). TÍNH TỐN BĂNG VÍT  2.1. THÔNG SỐ CƠ BẢN CỦA BĂNG VÍT CẦN THIẾT KẾ: - Năng suất : 60 T/ h. - Chiều dài vận chuyển : 24 mét.  2.2. ĐƯỜNG KÍNH CẦN THIẾT CỦA VÍT TẢI : Aùp dụng công thức (9.3), trang 154, tài liệu[1] (2.1) Trong đó : - Q : Năng suất tính tốn : Q = 60 T/ h. - E : Tỷ số giữa bước vít và đường kính vít E = 0,8 Vì băng vít thiết kế vận chuyển ximăng nên chọn E đối với vật liệu chịu mài mòn. - n :Tốc độ quay băng vít . Sơ bộ chọn n theo bảng (9.2), trang 150, tài liệu [1] n = 30 vòng/ ph. Sau đó kiểm tra theo công thức (9.2), trang 152, tài liệu [1] phù hợp với 65ΓOCT2037 − về vận chuyển hàng rời nhỏ - γ : Khối lượng riêng củaximăng Tra bảng 4.1 , trang 88, tài liệu [1] chọn 1,5T/hγ = - β K : Hệ số giảm năng suất do độ nghiêng của băng với phương ngang Vì băng nằm ngang tra bảng 9.5, trang 151, tài liệu [1] chọn 1K β = . Vậy 0,652(m) 25.1,5.10,8.30.0,1 60 0,275D 3 == (2.2) Theo tiêu chuẩn về đường kính và bước vít của 65ΓOCT2037 − ,tra bảng (9.5), trang 151, tài liệu [1] chọn: - Đường kính vít : D = 650 mm. SVTH:TRẦN VĂN PHONG Trang 2 3 β E.n.ψ.n.ψ Q 0,275D = THIẾT KẾ BĂNG VÍT GVHD:NGUYỄN VĂN HÙNG - Bước vít : S = 500 mm. Kích thước của máng : - Chiều rộng máng : 660 mm. - Chiều sâu máng : 700 mm. - Chiều dài tấm : 5mm.  2.3. KIỂM TRA TỐC ĐỘ QUAY CỦA VÍT TẢI: Tốc độ quay lớn nhất cho phép của vít tải : Theo công thức (9.2), trang 152, tài liệu [1].ta có : D A n = ( vòng/ phút). (2.3) Trong đó : - A: hệ số phụ thuộc vật liệu . Trabảng (9.3) , trang 151, tài liệu [1] với vật liệu ximăng : A = 30. - D : đường kính trục vít D = 650 mm. 37,2 0,65 30 n max ==⇒ (vòng/ phút ) Thoả mãn điều kiện làm việc : chonmax nn ≥⇒  2.4 . NĂNG SUẤT TRÊN TRỤC VÍT ĐỂ BĂNG LÀM VIỆC: Theo công thức ( 9.4), trang 152, tài liệu [1] ( ) bnbn0 .v L0,02.k.qH.L 367 Q N ωω ++= (KW) (2.4) Trong đó : - Q : Năng suất vận chuyển Q = 60 T/ h. - L n : Chiềi dài vận chuyển theo phương ngang của băng L n = 24 mét. - ω : Hệ số cản chuyển động lăn của hàng. Tra bảng 9.3 , trang 151, tài liệu [1 ] 4,0. = ω - H : Chiều cao vận chuyển H = 0. - K : Hệ số tính đến chuyển động của vít k = 0,2 - b q : Khối lượng trên 1 đơn vị chiều dài phần quay của băng 80.Dq b ≈ Với đường kính băng vít: D = 650 mm : 52kG/m.q b =⇒ - Tốc độ vận chuyển dọc trục vít của hàng: Theo công thức (9.5), trang 153, tài liệu [1] 0,25(m/s) 60 0,5.30 60 s.n v === (2.5) Với Bước vít : s = 0,5 m Tốc độ quay của vít: n =30 v/ph. (kw)745,510,012.24.0,25.0,02.0,2.5(24.4) 367 60 N 0 =+=⇒  2.5. TÍNH TỐN CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN: Công suất động cơ để truyền động băng SVTH:TRẦN VĂN PHONG Trang 3 THIẾT KẾ BĂNG VÍT GVHD:NGUYỄN VĂN HÙNG Theo công thức (6.15), trang 119, tài liệu [1] η kN N 0 ñc × = (2.6) Trong đó: N đc : Công suất trên trục vít để băng vít làm việc N đc = 15,7 kw. K : Hệ số dự trữ công suất , k=1,1-1,35 chọn k = 1,25. η : Hiệu suất của bộ truyền Theo bảng 5.1, trang 104, tài liệu [1] với giả thuyết η =0,96 kw.5,02 0,96 1,25745,51 N dc = × =⇒ Dựa vào công suất động cơ, tra bảng Pvc 5/173 tài liệu[2] chọn động cơ điện không đồng bộ 3 pha A02-72-6 có các thông số kỹ thuật như sau: - Công suất định mức trên trục: N đc = 22 kw. - Tốc độ quay của trục: n = 970 v/ ph. - Hiệu suất : 90,5%. - Khối lượng động cơ điện : 200 kg.  Thông số kích thước của động cơ điện: Kiểu động cơ b b2 C 2 d h h2 A02-72-6 14 12 135,5 48 200 25 L B 1 B 4 B 5 L1 L 3 d2 693 393 313 260 335 90 42  2.6. KIỂM TRA ĐỘNG CƠ ĐIỆN: Kiểm tra động cơ theo điều kiện quá tải: Việc kiểm tra theo điều kiện phát nóng không chưa đủ , bởi vì có trường hợp động cơ đã được lựa chọn thoả mãn theo điều kiện phát nóng, nhưng lại làm việc quá tài không cho phép trong thời gian khởi động. Dòng điện khởi động chỉ xuất hiện trong thời gian rất ngắn, tuy nó ít ảnh hưởng tới sự phát nóng của động cơ, nhưng lại có tác hại rất xấu đến trường hợp đảo mạch. SVTH:TRẦN VĂN PHONG Trang 4 THIẾT KẾ BĂNG VÍT GVHD:NGUYỄN VĂN HÙNG Nếu mômen khởi động xác định bằng tính tốn lớn hơn mômen tới hạn thì động cơ không đồng bộ không thể khởi động được. Hơn nửa trong tính tốn cũng cần lưu ý trường hợp điện áp của lưới điện giảm xuống ( ví dụ giảm k lần so với điện áp định mức ), mômen quay động cơ sẽ giảm đi k 2 lần . Bởi vậy mômen khởi động cần thiết để tăng tốc cho quá trình truyền động điện và kể cả trường hợp sự giảm điện áp do lưới điện cung cấp . Đối động cơ không đồng bộ : So sánh tỉ số giữa mômen lớn nhất theo biểu đồ phụ tải chính xác và mômen định mức của động cơ với hệ số quá tải cho phép theo mômen l m sao cho thoả mãn điều kiện : Theo công thức trang 33, tài liệu [3] dm dm max l M M ≤ Trong đó: - M max : Mômen lớn nhất trong biểu đồ phụ tải . M max = i.η Mx Trong đó : Mômen xoắn M x trên trục vít theo công thức 9.8/154[1]: 7,511 30 745,15.975975 0 === n N M x (KG.m) =5117 (KNm). Tỉ số truyền của hộp giảm tốc: 31,5i = . Hiệu suất: 96,0 = η Mômen lơn nhất của động cơ: M max = 2,169 96,0.5,31 5117 i.η Mx == (N.m) - M đm : Mômen định mức của động cơ. Theo công thức 22, trang 34, tài liệu [3]: dm dm dm n P 975.M = Trong đó : Công suất định mức: P đm = 22 kw. Số vòng quay định mức của động cơ: n đm = 970 ( v/ph). 22,11kG.m 970 22 975.M dm ==⇒ - Đối với động cơ không đồng bộ , hệ số l đm phải kể đến trường hợp điện áp của lưới điện cung cấp giảm đi 15% so với điện áp định mức. Theo công thức trang 34, tài liệu [3]: l đm = 0,7.µ=1,26 Với µ= 1,8 : hệ số vượt tải của động cơ,trang 73/[2]: 26,1l0,75 221,1 169,2 M M dm dm max =≤==⇒ Vì tỉ số giữa mômen lớn nhất trên trục vít với mômen định mức động cơ nhỏ hơn hệ số vượt tải của động cơ ( )8,1 = µ nên động cơ AO2-72-6 được chọn thoả mãn điều kiện quá tải .  2.7. CHỌN HỘP GIẢM TỐC: Dựa vào tỉ số truyền giữa trục động cơ và trục vít ta chọn hộp giảm tốc. Theo công thức (6.17), trang 120 , tài liệu [1] : SVTH:TRẦN VĂN PHONG Trang 5 THIẾT KẾ BĂNG VÍT GVHD:NGUYỄN VĂN HÙNG .23,23 30 970 n n i dc === (2.7) Trong đó : - Tốc độ quay của trục động cơ: n đc = 970 vòng/ phút. - Tốc độ quay của trục vít: n = 30 vòng/ phút. - Theo tài liệu [4],trang 394,chọn hộp giảm tốc PM-650 với các thông số: kw 23N v/ph0001n 31,5.i dc dc = = =  Thông số kích thước : Kiểu HGT A A 1 A n L A 1 B B 1 B 2 B 3 PM- 650 650 250 400 1287 183 470 450 452 370 B 4 B 5 C C 1 H H 0 H 1 G L 1 K 318 410 160 85 697 320 95 35 830 495 d 1 d 2 d 3 l 1 l 2 l 3 l 4 d 3 t 1 t 2 60 110 130 290 108 265 165 110 32,5 127 Tốc độ quay thực của trục vít : SVTH:TRẦN VĂN PHONG Trang 6 THIẾT KẾ BĂNG VÍT GVHD:NGUYỄN VĂN HÙNG 8,30 5,31 970 === t ñ t i n n (v/ph) Với n đ =970 v\ph I t =31,5 Sai lệch so với n chọn (n=30 v\ph) bé hơn 10% nên hộp giảm tốc được chọn thoả mãn.  2.8.NĂNG SUẤT THỰC CỦA TRỤC VÍT: β γϕ knSDQ tt 48 2 = D=0,65m: đường kính trục vít. S=0,5m: bước vít ϕ =0,125 : hệ số đầy máng n t = 30,8v\p : số vòng quay thực của trục vít. γ =1,5 T/m 3 :khối lượng riêng hàng ximăng. k β =1 :hệ số giảm ma sát do độ nghiêng băng. Vậy, Q t =48.(0,65) 2 .0,5.0,125.30,8.1,5.1=58,56 T/h Sai lệch so với năng suất tính tốn : %.10%4,2%100. 60 56,5860 <= − Vậy năng suất băng được thoả mãn. 2.9.TÍNH TỐN TRỤC VÍT : 2.9.1. Mômen xoắn trên trục vít : Theo công thức (9.8), trang 154, tài liệu [1]: Mô men xoắn trên trục vít: n N 975M 0 0 = ( KG.m) (2.8) Trong đó : - N o : Công suất trên trục vít để băng làm việc N 0 = 15,745 kw. - n : Tốc độ quay của trục vít: n = 30 vòng/ phút. 71,115 30 15,745 975M 0 ==⇒ (kG.m). 2.9.2. Lực dọc trục vít : Theo công thức (9.9), trang 154, tài liệu [1]: Lực dọc trục vít: ( ) βαk.D.tg 2M P 0 d + = (KG) (2.9) Trong đó : - Mômen xoắn trên trục vít: M o = 511,71 kG.m. - K : Hệ số tính đến bán kính chịu tác dụng của lực k = 0,7-0,8 lấy k=0,7 - D : Đường kính vít D = 0,65 m. - α : Góc nâng ren vít : π.D s tgα = SVTH:TRẦN VĂN PHONG Trang 7 THIẾT KẾ BĂNG VÍT GVHD:NGUYỄN VĂN HÙNG .4513α 0,245 π 0,65 0,5 tgα /o =⇒ == - Với s : Bước vít s = 0,5 m. β : Góc ma sát giữa hàng vận chuyển với vít )acrtg(fβ d = Với f đ : Hệ số ma sát ở trạng thái động f đ = 0,8 f o. F o : Hệ số ma sát ở trạng thái tĩnh f o = 0,3-0,65,lấy f=0,6. ( ) .8325farctgβ 0,480,8.0,6f /0 d d == == ( ) KG73,7372 83254513g0,7.0,65.t 2.511,71 P /0/o d = + =⇒ 2.9.3. Tải trọng ngang tác dụng lên trục vít đặt giữa hai gối đỡ trục : Theo công thức (9.10), trang 154, tài liệu [1]: k.D.L .l2M P 0 n = (KG) (2.10) Trong đó : - L : Chiều dài băng vít L = 24 m. - Khoảng cách giữa các gối đỡ l =3 m - M o : Mômen xoắn trên trục vít M o = 511,71 KG.m. - K : Hệ số tính đến bán kính chịu tác dụng của lực k = 0,7 - D : Đường kính vít D = 0,65 m. KGP n 16,281 24.65,0.7,0 3.71,511.2 ==⇒ *Trục vít được tính tốn như dầm nhiều gối chịu lực phức tạp do mômen xoắn M 0 ;bị kéo nén dọc trục do P d hay uốn do tải trọng ngang P n tác dụng lên đoạn dài l và uốn do khối lượng bản thân trục trên đoạn dài l.  Tải trọng dọc phân bố đều trên trục vít : KG/m141 24 2737,73 L P p d d ===  Tải trọng ngang phân bố đều trên trục vít : KG/m72,39 3 281,16 l P p n n ===  Mômen xoắn phân bố đều trên trục vít : KG32,12 24 511,71 L M m 0 0 === 2.9.4. Sơ đồ các tải trọng tác dụng lên trục vít: Trục vít được xem như là một dầm liên tục có các ổ treo trung gian được xem như các gối đỡ . Dầm được chia thành 8 đoạn. SVTH:TRẦN VĂN PHONG Trang 8 THIẾT KẾ BĂNG VÍT GVHD:NGUYỄN VĂN HÙNG Vậy trục vít được đưa về thành 1 dầm siêu tĩnh bậc 7 , tách riêng từng tải trọng tác dụng lên trục vít để xác định biểu đồ nội lực tác dụng lên trục vít và xác định mômen lớn nhất tác dụng lên trục vít và xác định đường kính trục vít Trục vít dùng vận chuyển ximăng nên trục chủ yếu chịu ảnh hưởng của mômen xoắn M 0 và tải trọng ngang P n phân bố đều trên trục vít, còn tải trọng dọc P d phân bố đều trên trục vít thì gây uốn trục nên khi tính sức bền trục thì xét ảnh hưởng của P d . Sau khi tính được kích thước trục vít thì kiểm tra trục vít theo biên dạng, độ võng trục vít (độ võng bé hơn 40% so với khe hở giữa vít và máng) theo điều kiện bền, hoặc dùng chương trình sap.2000 kiểm tra lại xem có thoả mãn điều kiện. 2.9.5. Sơ đồ tải trọng phân bố lên trục vít do M o gây ra : 2.9.6.Sơ đồ tải trọng dọc phân bố lên trục vít do P d gây ra: 2.9.7.Sơ đồ tải trọng ngang phân bố lên trục vít do P n gây ra : SVTH:TRẦN VĂN PHONG Trang 9 THIẾT KẾ BĂNG VÍT GVHD:NGUYỄN VĂN HÙNG Trục vít là dầm liên tục đặt trên nhiều gối tựa,khoảng cách giữa các gồi tựa gọi lá các nhịp.Hệ được xem như hệ siêu tĩnh xác định theo công thức: N=G-2 Với n :bậc siêu tĩnh. G=9 :tổng số gối tựa của dầm.  n=9-2=7 :hệ siêu tĩnh bậc 7. Đánh số thứ tự các gối tựa từ trái qua phải :1,2,3 .n Nhịp trong dầm :L 1 ,L 2 , L n . Hệ số độ cứng dầm giống nhau.Hệ cơ bản gồm nhiều dầm với các khớp bản lề đặt trên các gối tựa trung gian, chia dầm liên tục thành nhiều dầm đơn.Phản lực liên kết là các mômen M i . Hệ dầm cơ bản như hình vẽ: Theo công thức 10-10/271 tài liệu [5] : Vơi: i Ω : diện tích biểu đồ mômen do tải ban đầu gây ra trên hệ cơ bản. a i : khoảng cách từ gối tựa thứ i đến trọng tâm của diện tích biểu đồ mômen trên. L i ; L i+1 : độ dài nhịp thứ i, thứ i+1 . E 1 J i ; E i+1 .J i+1 : độ cứng dầm thứ i; i+1 Áp dụng nguyên tắc quan hệ giữa 3 mômen ở phương trình trên : Gối 1: 0 3 2 3 .2.3. 8 3. . 3 2 3 2 3 .3. 8 3. . 3 2 . 6 3 ) .3 3 3 3 (. 6 3 22 2 1 10 =+++++ nn PP M EJ M JEEJ M EJ (1) Gối 2: 0 3 2 3 .2.3. 8 3. . 3 2 3 2 3 .3. 8 3. . 3 2 . 6 3 ) .3 3 3 3 (. 6 3 22 3 1 21 =+++++ nn PP M EJ M JEEJ M EJ 0. 2 9 4 .2 1 321 =       +++⇔ n PMMM JE (2) Tương tự cho các gối còn lại: Gối 3: SVTH:TRẦN VĂN PHONG Trang 10 0 . 6 ) .33 (. 6 111 11 1 11111 1 1 = Ω + Ω ++++ +++ ++ + ++++ + − iii ii iii ii i ii i i i i i ii i i ii i JEL b JEL a M JE L M JE L JE L M JE L 0. 2 9 4 .2 1 210 =       +++⇔ n PMMM JE [...]... kính trong lỗ cánh vít : Bước vít xoắn: = 650 π = 1,06 1 754.0,971 π− 2 d ' = D ' − 2b = 754 − 2.265 = 224mm t =π Dtgα = π.650.tg13,76 ≈ 500mm ξ = πtgα = 0,769 ÷ 0.8 ,cho góc nâng vít α = 13 0 45 ' ÷ 14 0 Ở đây SVTH:TRẦN VĂN PHONG Trang 23 THIẾT KẾ BĂNG VÍT GVHD:NGUYỄN VĂN HÙNG MỤC LỤC 1 Các thông số cơ bản trang 2 2 Đường kính vít tải trang 2 3 Tốc độ quay của vít tải ... trục vít -Tỉ số giữa đường kính trong và ngồi trục vít : η = 0,8 So sánh hai trường hợp trên chọn đường kính ngồi trục vít: Dn = 120 mm Đường kính trong trục vít: d= 0,8.Dn = 96 mm 2.9.10 Kiểm tra trục vít có xét đến sự ảnh hưởng của Nz : Theo công thức (8.15), trang 176, tài liệu [5] : 2 M M N  σ td =  u + z  +  x W W  F   x  u SVTH:TRẦN VĂN PHONG   ≤ [ σ]   (2.14) Trang 13 THIẾT KẾ BĂNG... hiệu ổ 203 132 SVTH:TRẦN VĂN PHONG D2 L 180 91 2000 Trang 21 THIẾT KẾ BĂNG VÍT GVHD:NGUYỄN VĂN HÙNG  2.12 TÍNH TỐN PHỂU CẤP LIỆU: Diện tích phểu cấp liệu: -Năng suất Q=60 T/h ⇒ Q γ = 60 = 38,46m 3 / h = 0,0106m 3 / s 1,56 -Số vòng quay thực của trục vít : nt =30,8 vg/ph=0,51vg/s => Vít vận chuyển vật liệu đi một khoảng 0,25 m/s vì 1 bước vít S= 0,5 m,tương ứng 1 vòng => vvl =0.25 m/s Hệ số đầy máng... [σ] =48N/mm  2.13 TRIỂN KHAI BÁNH VÍT: Bộ phận quan trọng nhất của vít tải là cánh xoắn Cánh xoắn hàn với trục tạo thành vít xoắn Vít xoắn gồm nhiều đoạn vít nối với nhau, mỗi đoạn là một bước xoắn Chiều dài mỗi đoạn cả trục không quá 3 mét Như vậy, mỗi vít xoắn được chế tạo từ một hình vành khuyên có đường kính ngồi D’, đường kính trong d’ Chiều rộng của cánh vít là: b = 0,5 (D’ – d’) = 0.5(D –... tài liệu [6] : Kn=1 Số vòng quay thực tế của trục vít n = SVTH:TRẦN VĂN PHONG Trang 19 THIẾT KẾ BĂNG VÍT GVHD:NGUYỄN VĂN HÙNG - KV : Hệ số xét đến vòng nào của ổ là vòng quay Tra bảng (8.5), trang 162, tài liệu [9 ] : KV=1 - R : Tải trọng hướng tâm ( tổng phản lực gối đỡ ), daN Tải trọng tác dụng lên trục ở đầu vít gồm phản lực tại đầu nhịp thứ nhất của vít, và do mômen xoắn mà động cơ truyền cho trục... hộp giảm tốc trang 6 8 Năng suất thực của trục vít .trang 8 9 Mômen xoắn trục vít trang 8 10.Lực dọc trục vít .trang 8 11.Tải trọng tác dụng lên trục vít trang 9 12.Tính chọn đường kính trục vít theo điều kiện bền trang 14 13.Kiểm tra trục vít có xét đến Nz .trang 15 14.Kiểm tra trục vít theo hệ số an tồn trang 16 15.Chọn khớp nối... số đầy máng của vật liệu : ϕ = 0.125 ⇒S = v 0,0106 = = 0,34m 2 V vl.ϕ 0,25.0,125 Lấy bề rộng của phểu bằng bề rộng băng vít : B= 0,65m 0,34 = 0,53m Lấy bề dài L=0,55m Nên L= 0.65  2.13 TÍNH TỐN Theo bảng 3.1/66 [7]: MỐI HÀN: N h ≤ [τ ] η.hh ∑l h SVTH:TRẦN VĂN PHONG Trang 22 THIẾT KẾ BĂNG VÍT N 4259,75 ⇒hh = = = 5,17 mm h 0,7.377.3,12 η.∑l h [τ ] Với N= GVHD:NGUYỄN VĂN HÙNG M max 511,17 = = 4259,75kG... ] u 0,1.6.18 3.124 Vậy khớp nối thoả mãn điều kiện về sức bền uốn của chốt 2.10.2 Chọn khớp nối giữa hộp giảm tốc và trục vít - k1: Hệ số tính đến mức độ quan trọng của kết cấu k1=1,2 k2: Hệ số tính đến độ làm việc của khớp nối k1=1,3 SVTH:TRẦN VĂN PHONG Trang 17 THIẾT KẾ BĂNG VÍT - Mômen định mức : M dm = i.975 GVHD:NGUYỄN VĂN HÙNG N 22 = 31,5.975 = 696,57 kG.m n 970 Trong công thức trên : • N :... so với [n] thì giảm bớt đường kính trục hoặc chọn lại vật liệu có sức bền thấp hơn để đảm bảo yêu cầu kết cấu nhỏ gọn và tính kinh tế - Hệ số an tồn chỉ xét riêng ứng suất pháp : nσ nσ = - σ −1 kσ σa ε σ β (2.16) Hệ số an tồn chỉ xét riêng ứng suất tiếp : nτ SVTH:TRẦN VĂN PHONG Trang 14 THIẾT KẾ BĂNG VÍT GVHD:NGUYỄN VĂN HÙNG nτ = τ −1 kτ τ a + ψ τ τ m ε τ β (2.17) Trong các công thức trên : • σ-1: Giới... kích thước trục vít được chọn thoả mãn điều kiện an tồn  2.10 TÍNH TỐN CHỌN KHỚP NỐI : Khớp nối để nối cố định các trục, chỉ khi nào dừng máy tháo nối các trục thì các trục mới rời nhau Chọn khớp nối căn cứ vào mômen mà khớp phải truyền và đường kính trục mà khớp cần phải nối Theo công thức (9.1), trang 221, tài liệu [6] Mx= k1.k2.Mđm SVTH:TRẦN VĂN PHONG (2.18) Trang 15 THIẾT KẾ BĂNG VÍT Trong đó : . t m, khi v t liệu quay theo trục v t thì lực ma s t làm ng n cản v t liệu l t v o b m t trục v t v di chuyển theo b m t trục v t. Ở 2 đầu trục v t b . . Sau khi t nh được k ch thước trục v t thì kiểm tra trục v t theo biên d ng, độ v ng trục v t (độ v ng b hơn 40% so v i khe hở giữa v t v m ng) theo