ĐỒ ÁN CÔ ĐẶC GIÁN ĐOẠN

Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục Lời nói đầu Ngày nay, công nghiệp sản xuất hóa chất ngành công nghiệp quan trọng ảnh hưởng đến nhiều ngành khác Một sản phẩm quan tâm sản xuất nhiều Kali hydroxyt (KOH) khả sử dụng rộng rãi Trong qui trình sản xuất KOH, trình cô đặc thường sử dụng để thu dung dòch KOH có nồng độ cao, thỏa mãn nhu cầu sử dụng đa dạng tiết kiệm chi phí vận chuyển, tồn trữ Nhiệm vụ cụ thể Đồ án môn học thiết kế hệ thống cô đặc chân không gián đoạn dung dòch KOH từ nồng độ 25% đến nồng độ 40%, suất 2.5m 3/mẻ, sử dụng ống chùm Có thể nói thực Đồ án môn học hội tốt cho sinh viên ôn lại toàn kiến thức học trình công nghệ hóa học Ngoài dòp mà sinh viên tiếp cận với thực tế thông qua việc lựa chọn, tính toán thiết kế chi tiết thiết bò với số liệu cụ thể thực tế Tuy nhiên sinh viên nên kiến thức thực tế hạn hẹp trình thực đồ án khó tránh thiếu xót Em mong góp ý dẫn thầy cô bạn bè để có thêm nhiều kiến thức chuyên môn Đồ án thực giúp đỡ hướng dẫn trực tiếp thầy Lê Xuân Hải, thầy cô môn Máy Thiết Bò khoa Công nghệ Hóa học Dầu khí trường Đại học Bách khoa thành phố Hố Chí Minh Em xin chân thành cảm ơn thầy Lê Xuân Hải thầy cô khác bạn bè giúp đỡ em trình thực đồ án SVTH : trang Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục CHƯƠNG I GIỚI THIỆU TỔNG QUAN I NHIỆM VỤ CỦA ĐỒ ÁN Nhiệm vụ cụ thể Đồ án môn học thiết kế hệ thống cô đặc chân không gián đoạn dung dòch KOH từ nồng độ 25% đến nồng độ 40%, suất 2.5m 3/mẻ, sử dụng ống chùm II TÍNH CHẤT NGUYÊN LIỆU - KOH khối tinh thể suốt, màu trắng, ăn da mạnh - Nhiệt độ nóng chảy 360.40C (khan) - Nhiệt độ sôi 13250C (khan) - Độ nhớt 1.63 Cp 200C (dung dòch 20%) - Nó hấp thu mạnh ẩm CO2 không khí, dễ chảy rữa thành K2CO3 KOH dễ dàng tan nước, tỏa nhiều nhiệt tạo dung dòch KOH (dạng dung dòch sử dụng nhiều) p suất nước KOH nhiệt độ phòng 0.002 mmHg III CÔ ĐẶC Đònh nghóa Cô đặc phương pháp thường dùng để làm tăng nồng độ cấu tử dung dòch hai hay nhiều cấu tử Tùy theo tính chất cấu tử khó bay (hay không bay trình đó) ta tách phần dung môi (cấu tử dễ bay hơn) phương pháp nhiệt hay phương pháp làm lạnh kết tinh Cô đặc trình làm tăng nồng độ chất rắn hòa tan dung dòch cách tách bớt phần dung môi qua dạng Các phương pháp cô đặc Phương pháp nhiệt (đun nóng): dung môi chuyển từ trạng thái lỏng sang trạng thái tác dụng nhiệt áp suất riêng phần áp suất tác dụng lên mặt thoáng chất lỏng Phương pháp lạnh: hạ thấp nhiệt độ đến mức cấu tử tách dạng tinh thể đơn chất tinh khiết, thường kết tinh dung môi để tăng nồng độ chất tan.Tùy tính chất cấu tử áp suất bên tác dụng lên mặt thoáng mà trình kết tinh xảy nhiệt độ cao hay thấp phải dùng đến máy lạnh SVTH : trang Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục Phân loại ứng dụng a Theo cấu tạo • Nhóm 1: dung dòch đối lưu tự nhiên (tuần hoàn tự nhiên) dùng cô đặc dung dòch loãng, độ nhớt thấp, đảm bảo tuần hoàn tự nhiên dung dòch dễ dàng qua bề mặt truyền nhiệt Gồm: - Có buồng đốt (đồng trục buồng bốc), có ống tuần hoàn - Có buồng đốt ( không đồng trục buồng bốc) • Nhóm 2: dung dòch đối lưu cưỡng bức, dùng bơm để tạo vận tốc dung dòch từ 1,5 3,5 m/s bề mặt truyền nhiệt Có ưu điểm: tăng cường hệ số truyền nhiệt, dùng cho dung dòch đặc sệt, độ nhớt cao, giảm bám cặn, kết tinh bề mặt truyền nhiệt Gồm: - Có buồng đốt trong, ống tuần hoàn - Có buồng đốt ngoài, ống tuần hoàn • Nhóm 3: dung dòch chảy thành màng mỏng, chảy lần tránh tiếp xúc nhiệt lâu làm biến chất sản phẩm Đặc biệt thích hợp cho dung dòch thực phẩm dung dòch nước trái cây,hoa ép…Gồm: - Màng dung dòch chảy ngược, có buồng đốt hay ngoài: dung dòch sôi tạo bọt khó vỡ - Màng dung dòch chảy xuôi, có buồng đốt hay ngoài: dung dòch sôi tạo bọt bọt dễ vỡ b Theo phương pháp thực trình Cô đặc áp suất thường (thiết bò hở): có nhiệt độ sôi, áp suất không đổi Thường dùng cô đặc dung dòch liên tục để giữ mức dung dòch cố đònh để đạt suất cực đại thời gian cô đặc ngắn nhất.Tuy nhiên, nồng độ dung dòch đạt không cao Cô đặc áp suất chân không: Dung dòch có nhiệt độ sôi 100 oC, áp suất chân không Dung dòch tuần hoàn tốt, tạo cặn, bay nước liên tục Cô đặc nhiều nồi: Mục đích tiết kiệm đốt Số nồi không nên lớn làm giảm hiệu tiết kiệm Có thể cô chân không, cô áp lực hay phối hợp hai phương pháp Đặc biệt sử dụng thứ cho mục đích khác để nâng cao hiệu kinh tế Cô đặc liên tục: Cho kết tốt cô đặc gián đoạn Có thể áp dụng điều khiển tự động, chưa có cảm biến tin cậy Ưu điểm nhược điểm cô đặc chân không gián đoạn • Ưu điểm - Giữ chất lượng, tính chất sản phẩm, hay cấu tử dễ bay - Nhập liệu tháo sản phẩm đơn giản, không cần ổn đònh lưu lượng SVTH : trang Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục - Thao tác dễ dàng - Có thể cô đặc đến nồng độ khác - Không cần phải gia nhiệt ban đầu cho dung dòch - Cấu tạo đơn giản, giá thành thấp • Nhược điểm - Quá trình không ổn đònh, tính chất hóa lý dung dòch thay đổi liên tục theo nồng độ, thời gian - Nhiệt độ thứ thấp, không dùng cho mục đích khác - Khó giữ độ chân không thiết bò IV QUY TRÌNH CÔNG NGHỆ Thuyết minh quy trình công nghệ - Khởi động bơm chân không đến áp suất Pck = 0.65 at - Sau bơm dung dòch ban đầu có nồng độ 25% từ bể chứa nguyên liệu vào nồi cô đặc bơm ly tâm Quá trình nhập liệu diễn vòng 15 phút đến nhập đủ 2.5m3 ngừng - Khi nhập liệu đủ 2.5m bắt đầu cấp đốt (là nước bão hòa áp suất at) vào buồng đốt để gia nhiệt dung dòch Buồng đốt gồm nhiều ống nhỏ truyền nhiệt (ống chùm) ống tuần hoàn trung tâm có đường kính lớn Dung dòch chảy ống gia nhiệt đốt ống Dung dòch ống sôi tuần hoàn qua ống tuần hoàn (do ống tuần hoàn có đường kính lớn ống truyền nhiệt nên dung dòch ống tuần hoàn sôi ống truyền nhiệt, khối lượng riêng dung dòch ống tuần hoàn lớn khối lượng riêng dung dòch ống truyền nhiệt tạo áp lực đẩy dung dòch từ ống tuần hoàn sang ống truyền nhiệt) Dung môi nước bốc thoát qua ống dẫn thứ sau qua buồng bốc thiết bò tách giọt Hơi thứ dẫn qua thiết bò ngưng tụ baromet ngưng tụ nước lạnh, sau ngưng tụ thành lỏng chảy bồn chứa Phần không ngưng dẫn qua thiết bò tách giọt để khí không ngưng bơm chân không hút Hơi đốt ngưng tụ chảy qua cửa tháo nước ngưng, qua bẫy xả - Quá trình tiếp tục đến đạt nồng độ 40% (sau thời gian cô đặc tính: 45 phút) ngưng cấp Mở van thông áp, sau tháo sản phẩm cách mở van tháo liệu Các thiết bò lựa chọn quy trình công nghệ a Bơm SVTH : trang Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục Bơm sử dụng quy trình công nghệ gồm: bơm ly tâm bơm chân không + Bơm ly tâm cấu tạo gồm vỏ bơm, bánh guồng có cánh hướng dòng Bánh guồng gắn trục truyền động Ống hút ống đẩy Bơm ly tâm dùng để bơm dung dòch KOH từ bể chứa nguyên liệu vào nồi cô đặc + Bơm chân không dùng để tạo độ chân không hệ thống bắt đầu làm việc b Thiết bò cô đặc Đây thiết bò quy trình công nghệ Thiết bò gồm đáy, nắp, buồng bốc buồng đốt Bên buồng đốt gồm nhiều ống truyền nhiệt nhỏ ống tuần hoàn trung tâm có đường kính lớn Tác dụng buồng đốt để gia nhiệt dung dòch, buồng bốc để tách hỗn hợp lỏng thành giọt lỏng rơi trở lại, dẫn qua ống dẫn thứ Ống tuần hoàn sử dụng để tạo dòng chảy tuần hoàn thiết bò c Thiết bò ngưng tụ Thiết bò ngưng tụ sử dụng quy trình công nghệ loại thiết bò ngưng tụ trực tiếp (thiết bò ngưng tụ baromet) Chất làm lạnh nước đưa vào ngăn thiết bò Thiết bò thường làm việc áp suất chân không nên phải đặt độ cao cần thiết để nước ngưng tự chảy khí mà không cần máy bơm d Thiết bò tách lỏng Thiết bò tách lỏng đặt sau thiết bò ngưng tụ baromet nhằm để tách cấu tử bay sót lại, chưa kòp ngưng tụ, không cho chúng vào bơm chân không e Các thiết bò phụ trợ khác - Bẫy - Các thiết bò đo áp suất, đo nhiệt độ, loại van SVTH : trang P SVTH : T P 13 14 T 10 12 11 P 17 16 15 19 20 18 20 19 1817 16 15 14 13 12 1011 78 56 34 12 STT TÊ N GỌI BƠM CHÂ N KHÔN G BỂ CHỨA NƯỚ C NGƯNG THIẾT BỊ THU HỒI ỐN G DẪ ỐN GN HƠI DẪN THỨ NƯỚVÀC OVÀO THIẾT BỊNGƯNG TỤ BAROMET BỒN CHỨA SẢN PHẨM BẪY HƠI ỐN G THÁO NƯỚ C NGƯNG ỐN G XẢKHÍ KHÔTHIẾ N G NGƯNG T BỊ CÔĐẶC NHIỆTÁKẾP KẾ ỐN G DẪN HƠI THỨ ỐN G THÔ NG ÁP ỐN G NHẬ P LIỆU ỐN G DẪN HƠI ĐỐT ĐẦU THỬ N PHẨP LIME ÄU BƠMSẢNHẬ BỒN CHỨA NGUYÊ N LIE ÄU Họ tên MAIANHDŨNG LÊXUÂNHẢI VŨBÁ MINH Chữ ký d=400, d=50, d=160, d=25, D=500, d=300 d=100 δ =13 δ =3.5 δ =5 δ =3.5 Η =4900 BẢN VẼ QUI TRÌNH CÔ NG NGHỆ ĐẶC TÍN H KỸ THUẬT Trường Đa ïi họ c Ba ùch KhoaKhoa Tp.HồChí Minh Hoa ùhọc BỘ MÔN MÁCôY VÀng Nghệ THIẾT BỊ THIẾT KẾ THIẾT BỊ CÔ ĐẶDUNG C CHÂDỊCH N KHÔKOH NG NĂGIÁNNGĐOẠSUẤNT 2.5m /m e SVTT GVHD CNBM Chức Đồ án môn học Quá trình vàThiết bò SL 1 11 1 1 11 23 1 111 û X18H10T X18H10T X18H10T X18H10T X18H10T X18H10T X18H10T X18H10T X18H10T X18H10T X18H10T X18H10T VẬT LIỆU Tỉ lệ: Bản vẽ số: Ngày HT Nga øy BV 22/06/05 28/0 6/05 02 Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục trang Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục CHƯƠNG II THIẾT KẾ THIẾT BỊ CHÍNH A CÂN BẰNG VẬT CHẤT VÀ NĂNG LƯNG I CÂN BẰNG VẬT CHẤT Các số liệu ban đầu: • Dung dòch KOH có: - Nhiệt độ đầu 25oC, nồng độ đầu 25% - Nồng độ cuối 40% • Chọn đốt nước bão hòa áp suất 3at • p suất ngưng tụ: Pck = 0.65 at Cô đặc gián đoạn với suất 2.5m3/mẻ Khối lượng riêng dung dòch theo nồng độ Nồng độ, % Khối lượng riêng, kg/m3 25 30 35 40 1239 1291 1344 1399 Cân vật chất cho giai đoạn G đ= Gc + W Gđ.xđ = Gc.xc Trong Gđ , Gc : lượng dung dòch đầu cuối giai đoạn, kg W : lượng thứ bốc lên giai đoạn, kg xđ , xc : nồng độ đầu cuối giai đoạn Gđ.xđ, Gc.xc : khối lượng KOH dung dòch, kg a Giai đoạn 25% đến 30% Gđ = 2.5m3 = 2.5*1239 = 3097.5 kg xđ = 0.25 ; xc = 0.3 • Lượng sản phẩm ( dung dòch KOH 30% ) Gc = Gđ • xđ 0.25 = 3097.5 * = 2581.25 kg xc 0.3 Lượng thứ W = Gđ - Gc = 3097.5 – 2581.25 = 516.25 kg b Giai đoạn 30% đến 35% Gđ = 2581.25 kg ; xđ = 0.3 ; xc = 0.35 ⇒ Gc = G đ SVTH : xđ 0.3 = 2581.25 * = 2212.5 kg xc 0.35 trang Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục W = Gđ – Gc = 2581.25 – 2212.5 = 368.75 kg c Giai đoạn 35% đến 40% Gđ = 2212.5 kg ; xđ = 0.35 ; xc = 0.4 ⇒ Gc = Gđ xđ 0.35 = 2212.5 * = 1935.9375 kg xc 0.4 W = 2212.5 – 1935.9375 = 276.5625 kg • Tổng lượng thứ bốc Wt = 516.25 + 368.75 + 276.5625 = 1161.5625 kg • Ta có bảng tóm tắt kết cân vật chất Nồng độ dung dòch, % 25 30 35 40 Thể tích dung dòch nồi, m3 2.5 1.65 1.38 3097.5 2581.25 2212.5 516.25 885 1239 1291 1344 Khối lượng dung dòch, kg Lượng thứ bốc hơi, kg Khối lượng riêng dung dòch, kg/m3 1935.937 1161.562 1399 II CÂN BẰNG NĂNG LƯNG p suất thiết bò ngưng tụ Po = 0.35 at ⇒ Nhiệt độ thứ thiết bò ngưng tụ to = 72.05oC ( Bảng I.251 trang 314 Tài liệu [1] ) Chọn tổn thất nhiệt độ từ nồi cô đặc thiết bò ngưng tụ ∆''' = 1K ⇒ Nhiệt độ thứ buồng đốt t1 = 72.05 + = 73.05oC Đây nhiệt độ sôi dung môi (là nước) mặt thoáng dung dòch t sdm ( P1 ) = 73.05oC ⇒ p suất mặt thoáng dung dòch buồng bốc P = 0.3636 at ≈ 0.36 at (Bảng I.250 trang 312 Tài liệu [1]) Các tổn thất nhiệt độ – Nhiệt độ sôi dung dòch Ta có tổn thất nhiệt độ sôi theo nồng độ dung dòch KOH áp suất khí (Bảng VI.2 trang 61 Tài liệu [2]) Từ suy nhiệt độ sôi dung dòch KOH áp suất khí theo nồng độ là: Nồng độ dung dòch, % 25 30 35 40 ∆' Pa, oC 10 12.2 17 23.6 Nhiệt độ sôi dung dòch Pa, oC 110 112.2 117 123.6 SVTH : trang Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục a Xác đònh tổn thất nhiệt độ nồng độ nhiệt độ sôi dung dòch KOH theo nồng độ áp suất P1 = 0.3636 at Theo phương pháp Babo ( Công thức 5.9 trang 150 Tài liệu [3] )  Pdd   PH O     =  Pdd    t1  PH 2O     t2 * Xét dung dòch KOH 25% Nhiệt độ dung dòch KOH 25% Pa = 1.033 at 110oC Ở 110oC áp suất nước bão hòa 1.461 at ( Bảng I.250 trang 312 Tài liệu [1] ) Ta cần xác đònh nhiệt độ sôi dung dòch P1 = 0.3636 at  Pdd   Pdd    =   PH O   PH O    t  110 0.3636 1.033 = PH2O ( t ) 1.461 ⇒ PH 2O( t ) = 0.51 at Vậy nhiệt độ sôi nước 0.51 at t = 81.54oC ( Bảng I.251 trang 314 Tài liệu [2] ) ⇒ Nhiệt độ sôi dung dòch KOH 25% P1 = 0.3636 at 81.54oC Tổn thất nhiệt độ sôi ∆' = 81.54 − 73.05 = 8.49 oC Tính tương tự nồng độ 30%, 35%, 40% ta kết sau: Nồng độ dung dòch, % 25 30 35 40 Nhiệt độ sôi dung dòch, oC 81.54 83.43 87.36 92.96 Tổn thất ∆' , oC 8.49 10.38 14.31 19.91 b Tổn thất nhiệt độ hiệu ứng thủy tónh ∆'' Nhiệt độ sôi dung dòch áp suất trung bình Tính theo ví dụ 4.8 trang 207 Tài liệu [4] ∆'' = t sdd( Ptb ) − t sdd( P1 ) = t sdm ( Ptb ) − t sdm ( P1 ) Với: Ptb = P1 + 0.5 ρ hh g.Hop = P1 + ∆ P • ∆ P = 0.5 ρ hh g.Hop • ρ hh = ρ dd Trong ρ dd : Khối lượng riêng dung dòch tính theo nồng độ cuối nhiệt độ t sdd( P1 + ∆P ) • Hop : Chiều cao lớp chất lỏng sôi Trong thiết bò tuần hoàn tự nhiên SVTH : trang Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục Hop = [ 0.26 + 0.0014( ρ dd − ρ dm ) ].H o Với Ho : Chiều cao ống truyền nhiệt ρ dm : Khối lượng riêng dung môi tsdm * Chọn chiều cao ống truyền nhiệt Ho = 1.5m  Tính cho trường hợp dung dòch KOH 25% Do khoảng nhiệt độ nhỏ, hiệu số ρ dd − ρ dm thay đổi không đáng kể nên ta chọn tra ρ dd , ρ dm 15oC ρ dm = 999kg / m ρ dd ( 25%) = 1239kg / m ⇒ H op = [ 0.26 + 0.0014 * (1239 − 999)] * 1.5 = 0.894 m ⇒ ∆P = 0.5 * ρ hh * g * H op = 0.5 * * 1239 * 9.81 * 0.894 = 2716.55N / m = 0.03at ⇒ Ptb = P1 + ∆P = 0.3636 + 0.03 = 0.3936at Nhiệt độ sôi H2O 0.394 at 74.998oC ≈ 74.99 oC ( Bảng I.251 trang 314 Tài liệu [1] ) Độ tăng nhiệt độ sôi cột thủy tónh ∆'' = t sdm ( Ptb ) − t sdm ( P1 ) = 74.99 − 73.05 = 1.94 oC ⇒ nhiệt độ sôi dung dòch KOH 25% áp suất P1+ ∆P t sdd( P1 + ∆P ) = 81.54 + 1.94 = 83.48 oC  Tính tương tự ta Nồng độ dung dòch, % 25 30 35 40 ∆'' , oC 1.94 1.94 2.41 2.41 t sdd( P1 + ∆P ) 83.48 85.37 89.77 95.37 Cân lượng cho giai đoạn Tính theo công thức 4.4 trang 181 Tài liệu [4] * Phương trình cân nhiệt ϕ D.c.θ + D.(1 − ϕ ).i ''D + G đ c đ t đ = G c c c t c + W.i ''w + D.c.θ + Q t ± Q cđ Với D : lượng đốt sử dụng, kg ϕ = 5% : tỉ lệ nước ngưng bò theo θ : nhiệt độ nước ngưng, oC C : nhiệt dung riêng nước ngưng θ o C , J/kg độ cđ, cc : nhiệt dung riêng dung dòch đầu cuối giai đoạn, J/kg độ tđ, tc : nhiệt độ dung dòch đầu cuối giai đoạn, oC SVTH : trang 10 Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục CHƯƠNG III CÁC CHI TIẾT THIẾT BỊ PHỤ I THIẾT BỊ NGƯNG TỤ BAROMET Chi phí nước để ngưng tụ Công thức 4.39 trang 188 Tài liệu [4] Gn = W i − c n t n c n ( t n − t n1 ) Trong Gn : lượng nước cần cung cấp, kg W : lượng thứ cần ngưng, kg i : entanpi thứ áp suất ngưng tụ 0.35 at, J/ kg i = 2626*103 J/kg (bảng I.251 trang 314 Tài liệu [1]) cn : nhiệt dung riêng trung bình nước, J/kg độ cn =4178 J/kg độ tn1, tn2: nhiệt độ vào nước, oC tn1 = 25oC tn2 = 60oC 2626 * 10 − 4178 * 60 ⇒ G n = 1161.5625 * = 18868.1 kg 4178 * ( 60 − 25) Lượng không khí bơm hút từ thiết bò ngưng tụ - Theo công thức 4.40 trang 188 Tài liệu [4] Gkk = 0.01*W + 2.5*10-5*(W + Gn) Trong W : lượng thứ cần ngưng, kg Gn : lượng nước cần cho ngưng tụ, kg Gkk : lượng không khí cần hút, kg ⇒ G kk = 0.01 * 1161.5625 + 2.5 * 10 −5 * (1161.5625 + 18868.1) = 12.12 kg - Thể tích không khí cần hút (công thức VI.49 trang 84 Tài liệu [2]) 288 * G kk * (273 + t kk ) Vkk = P − Ph Với tkk : nhiệt độ không khí oC Thiết bò ngưng tụ trực tiếp loại khô (công thức VI.50 trang 84 Tài liệu [2]) tkk = tn1 + + 0.1*(tn2 – tn1) = 25 + + 0.1*(60 – 25) = 32.5oC P SVTH : : áp suất hỗn hợp thiết bò ngưng tụ, N/m trang 39 Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục P = 0.35 at = 34335 N/m2 Ph : áp suất riêng phần nước hỗn hợp, lấy áp suất bão hoà tkk Ph = 0.0503 at = 4934.43 N/m2 - Vậy thể tích không khí cần hút 288 * 12.12 * (273 + 32.5) = 36.27 m3 Vkk = 34335 − 4934.43 Thể tích không khí cần hút 0oC 760 mmHg Vkk1 = 0.001*(0.02*(W+Gn)+8W) = =0.001*(0.02*(18868.1+1161.5625)+8*1161.5625) = 9.69 m3 Đường kính thiết bò ngưng tụ - Theo công thức VI.52 trang 84 Tài liệu [2] D tr ( NT ) = 1.383 * Với W W ρ h *ωh : lưu lượng ngưng, kg/s W= 1161.5625 = 0.48 kg/s 2400 ρh : khối lượng riêng áp suất 0.35 at ρ h = 0.2166 kg/m3 (trang 314 Tài liệu [1]) ω h : tốc độ hơi, m/s Chọn ω h = 20 m/s Dtr(NT) : đường kính thiết bò ngưng tụ D tr ( NT ) = 1.383 * 0.48 = 0.46 m 0.2166 * 20 - Chọn đường kính thiết bò ngưng tụ 500 mm Kích thước ngăn - Tấm ngăn dạng hình viên phân - Chiều rộng ngăn b D tr ( NT ) 500 b= + 50 = + 50 = 300 mm 2 - Trên ngăn đục nhiều lỗ nhỏ - Nước làm nguội nước - Lấy đường kính lỗ dlỗ = mm - Tổng diện tích lỗ cặp ngăn G f = n , công thức VI.54 trang 85 Tài liệu [2] ωc SVTH : trang 40 Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục  Gn : lưu lượng nước, m/s 18868.1 = 7.86 kg/s Gn = 2400  ωc : tốc độ tia nước, m/s Chọn chiều cao gờ ngăn 40 mm nên ω c =0.62 m/s 7.86 ⇒f= * 10 = 12981.58 mm2 0.62 * 976.57 Với ρ n = 976.57 kg/m3 72.05oC - Số lỗ n n= 4.f * 12981.58 = = 4133 lỗ π *4 π d lỗ - Chọn chiều dày ngăn mm - Các lỗ xếp theo hình lục giác f - Bước lỗ t = 0.866* d lỗ *  c  ftb  0.5   , mm  fc tỉ số diện tổng diện tích tiết diện lỗ với diện tích tiết diện thiết bò ngưng ftb tụ fc 12981.58 = = 0.066 ftb 500 π* - Vậy bước lỗ t = 0.866 * * 0.066 0.5 = 0.44 mm Chiều cao thiết bò ngưng tụ - Mức độ đun nóng nước ( công thức VI.56 trang 85 Tài liệu [2]) P= t n − t n1 60 − 25 = = 0.744 t o − t n1 72.05 − 25 - Tra bảng VI.7 trang 86 Tài liệu [2] với đường kính tia nước mm Số bậc Số ngăn Khoảng cách ngăn 400 mm Thời gian rơi qua bậc 0.41 s - Chọn khoảng cách ngăn giảm dần từ lên sau 400 mm, 350 mm, 300 mm, 250mm, 200 mm, 150mm, 100 mm - Khoảng cách từ ngăn nắp thiết bò 1300 mm - Khoảng cách từ ngăn đến đáy thiết bò 1200 mm - Nắp elip tiêu chuẩn có gờ, đøng kính 500 mm SVTH : trang 41 Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục Chiều cao gờ 50 mm Chiều cao phần elip 125 mm - Đáy nón tiêu chuẩn có gơ, góc đáy 60oC, đøng kính 500 mm Chiều cao gờ 50 mm Chiều cao phần nón 450 mm - Vậy chiều cao thiết bò ngưng tụ Hnt = 125 + 25 +1300 + 100 +150 +200 +250 +300 +350 +400 +1200 +50 +450 =4900 mm = 4.9 m Đường kính ống baromet Theo công thức VI.57 trang 86 Tài liệu [2] db = Với W 0.004 * ( G n + W ) ,m π *ω : lưu lượng ngưng, kg/s Gn ω : lưu lượng nước lạnh tưới vào tháp, kg/s db : đường kính ống baramet, m db = : tốc độ hỗn hợp nước ngưng chảy ống, thường lấy ω =0.5 → 0.6 m/s Vậy chọn ω = 0.55 m/s 0.004 * ( 7.86 + 0.48) = 0.139 m π * 0.55 Chọn đường kính ống baromet db = 150 mm Chiều cao ống baromet H = h1 + h2 + 0.5 , m (công thức VI.58 trang 86 Tài liệu [2])  h1 : chiều cao cột nước ống baromet cân với hiệu số áp suất khí áp suất thiết bò ngưng tụ  h2 : chiều cao cột nước ống dẫn cần để khác phục toàn trở lực nước chảy ống - Tính h1 h1 = 10.33 * P' , m (công thức Vi.59 trang 86 Tài liệu [2]) 760 P’ độ chân không thiết bò ngưng tụ P’ = 0.65 at = 477.75 mmHg 477.75 = 6.49 m ≈ 6.5 m h1 = 10.33 * 760 - Tính h2 h2 = SVTH :  ω2  H 1 + λ + Σξ  , m (công thức VI.60 trang 87 Tài liệu [2]) 2g  db  trang 42 Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục Lấy ξ = ξ + ξ = 1.5 ξ = 0.5 hệ số trở lực vào ống ξ = hệ số trở lực khỏi ống H : chiều cao ống baromet, m db : đường kính ống baromet, db = 0.15 m λ : hệ số trở lực ma sát nước chảy ống ω.ρ d µ Với ω = 0.55 m/s vận tốc nước chảy ống Re = d = 0.15 m đường kính ống baromet ρ = 983.2 kg/m3 khối lượng riêng nước 60oC µ = 0.47 * 10 −3 Ns/m2 độ nhớt động lực nước 60oC 0.55 * 983.2 * 0.15 = 81114 > 10  chế độ chảy rối −3 0.47 * 10 0.221 ⇒ λ = 0.0032 + = 0.017 81114 0.227 ⇒ Re = h2 = - 0.552  H  + 1.5  = 0.0385 + 1.75 * 10 −3 H 1 + 0.017 * * 9.81  0.15  Tính H H= 6.5 + 0.0385 + 1.75*10-3H ⇒ H = 6.55 m Chọn H= m Các kích thước khác - Chiều dày thành thiết bò mm - Lỗ vào 300 mm - Lỗ nước vào 100 mm - Hỗn hợp khí nối với thiết bò thu hồi 80 mm - Đường kính ống nối từ thiết bò thu hồi đến ống baromet 50 mm - Khoảng cách từ tâm thiết bò ngưng tụ đến tâm thiết bò thu hồi 675 mm - Đường kính thiết bò thu hồi 400 mm - Chiều cao thiết bò thu hồi 1440 mm - Hỗn hợp khí khỏi thiết bò thu hồi 50 mm - Ống thông khí 50 mm SVTH : trang 43 Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục II BƠM Bơm chân không Tốc độ hút bơm chân không oc 760 o mmHg SB = 9.69/40 = 0.24 m3/ph = 14.535 m3/h  Công suất bơm chân không  p Vkk m N= p1  η ck t m −  p1     m −1 m  − 1   m : số đa biến, thường m = 1.2  1.62 Lấy m = 1.3 p1 : áp suất trước nén p1 = P – Ph = 0.35 – 0.05 = 0.3 at Ph = 0.05 áp suất nước hỗn hợp p2 : áp suất sau nén P2 = Pa = at = 9.81*104 N/m2 Vkk : thể tích không khí cần hút, m3 t η ck : thời gian cô đặc, s : hệ số hiệu chỉnh, η ck = 0.8 1.3−1   36.27 1.3   1.3  = 771.58 W N= * 0.3 * 9.81 * 10 *  −   0.3   0.8 * 2400 1.3 −    Chọn bơm chân không Hiệu bơm KBH-4 Tốc độ hút 0oC 760 mmHg: 0.4 m3/ph p suất giới hạn: 110 mmHg Công suất động 1.5 kW Khối lượng bơm 38 kg Bơm nhập liệu ♦ Công suất bơm Q.H.ρ g N= 1000.η  Q : lưu lượng nhập liệu, m3/s 2.5 Q= = 0.00278 m3/s 900  H : côt áp bơm, m Phương trình Bernoulli cho mặt cắt 1-1 (mặt thoáng bể chứa nguyên liệu) 2-2 (miệng ống nhập liệu) SVTH : trang 44 Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục α v p α v p Z1+ + 1 + H = Z2+ + 2 + h1-2 γ 2g γ 2g 2 Trong • Z1, Z2 : chiều cao hình học mặt cắt so với đất Chọn Z1 = m, Z2 = 6.5 m • p1,p2 : áp suất mặt cắt p1 = p2 = at • v1,v2 : vận tốc dung dòch mặt cắt, m/s v1 = v2 = v : vận tốc dung dòch ống, m/s • h1-2 : tổng tổn thất ống, m Ta có h 1−2 = v2  l  λ + ξ  2g  d  ξ : tổng hệ số tổn thất cục ξ = ξ vào + 2.ξ khúc.quanh.90 + 2.ξ van + ξ = 0.5 + * 1.19 + * 0.5 + = 4.88 l, d : chiều dài, đường kính ống nối bơm, m λ : hệ số ma sát Xác đònh λ Chọn đường kính d = dhút = dđẩy = dnl = 50 mm Vận tốc chảy ống 4.Q v= = = 1.415 m/s π d π * 0.052 360 v.d.ρ 1.415 * 0.05 * 1239 = = 66915.5 Chuẩn số Re = µ 1.31 * 10 −3 Với ρ : khối lïng riêng dung dòch KOH 25%, kg/m3 µ : độ nhớt động lực dung dòch KOH 25%, Pa.s Chọn độ nhám ống thép ε = 0.2 mm Re gh  d 7  50  = 6.  = *   = 3301.07 ε   0.2  9  d 8  50  Re n = 220.  = 220 *   = 109674.4 ε   0.2  Vậy Regh < Re < Ren nên ε 100   λ = 0.11.46 * + d Re   0.25 0.2 100   = 0.11.46 * + 50 66915.5   0.25 = 0.029 Chiều dài đường ống từ bể lên cửa nhập liệu l = m ⇒ Tổng tổn thất áp suất SVTH : trang 45 Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục h 1−2 = 1.4152   *  0.029 * + 4.88  = 0.91 m * 9.81  0.05  Chọn α = α = ⇒ Cột áp bơm H = (Z2 – Z1) + p − p1 v 1.4152 + + h 1−2 = 6.5 − + + 0.91 = 5.51 m γ 2g * 9.81 ♦ Công suất bơm 5.51 * 1239 * 9.81 N= = 0.23 kW 360 * 1000 * 0.8 ♦ Chọn bơm theo bảng 1.7 trang 35 Tài liệu [4] Hiệu bơm : X20/18 Lưu lượng Q = 5.5*10-3 m3/s Cột áp H = 10.5 m Số vòng n = 48.3 v/ph Động điện : Loại A02-31-2 Công suất N = kW Hiệu suất η đ = 0.83 Bơm vào thiết bò ngưng tụ Công suất bơm ♦ N= Q.H.ρ n g 1000.η ρ n : khối lượng riêng nước 25oC, ρ n =996.9 kg/m3  η : hiệu suất bơm, η = 0.8   Q : lưu lượng nhập liệu, m3/s G 18868.1 Q= n = = 7.89 * 10 −3 m3/s ρ n t 996.9 * 2400  t : thời gian cô đặc, s  H : côt áp bơm, m Phương trình Bernoulli cho mặt cắt 1-1 (mặt thoáng bồn chứa nước vào thiết bò ngưng tụ) 2-2 (mặt thoáng cửa vào ống dẫn nước) α v p α v p Z1+ + 1 + H = Z2+ + 2 + h1-2 γ 2g γ 2g 2 Trong • Z1, Z2 • p1 • p2 SVTH : : chiều cao hình học mặt cắt so với đất Chọn Z1 = m, Z2 = 12 m p1 = 10 mH2O : áp suất mặt cắt 1-1, p1 = at  γ : áp suất mặt cắt 2-2, p2 = 0.35 at  p2 = 3.5 mH2O γ trang 46 Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục • v1,v2 : vận tốc nước mặt cắt, m/s v1 = v2 = v : vận tốc nước chảy ống, m/s • h1-2 : tổng tổn thất ống, m Ta có h 1−2 = v2  l  λ + ξ  2g  d  ξ : tổng hệ số tổn thất cục ξ = ξ vào + 2.ξ khúc.quanh.90 + 2.ξ van + ξ = 0.5 + * 1.19 + * 0.5 + = 4.88 l, d : chiều dài, đường kính ống nối từ bể chứa đến thiết bò ngưng tụ, m λ : hệ số ma sát Xác đònh λ Chọn đường kính d = dhút = dđẩy = dnl =100 mm Vận tốc chảy ống 4.Q * 7.89 * 10 −3 v= = = 1.005 m/s π d π * 0.12 v.d.ρ 1.005 * 0.1 * 996.9 = = 112318.89 Chuẩn số Re = µ 0.892 * 10 −3 Với ρ : khối lïng riêng nước 25oC, kg/m3 µ : độ nhớt động lực nước 25oC, µ =0.892*10-3 Chọn độ nhám ống thép ε = 0.2 mm Re gh  d 7  100  = 6.  = *   = 7289.34 ε   0.2  9  d 8  100  Re n = 220.  = 220 *   = 239201.1 ε   0.2  Vậy Regh < Re < Ren nên ε 100   λ = 0.11.46 * + d Re   0.25 0.2 100   = 0.11.46 * + 100 112318.89   0.25 = 0.025 Chiều dài đường ống từ bể lên cửa nhập liệu l = 15 m ⇒ Tổng tổn thất áp suất h 1−2 = 1.0052  15  *  0.025 * + 4.88  = 0.44 m * 9.81  0.1  Chọn α = α = ⇒ Cột áp bơm H = (Z2 – Z1) + ♦ p − p1 v 1.0052 + + h 1−2 = 12 − + (3.5 − 10) + + 0.44 = m γ 2g * 9.81 Công suất bơm SVTH : trang 47 Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục N= ♦ 7.89 * 10 −3 * * 996.9 * 9.81 = 0.39 kW 1000 * 0.8 Chọn bơm theo bảng 1.7 trang 35 Tài liệu [4] Hiệu bơm : X45/21 Lưu lượng Q = 12.5*10-3 m3/s Cột áp H = 13.5 m Số vòng n = 48.3 v/ph Động điện : Loại A02-51-2 Công suất N = 10 kW Hiệu suất η đ = 0.88 SVTH : trang 48 Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục CHƯƠNG IV TÍNH GIÁ THÀNH THIẾT BỊ - Khối lượng thép làm thiết bò không kể ống truyền nhiệt : 2118 kg Giá thép X18H10T : 50000 đ/kg  $thiết bò = 50000*2118 = 105900000 đ - Ống truyền nhiệt Ống có d < 50 mm giá 50000 đ/m Ống có d >50 mm giá 100000 đ/m  $ống = 175*1.5*50000 + 100000*1.5 = 13275000 đ - Bulong Giá bulong 3000 đ/cái  $bulong = (28*2 +40 + 8*6)*3000 = 432000 đ - Đệm Giá 250000 đ  $đệm = 3*250000 = 750000 đ - Tai đỡ Vật liệu CT3, giá 10000 đ/kg Khối lượng tai 3.48 kg  $tai treo = 3.48*4*10000 = 139000 đ - Cửa quan sát : 300000 đ/cái  Vậy tổng giá thành thiết bò $thiết bò = (105.9 + 13.275 +0.432 + 0.75 + 0.139 +0 3)*106 = 120796000 đ - Nhiệt kế giá: 150000 đ/cái  $nhiệt kế = 150000*2 = 300000 đ - p kế giá: 600000 đ/cái  $áp kế = 60000*3 = 1800000 đ - Bơm chân không 1500000 đ/cái - Bơm nhập liệu Công suất N = 0.23 kW = 0.3 Hp Chọn bơm 0.5 Hp Giá bơm 700000 đ/Hp  $bơm nhập liệu = 700000*0.5 = 350000 đ SVTH : trang 49 Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục - Bơm vào thiết bò ngưng tụ (bơm nước) N = 0.39 kW = 0.52 Hp Chọn bơm Hp  $bơm nước = 700000*1= 700000 đ - Thiết bò ngưng tụ baromet bình tách lỏng giá: 15000000 đ Vậy tổng giá thành thiết bò ( chưa kể tiền gia công lắp đặt) $ = (120796 + 0.3 + 1.8 +1.5 +0.35 +0.7 +15)*106 = 140446000 đ Nếu tình giá gia công 100% giá vật tư tổng giá thành thiết bò $tổng = 2*140446000 = 280892000 đ SVTH : trang 50 Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục KẾT LUẬN Hệ thống cô đặc thiết kế gồm nồi cô đặc thiết bò ngưng tụ baromet đơn giản, không phức tạp, không cần thiết bò gia nhiệt ban đầu bồn cao vò để ổn đònh lưu lượng Thời gian cô đặc tương đối ngắn (1.25 giờ), hệ số truyền nhiệt đạt trình cô đặc cao Thiết bò tương đối nhỏ gọn, giá thành không cao chấp nhận Tuy nhiên ta khó điều khiển trình cô đặc thời gian cô đặc thay đổi không ổn đònh, nông độ đạt không cao Quá trình cô đặc trình cần thiết công nghệ hóa chất thực phẩm nên cần nghiên cứu phát triển để có hiệu cô đặc cao, chi phí thấp SVTH : trang 51 Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Các tác giả, Sổ tay Quá trình thiết bò Công nghệ hoá chất, Tập 1, NXB Khoa học Kỹ thuật, 1992 [2] Các tác giả, Sổ tay Quá trình thiết bò Công nghệ hoá chấ t, Tập 2, NXB Khoa học Kỹ thuật, 1992 [3] Phạm Văn Bôn (chủ biên) – Nguyễn Đình Thọ, Giáo trình QT & TB CNHH tập : Quá trình thiết bò truyền nhiệt, NXB ĐH Quốc gia TP HCM, 2002 [4] Phạm Văn Bôn – Vũ Bá Minh – Hoàng Minh Nam, QT & TB CNHH tập 10 : Ví dụ Bài tập, Trường ĐH Bách Khoa TP HCM [5] Phạm Văn Bôn, QT & TB CNHH tập 11 : Hướng dẫn đồ án môn học , Trường ĐH Bách Khoa TP HCM, 1993 [6] Trần Hùng Dũng – Nguyễn Văn Lục – Hoàng Minh Nam – Vũ Bá Minh, QT & TB CNHH tập 1, : Phân riêng khí động, lực ly tâm, Bơm, quạt, máy nén, Tính hệ thống đường ống, NXB ĐH Quốc gia TP HCM, 1997 [7] Hồ Lê Viên, Thiết kế tính toán chi tiết thiết bò hóa chất , NXB Khoa học Kỹ thuật, 1978 [8] Hoàng Đình Tín, Truyền nhiệt & Tính toán thiết bò trao đổi nhiệt, Trường ĐH Bách Khoa TP HCM, 1996 [9] Nguyễn Văn Lụa, QT & TB CNHH tập 1, 1: Khuấy – Lắng – Lọc, NXB ĐH Quốc gia TP HCM, 2002 SVTH : trang 52 Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục SVTH : trang 53 [...]... việc tính tích phân đồ thò ta có 2 • Giai đoạn 1 ( 25% → 30% ) : S1 = F T 1 = 26268 m s • Giai đoạn 2 ( 30% → 35% ) : S2 = F T 2 = 21550 m2.s • Giai đoạn 3 ( 35% → 40% ) : S3 = F T 3 = 19488 m2.s • Tổng quá trình cô đặc từ 25% đến 40% S = F T = 67306 m2.s *Chọn thời gian cô đặc là 40 phút ⇒ Bề mặt trao đổi nhiệt là F = 67306 / 2400 = 28.04 m2 ⇒ Thời gian của các giai đoạn  Giai đoạn 1 SVTH : : T 1... theo công thức (2) 3 Tính q1 theo công thức (1) ⇒ t v2 , ∆t 2 4 Tính ∆t v theo công thức (6) với qv = q1 5 Tính α n theo công thức (5) với q = q1 6 Tính α 2 theo công thức (4) 7 Tính q2 theo công thức (3) 1 8 Tính qtb = ( q 1 + q 2 ) 2 q 1 − q tb 9 Xác đònh sai số ss = q1 Nếu ss > 5% thì chọn lại t v1 và lặp lại quá trình tính đến khi đạt sai số nhỏ 10 Tính K theo công thức (7) Tính K cho các giai đoạn. .. truyền nhiệt giai đoạn này K= 1 = 1073.74W / m 2 K 1 1 + 6.143 * 10 − 4 + 7289.68 5560.35 II BỀ MẶT TRUYỀN NHIỆT VÀ THỜI GIAN CÔ ĐẶC Phương trình truyền nhiệt cho khoảng thời gian nhỏ dT dQ= K.F(T-t).dT Giả sử đến cuối quá trình dung dòch vẫn ngập hết bề mặt truyền nhiệt ⇒ F không đổi, T không đổi ⇒ F.d T= dQ K( T − t ) Lấy tích phân ta được Q F.T 2 = dQ ∫ K( T − t ) (1) 0 T2 : thời gian cô đặc ( không kể... 2171.103 J/kg độ (Bảng I.251 trang 314 Tài liệu [1] ) * Entanpi của hơi thứ ở 73.05oC i ''w =2632.2*103 J/kg ( Bảng I.250 trang 312 Tài liệu [1] ) * Tổn thất nhiệt Qt = 0.05*QD * Xem nhiệt cô đặc là không đáng kể a Giai đoạn đưa dung dòch 25% từ 25oC đến 83.48oC Gđ = Gc = 3097.5 kg cđ = cc =3376.5 J/kg độ tđ = 25oC ; tc =83.48oC ; W = 0 kg Nhiệt lượng tiêu tốn cho quá trình Q1 =3097.5*3376.5*(83.48-25)... thất, J Qcđ : nhiệt lượng cô đặc, J * Nhiệt lượng do hơi đốt cung cấp ( do có 5% hơi nước ngưng cuốn theo ) '' QD = D.(1- ϕ ).( i D − c.θ ) = D.(1- ϕ ).r '' r = i D − c.θ : nhiệt hóa hơi của nước ở áp PĐ * Nhiệt dung riêng của dung dòch Tính theo công thức 4.11 trang 182 Tài liệu [4] cdd = 4190.(1-x) + c1.x Trong đó x: nồng độ dung dòch c1: nhiệt dung riêng KOH khan, J/kg độ Theo công thức 4.12 trang 183... 132.9 − 25 132.9 − 83.48 6.12 * 10 8 = 271.425s ≈ 4.5phút 1073.74 * 74.89 * 28.04 * Chọn thời gian nhập liệu 15 phút Thời gian tháo sản phẩm 15 phút * Tồng thời gian cô đặc 1 mẻ là T t = 15 + 4.5 + 40 + 15 = 74.5 phút Ta chọn tổng thời gian cô đặc là 75 phút III BUỒNG ĐỐT Diện tích bề mặt truyền nhiệt : F = 28.04 m2 Ta lấy an toàn : F = 33.65 m2 ( 20%) Chiều cao ống truyền nhiệt : H = 1.5m Chọn ống truyền... trình cô đặc Vdd = 1.38 > 0.282 +0.463 ⇒ dung dòch vẫn ngập hết bề mặt truyền nhiệt SVTH : trang 23 Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục IV BUỒNG BỐC Đường kính buồng bốc xác đònh từ điều kiện phân li được giọt lỏng đường kính 0.3 mm trở lên Chiều cao buồng bốc xác đònh từ cường độ bốc hơi trung bình và thể tích buồng bốc 1 Đường kính  Lưu lượng hơi thứ Ta tính lưu lượng hơi thứ trong giai đoạn. .. ĐỐT  Đường kính trong : Dt = 1100 mm  Chiều cao : Hđ = 1500 mm 1 Các thông số tra và chọn 1.1 p suất tính toán Buồng đốt chòu áp suất trong PBĐ = Phơi đốt –Pa = 3 – 1 = 2 at = 0.1962 N/mm2 1.2 Nhiệt độ tính toán Nhiệt độ hơi đốt tD = 132.9oC Buồng đốt được bọc cách nhiệt nên nhiệt độ tính toán tBĐ = 132.9 + 20 ≈ 153o C 1.3 Chọn vật liệu Vật liệu được chọn là thép không gỉ X18H10T do KOH có tính ăn... tính theo công thức S'BĐ = D tr ( bĐ) PBĐ 2.[ σ] BĐ ϕ h = 1100 * 0.1962 = 0.87 mm 2 * 131.1 * 0.95 Bề dày này quá nhỏ Tra bảng 5-1 trang 128 Tài liệu [7] được Smin = 3-4 mm Dung dòch ăn mòn (KOH) nên Ca = 1 Vậy chọn bề dày buồng SBĐ = 4 mm * Kiểm tra áp suất tính toán SVTH : trang 27 Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục S BĐ − C a 4 − 1 = = 0.0027 < 0.1 D tr ( bĐ) 1100 Cho nên áp suất tính toán cho... 5 Vậy bề dày buồng bốc thỏa lực nén chiều trục * Kiểm tra đồng thời áp suất ngoài và lực nén chiều trục Ứng suất cho phép khi nén ( công thức 3.51 trang 140 Tài liệu [7] ) SVTH : trang 29 Ket-noi.com diễn đàn cơng nghệ, giáo dục [σ n ] BB = K c E BB S − C a D tr ( bB) = 0.091 * 1.968 * 10 5 * 10 − 1 = 100.737 N/mm2 1600 Ứng suất khi nén ( công thức 5.48 trang 145 Tài liệu [7] ) PNCT 329791.83 σ n ... tiết kiệm Có thể cô chân không, cô áp lực hay phối hợp hai phương pháp Đặc biệt sử dụng thứ cho mục đích khác để nâng cao hiệu kinh tế Cô đặc liên tục: Cho kết tốt cô đặc gián đoạn Có thể áp dụng... nghệ, giáo dục CHƯƠNG I GIỚI THIỆU TỔNG QUAN I NHIỆM VỤ CỦA ĐỒ ÁN Nhiệm vụ cụ thể Đồ án môn học thiết kế hệ thống cô đặc chân không gián đoạn dung dòch KOH từ nồng độ 25% đến nồng độ 40%, suất 2.5m... trình cô đặc cao Thiết bò tương đối nhỏ gọn, giá thành không cao chấp nhận Tuy nhiên ta khó điều khiển trình cô đặc thời gian cô đặc thay đổi không ổn đònh, nông độ đạt không cao Quá trình cô đặc