Đồ án cô đặc KOH 2 nồi xuôi chiều

Thuyết minh Đồ án môn Quá trình thiết bị BỘ CÔNG THƯƠNG TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP HÀ NỘI KHOA CÔNG NGHỆ HÓA HỌC CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập -Tự do-Hạnh phúc ĐỒ ÁN MÔN HỌC QUÁ TRÌNH THIẾT BỊ Số………… Giáo viên hướng dẫn : NGUYỄN XUÂN HUY Sinh viên thực hiện : Phạm Thị Xuân Lớp : ĐH Công Nghệ Hóa 1 – K3 Khoa : Công Nghệ Hóa Học NỘI DUNG Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi xuôi chiều thiết bị cô đặc ống tuần hoàn ngoài dùng cho cô đặc dung dịch KOH với năng suất 11000 kg/h , chiều cao ống gia nhiệt h =2m . Các số liệu ban đầu : - Nồng độ đầu của dung dịch là 8% - Nồng độ cuối là : 30 % - Áp suất hơi đốt nồi 1 là : 4,1 at - Áp suất hơi ngưng tụ là : 0,2 at TT Tên bản vẽ Khổ giấy Số lượng 1 Dây chuyền sản xuất A 4 01 2 Nồi cô đặc A 0 01 PHẦN THUYẾT MINH 1 . Mở đầu 2 . Vẽ và thuyết minh dây chuyền sản xuất 3 . Tính toán thiết bị chính 4 . Tính toán thiết bị phụ 5 . Tính toán cơ khí 6 . Tỏng kết Ngày giao đề :……………………ngày hoàn thành:………………… Sv thực hiện : Phạm Thị Xuân Lớp: ĐH HOÁ1-K3 1 Thuyết minh Đồ án môn Quá trình thiết bị 1. Giới thiệu chung  Lời mở đầu và giới thiệu dung dịch KOH - Lời mở đầu Trong kỹ thuật sản xuất công nghiệp hóa chất và các ngành khác, thường phải làm việc với các hệ dung dịch rắn tan trong lỏng , hoặc lỏng trong lỏng . Để nâng cao nồng độ của dung dịch theo yêu cầu của sản xuất kỹ thuật người ta cần dùng biện pháp tách bớt dung môi ra khỏi dung dịch . Phương pháp phổ biến là dùng nhiệt để làm bay hơi còn chất rắn tan không bay hơi , khi đó nồng độ dung dịch sẽ tăng lên theo yêu cầu mong muốn . Thiết bị dùng chủ yếu là thiết bị cô đặc ống tuần hoàn trung tâm , tuần hoàn cưỡng bức , phòng đốt ngoài , …trong đó thiết bị cô đặc có tuần hoàn có ống tuần hoàn ngoài được dùng phổ biến vì thiết bị này có nguyên lý đơn giản , dễ vận hành và sửa chữa , hiệu suất sử dụng cao… dây truyền thiết bị có thể dùng 1 nồi , 2 nồi , 3 nồi…nối tiếp nhau để tạo ra sản phẩm theo yêu cầu. trong thực tế người ta thường xử dụng thiết hệ thống 2 nồi hoặc 3 nồi để có hiệu suất sử dụng hơi đốt cao nhất , giảm tổn thất trong quá trình sản xuất . Để bước đầu làm quen với công việc của một kỹ sư hóa chất là thiết kế một thiết bị hay hệ thống thực hiện một nhiệm vụ trong sản xuất , em được nhận đồ án môn học : “Quá trình và thiết bị Công nghệ Hóa học”. Việc thực hiện đồ án là điều rất có ích cho mỗi sinh viên trong việc từng bước tiếp cận với việc thực tiễn sau khi đã hoàn thành khối lượng kiến thức của giáo trình “Cơ sở các quá trình và thiết bị Công nghệ Hóa học “ trên cơ sở lượng kiến thức đó và kiến thức của một số môn khoa học khác có liên quan , mỗi sinh viên sẽ tự thiết kế một thiết bị , hệ thống thiết bị thực hiện một nhiệm vụ kĩ thuật có giới hạn trong quá trình công nghệ . Qua việc làm đồ án môn học này , mỗi sinh viên phải biết cách sử dụng tài liệu trong việc tra cứu , vận dụng đúng những kiến thức , quy Sv thực hiện : Phạm Thị Xuân Lớp: ĐH HOÁ1-K3 2 Thuyết minh Đồ án môn Quá trình thiết bị định trong tính toán và thiết kế , tự nâng cao kĩ năng trình bày bản thiết kế theo văn bản khoa học và nhìn nhận vấn đề một cách có hệ thống . Trong đồ án môn học này, em cần thực hiện là thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi xuôi chiều , thiết bị cô đặc ống tuần hoàn ngoài dùng cho cô đặc dung dịch KOH , năng suất 11000kg/h , nồng độ dung dịch ban đầu 8% , nồng độ sản phẩm 30% - Giới thiệu về dung dịch KOH KOH có dạng tinh thể không màu , t nc = 404 o C , t s = 1324 o C. Dễ tan trong nước và phát nhiệt mạnh : ở 20 o C, 100 g nước hoà tan được 112 g KOH . Thuộc loại kiềm mạnh ; hấp thụ nước và khí cacbonic (CO 2 ) trong không khí , tạo thành kali cacbonat (K 2 CO 3 ) . Dung dịch nước KOH ăn mòn thủy tinh ; KOH nóng chảy ăn mòn sứ (trong môi trường có không khí) , platin . Điều chế bằng cách điện phân dung dịch kali clorua (KCl) có màng ngăn . Dùng trong phòng thí nghiệm , sản xuất xà phòng mềm, các muối kali ; KOH ăn da và rất nguy hiểm khi bắn vào mắt .  Sơ đồ dây chuyền sản xuất và thuyết minh Hệ thống cô đặc hai nồi xuôi chiều làm việc liên tục : Dung dịch đầu KOH 8% được bơm (2) đưa vào thùng cao vị (3) từ thùng chứa (1) , sau đó chảy qua lưu lượng kế (4) vào thiết bị trao đổi nhiệt (5) . Ở thiết bị trao đổi nhiệt dung dich được đun nóng sơ bộ đến nhiệt độ sôi rồi đi vào nồi (6). Ở nồi này dung dich tiếp tục được dung nóng bằng thiết bị đun nóng kiểu ống chùm , dung dịch chảy trong các ống truyền nhiệt hơi đốt được đưa vào buồng đốt để đun nóng dung dịch . Một phần khí không ngưng được đưa qua của tháo khí không ngưng . Nước ngưng được đưa ra khỏi phòng đốt bằng của tháo nước ngưng . Dung dịch sôi , dung môi bốc lên trong phòng bốc gọi là hơi thứ . Hơi thứ trước khi ra khỏi nồi cô đặc được qua bộ phận tách bọt nhằm hồi lưu phần dung dịch bốc hơi theo hơi thứ qua ống dẫn bọt . Dung dịch từ nồi (6) tự di chuyển qua nồi thứ 2 do đó sự chênh lệch áp suất làm việc giữa các nồi , áp suất nồi sau < áp suất nồi trước . Nhiệt độ của nồi trước lớn hơn của nồi sau do đó dung dịch đi vào nồi thứ (2) có nhiệt độ cao hơn nhiệt độ sôi , kết quả là dung dịch sẽ được làm lạnh đi và lượng nhiệt này sẽ làm bốc hơi một lượng nước gọi là quá trình tự bốc hơi . Dung dịch sản phẩm của nồi (7) được đưa vào thùng chứa sản phẩm (10) . Hơi thứ bốc ra khỏi nồi (7) được đưa vào thiết bị ngưng tụ Baromet (8) . Trong thiết bị ngưng tụ , nước làm lạnh từ trên đi xuống , ở đây hời thứ được ngưng tụ lại thành lỏng chảy qua ống Baromet ra ngoài còn khí không ngưng đi qua thiết bị thu hồi bọt (9) rồi đi vào bơm hút chân không (11) Sv thực hiện : Phạm Thị Xuân Lớp: ĐH HOÁ1-K3 3 Thuyết minh Đồ án môn Quá trình thiết bị Sv thực hiện : Phạm Thị Xuân Lớp: ĐH HOÁ1-K3 4 Thuyết minh Đồ án môn Quá trình thiết bị SƠ ĐỒ DÂY CHUYỀN SẢN XUẤT 1 2 3 4 5 2 12 9 8 10 n u? c ng u ng s?n ph?m N u? c l ? nh 11 H o i d? t H o i d? t n u? c ng u ng N u? c ng u ng 6 7 13 Chú thích 1. Thùng chứa dung dịch đầu 2. Bơm 3. Thùng cao vị 4. Lưu lượng kế 5. Thiết bị gia nhiệt hỗn hợp đầu 6,7. Thiết bị cô đặc 8. Thùng chứa nước 9. Thùng chứa sản phẩm 10.Thiết bị ngưng tụ Baromet 11. Thiết bị tách bọt 12. Bơm chân không 13. Ống tuần hoàn Sv thực hiện : Phạm Thị Xuân Lớp: ĐH HOÁ1-K3 5 Thuyết minh Đồ án môn Quá trình thiết bị 2. Tính toán thiết bị chính Các số liệu ban đầu: Năng suất tính theo dung dịch đầu : G đ = 11000 kg/h Nồng độ đầu : x đ = 8 % x c = 30% P hơi đốt nồi 1 = 4,1 at . P hơi ngưng tụ = 0,2 at . *Cân bằng vật liệu  tính toán lượng hơi thứ ra khỏi hệ thống từ công thức: . 1 d d c x W G x   = −  ÷   ( VI.1 - Tr.55 - Stttt2 ) 8 11000. 1 8066,6667( / ) 30 W kg h   ⇒ = − =  ÷    Lượng hơi thứ ra khỏi mỗi nồi Chọn tỷ lệ hơi thứ: 1 2 1 1 W W = 1 8066,6667.1 4033,3333( / ) 2 W kg h= = 12 WWW −= 2 8066,6667 4033,3333 4033,3334( / )W kg h⇒ = − =  Nồng độ cuối của dung dịch Nồi 1: 1 1 . d d c d G x x G W = − (VI.2a - Tr57 - Stttt2) %6316,12 3333,403311000 8.11000 = − = (khối lượng ) Nồi 2: 2c x = 11000.8 11000 8066,6667− = 30% ( khối lượng) Sv thực hiện : Phạm Thị Xuân Lớp: ĐH HOÁ1-K3 6 Thuyết minh Đồ án môn Quá trình thiết bị W: tổng lượng hơi thứ của hệ thống W 1 : lượng hơi thứ ra khỏi nồi 1 W 2 : lượng hơi thứ ra khỏi nồi 2 1c x : nồng độ cuối của dung dịch ra khỏi nồi 1 2c x : nồng độ cuối của dung dịch ra khỏi nồi *Tính nhiệt độ, áp suất  Chênh lệch áp suất chung của cả hệ thống (∆Р) nghd Ρ−Ρ=∆Ρ 1 4,1 0,2 3,9= − = (at ) (1) Р hd1 : áp suất hơi đốt nồi 1 Р ng áp suất hơi nước ngưng  Nhiệt độ, áp suất hơi đốt Ta có: chọn tỉ số phân phối áp suất giữa các nồi : 1 2 p p ∆ ∆ = 2,2 1 (at) (2) từ (1) và(2) ta có hệ phương trình : 02,2 9,3 21 21 =∆−∆ =∆+∆ pp pp Giải ra ta được : → Áp suất hơi đốt nồi 2 : 1hd p - 1 p∆ = 4,1- 2,68125 = 1,41875 (at) Trong đó: 1 p∆ : chênh lệch áp suất của nồi 1 và nồi 2 2 p∆ : chênh lệch áp suất của nồi 2 và thiết bị ngưng Hơi đốt nồi 1 được được cấp từ nồi hơi , hơi thứ ra khỏi nồi 1 được đưa sang nồi 2 làm hơi đốt để tận dụng nhiệt . Tra bảng (I.251 - Tr 314 – stttt1) ta có : Sv thực hiện : Phạm Thị Xuân Lớp: ĐH HOÁ1-K3 7 )(21875,1 )(68125,2 2 1 atp atp =∆ =∆ Thuyết minh Đồ án môn Quá trình thiết bị Nồi P hdi at T hdi o C i hdi J/kg r hdi J/kg 1 4,1 143 2744010 2140995,8 2 1,4187 5 109 2691285,5 2235326,4 ngưng 0,2 59,7 2596000 2358000  Nhiệt độ và áp suất hơi thứ : Theo sơ đồ nồi cô dặc , nhiệt độ hơi thứ nồi 1(T ht1 ) bằng nhiệt độ hơi đốt nồi 2 (T hd2 ) . Nhưng do quá trình truyền khối cố sự tổn thất nhiệt do trở lực đường ống ( ''' ∆ ) chọn ''' 1 ∆ = 1°C ''' 2 ∆ = 1°C Nhiệt độ hơi thứ của nồi 1(T ht1 ) 1 21 += hdht TT = 109 1 110+ = o C Nhiệt độ hơi thứ của nồi 2(T ht2 ) 1 2 += nght TT = 59,7 1 60,7+ = o C (*)Tra bảng I.251-Tr314-Stttt1. Nồi P hti at T hti o C i hti J/kg r hti J/kg 1 1,461 110 2696000 2234000 2 0,21036 6 60,7 2609588 2356000 - Tổn thất nhiệt : Tổn thất do nhiệt độ sôi của dung dịch cao hơn dung môi ( ∆ ′ ) Ta có : 0 . i f ′ ′ ∆ = ∆ (VI.10 - Tr.59 - Stttt2) Sv thực hiện : Phạm Thị Xuân Lớp: ĐH HOÁ1-K3 8 Thuyết minh Đồ án môn Quá trình thiết bị 2 16,2. i T f r = (VI.11 - Tr59 - Stttt2) 2 0 16,2. . i i T r ′ ′ ⇒∆ = ∆ 1 273 110 383T K = + = 2 273 60,7 333,7T K = + = T i: nhiệt độ sôi của dung môi ở áp suất hơi thứ r: ẩn nhiệt hóa hơi của nước Giá trị ' 0 ∆ được tra từ bảng ( VI.2 – Tr.63 – Stttt2 ) Nồi 1: x 1 =12,6316% → ' 01 ∆ =3,4 0 C Nồi 2 : x 2 =30% → ' 02 ∆ = 12,2 0 C C C 0 2 ' 2 0 2 ' 1 339,9 2356000 7,333 .2,12.2,16 6166,3 2234000 383 .4,3.2,16 ==∆⇒ ==∆⇒ 1 2 3,6166 9,339 12,9556 O C ′ ′ ′ ∆ = ∆ + ∆ = + = - Tổn thất do tăng áp suất thủy tĩnh ( '' ∆ ) 2 2 1 4 2 1 ( ). . ( / ) 2 ( ). .10 ( ) 2 tb hti dds hti dds h h g m h h at ρ ρ − Ρ = Ρ + + Ν = Ρ + + (VI.12 - Tr.60 -Stttt2) P hti : áp suất hơi thứ nồi i h 1i : chiều cao dung dịch trong ống truyền nhiệt , 1 h =0,5 (m) h 2: chiều cao ống truyền nhiệt , 2 h = 2 (m) : dds ρ khối lượng riêng của dung dịch khi sôi . Lấy gần đúng bằng ½ khối lượng riêng của dung dịch ở 15 0 C Tra bảng I.21 - Tr33 - Sttt1 ta có : dd1 ρ = 1116,844( kg/m³) Sv thực hiện : Phạm Thị Xuân Lớp: ĐH HOÁ1-K3 9 Thuyết minh Đồ án môn Quá trình thiết bị 2dd ρ = 1291 (kg/m³) 4 1 4 2 2 1,461 0,5 .1116,6844.10 1,6285( ) 2 2 0,210366 0,5 .1291.10 0,404( ) 2 tb tb at at − −   ⇒ Ρ = + + =  ÷     ⇒ Ρ = + + =  ÷   Tra bảng I.251 - Tr314 - Sttt1 : C C C Cat Cat hdtb hdtb tbtb tbtb 0'' 2 1 '''' 0 22 '' 2 0 11 '' 1 0 22 0 11 913,177,14213,3 7,147,604,75 213,3110213,113 4,75)(404,0 213,113)(6285,1 =+=∆+∆=∆ =−=Τ−Τ=∆ =−=Τ−Τ=∆ =Τ⇒=Ρ =Τ⇒=Ρ Tổng tổn thất nhiệt của cả hệ thống là : 12,9556 17,913 2 32,8686 o C ′ ′′ ′′′ ∑∆ = ∆ + ∆ + ∆ = + + = Hiệu số nhiệt độ hữu ích( ) i hi t∆ : 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 143 59,7 32,8686 50,4314 143 110 3,6166 3,213 26,1704 109 60,7 9,339 14,7 24,261 hi hd ng o hi hd ht o ht hd ht o t T T C T T C t T T C ∆ = − − ∑∆ = − − = ′ ′′ ∆ = − − ∆ − ∆ = − − − = ′ ′′ ∆ = − − ∆ − ∆ = − − − = -Cân bằng nhiệt lượng 11 ;iW 11 ;iW ′ W 2 ;i 2 1m Q 2m Q ddd tCG ;; 111 ;);( tCWG d − ( ) ccd tCWQ ;;− 11 ;; θ p CD 221 ;; θ p CW Sơ đồ cân bằng nhiệt lượng của hệ thống Sv thực hiện : Phạm Thị Xuân Lớp: ĐH HOÁ1-K3 10 [...]... ích nồi i qtbi : nhiệt tải riêng trung bình nồi i qtbi = q1i + q2i 2 q11 + q21 25 346, 6 925 + 24 475,36141 = = 24 911, 026 96( w / m 2 ) 2 2 24 911, 026 96 2 ⇒ K1 = = 951,87796( w / mđô ) 26 ,1704 q +q 21 103,5535 + 22 166, 524 86 qtb2 = 12 22 = = 21 635, 03918( w / m 2 ) 2 2 21 635, 03918 2 ⇒ K2 = = 891, 7 62( w / mđô ) 24 , 26 1 qtb1 = Cân bằng nhiệt trong từng nồi của hệ thống : Q1 = D.rhd1 3600 = 4345,3013 .21 40995,8... của dung dịch KOH Áp dụng công thức (1) ⇒ M = 0, 121 .56 + ( 1 − 0, 121 ) 18 = 22 ,598 (g/mol) 2 ⇒ α 22 = 45,3.0, 21 03660.5.8,18 32. 33.0,973 = 27 08,85065( w / mđô ) q 22 = α 22 ∆t 22 = 27 08,85065.8,183 = 22 166, 524 86( w / m 2 ) q 12 − q 22 q 12 100% = 22 166, 524 86 − 21 103,5535 22 166, 524 86 100% = 4, 795% < 5% Vậy giá trị ∆t 12 có thể chấp nhận Hệ số truyền nhiệt giữa hai lưu thể : Ki = qtbi ∆thii (w/m2.độ) ∆thii :... minh Đồ án môn Quá trình thiết bị ∆thi 2 − ∆t2 25 , 4913 − 24 , 26 1 = = 4, 826 % ∆thi 2 25, 4913 Sai số nồi 2 : ∆t1 = ∆t hi × Q1 K1 ∑Q K Nồi F1 = nhất, m2 25 8 424 2,176 = 108,86 951,87796 .24 .94 24 74539, 668 = 108,86 891, 7 62. 25, 4913 25 8 424 2,176 = 108, 26 951,87796 .25 , 0779 24 74539, 668 = 109, 45 891, 7 62. 25,3535 ∑ F = 21 7, 72 2 Tổng bề mặt truyền nhiệt bé nhau, m2 1 Bề mặt truyền nhiệt bằng ∑ F = 21 7, 71... mđô ) 2. 2, 097 ÷   q 12 = α 12 ∆t 12 = 10063, 68789 .2, 097 = 21 103,5535( w / m 2 ) ∑ r = 6, 625 .10−4 (m2.độ/W) theo trên Tổn thất nhiệt qua tường ống đó là : ∆tT 12 = q 12 ∑ r = 21 103,5535.6, 625 .10−4 = 13,9811o C ⇒ TT 22 = TT 12 − ∆tT 12 = 106,903 − 13,9811 = 92, 921 9o C ⇒ ∆t 22 = TT 22 − Ts2 = 92, 921 9 − 84, 739 = 8,183o C Hệ số cấp nhiệt từ ống truyền nhiệt đến dung dịch trong nồi 2 là 0.5 2. 33 α 22 = 45,3.Pht... dịch KOH ( ) M = nKOH M KOH + 1 − nKOH M H 2O nKOH : phần trăm KOH theo mol xKOH nKOH = xKOH M KOH 12, 6316 M KOH 56 = = 0, 0444 ( phần mol ) 100 − xKOH 12, 6316 100 − 12, 6316 + + 56 18 M H 2O (1) ⇒ M = 0, 0444.56 + ( 1 − 0, 0444 ) 18 = 19, 68 72 (g/mol) 2 ⇒ α 21 = 45,3.1, 4610.5.6,87 822 2.33.0, 726 96 = 3558,38595( w / mđô ) q21 = α 21 .∆t21 = 3558,38595.6,87 822 = 24 475,36141( w / m 2 ) q11 − q21 q11... = 24 475,36141 − 25 346, 6 925 24 475,36141 100% ≈ 3,56% < 5% 16 Sv thực hiện : Phạm Thị Xuân Lớp: ĐH HOÁ1-K3 Thuyết minh Đồ án môn Quá trình thiết bị Vậy giá trị có thể chấp nhận Nồi 2 Giả thiết ∆t 12 = 2, 097o C ⇒ TT 12 = T 12 − ∆t 12 = 109 − 2, 097 = 106,903o C Tm1 = Thd 2 + TT 12 106,903 + 109 = = 107,9515o C 2 2 Từ bảng ( Tr .29 - Sttt2 ) suy ra A2 = 1 82, 578175 0 .25  22 35 326 , 4  2 ⇒ α 12 = 2, 04.1 82, 578175... 4345,3013 .21 40995,8 = 25 8 424 2,1176( w) 3600 18 Sv thực hiện : Phạm Thị Xuân Lớp: ĐH HOÁ1-K3 Thuyết minh Q2 = W1.rhd2 3600 = Đồ án môn Quá trình thiết bị 3985, 25 37 .23 5 326 , 4 = 24 74539, 668( w) 3600 Phân bố nhệt độ hữu ích trong từng nồi : Q Nồi 1 Q K K 25 8 424 2,176 = 27 14,881 951,87796 24 74539, 668 = 27 74,8879 891, 7 62 2 25 8 424 2,176 = 52, 1046 951,87796 24 74539, 668 = 52, 67 72 891, 7 62 ∑ Q K = 5489, 7689... i2 + Qm 2 + W1.C p1.θ 2 + ( G đ −W ) C2 t 2 Qm 2 = 0, 05.Q2 = 0, 05 ( i1′ − C p 2 θ 2 ) Ta có : Hàm nhiệt của hơi đốt nồi 1 và nồi 2 : I =27 44010 (J/kg) i1' =26 9 128 5,5 (J/kg) Hàm nhiệt hơi thứ : i1 =26 96000 (J/ kg) i2 =26 09588 (J/ kg) Nhiệt độ nước ngưng nồi 1 và nồi 2 lấy bằng nhiệt độ hơi đốt : θ1 =143 0 C θ 2 =109 0 C Nhiệt dung riêng của nước ngưng : c p1 = 429 4,5 ( J/ kg) c p 2 = 423 3 ( J/ kg) 12. .. chuẩn : H1 + Trong đó : p1 w2 p w2 + 1 = H2 + 2 + 2 + Hm ρ1.g 2 g ρ 2 g 2 g w1 = 0 ρ1 = 1073 kg/m 3 ρ1 = 1056 kg/m 3 p1 = Pa = 1atm = 101337,3 (N/m 2 ) P2 = Pa + ∆P = 101337,3 + 175,96 32 + 160, 6733 + 664,86 = 1 023 38, 7965(N/m 2 ) W2 =0,5756 (m/s) H1 − H 2 = P2 P w2 − 1 + + hm ρ 2 g ρ1.g 2 g 1 023 38,7965 101337,3 0,575 62 − + + 2, 188 1056.9,81 1073.9,81 2. 9,81 =2, 4565(m) = 32 Sv thực hiện : Phạm Thị Xuân... Thuyết minh Đồ án môn Quá trình thiết bị Nhiệt độ đầu vào, ra khỏi nồi1 , ra khỏi nồi 2 của dung dịch : t1 =116, 829 6 0 C t2 =84,739 0 C t3 =116, 829 6 0 C Nhiệt dung riêng của dung dịch : cd = 3851, 12 (J/kg độ) c1 =3657 ,24 122 (J/kg độ) c2 = 321 1,075 (J/kg độ) Ta có : W1 = W ( i2 − C2 t2 ) + Gđ ( C2 t2 − C1.t1 ) 0.95 ( i1′ − C p 2 θ 2 ) + ( i2 − C1.t1 ) Thay số vào ta được : W1 =3985 ,25 37 (kg/h) W2 =8066,6667 . nồi i : i tb q nhiệt tải riêng trung bình nồi i 2 21 ii tb qq q i + = 1 2 2 11 21 2 1 2 12 22 2 2 25346,6 925 24 475,36141 24 911, 026 96( / ) 2 2 24 911, 026 96 951,87796( / . ) 26 ,1704 21 103,5535 22 166, 524 86 21 635,03918(. dung dịch KOH Áp dụng công thức (1) ( ) 0, 121 .56 1 0, 121 .18 22 ,598M⇒ = + − = (g/mol) 0.5 2. 33 2 22 2 22 22 22 45,3.0 ,21 0366 .8,183 .0,973 27 08,85065( / . ) . 27 08,85065.8,183 22 166, 524 86( / ) w. nhiệt đến dung dịch trong nồi 2 là 0.5 2. 33 22 2 22 45,3. . . ht P t α ψ = ∆ ψ : hệ số hiệu chỉnh, tính theo công thức ( VI .27 - Tr.71 - Stttt2 ) 2 2 2 2 2 2 2 2 0.435 0.565 2 dd . . . dd dd dd nc nc