Thiết kế xí nghiệp lốp ô tô nhà máy cao su đà nẵng

ác lớp mái lớp Hệ gạch kê vữa chống thấm cách nhiệt số tải vượt men Tính tài ĩ.Thiết kế khung k5:tác dung lên côt: Tài đinh trongkích tác dung 1.2.1.Xác thướclên dầm: khung: 2.1-1 Tài1.1 thưởng xuyên: Sơ đồ khung: Tải trọng lớp mái tính theo cấu tạo mái theo bảng sau: - Khung ngang có nhịp - Liên kết dàn cột liên kết cứng 1.2 cỏt khung : Cần trục sức nâng Q=75t (lấy theo phụ lục VI- thiết kế KCT nhà CN) có nhịp Lk = 28,5m, khoảng cách Ằ,=750mm Trục đơn vị cách mép cột khoảng a=250mm Chiều cao Hk girit cầu trục 4m Sơ chọn dầm cầu trục h dct= ( l/6).B=lm Chiều cao ray đệm Hr = 200mm Chiều cao H2 từ đỉnh ray cầu trục đến phía kết cấu mái: H2=(Hk + 100) + f= 4000+100+300=4400mm 100 - khe hở an toàn f - khoảng hở dự trử xét đến độ rỗng dầm vị kèo Chiều cao sử dụng(phụ thuộc vào công nghệ ) : H=H!+H2=i 1+4,4=15,4m H] cao trình đỉnh ray HỊ=1 lm Chiều dài phần cột trên: Ht = H2 + Hdc + Hr =4,4+1+0,2=5,6m Chiều dài phần cột : Hd= H- Ht +H3= 15,4- 5,6+2,0=11,8m (H3 =l,5+0,5=2m - yêu cầu công nghệ phải đặt máy lưu hóa sâu l,5 m so với cos nền.) Chiều cao phần cột chọn Ht= 500mm,thỏa điều kiện : h, > — H, = 15,4 - 5,6 + 2,0 = 11,8'” 12 Chiều cao phần cột dưói (do trục nhánh cầu trục trùng với trục dầm cầu Hd = a+À=250+750=1000mm.thỏa điều kiên h, >—H = —(15,4) = 0,77'” d 20 20 Kiểm tra điều kiện cần trục không vướng vào phàn cột trên: hd - ht > = B] + c Trong Blj = 400 - khoảng cách từ trục đến mút cầu trục (lấy theo Gabarit cầu trục 75t) - khe hở tối thiểu Q < 75tân 1000 - 500 = 500 >400 + 75 = 475mm 1.3 Dàn mái: Chiều cao đầu giàn trục đơn vị lấy 2,2 m ,độ dốc cánh 1/lO.như chiều cao dàn : 2,2 + 1/10 + 30/2 =3,7 m Hệ bung loại tam giác có đứng.Khoảng cách mắt cánh 3m,nơi có thêm bung đứng phụ khoảng cách l,5m Be rộng cửa trời lấy 12 m chiều cao cửa trời gồm lớp cửa kính m l,5 ,bậu cửa l,2m ,bậu cửa 0,8m ~ Tải trọng tính toán phân bố mặt xà ngang p=n p“ B = 1,4.75.6 = 630kg/m 2.2 Đo tài tác dung lẽn côt: 2.2.1 Đo tài dàn: Tải thường xuyên A= £x^ — 4315x30 _ 64729 kg =64,3 t Tải trọng tạm thời: A’= 30 =9450 kg =9,45t 2.2.2 Do dct tính sơ bô theo công thức kinh nghiêm: Gdct— ri Cídct • Ldct' %kg Trong Ldct - nhịp dct(Ldct = B = 6000mm) adct - hệ số trọng lượng dct ((Xdct= 24 + 37) Gdct = 1,2.30 -6 — 1296 kg * 1,3 (t) Gdct - đặt vai đỏ' dct Do áp lưc bánh xe cần trưc: Lấy theo Gabarit cần trục 75 ta có áp lực thắng đứng tiêu chuẩn lớn bánh xe PC1 max =39t; pc2max = 40t Trọng lượng di chuyển trục G=140(t) Trọng lượng xe Gxc=38(t) mm trụcđộ Bctdốc =8800 ĐổiBe rộng phân bố với i=l/10, cos a =0,995 Khoảng cách bánh xe2 : (840 + 4560 + 840)mm tc ——— = 561(kg / m ) 0,995 Tải trọng áp lực thẵng đứng bánh xe cầu trục tác dụng lên cột thông lượng bảnxác thân dànbằng hệ giàng tínhdah sơ theo thứccủa kinh nghiệm quaTrọng dc trục định cách dùng phản công lực lựa dầm xếp G xed=cảunhai cầu1,2 -= 0,28(6?;?) dùng hh =6 0,7.4(——- -1) 1500 Đường hàn ggiữa cánh bụng dầm vai : Q.S K - —^ = —— = 0,26(6?W) dùng hh=6 p.J.R h g 2.0,7.206921.1500 5.4.3 Thiết kế chân côt : Dùng nội lực tiết diện A ,cặp nội lực gây lực nén lớn cho nhánh đả tính : Nct =189,02 (t) a) Kích thước đế : Diện tích đế cần thiết: = Fbd N / R em ( R - cường độ ép cục bê tông móng ) b = b em /v xR Rbit — cường độ lăng trụ bê tông móng Fm — diện tích mặt móng đế Vì chưa biết Fm Fbd nên chọn \ụ = 1,2 Dùng bê tông móng số hiệu 150 có R\ = 65 kg/cm2 ,Rbem =1,2 65 =78 kg/cm2 Diện tích đế yêu cầu nhánh mái nhánh cầu trục : F bd = 282950 /78 = 3628 cm2 Fctbd = 189020 / 78 = 2428 cm2 Be rộng đế chạy theo cấu tạo: B = bc + 2.C =600 + 2.50 = 700 mm =70 Chiều dài cần thiết đế : Lmbd = 3628,0/70 = 51,83 cm L bd = 2423 / 70 =34,62 cm cm ct Chọn L" bd =60 ; L =40 cm bd ứng suất thực tế duới đế : ơm = 282950 /60 70 =67 kg /cm2 oă = 189020 /40 70 = 66,8 kg /cm2 Tính chiều dày đế cấu tạo chân cột xem hình 1.13 , diện tích đế bị dầm đế sườn ngăn chia thành ô với biên tựa khác Theo kích thước cạnh ô loại ô Tính mômen uốn ô Ở nhánh mái ,mômen lớn kê bốn cạnh với b/a = 29,4 /23 =1,28 Tra bảng 3.6 - thiết kế KCT (Xi = 0,068 M - a ơỏ ,d2 =0,068 67.232 =2410 kg cm Ó nhánh cầu trục mômen lớn bàn kê bá cạnh Với b/a =19,4 /29,4 =0,66 tra bảng 3.7 - thiết kế KCT a = 0,0824 M = a ,ơ„ d2 = 0,0824 66,8 29,42 = 4758 kg cm Chiều dày cần thiết đế nhánh : ct Chọn chung chiều dày đế cho hai nhánh ôbd = 4cm Cấu tạo chân đế nhánh mái cho trọng tâm nhánh trọng tâm đế lực buông neo trùng Ớ trọng tâm cột cách mép đoạn z=2,9 cm Đe đơn giản chế tạo ta lấy cách z=3 cm.Từ trọng tâm nhánh mái đến dầm đế :bgóc-z= 16,0-3 =14cm.Hai dầm đế cách 28cm ;ta phải hàn đối đầu vào sống dài 12cm đế liên kết với dầm đế b)Tính bề dày đế : Cấu tạo chân cột xem hình 1.13,diện tích đế bị dầm sườn ngăn chia thành ô với biên tựa khác Theo kích thước cạnh ô loại ô ,tính môm en uốn ô Ớ nhánh mái môm en lớn ô4.Tính dầm côngxon nhịp 15cm a = -;M = 0,5.67152 = 7537,5(kg-cm) Ớ nhánh cầu trục ,mômen lớn ô tính dầm cỗngon nhịp 7cm a = —;M0,5.66,8.72 = 1636,6(kg.cm) Chiều dày cần thiết đế moi nhánh : _ Ị 6.M _ 16.1636,6 = 4,6C'” \ R.ỵ V 2100.1 , _ Ĩ6M _ /6.1636,6 ~ \ R ỵ V 2100.1 = 2,16"” Chọn chung chiều dày đế cho hai nhánh S b d = c m c)Tính dầm đế : -Be dày dầm đế chọn£ = 1,2""; chiều cao dầm đế tính cho chứa hết đường hàn truyền lực N nPKK n=4 - số dường hàn giửa dầm đế nhánh cột ;hh=10mm —282950— +1 = 68,4"" 4.0, 7.1,0.1500 +VỚĨ nhánh mái : h d â = + Với nhánh cầu truc : h ă = —— -+1 = 46"" 4.0, 7.1,0.1500 - Chọn chiều cao dầm đế hai nhánh hdđ=70cm - Vì dầm đế có tiết diện lớn mà côngxon dầm đế lại bé nên không cần kiềm tra uốn cắt - Tính chiều cao đường hàn ngang +VỚĨ liên kết dầm đế vào đế K ,(15 + 2^67 2(/®s)„i0 2.1260 +VỚĨ liên kết bụng nhánh bụng đế : K= qh _ (0,5.16 + + 0,5.30).67 2) m i n " 2.1260 = 0,6 6cm - Chọn thống hh=8mm cho đường hàn ngang Tiết diện dầm đế nhánh cầu trục chọn tiết diện nhánh mái nhịp tải trọng tác dụng bé nên ta không cần kiếm tra cường độ c) Tính buông neo: b) Tính phận chân cột: Dầm đế Toàn lực N truyền từ nhánh cột xuống đế thông qua hai dầm đế đôi sườn hàn vào bụng nhánh Vì dầm đế chịu tác dụng phần phản lực ơnh thuộc diện truyền tải Tải trọng lên dầm đế nhánh mái: q d — ( + 0,5 30 ) 67 = 1340 kg/cm Tổng phản lực truyền lên dầm đế : N md = qmdd =1340 70 = 93800 kg Lực hai đường hàn liên kết dàm đế với sóng với mép thép góc nhánh cột phải chịu Giả thiết chiều cao đường hàn sống h s = 12mm ,chiều cao đường hàn mép hm =8mm Chiều dài cần thiết đường hàn mép : = ụ- X { b ' y = 93,800^-1^ = 55(cm) b h (/?.£) 16.1,2.1260 g _NZ a g = s V/ g / “ 93800.1,9 _ l l t / — X -3 -= _ bg — = 111 (ctn) 16.0,8.1260 Trong : bo: chiều rộng cạnh thép góc aagg==1 ,1,V cmcm - khoảng cáchcacn từ trung tâm trục nhánh đên đường hàn - Knoang tư tru sông thép góc Chọn dầm đế có tiết diện ( 550 120 )mm Vì dầm đế có tiết diện lớn mà cong xon dầm đế lại bé nên không cần kiểm tra cắt -Sườn cong xon A + Tải trọng tiết diện lên sườn : qA = 30 67 =2010 kg/cm + Mômen uốn lực cắt lớn tiết diện ngàm : MA =qA 1A2 / = 2010 ,332 /2 =1094445 kg cm QA = qA -ù = 3 = 66330 kg + Chọn chiều dày sườn ÔA = 1,0 cm + Chiều cao sườn tính theo h A = ỖARy = 55,92(cw) 1.2100 =60-t-cm vmọn nA =ou cm + Kiếm tra lại hai đường hàn góc liên kết sườn A với bụng cột chọn chiều cao hh =1 cm + Wgh = (2 Ị3 hh lh2 )/6 = (2 0,7 (60 - 1) )/6 = 812 cm3 + Agh = p h h h ĩ h = 0,7 (6-1) = 82,6 cm2 + Độ bền đường hàn kiểm tra theo ơtd ' h h094445Y í66330V / cm 2) < R g h = 1800(Ẩ:g / cm 2) 82,6 hy + Sườn công xon A đường hàn đủ khả chịu lực Sườn ngăn B: - Sườn ngăn B : + Tải trọng tác dụng lên sườn ngăn B : qB = 67 ( 10 + 0,5 33) = 1776 + Sườn B làm việc dầm đơn giản tựa lên dầm đế sườn A Mômen n h ấ.29,5" t : MR == qB 1B2 /8 = 1776 29,52 =193141 k g c m = qB 1/ /8 uốn = lớn 1776 B - w VJ + Chọn chiều dày sườn B ôp = 10 n < + Chiều cao cần thiết sườn B tính theo điều kiện chịu uốn : I K = à.Mg = 23,4(cw).Chọn hB=25 1.2100 S f í Rỵ + Chiều cao đuờng hàn liên kết sườn B vào dàm đế q B l B _ 1776.29,5 K = 2(25g )-1) 1260 KW mn mm + Chọn hh = l =10 mm - Tính chiều cao đường hàn ngang : + Với liên kết dầm đế vào đế , q™ 1340 h - — —2^1- -= ——— = 0,53(cw) 2(/^)min 2.1260 + Với liên kết sườn A vào đế : q A _ 3010 A K = 0,8 2(M g ) m 2(1260) _ = + Liên kết sườn B vào đế q B _ 1776 0,71 (cm) K = (W g ) m 2(1260) + Với liên kết bụng nhánh bụng đế : _ 67(0,5.16 + + 0,5.23) c h, 0,57 (cm) K = 2(^g)mi„ 2(1260) + Chọn thống hh =8mm cho đường hàn ngang - Tiết diện dầm đế nhánh cầu trục chọn tiết diện nhánh mái nhịp tải trọng tác dụng bé nên ta không cân kiếm tra cường b) Tính bu lông neo: Tính với tô hợp gây kéo lớn đế máng Từ bảng tố hợp cặp nội lực cho lực dọc nhỏ môm lớn tác dụng chân c ộ t Nội lực đế tính bu lông neo nhánh mái Từ bảng tổ hợp nội lực ta tìm tổ hợp (1,7) M = —-xn b +M g n < = X 0,9 -177,38 = -157,03(ím) 1,1 N = —xn, 0,9 = ÍT 58,53(0 Lực kéo nhánh mái (chính lực kéo bu lông ) cung độ chọn chọn Fyc h R 2X = c c 0,971 0,5646 0,971 Trong c = 0,971111 - khoảng cách hai trục trọng tâm hai nhánh yi = 0,5646m - khoảng cách trọng tâm nhánh đối diện trọng tâm toàn tiết diện Diện tích yêu cầu bu lông : gĩ = 127,6910- = 1400 Chọn hai nhánh bu lông neo (ị) 90 có diện tích thu hẹp Fth = 53,6=107,2cm2 Nhánh cầu trục : Lực gây kéo lớn nhánh tổ hợp (1,5,8),(1,6,8) M = —X 0,9 + 21,99 +112,24 = 154,58(tm) = 58,53(0 Lực kéo bu lông yw N‘ b ; = _ ỈỄJẼ1 X 0,4064 = 134,7(0 ^ 0,971 0,971 diện tích yêu cầu bu lông 134700 =2 v - 1400 ' Chọn ộ 90 có tiết diện thu hẹp : vc F,h = 53,6= 107,2 cm - Tính suờn dở bu lông neo ,cả hai nhánh dùng loại bu lông nên tính chung cho hai truờn hợp nhu sau: + Lực kéo lớn bu lông neo : z ! = 0,5 Fth Rneo =0,5 107,2 1400 = 750040 kg + Mômen : M = z, e = 75040 11 = 825440 kg.cm Với e =1 lcm khoảng cách từ trục bu lông đến mặt dầm đế Sườn hàn vào mặt dầm đế đường hàn bên h h =12mm Chọn chiều cao sườn 55 mm + Kiểm tra ứng suất hàn : 825440.6 = 1011 (kg/cm ) 2.0, 7.1,2(55-l)2 75040 = 821(kg / cm ) Tu = 2.0, 7.1,2( 55-1) V l O l l +8272 =1306(kg/cm )< R g h =1500kg/cm +Tính bảng dở bu lông neo dầm đơn giản với nhịplà khoảng cách hai dầm đế + Đối với nhánh mái : M 446915 ị R 2100 + Chọn thép góc L 250 X 160 X 12 làm đở (Jx =3147cm ) (Xo = 3,53 ) Mômen chống uốn yêu cầu : w = w - 3147 (16-3,53) ( ? ) 252 677 wìă0 = ^4- = = 3,36(cm3) 66 p =14cm - đường kính rảnh luồn bu lông.Vậy Wth = 252 - 3,36 = 248,64 cm > Wyc 213 c) 5.5 [...]... đế bị các dầm sườn ngăn chia thành các ô với các biên tựa khác nhau Theo các kích thước cạnh ô và loại ô ,tính môm en uốn trong các ô này Ớ nhánh mái môm en lớn nhất là ở ô4 .Tính như dầm côngxon nhịp 15cm a = -;M = 0,5.67152 = 7537,5(kg-cm) Ớ nhánh cầu trục ,mômen lớn nhất là ở ô tính như dầm cỗngon nhịp 7cm a = —;M0,5.66,8.72 = 1636,6(kg.cm) Chiều dày cần thiết của bản đế ở moi nhánh : _ Ị 6.M _... 2.0,7.206921.1500 5.4.3 Thiết kế chân côt : Dùng nội lực ở tiết diện A ,cặp nội lực gây lực nén lớn nhất cho nhánh đả tính ở trên : Nct =189,02 (t) a) Kích thước bản đế : Diện tích bản đế cần thiết: = Fbd N / R em ( R - cường độ ép cục bộ bê tông móng ) b = b em /v xR Rbit — cường độ lăng trụ của bê tông móng Fm — diện tích mặt móng dưới bản đế Vì chưa biết Fm và Fbd nên chọn \ụ = 1,2 Dùng bê tông móng số hiệu... của khung Không cần kiếm tra ốn định ngoài mặt phẵng vì tùng nhánh cột đả ốn định ngoài mặt phẵng khung Kiếm tra lại tỉ lệ độ cứng thực tế giữa hai phần cột N = Jd /Jt =687230 / 131701 =5,2 Sai số so với tỷ lệ đả chọn để giải khung là : ơ= —— X100 = — -— X100 = 4,4% sai số cho phép n 5 5.4 Thiết kế các bỏ phân cấu tao côt: 5.4.1 Thiết kế mối nối hai phần côt Dự kiến mối nối khuếch đại ở cao hơn mặt... bảng 3.3 thiết kế KCT nhà CN [bo/ỗ c ] = (0,36 + 0,1 J ) M 121 106 = (0,36 + 0,1.3,1)J » =21,19 Tiết diện cột đả chọn có bo /ỗc = (48 - 2,2 )/2.2,2 = 10,41 1 và-?cx = =3,1 >0,8 ta có : [ho/ ôb] =... ô Tính mômen uốn trong các ô này Ở nhánh mái ,mômen lớn nhất là ở bản kê bốn cạnh với b/a = 29,4 /23 =1,28 Tra bảng 3.6 - thiết kế KCT được (Xi = 0,068 M - a ơỏ ,d2 =0,068 67.232 =2410 kg cm Ó nhánh cầu trục mômen lớn nhất là ở bàn kê bá cạnh Với b/a =19,4 /29,4 =0,66 tra bảng 3.7 - thiết kế KCT được a = 0,0824 M = a ,ơ„ d2 = 0,0824 66,8 29,42 = 4758 kg cm Chiều dày cần thiết của bản đế mỗi nhánh... =3,1 >0,8 ta có : [ho/ ôb] = (0,9 + 0,5.T) F- VA (0,9 + 0,5.3,1) 2100 ổu 2,0 Trong đó Tiết diện đả chọn như trên là thỏa mản 5.3 Thiết kế phần côt- dưới K =(0,3-ỉ-0,5) Hệ số: kế đến ảnh hưởng của mômen Cột dưới được thiết kế là (p= (1,4 + 1,8) cột rỗng gồm 2 nhánh liên kết nhau bằng các thanh - Hệ số cấu tạo ; lấyTheo cp =1,4 bảng tổ hợp ta chọn ra hai cặp nội lực tính toán như sau : R = 2100 kg/cm2... sườn A Mômen n h ấ.29,5" t : MR == qB 1B2 /8 = 1776 29,52 =193141 k g c m = qB 1/ /8 uốn = lớn 1776 B - w VJ + Chọn chiều dày sườn B là ôp = 10 n < + Chiều cao cần thiết của sườn B tính theo điều kiện chịu uốn : I K = à.Mg = 23,4(cw).Chọn hB=25 1.2100 S f í Rỵ + Chiều cao đuờng hàn liên kết sườn B vào dàm đế q B l B _ 1776.29,5 K = 2(25g )-1) 1260 2 KW mn mm + Chọn hh = l =10 mm - Tính chiều cao các... kéo trong bu lông yw N‘ b ; = _ ỈỄJẼ1 X 0,4064 = 134,7(0 ^ 0,971 0,971 diện tích yêu cầu của bu lông 134700 =2 v - 1400 ' Chọn 2 ộ 90 có tiết diện thu hẹp là : vc F,h = 2 53,6= 107,2 cm - Tính su n dở bu lông neo ,cả hai nhánh đều dùng một loại bu lông nên tính chung cho cả hai truờn hợp nhu sau: + Lực kéo lớn nhất trong một bu lông neo : z ! = 0,5 Fth Rneo =0,5 107,2 1400 = 750040 kg + Mômen : M = z,... dài cần thiết bản đế : Lmbd = 3628,0/70 = 51,83 cm L bd = 2423 / 70 =34,62 cm cm ct Chọn L" bd =60 ; L =40 cm bd ứng su t thực tế duới bản đế : ơm = 282950 /60 70 =67 kg /cm2 oă = 189020 /40 70 = 66,8 kg /cm2 Tính chiều dày bản đế cấu tạo chân cột xem hình 1.13 , diện tích bản đế bị các dầm đế sườn ngăn chia thành các ô với các biên tựa khác nhau Theo các kích thước cạnh ô và loại ô Tính mômen uốn... Với chiều cao tiết diện đả chọn trước hf =500mm Độ lệch tâm e = M/N = 71,56/76,28=0,94m =94cm Sơ bộ giả thiết hệ số ảnh hưởng hình dạng tiết diện Bán kính lõi: px =0,4 a = 0,4.50 =20 cm Bán quán tính rx = 0,44 a = 0,44.50 =22cm Độ mãnhX x = lx2/rx =21,58.102/22 = 98 Độ lệch tâm quy đổi mi = 1,5.94/20 = 7,05 ô mãnh quy ước : Ă = Ằ J—= 98 ^tìO = 31 \E V31.106 Tra bảng PLII - thiết kế KCT nhà CN theoX ... +2,86) = 4,28(0 2.2.5 Đo lươnu xả gỗ vả tôn đỏng tuông: Tôn treo vào xà gỗ thép hình liên kết với cột Trọng lượng 20 kg/m2 Đỗi thành phân hệ dọc theo cột qtôn =1,2 20.6= 144 kg/m = 0,144 t/m 2.2.6... sườn ngăn chia thành ô với biên tựa khác Theo kích thước cạnh ô loại ô Tính mômen uốn ô Ở nhánh mái ,mômen lớn kê bốn cạnh với b/a = 29,4 /23 =1,28 Tra bảng 3.6 - thiết kế KCT (Xi = 0,068 M... —— X100 = — -— X100 = 4,4% sai số cho phép n 5.4 Thiết kế bỏ phân cấu tao côt: 5.4.1 Thiết kế mối nối hai phần côt Dự kiến mối nối khuếch đại cao mặt vai cột 500 mm Mối nối cánh cánh bụng cột