giới thiệu các tình hình chung tại bến vợt

Phần i thiết kế sơ Chơng giới thiệu tình hình chung bến vợt Giới thiệu chung Cầu X nằm đờng D, vợt qua sông Y KM thuộc xã A, huyện B, tỉnh C Công trình vợt sông cầu tràn Z BTCT gồm nhịp L = 9m Tuy tải trọng cầu tràn đảm bảo H30 nhng mùa lũ thờng xuyên bị ách tắc giao thông thuỷ vận tải khu vực Vị trí xây dựng cầu : Cầu X nằm cách cầu tràn cũ khoảng 20m phía hạ lu Đặc trng vùng xây dựng cầu 2.1 Đặc điểm địa hình Vị trí cầu X vợt qua sông S nằm địa bàn xã A, huyện B, tỉnh C Mật độ dân c khu vực xây dựng tha thớt, kinh tế phát triển Khu vực xây dựng cầu nằm dạng địa hình đồng trớc núi Tại vị trí xây dựng cầu bề mặt địa hình tơng đối phẳng, cao độ bề mặt thay đổi từ +179.45 đến +188.20 Phơng tiện vợt sông ngầm bê tông có cao độ mặt +184.11 2.2 Đặc điểm địa chất a Điều kiện địa tầng - Lớp 1: Đá hộc, cuội sỏi lớp đá đổ đờng chiến tranh lẫn cuội sỏi bồi lấp lũ đa hàng năm Bề dày lớp thay đổi từ 2.0 đến 3.2m - Lớp (Tầng phủ) : Sét màu xám nâu vàng, nâu đỏ - trạng thái nửa cứng đến cứng, (A-7-5) Lớp phân bố chủ yếu hai bên bờ sông rộng khắp khu vực nghiên cứu, vị trí xây dựng cầu gặp lỗ khoan ND1, LK1 ND2 với bề dày thay đổi từ 5,1 đến 7,0 m Lớp đất có khả chịu lực tốt, đờng dẫn lên cầu đắp trực tiếp lên lớp này, không cần xử lý đặc biệt - Lớp (Đá gốc): Đá vôi màu xám xanh, xám đen, nứt nẻ, xen kẹp mạch canxit - cứng Trong lớp đá thờng xuất nhiều hang động castơ Cờng độ kháng nén: - Khô: 484 T/m2 TK1: Thấu kính cát sét màu xám vàng lẫn sạn - trạng thái dẻo mềm Đây lớp đất lấp đầy hang castơ, lỗ khoan LK1 có bề dày 3,3 m TK2: Thấu kính cát lẫn sạn màu xám trắng Đây lớp đất lấp đầy hang castơ, lỗ khoan LK5 có bề dày 0,3 m TK3: Thấu kính cát lẫn sạn màu xám trắng Đây lớp đất lấp đầy hang castơ, lỗ khoan LK5 có bề dày 0,4 m b Địa chất vật lý Trong khu vực xây dựng cầu X có tợng castơ phổ biến đá vôi Các hang động có bề dày từ 0,3 đến 3,3 m Trong hang chất lấp nhét cát sét cát, điều nói lên hang động ngừng hoạt động Quy mô hang động khu vực có nhiều bậc kích thớc khác Hiện tợng castơ đá vôi điều bất lợi cho việc xây dựng ổn định công trình c Địa chất thủy văn Trong khu vực xây dựng cầu X, yếu tố địa chất thủy văn gây ảnh hởng đến ổn định công trình Nớc dới đất tồn lớp tàn tích, bồi tích hang động castơ Động thái nớc dới đất thay đổi phức tạp có quan hệ với nớc mặt Qua kết phân tích mẫu nớc mặt cho thấy, nớc khu vực thuộc loại: Nớc Bicacbonat Canxi Natri Nớc tính ăn mòn với BTCT ảnh hởng tới ổn định công trình d Điều kiện vật liệu xây dựng Trong khu vực xây dựng cầu X, vật liệu xây dựng (VLXD) chủ yếu đợc tận dụng chỗ Các mỏ cách tuyến gần thuận lợi cho việc khai thác Mỏ đất: (Mỏ đất số 1) - Vị trí địa lý: Nằm KM485+800 (lý trình theo QL15A) QL15A, bên phải tuyến Mỏ đất thuộc xã A- huyện B - tỉnh C - Trữ lợng : Khoảng 500 000m3 - Cự ly vận chuyển khả khai thác : Mỏ nằm bên phải tuyến đờng QL15A, khoảng cách từ mỏ tới vị trí xây dựng cầu X (KM489+250.0) khoảng 3,5 km, thuận tiện cho xe giới vào lấy vật liệu Chiều dày lớp hữu phải bóc bỏ khoảng 0.5m - Chất lợng: Qua kết thí nghiệm phòng cho thấy, mỏ đất có thành phần hỗn hợp cát sét màu nâu, xám nâu, xám đen lẫn đá vôi đá diệp thạch phong hoá Dung trọng khô lớn : c'max = 1.95 T/m3 Độ ẩm tốt : W'op = 12.3 % Lực dính trạng thái bão hoà : C =0.3kG/cm2 Góc ma sát trạng thái bão hoà : =19o Từ kết cho thấy mỏ đất dùng làm vật liệu đắp thân đờng làm lớp móng dới kết cấu mặt đờng đờng dẫn vào cầu Mỏ đá số - Vị trí địa lý : Nằm KM489+500 - theo lý trình tuyến đờng D, mỏ cách tuyến khoảng 400m bên trái Mỏ đá thuộc xã Q - huyện B - tỉnh C - Trữ lợng : lớn, khoảng 500 000m3 - Cự ly vận chuyển khả khai thác : Mỏ nằm bên trái QL15A, cự ly vận chuyển từ mỏ tới vị trí xây dựng cầu X khoảng 600m theo đờng nhựa đá dăm, rộng khoảng 4m Tại khu vực mỏ có mặt rộng thuận tiện cho việc khai thác lập dây chuyền sản xuất loại đá khác - Chất lợng: Qua kết thí nghiệm phòng cho thấy mỏ đá có thành phần đá vôi màu xám xanh, xám đen, cứng Dung trọng : 2.69 T/m3 Cờng độ kháng nén bão hoà : 671- 694 kG/cm2 Hệ số mềm hoá : 0.97 Độ mài mòn LOS ANGLES : 15 - 18% Từ kết thí nghiệm nêu cho thấy đá lấy mỏ đáp ứng làm vật liệu xây dựng kết cấu công trình cầu Mỏ đá số - Vị trí địa lý : Nằm bên trái cách QL12A KM65+500 khoảng 150m Mỏ đá thuộc thôn T, xã F - huyện B - tỉnh C - Trữ lợng : khoảng 600 000m3 - Cự ly vận chuyển khả khai thác : Mỏ nằm bên trái QL12A, cự ly vận chuyển từ mỏ vị trí xây dựng cầu X (KM489+250.0) khoảng 16.5 km theo QL12A QL15A, từ mỏ tới QL12A khoảng 150m đờng rải đá hộc rộng 5m khó đờng bị h hỏng nặng Tại khu vực mỏ có mặt rộng thuận tiện cho việc khai thác lập dây chuyền sản xuất loại đá khác - Chất lợng: Qua kết thí nghiệm phòng cho thấy mỏ đá có thành phần đá vôi màu xám xanh, xám đen, cứng Dung trọng : 2.72 T/m3 Cờng độ kháng nén bão hoà : 781 - 820 KG/cm2 Hệ số mềm hoá : 0.97 Độ mài mòn LOS ANGLES : 15 - 17% Từ kết thí nghiệm nêu cho thấy đá lấy mỏ đáp ứng làm mặt đờng xây dựng công trình cầu Mỏ cát - Vị trí địa lý: Mỏ cát nằm sông M- khu vực xã M - huyện N - tỉnh C cách thị trấn L khoảng 2,0 km - Trữ lợng: lớn - khoảng 300 000m3 - Cự ly vận chuyển khả khai thác: Mỏ nằm cách QL12A khoảng 2.0 km theo đờng nhựa tới thị trấn L, cự ly vận chuyển từ mỏ tới vị trí xây dựng cầu X khoảng 32,5 km theo QL12A - Chất lợng: Qua kết thí nghiệm phòng cho thấy mỏ cát có thành phần cát hạt trung đến hạt thô lẫn sỏi sạn màu xám vàng, xám trắng Từ kết thí nghiệm nêu cho thấy cát lấy mỏ đáp ứng đợc chất lợng nh trữ lợng để xây dựng công trình tuyến Khi dùng cát làm cấp phối cho bê tông tuỳ loại kết cấu cụ thể loại bỏ bớt hạt sỏi phù hợp với kích thớc kết cấu công trình Sỏi Có thể lấy khu vực thôn Tân Lý - xã Minh Hoá - huyện Minh Hoá tỉnh Quảng Bình, vận chuyển tới vị trí xây dựng cầu X khoảng - km Trong khu vực xây dựng cầu X, địa tầng gồm: Lớp lớp có khả chịu tải tốt Hiện tợng castơ khu vực gây ổn định cho công trình Cần ý xác định vị trí, chiều sâu đặt móng cầu tránh vị trí có hang động castơ Các yếu tố địa chất thủy văn không gây ảnh hởng đến công trình Vật liệu xây dựng: + Đất, đá phục vụ cho đắp đờng đầu cầu xây dựng cầu thuận lợi, mỏ gần tuyến điều kiện khai thác dễ dàng Móng mố, trụ cầu dùng móng cọc khoan nhồi ngàm vào đá gốc (lớp 3) cờng độ kháng nén 484T/m2 2.3 Đặc điểm khí tợng thuỷ văn 2.3.1 Đặc điểm khí hậu Tỉnh C nói chung, huyện B nói riêng nằm miền khí hậu Trung Về bản, khí hậu bắc Trung giữ đặc điểm khí hậu miền Bắc Song ảnh hởng địa hình khu vực, mà khí hậu thể nét riêng có tính chất chuyển tiếp kiểu khí hậu miền phía Bắc miền đông Trờng Sơn Mùa đông bớt lạnh so với Bắc Nhiệt độ trung bình tháng lạnh 17.5 oC (tháng 1) Tháng nóng tháng 6, nhiệt độ cao có năm đạt tới 40,1 oC, (ngày 11 tháng năm 1977) Một năm chia hai mùa: mùa ma mùa hanh khô Mùa ma thờng tháng đến tháng 10, có năm kéo dài đến tháng 11 Lợng ma trung bình nhiều năm mùa ma chiếm tới 85% tổng lợng ma năm Tháng có lợng ma lớn tháng tháng 10 với lợng ma trung bình hai tháng đạt tới 1112 mm Mùa hanh khô nối tiếp từ tháng 12 đến tháng năm sau Tháng ma tháng 1, lợng ma bình quân tháng đạt khoảng 51 mm Lu vực sông N nằm sâu đất liền, có núi che chắn xung quanh nên ảnh hởng gió bão nhẹ Tốc độ gió mạnh xảy khu vực đạt tới 23 m/s, (ngày 09 tháng năm 1979) Lu vực sông S tính tới vị trí cầu X có diện tích khoảng 210 km chiều dài sông 20 km Sông S bắt nguồn từ vùng núi 4A có độ cao từ 400 đến 900 mét Trên vùng thợng lu, sông chảy hai dãy núi đá vôi cao trung bình 350 đến 600 mét, rừng nghèo, nhiều cỏ tranh Lòng sông thợng lu hẹp sâu, hai bờ vách đá dựng đứng, nhiều thác ghềnh, độ dốc đáy sông lớn từ 15 đến 25 %o Đoạn từ E B tính chất trung lu đựợc thể đầy đủ Tại đây, thung lũng sông đợc mở rộng, độ dốc đáy sông hạ thấp rõ rệt, từ đến % Hạ lu sông N, lòng sông đợc mở rộng độ dốc đáy khoảng đến 2%o Hàng năm, theo nhịp điệu biến đổi ma, dòng chảy sông N đợc chia làm hai mùa rõ rệt: mùa lũ mùa cạn Mùa lũ sông tháng kết thúc vào tháng 11 Mùa cạn kéo dài từ tháng 12 đến đầu tháng năm sau Lợng dòng chảy mùa lũ chiếm từ 65 đến 80 % lợng dòng chảy năm Ba tháng liên tục có dòng chảy lớn thờng xuất vào tháng 9; 10 11 Lợng dòng chảy năm ba tháng chiếm từ 50 đến 55 % lợng dòng chảy năm Tháng có lợng dòng chảy lớn thờng xuất vào tháng tháng 10 Thời gian tồn lũ tơng đối ngắn, khoảng đến ngày Ba tháng có lợng dòng chảy nhỏ thờng xuất vào tháng 2; Lợng dòng chảy ba tháng chiếm khoảng đến 10% lợng dòng chảy toàn năm 2.3.2 Đoạn sông xây dựng cầu Nhìn chung, đoạn sông xây dựng cầu tơng đối ổn định với dòng chảy thờng xuyên sâu từ đến mét Về mùa lũ, bề rộng ngập nớc sông xấp xỉ 160 đến 180 mét, chiều sâu từ đến mét Về bản, đáy sông có cấu tạo chủ yếu lớp đá vôi xám xanh lẫn mạch can xít, không liền khối Lớp đá hộc lẫn cát sỏi sạn để làm đờng tràn X có bề dày từ đến mét lớp tạm thời, cần đợc thải sau xây dựng cầu Các giá trị có liên quan có đồ án qui chuẩn Hệ cao độ Nhà Nớc Lu lợng lũ thiết kế: Q max.1% = 2386 m3/s Lu tốc thiết kế: điều kiện tự nhiên, tốc độ bình quân lớn dòng chủ đạt tới 3,23m/s; tốc độ cực đại bình quân thuỷ trực sâu đạt tới 3,85 m/s Khẩu độ thoát nớc yêu cầu: Lthoát nớc 120 m Mực nớc thiết kế: H max.TK = 187,80 m H ĐT 182,00 m Hmax.10 % = 186,26 m Mực nớc thi công dự kiến: Hthi công = 184,50 Tĩnh không dới cầu: 1.00m Không thông thuyền, xét trôi Quy trình - TCVN 22TCN 18 1979 Bộ Giao thông vận tải ban hành Tải trọng thiết kế: - Đoàn xe H30, xe đặc biệt HK80 - Ngời 300 kG/m2 * Khổ cầu: Khổ + x 1,5 m * Khổ thông thuyền: Sông không thông thuyền, có trôi * Tần suất thiết kế: P = 1% * Trắc dọc cầu: - Trắc dọc cầu nằm đờng cong tròn R = 4900 (m) - Độ dốc dọc: Dmax 4% - Đờng đầu cầu theo tiêu chuẩn đờng có tốc độ V = 60km/h cho xe Đề xuất phơng án xây dựng cầu 4.1 Phơng án : cầu dàn thép + bêtông st - Chiều dài toàn cầu 135 (m) - Sơ đồ cầu : 87 + 42 (m) - Kết cấu phần gồm nhịp dàn thép giản đơn dài 87 (m), chiều cao dàn 10 (m), chia nhịp thành 10 khoang khoang dài 8,7 (m) nhịp dầm bê tông ƯST giản đơn chữ T dài 42 (m) - Kết cấu mố trụ : + Mố cầu dạng mố tờng BTCT đặt móng cọc khoan nhồi, đờng kính D = (m) + Trụ cầu BTCT tờng đặc đặt móng cọc khoan nhồi, đờng kính D = (m) 4.2 Phơng án : cầu dầm BTCT UST nhịp 31m - Chiều dài toàn cầu 130 (m) - Sơ đồ cầu : 31 + 31 + 31 + 31 (m) - Kết cấu phần gồm nhịp dầm bê tông ƯST giản đơn chữ T dài 31 (m) - Kết cấu mố trụ : + Mố cầu dạng mố tờng BTCT đặt móng cọc khoan nhồi, đờng kính D = (m) + Trụ cầu BTCT dạng tờng đặc đặt móng cọc khoan nhồi, đờng kính D = (m) Chơng phơng án sơ 10 (m) Giới thiệu phơng án thiết kế 4858' 8,7 M 8,7 X 10 = 87 (M) 42 M Hình 2.1 Sơ đồ kết cấu phơng án Cầu gồm nhịp cầu giản đơn, nhịp dàn thép dài 87 (m) nhịp cầu dẫn BTCT ƯST dài 42 (m) đặt mố trụ cầu Khổ cầu thiết kế: B = 8+2x1,5 (m) Chiều dài cầu l = 42m + 87m Khẩu độ thoát nớc L0 = 120 (m) Chọn sơ mặt cắt ngang Chọn sơ dàn chủ loại dàn tĩnh định, có biên song song, có đờng xe chạy dới Từ yêu cầu thiết kế phần xe chạy 8m chọn khoảng cách hai tim dàn chủ 9,6m Chiều cao dàn chủ chọn sơ theo kinh nghiệm với biên song song: 1 1 h = ( ữ ).lnhip = ( ữ ).87 =12,4 ữ 8,7(m) 10 10 Chiều cao h phải thoả mãn: h > H+hdng + hmc + hcc 1 Chiều cao dầm ngang: hdng = ( - ) B = 1,14 ữ0,67 (m) 10 Chọn hhng = 1(m) Chiều dày mặt cầu chọn: 0,20 (m) Chiều dày lớp phủ mặt cầu: 0,12 (m) Chiều cao cổng cầu: hcc = (0,15ữ0,3)B = 1,2 ữ2,4 (m) Chọn hcc = 2,0 (m) Vậy chiều cao cầu tối thiểu h > 4,5+1,0+0,32+2 = 7,82 (m) Chọn chiều cao dàn h = 10 (m) với nhịp 87 (m) chọn 10 khoang Chiều dài khoang d = 8,7 (m) Cấu tạo hệ dầm mặt cầu: Chọn dầm dọc đặt cách 1,8 (m) Chiều cao dầm dọc chọn sơ 70 (cm) Bản xe chạy kê tự lên dầm dọc Đờng ngời bố trí bên dàn chủ Cấu tạo hệ liên kết gồm hệ liên kết dọc trên, dọc dới, hệ liên kết ngang Thiết kế sơ bộ, tính toán nội lực kết cấu dàn thép chủ 10 (m) 2.1 Xác định tải trọng thân nhịp dàn chủ 4858' 8,7M 8,7 X 10 = 87 (M) Hình 2.2 Sơ đồ dàn thép tĩnh định * Các tải trọng thẳng đứng tác dụng lên dàn chủ Trọng lợng lớp mặt đờng Bản BTCT mặt cầu Các dầm dọc dầm ngang Đờng ngời đi, lan can Trọng lợng dàn chủ Trọng lợng hệ liên kết Hoạt tải thẳng đứng Trong đại lợng có trọng lợng dàn chủ, trọng lợng liên kết, hoạt tải thẳng đứng đại lợng cha biết 2.1.1 Tính trọng lợng dàn chủ * Tính trọng lợng dàn chủ theo công thức lý thuyết: a.n h q + b.[n 't g cl + n t (g mc + g lk )] gd = l R - n b.l t Trong đó: - q: Hoạt tải tác dụng lên dàn tức tải trọng tơng đơng ứng với đờng ảnh hởng đỉnh 1/4 nhịp có kể tới hệ số xung kích, hệ số phân phối ngang q = (1+ à)...Ktd+0,3.0 - gcl: Trọng lợng phân bố lớp mặt đờng 1m chiều dài dàn, tính chia cho dàn chủ - nt' : Hệ số vợt tải gcl, lấy nt' = 1,5 - gmc: Tải trọng phân bố 1m dài trọng lợng hệ mặt cầu (dầm dọc, dầm ngang, mặt cầu) kết cấu đờng ngời đi, tính chia cho dàn - glk: Tải trọng phân bố 1m dài trọng lợng hệ liên kết: glk = (10% ữ 12%).gd - nh = 1,4: hệ số vợt tải ô tô - nt: Hệ số vợt tải ứng với phần tĩnh tải lại: nt = 1,2 - l: Chiều dài nhịp tính toán - R: Cờng độ tính toán vật liệu Thép than: R0 = 1900 (kG/cm2) = 19000 (T/m2) - : Trọng lợng riêng thép: = 7,85 (T/m3) - a, b: Hệ số đặc trng trọng lợng dàn, với dàn giản đơn a = b = 3,5 - 1+à: Hệ số xung kích 15 15 (1+à) = + 37,5 + =1+ 37,5 +87 =1,1205 - : Hệ số xe = 87 > 25 (m) = 0,9 đờng xe * Tính toán tải trọng tác dụng lên dàn Các lớp mặt cầu dày 12 (cm) gồm: (cm) bê tông atphan (cm) lớp bảo vệ 10 Tính móng cọc mố m1 Số lợng cọc móng : n =1,5 879 = 3,47 cọc Chọn cọc/mố 380 Kiểm tra sức chịu tải cọc: - Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc theo công thức: N M.Z Pmax = + n max n Zi2 Trong đó: N: Lực nén tính toán n: Số cọc móng Zmax: Khoảng cách từ tim đài đến tim cọc chịu kéo (nén) nhiều Zi: Khoảng cách từ tim đài đến tim cọc thứ i * Đối với tổ hợp 2a M = 646,24 Tm; N = 868,31 Tm 868 646,24.3,6 Pmax = + = 353(T) 3,62 Kiểm tra cờng độ đất mũi cọc: Kích thớc khối móng quy ớc : 13 x 5,6 x 12 = 873,6 m3 Trọng lợng khối móng quy ớc : (873,6-56,52).1,8 + 56,52.2,5 = 1610,6 T Tổng tải trọng tác dụng cao độ mũi cọc : Lực đứng : N = 868 + 1610,6 = 2479 T Mô men uốn : M = 646 + 113,7.12 = 2101,4 Tm Độ lệch tâm : e = 2101,4/2479 = 0,85 m áp lực tính toán đáy móng khối quy ớc: tc max = tc Ndm 2101 6.1 6e (1 ) (1 )= 13 Lm Bm Lm 13.5,6 tc max = 42,18(T/m) tc =15,53(T/m) tctb = 28,85(T/m) R tc = 484(T/m) Vậy cọc đảm bảo đủ cờng độ đất 143 Phần thiết kế tổ chức thi công Chơng GiớI THIệU CÔNG TRìNH Chiều dài toàn cầu thi công 136 (m) Gồm 20 dầm bê tông, nhịp cầu, mố cầu 30 cọc khoan nhồi tổng chiều dài cọc khoan nhồi 240m với khối lợng 188,4 m3 bê tông Nhịp cầu bê tông giản đơn 31m, mặt cắt ngang gồm dầm, cầu gồm nhịp đặt mố cầu trụ cầu Kết cấu mố chữ U bê tông cốt thép, chiều cao mố 5,83 (m) Khối lợng bê tông mố 330m3, khối lợng cốt thép 38,64 (t) Mỗi mố đặt cọc khoan nhồi, mũi cọc đặt dới tầng đá gốc 0,5 (m) Chiều dài cọc 12 (m) (mố bên trái) 8,5 (m) bên mố phải Kết cấu trụ trụ tờng đặc, chiều cao trụ trung bình (m) Khối lợng bê tông trụ 414 (m3), khối lợng cốt thép 35,3 (t) Mỗi trụ đặt cọc khoan nhồi, mũi cọc dới tầng đá gốc 0,5 (m) Chiều dài cọc 6,5 (m) cho tất trụ Điều kiện thuỷ văn ổn định, sông không thông thuyền, có trôi Với mực nớc : Mực nớc cao H1% = 187,8m Mực nớc thấp Hmin = 182,0m Mực nớc thi công H = 182,3m Dự kiến thời gian thi công 14 tháng mặt bố trí công trờng Bố trí công trờng dựa nguyên tắc triển khai hai mũi thi công đồng thời từ hai bờ + Mũi thi công từ phía bên phải (lợng thi công chiếm 30% khối lợng công trình) + Mũi thi công từ phía bên trái (lợng thi công chiếm 70% khối lợng công trình) Công trờng gồm bãi, : + Bãi N1 : nằm bờ bên trái, gồm ban huy công trờng, nhà làm việc, phòng họp, nhà ở, nhà ăn, nhà bếp, khu vệ sinh, trạm cấp cứu, nhà bảo vệ kho vật t kỹ thuật Tổng diện tích bãi 2500m2, : Khu diện tích đắp đến cao độ 188,3m bao gồm : diện tích nhà làm việc chiếm 700m 2, diện tích rải đá dăm lèn chặt 1100m2, diện tích nhà kho 700m2 144 + Bãi N2 bờ trái, tổng điện tích 5000m2, gồm bãi tập kết vật liệu 1500m2, trạm trộn kho vật t cốt thép xởng gia công 2500m2, diện tích rải đá dăm lèn chặt 500m2 đắp đến cao độ 188m, nhà kho cao 30cm 188,3m diện tích 500m2, cao mực nớc cao H1% 187,8m + Bãi N3 bên bờ phải có diện tích 3000m 2, san gạt đến cao độ 188m, đăp cao 30 cm diện tích rải đá dăm lèn chặt 500m2 nhà kho 500m2 + Đờng công vụ N4 vào bãi thi công N3 rộng 5,5m móng đá hộc, đá dăm lèn chặt nhựa thấm diện tích tổng cộng 20m2 + Đờng công vụ N5 vào bãi thi công N1, N2 rộng 5,5m diện tích tổng cộng 220m2 Trên bãi phía bờ đặt máy phát điện 100kVA Tổng diện tích chiếm dụng tạm thời 11820m2 thiết kế thi công đạo Các công việc gồm : - Chuẩn bị mặt bằng: - Lắp đặt trạm điện 100kVA - Xây dựng nhà ở, nhà điều hành, nhà làm việc, phòng họp, phòng ăn, khu vệ sinh, kho vật t thiết bị, máy móc vật t tổng diện tích 2500m2 phần bờ bên trái - Sau làm đờng công vụ khối lợng công việc chừng 200 m đờng với diện tích khoảng 200.5,5 = 1100 m2 Thời gian công việc tháng (khoảng 75 ngày) - Sau triển khai tập kết vật liệu thiết bị máy móc : thời gian khoảng tháng Sau triển khai thi công mố M1: đóng cọc khoan nhồi khối lợng 72m dài cọc 56,52 m3 bê tông cọc Thời gian đóng cọc khoan nhồi ngày/cọc Thời gian đóng cọc 3.6 = 18 ngày Sau bê tông cọc đủ cờng độ, đập đầu cọc tiến hành đổ bê tông bệ mố, thân mố Khối lợng bê tông mố 164,8 m3, thời gian thi công mố M1 tháng Sau đó, gia cố nền, đắp đất đầu cầu tiến hành huy động nhân vật lực thi công trụ cầu Do chiều sâu nớc thi công không cao ( [...]... khoảng cách giữa các dầm là 2,9 (m), chiều cao dầm dọc là 2,15 (m), có dầm ngang và mối nối bản mặt cầu 3.1 Xác định tải trọng cho một dầm 3.1.1 Tĩnh tải + Do trọng lợng dầm dọc: gdd = 1,149.2,5 = 2,873 (T/m) + Do trọng lợng dầm ngang: Tiết diện dầm ngang 0,26x1,68 (m) Chiều dài các dầm ngang đã trừ dầm dọc là: 10,6 (m) Trọng lợng một dầm ngang là: 0,26.1,68.10,6.2,5 = 11,575 (T) Các dầm ngang cách... của các thanh dàn (Phần xếp xe này vẽ và đo trực tiếp trong AUTOCAD) 13 Công thức tính tải trọng tơng đơng: K = 2 3 4 5 10 9 8 7 6 i i Hình 2.4 Các thanh dàn tính toán - Thanh 1-11 (thanh cổng cầu chịu nén lớn nhất) XE ĐB HK80 ĐOàN XE H30 0,0092 0,1256 0,1011 0,2879 0,3954 0,3708 0,6513 0,6533 0,6406 0,5487 0,8371 0,8184 1,0881 1,0207 0,9348 0,9103 1,2046 1,1801 D.A.H N1-11 1,3385 11 1 P * Y Hình. .. 49 [20(0,862 + 1 + 0,862 + 0,724)] = 7,926(T / m) HK80 = 8,7 15 1+ à = 1+ = 1,2732 37,5 + 17,4 15 * Giá trị nội lực trong các thanh dàn 2 3 4 5 10 9 8 7 6 2,088 11 1 D.A.H N4-5 0,7953 0,3976 1,827 D.A.H N8-9 D.A.H N3-7 1 1,2046 1,345 D.A.H N3-8 D.A.H N1-11 Hình 2.6 Đờng ảnh hởng các thanh dàn tính toán - Nội lực do tĩnh tải gây ra là: Nt = nt.gt. - Nội lực do đoàn xe H30 và ngời gây ra là: 16 nH30+ng=... chịu nén là: m = 8,7.0,0714.7,85 = 4,876 (T) Khối lợng các thanh biên chịu nén tính cho 1 dàn: m = 8.4,876 = 39,01 (T) + Khối lợng 1 thanh biên chịu kéo là: m = 8,7.0,06376.7,85 = 4,354 (T) Khối lợng các thanh biên chịu kéo tính cho 1 dàn là: m = 10.4,354 = 43,54 (T) + Khối lợng 1 thanh xiên là: m = 13,25.0,01935.7,85 = 2,013 (T) Khối lợng các thanh xiên tính cho 1 dàn là: m = 10.2,013 = 20,13 (T)... liên kết: glk = 0,12.2,403 = 0,2884 (T/m) 12 Trọng lợng của 1 dàn có kể đến hệ liên kết là: Gd = gd + glk = 2,403+0,2884 = 2,691 (T/m) 2.2 Tính toán nội lực trong các thanh dàn chủ Xác định tải trọng tác dụng lên một dàn * Tĩnh tải: Trọng lợng các lớp mặt cầu dày 12 (cm): gcl = 1,36 (T/m) Trọng lợng của bê tông mặt cầu: gbản bt = 2,625 (T/m) Trọng lợng của phần gờ chắn xe: gcx = 0,188 (T/m) Trọng lợng... ngang cầu gồm 4 dầm chữ T đặt cách nhau 2,9 (m), có sử dụng dầm ngang Do đó xác định hệ số phân phối ngang theo phơng pháp nén lệch tâm Theo kinh nghiệm, dầm biên là dầm có hệ số phân phối ngang lớn nhất Do đó em sẽ tính toán nội lực cho dầm biên: 1 8,72 y1 = + = 0,7 4 2.(8,72 + 2,92 ) 1 8,72 y4 = = -0,2 4 2.(8,72 + 2,92 ) Sau khi xếp xe lên đờng ảnh hởng và xác định các tung độ đờng ảnh hởng có hệ... 2900 2900 1450 2,7M HK80 NGUOI 1,5M 1,9M 1,1M 1,9M Hình 2.7 Vị trí bất lợi nhất của hoạt tải đối với dầm biên 27 -0,339 -0,184 -0,2 0,100 0,312 0,296 0,410 0,606 0,591 0,700 0,684 0,839 H30 Tải trọng tơng đơng của đoàn xe H30 ứng với chiều dài đờng ảnh hởng = 42 (m) là: K1/2 H30 = 1,76(T/m) Tải trọng tơng đơng xe HK80 là: K1/2 HK80 = 3,618(T/m) Mô men tại giữa nhịp do hoạt tải gây ra: - Đối với xe H30... Nhịp dàn thép : Các lớp phủ mặt cầu dày 12 (cm): gcl = 2.1,36 (T/m) Bản mặt cầu dày 20 (cm): gbản bt = 2.2,625 (T/m) 30 V1 nhịp = 87.2.2,625 = 182,7 (m3) 2,5 Bê tông gờ chắn xe: gcx = 2.0,188 (m3) 87.2.0,188 =13,08 (m3) V1 nhịp = 2,5 Thép dầm ngang: gd ngang = 2.0,072 (T/m) m1 nhịp = 87.2.0,072 = 12,53 (T) Thép dầm dọc: gd dọc = 2.0,25 (T/m) m1 nhịp = 87.2.2.0,25 = 87 (T) - Khối lợng các thanh dàn:... hoạt tải H30 và ngời: tt N H30+ng = 1,4.1,1205.0,9.1,7987.52,4 +1,4.0,8021.0,45.52,4 = 159,59(T) - Do hoạt tải HK80: N ttHK80 = 1,1.0,708.1,4182.52,4 = 57,87(T) Bảng 2.1 Tổng hợp nội lực của các thanh dàn Tên các thanh Ntt (T) Thanh biên trên chịu nén trung bình N45 1090,987 Thanh biên dới chịu kéo trung bình N89 949,543 Thanh xiên chịu kéo trung bình N48 232,883 Thanh đứng chịu kéo nhiều nhất N49... 13,25.0,01935.7,85 = 2,013 (T) Khối lợng các thanh xiên tính cho 1 dàn là: m = 10.2,013 = 20,13 (T) + Khối lợng 1 thanh đứng là: m = 10.0,0138.64.7,85 = 1,09 (T) Khối lợng các thanh đứng tính cho 1 dàn là: m = 9.1,09 = 9,81 (T) Tổng khối lợng các thanh thép tính cho 1 dàn là: m = 39,01+43,54+20,13+9,81 = 112,49 (T) Khối lợng thép phần dàn của một nhịp có kể đến hệ số cấu tạo 1,8 và hệ liên kết 0,12.gd là: ... 949,543 .103 Fng = = = 620,62(cm2 ) 0,85(R -1 00) 0,85(1900 -1 00) - Diện tích cần thiết xiên chịu kéo N48 đợc xác định theo công thức sau: S 232,833 .103 Fng = = = 152,21(cm2 ) 0,85(R -1 00) 0,85(1900 -1 00)... Chọn kiểm tra tiết diện dàn - Diện tích cần thiết biên chịu nén N45 đợc xác định theo công thức sau: S 109 0,987 .103 Fng = = = 709,15(cm2 ) 0,82(R -1 00) 0,82(1900 -1 00) - Diện tích cần thiết biên... lực dàn 10 2,088 11 D.A.H N 4-5 0,7953 0,3976 1,827 D.A.H N 8-9 D.A.H N 3-7 1,2046 1,345 D.A.H N 3-8 D.A.H N 1-1 1 Hình 2.6 Đờng ảnh hởng dàn tính toán - Nội lực tĩnh tải gây là: Nt = nt.gt. - Nội lực