Thiết kế môn học Cầu bê tông cốt thép

Thiết kế môn học Cầu bê tông cốt thép A Các Số Liệu Ban Đầu Chiều dài toàn dầm : 30.6 m Chiều dài tính toán : 30 m Khổ cầu :B=9m Chiều rộng vỉ hè : x 1.5 m Tải trọng : H30 , XB80 , ngời 300 kG /m2 Phơng pháp kéo căng côt thép : Kéo trớc Cốt thép dự ứng lực : 24 Mác bê tông : M400 B nội dung tính toán I Lựa chọn hình dáng kích thớc mặt cắt Tính hệ số phân bố ngang 150 cm 180 cm 60 cm 240 cm x 170 cm 180 cm 15 cm 10 cm 20 cm 16 cm 150 cm Khoảng cách cốt thép 11 cm 23 cm 10 cm Bê tông bảo vệ cm 31 cm Qui đổi mặt cắt 62 cm 180 cm hc 150 cm 16 cm h1 Kích thớc mặt cắt tính đổi 62 cm ( F1 + 2.F 2) bc hc = F1 = 15 * 180 = 2700 cm2 F2 =1/2*(10*20) = 100 cm2 (2700 + 2.100) = 16.1cm 180 1 h1 = * (2 F + F 5) = (62 * 31 + * * 23 *10) = 34.7cm b1 62 hc = Toạ độ trọng tâm cốt thép dự ứng lực Chọn trục qua cánh dới xc=0 ; yc = yc = ni * yi * y1 + * y + * y = ni 13 * + * 20 + * 31 = 18.3cm 13 Tính hệ số phân bố ngang Tính hệ số : d ^3 = * En * I '*p I = In 240^3 * 384 * Id * a = a 30 * In * l ^ * l ^4 p = 384 * Ed * Id Trong : l Khẩu độ tính toán nhịp : l= 30 m Ed , En Mô đun đàn hồi dầm dọc dầm ngang ( lấy Ed = En ) Id Mô men quán tính dầm dọc chủ In Mô men quán tính dầm 1dầm ngang d - Khoảng cách hai dầm dọc chủ : d = 2.4 m a - Khoảng cách dầm ngang theo chiều dọc cầu : a = 10 m 3.1 Tính Id Do hc > 0.1 h nên c < h Trong trờng hợp c = 82 cm - Diện tích tiết diện ngang dầm dọc chủ F = 180*16.1 + 62*34.7 + 16 *99.2 = 6636.6 cm2 Vị trí trọng tâm tiết diện ( bỏ qua cốt thép ) Chọn trục qua đáy bầu yc = Fi * yi hc h1 99.2 = (180 * 16.1 * (150 ) + 34.7 * 62 * + 16 * 99.2 * (h1 + )) / Fi Fi 2 16.1 34.7 99.2 yc = (2898 * (150 ) + 34.7 * 62 * + 16 * 99.2 * (34.7 + )) /(6636.6) 2 =87.77 cm bc 16.1 cm 99.2 150 cm 3.47 cm cm 44.88 cm 87.77 cm 34.7 cm 3 Id = 180 *16.1 + 180 *16.1 * 54.18 + 16 * 99.2 + 16 * 99.2 * 3.47 + 62 * 34.7 12 12 12 + 62 * 34.7 * 44.88 + 5.2 *10 * 20 * *0.5 * (87.77 18.3) =15424555.44cm4 3.2 Tính In ( bỏ qua cốt thép ) Chiều cao dầm ngang khoảng : hdn = (0.7 ,0.8)*h Với h = 150 cm Chọn: hdn = 110 cm Chiều dầy : = 16 cm 196 cm 15 cm 6*hb _ Tìm trọng tâm Chọn trục ban đầu qua trọng tâm phần dới 16 cm 1.1 m 110 15 196 * 15 * ( + ) Fi * yi yc = 2 = 39.1cm = Fi 196 * 15 + 16 *110 3 In = 16 *110 + 16 *110 * 39.12 + 196 *15 + 196 *15 * 23.4 = 6130323.667 cm4 12 12 3 240 * 384 *15424555.44 *1000 240 * 384 * Id * a = 0.0055 = = 30 * 6130323.667 * (30.10^ 2)^ 30 * In * l ^ 3.3 Xác định hệ số phân bố ngang cho dầm biên Tra bảng phụ lục đợc tung độ đờng ảnh hởng R theo tim gối dầm nhịp ( nội suy trị số = 0.005 = 0.01 Roop =0.5928 Tung độ đờng ảnh hởng đầu mút thừa: Ro1p =0.3945 Rot = Roop + dk* RooM = 0.7469 p Ro2 =0.1901 Rop = Ro4p + dk* Ro4M = -0.3235 Ro3p =-0.00011 Ro4p =-0.1912 0.55 1.9 1.1 1.9 0.1912 0.3235 0.00011 0.3945 0.1901 0.5928 0.7469 Xếp tải bất lợi xe H30 ,XB80 , ngời Nội suy giá trị tung độ đờng ảnh hởng vị trí đặt bánh xe , mép lề ngời (chú ý tới khoảng cách gờ chắn , lan can) Lề ngời xếp bên ( 0.5226 + 0.3647 + 0.271 + 0.1148 )=0.6365 - Với XB80 : XB80= (0.5143 + 0.288) = 0.401 Với ngời : ngời = *1.5 * (0.7242 + 0.5887) = 0.9846 - Với H30 : H30 = 3.4- Xác định hệ số phân bố ngang cho dầm số R1op =0.3945 Tung độ đờng ảnh hởng đầu mút thừa: R11p =0.3043 R1t = Roop + dk* RooM = 0.4556 p R12 =0.2044 R1p = Ro4p + dk* Ro4M = -0.07505 p R13 =0.101 R14p =-0.0011 0.55 1.9 1.1 1.9 0.0011 0.07505 0.101 0.3043 0.2044 0.3945 0.4556 Xếp tải bất lợi xe H30 ,XB80 , ngời Nội suy giá trị tung độ đờng ảnh hởng vị trí đặt bánh xe , mép lề ngời (chú ý tới khoảng cách gờ chắn , lan can) Lề ngời xếp bên ( 0.3662 + 0.2897 + 0.2439 + 0.1635 )=0.5299 - Với XB80 : XB80= (0.3588 + 0.2523) = 0.3055 Với ngời : ngời = *1.5 * (0.4466 + 0.3926) = 0.6294 - Với H30 : H30 = 3.5- Xác định hệ số phân bố ngang cho dầm số R2op =0.1901 Tung độ đờng ảnh hởng đầu mút thừa: R21p =0.2044 R2t = Roop + dk* RooM = 0.1792 p R22 =0.2112 R2p = Ro4p + dk* Ro4M = 0.1792 p R23 =0.2044 R24p =0.1901 1.9 1.1 1.9 0.2044 0.1901 2.7 0.1792 0.1792 0.1901 0.2044 0.2112 Xếp tải bất lợi xe H30 ,XB80 , ngời Nội suy giá trị tung độ đờng ảnh hởng vị trí đặt bánh xe , mép lề ngời (chú ý tới khoảng cách gờ chắn , lan can) Lề ngời xếp bên ( 0.2003 + 0.20808 + 0.2112 + 0.2058)=0.4127 - Với XB80 : XB80= (0.2026 + 0.2112) = 0.207 Với ngời : ngời = * *1.5 * (0.1808 + 0.1904) = 0.5568 - Với H30 : H30 = * Ta thấy dầm biên dầm bất lợi 3.6 Tính hệ số phân bố ngang theo phơng pháp đồn bẩy ( cho mặt cắt gối) 0.55 0.65 2.7 2.7 0.55 1.9 1.1 1.9 2.4 m Trên hình vẽ đah gối , Xếp tải bất lợi lên đờng ảnh hởng , nội suy giá trị tung độ đah Dầm biên: 2 H30 = * ( y1) = * 0.646 = 0.32 * 0.604 = 0.302 ngời = *1.5 * (1.604 + 0.979) = 1.937 XB80 = Dầm số 1: 2 H30 = * ( y1 + y + y3) = * (0.3542 + 0.8542 + 0.3958) = 0.80208 XB80 = * = 0.5 Dầm số 2: 2 H30 = * ( y + y3 + y 4) = * (0.5417 + + 0.2083) = 0.875 XB80 = *1 = 0.5 * Ta thấy dầm số bất lợi II Xác định tĩnh tải giai đoạn I II Tĩnh tải giai đoạn I Dầm chủ : g1 = F*2.5 = 6636.6*10-4*2.5 = 1.659 T/m Dầm ngang : có x = 16 dầm ngang (coi gần hình chữ nhật) , trọng lợng toàn P = 16*F*ln*2.5 = 16*1.1*0.16*2.08*2.5 = 14.6432 T Vậy trọng lợng rải m dài dọc cầu , trên1 dầm chủ g1 = 14.6432 = 0.0957T / m 30.6 * - Trọng lợng phần nối cánh dầm phần nối đầu hẫng m dài dọc cầu q =(4*0.6*0.15+2*0.8*0.15) *2.5 = 1.5 T / m Tính m dài 1dầm dọc chủ : g1 = 1.5/5 = 0.3 T/m Trọng lợng phần mở rộng dầm chủ gần gối Độ dài mở rộng tính từ đầu dầm 1.6 m 180 cm 15 cm 10 cm 20 cm 24 cm 1.6 m 1:1 Mặt cắt đầu dầm 38 cm 36 cm Thể tích phần mở rộng đầu dầm ( tính gần ) 1 * F * h = * (81 + 10 ) * *150 = 41344 cm3 ( 0.04 m3 ) 3 * V * 2.5 * 0.04 * 2.5 gMR= = = 0.00653 T/m 30.6 30.6 V= g1 = 1.659 + 0.0957 + 0.3 + 0.00653 = 2.06 T/m Tĩnh tải giai đoạn II - Trọng lợng gờ chắn : Pg = F 2.5 = (0.25*0.4- * 0.1 * 0.05) *2.5=0.2438 T/m Trọng lợng lan can : - 0.2 m + Phần bê tông 0.4m Thể tích phần đỡ lan can: V=F*l = (0.25 * 0.4 - * 0.05 * 0.1) *30.6 = 2.9835 m3 + Phần thép lấy W = 50 kg/m Trọng lợng lan can m dài cầu : 0.3 m 0.25 m Plc = 50*10-3 + V * 2.5 = 0.2938 T/m 30.6 - Trọng lợng lớp phủ mặt cầu : trung bình lớp phủ mặt cầu dầy 10 cm Tĩnh tải tiêu chuẩn m2 + Lớp BT atfan dày cm : 0.05*2.3 = 0.115 T/m2 + Lớp BTXM bảo vệ dày cm : 0.03 * 2.4 = 0.072 T/m2 + Lớp phòng nớc dày cm : 0.01*1.5 = 0.015 T / m2 + Lớp mui luyện dày cm : 0.01*2.5 = 0.025 T/m2 Tổng cộng : Pt = 0.227 T/m2 * Xếp tải lên mặt cắt ngang để tính g2 0.2938 T/m 0.2438 T/m 0.227 T/m2 0.1912 0.3235 0.00011 0.3945 0.1901 0.5928 0.7469 - Tính g2 : g2 = plc * ylc + pg * yg + png * ng + pp * p plc * ylc = 0.2938 * (0.73557 0.31397) = 0.12387T / m pg * yg = 0.2438 * (0.578355 0.177302) = 0.09778T / m 0.56801 + 0.3945 0.3945 + 0.1901 * 2.1 + * 2.4] + 2 1 0.227 * [ * 0.1901 * 2.4 * 0.167314 * 2.1] = 0.400555 T/m 2 0.72424 + 0.5887 0.304044 + 0.187219 * 1.5 *1.5] = 0.1399 png * ng = 0.227 * [ 2 pp * p = 0.227 * [ T/m g2 = 0.762 T/m IV Xác định nội lực dầm chủ mặt cất đặc trng Cần xét mặt cắt đặc trng : gối , nhịp , l/4 l/4 l/2 Hệ số xung kích + = 1.3 m 1+à=1 45 m = 30 m + = 1.1125 - Tải trọng tơng đơng H30 XB80 tra bảng Nội lực tiêu chuẩn nội lực tính toán lớn tổ hợp tải trọng Bảng tính diện tích đờng ảnh hởng M Mặt cắt l/2 l/4 Nội lực Các trị số dể tính diện tích Đ.A.H M1 M2 l (m) x (m) l-x (m) 30 30 15 7.5 15 22.5 y= x(l x) l 7.5 5.625 Diện tích Đ.A.H 1= y * l (m2) 112.5 84.375 Bảng tính diện tích Đ.A.H Lực cắt Mặt cắt Gối l/2 l/4 Nội lực Q0 Q1 Q2 Các trị số để tính diện tích Đ.A.H x(m) l-x (m) y1 = 15 7.5 30 15 22.5 0.5 0.75 lx l y2=1-y1 0.5 0.25 Diện tích Đ.A.H Q DT + DT 2= 3= 1 y1 * (l x) y*x 2 15 3.75 3.75 8.438 1.875 Tổng 15 6.563 Xác Định nội lực tĩnh tải (tiêu chuẩn tính toán ) Nội lực Dtích đah M1 M2 Q0 Q1 Q2 112.5 84.375 15 6.563 Tính tải tiêu chuẩn Hệ số vợt tải g1(T/m) 2.06 2.06 2.06 2.06 2.06 N1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 g2(T/m) 0.762 0.762 0.762 0.762 0.762 N2 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 Do tĩnh tải tiêu chuẩn (g1+g2).dt (T.m) 317.475 238.106 42.33 18.52 Do tĩnh tải tính toán (n1.g1+n2.g2).dt 383.51 287.63 51.135 22.37 Xác định nội lực , M , Q H30, XB80 , ngời Hệ số xung kích : + = 1.1125 Hệ số xe : =0.9 (H30) =1 (XB80) =1 (Ngời) H30 : nh = 1.4 ; XB80 : nh = 1.1 Nội lực tiêu chuẩn : S = *ptđ * * Nội lực tính toán : S = *ptđ* (1 + à)*nh** - Hệ số phân bố ngang chọn max dầm biên , số1 , số + Tại nhịp dầm biên bất lợi , gối dầm số bất lợi + Tại l/4 : H30 dầm số bất lợi , ngời dầm bất lợi , XB80 dầm biên bất lợi +Tại mặt cắt gối coi ngời = - Nội Lực (đặt tải) M1 M2 Q0 Q1 Q2 112.5 84.375 15 3.75 8.438 Tải trọng tơng đơng Hệ số phân bố ngang PH30 1.845 2.095 2.53 3.438 2.8 H30 0.6365 0.5979 0.875 0.6365 0.5979 Pngời 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 PXB80 4.91 4.91 5.01 9.31 6.41 ngời 0.9846 1.223 0.9846 1.223 XB80 0.401 0.381 0.5 0.401 0.381 Nội lực tải trọng tiêu chuẩn (T.m) T H30 Ngời XB80 118.9 49.84 221.5 95.12 46.44 157.84 29.89 37.575 7.39 1.66 14 12.71 4.64 20.607 Nội lực tính toán : S = nh * (1+à)* Stc Nội lực H30 M1 M2 Q0 Q1 Q2 Tải trọng tiêu chuẩn Hệ số v ợt tải Nội lực tt xe Ng ời Ng ời XB80 H30 Ng ời XB80 H30 XB80 118.9 49.84 221.5 1.4 1.4 1.1 185.19 77.63 271.06 95.12 46.44 157.84 1.4 1.4 1.1 148.15 72.33 193.16 29.89 37.575 1.4 1.4 1.1 46.55 0.00 45.98 7.39 1.66 14 1.4 1.4 1.1 11.51 2.59 17.13 12.71 4.64 20.607 1.4 1.4 1.1 19.80 7.23 25.22 Nội Lực lớn tĩnh tải hoạt tải tiêu chuẩn Nội Lực Tĩnh tải tc Nội lực tải trọng tiêu chuẩn (T.m) T H30 Nội Lực Tĩnh tải tt M1 M2 Q0 Q1 Q2 XB80 Nội lực lớn tải trọng tc Tĩnh Tĩnh tải + tải+H30+ngời XB80 317.475 118.9 49.84 221.5 486.215 538.975 538.975 238.106 95.12 46.44 157.84 379.666 395.946 395.946 42.33 29.89 37.575 72.22 79.905 79.905 7.39 1.66 14 9.05 14 14 18.52 12.71 4.64 20.607 35.87 39.127 39.127 Nội lực lớn hoạt tải tĩnh tải tính toán M1 M2 Q0 Q1 Q2 Ngời Nộị lực tổng cộng tải trọng tiêu chuẩn (T.m T) Nội lực tải trọng tính toán (T.m) T Nộị lực tổng cộng tải trọng tính toán (T.m T) H30 Tĩnh tải+H30+ngời 646.33 508.11 97.685 14.1 49.4 383.51 287.63 51.135 22.37 Ngời 185.19 148.15 46.55 11.51 19.80 77.63 72.33 0.00 2.59 7.23 XB80 271.06 193.16 45.98 17.13 25.22 V Bố trí cốt thép chọn kích thớc mặt cắt Xác định lợng cốt thép cần thiết Xác định theo công thức : Fd = M Rd 2.Z Lấy gần : M mô mên tính toán Rd2 = 9800 kG / cm2 ( 245) Z : cánh tay đòn ngẫu lực ho = 0.85 h , Z = h0 hb ho : chiều cao làm việc dầm hb : chiều dầy h = 1.5 m ho = 1.275 m ; Z = 1.275 n= M 654.57 * 10 = = 55.66 cm2 Fd = Rd 2.Z 9.8 *1.2 * 10 Chọn loại bó 245 , số bó cần thiết: 55.66 = 11.82 4.71 chọn n = 13 bó 0.15 = 1.2m Tĩnh tải + XB80 654.57 480.79 97.115 17.13 47.59 Nội lực lớn tải trọng tt 654.57 508.11 97.685 17.13 49.4 - Xác định hệ số điều kiện làm việc m : ta thấy nc =109.52 kg/cm2 < 0.8* Rnc = 112 kG/cm2 : m=0.7 Ta thấy :Kc [...]... cm Ed Môđun dàn hòi cốt thép : Ed = 2000000 kG/cm2 0.6 * 2000000 =391.8 kG/cm2 4 = 3063 2.2.5 Mất mát ứng suất do co ngót và từ biến 1+2 = (c*Ed+b* Ed * x ) * Eb c , x Trị số giới hạn của biến dạng co ngót tơng đối vàcủa đặc trng từ biến,chọn tuỳ theo tuổi bê tông ở thời điểm né bê tông và mác bê tông Lấy c = 0.00001 ; x = 1.6 b ứng suất của bê tông ở thớ qua trọng tâm của cốt thép đang dự ứng lực... cm Ed Môđun dàn hòi cốt thép : Ed = 2000000 kG/cm2 0.6 * 2000000 =391.8 kG/cm2 4 = 3063 2.3.5 Mất mát ứng suất do co ngót và từ biến 1+2 = (c*Ed+b* Ed * x ) * Eb c , x Trị số giới hạn của biến dạng co ngót tơng đối vàcủa đặc trng từ biến,chọn tuỳ theo tuổi bê tông ở thời điểm né bê tông và mác bê tông Lấy c = 0.00001 ; x = 1.6 b ứng suất của bê tông ở thớ qua trọng tâm của cốt thép đang dự ứng lực... Chọn cốt thép CT5 - 14 Chiều cao hiệu của bản ở ngàm : h0 = hc d/2 - d - đờng kính cốt thép - chiều dầy bê tông bảo vệ h0 = 15 1.4/2 3 = 11.3 cm - Tính số cốt thép cần thiết Sử dụng công thức : F= M 0.8 * h0 * Rt Với thép CT 5 Rt = 2400 kG/cm2 M mô men tính toán lớn nhất 256000 F= = 11.8 cm2 0.8 * 11.3 * 2400 Chọn 9 thanh 14 Tại mặt cắt ngàm : Chiều dầy bản xe chạy hb = 15 cm Chọn cốt thép CT5... bản xe chạy hb = 15 cm Chọn cốt thép CT5 - 12 Chiều cao hiệu của bản ở ngàm : h0 = hc d/2 - d - đờng kính cốt thép - chiều dầy bê tông bảo vệ h0 = 15 1.2/2 3 = 11.4 cm 1.3.1 Tính số cốt thép cần thiết Sử dụng công thức : F= F= M 0.8 * h0 * Rt Với thép CT 5 Rt = 2400 kG/cm2 M mô men tính toán lớn nhất 192800 = 8.808 cm2 0.8 * 11.4 * 2400 Chọn 9 thanh 12 2 Tính bản mặt cầu kê trên 2 cạnh Với H30... mát do cốt thép tự trùng 3 = (0.27* d 0.1) * d Rd tc d ứng suất cốt thép có xét đến các mất mát xuất hiện tới cuối thời kỳ nén bê tông d = KT - 5 - 6 = 11000-149.1-300 = 10549.7kG/cm2 10549.7 0.1) * 10549.7 = 712.8 kG/cm2 3 = (0.27 * 17000 2.2.4 Mất mát ứng suất do biến dạng neo , biến dạng bê tông dới neo 4 = l * Ed l l Tổng biến dạng ,dùng 3 neo l = 0.6 cm l chiều dài trung bình cốt thép l=... ngót và từ biến 1+2 = (c*Ed+b* Ed * x ) * Eb c , x Trị số giới hạn của biến dạng co ngót tơng đối vàcủa đặc trng từ biến,chọn tuỳ theo tuổi bê tông ở thời điểm né bê tông và mác bê tông Lấy c = 0.00001 ; x = 1.6 b ứng suất của bê tông ở thớ qua trọng tâm của cốt thép đang dự ứng lực có xét các mất mát Nd = fd dm cos(i) = ( KT - 3- 4 - 5 - 6 ) fd * cos (i) Nd = ( 11000 748.4-391.8-0-300)*(6*4.71*cos... làm việc Với thép sợi cờng độ cao mxd =0.7 Rd2 = 9800 kG/cm2 ,Rt = 2400 kG/cm2 (cốt thép thờng loại CT5 ) Qb Hình chiếu của ứng lực cực hạn trong bê tông bị nén của mặt cắt nghiêng lên đờng vuông góc trục dầm qd Nội lực tính toán trong cốt đai trên một đơn vị dài Chọn côt đai thép CT5 - 12 mm có 2 nhánh -Hệ số điều kiện : mt =0.8 cốt đai thanh cán nóng - Không bố trí cốt đai dl Utd bớc cốt đai = 25...2 Bố trí cốt thép ở mặt cắt giữa dầm nh hình vẽ 180 cm 15 cm 10 cm 20 cm 16 cm 150 cm Khoảng cách cốt thép 11 cm 23 cm 10 cm Bê tông bảo vệ 9 cm 31 cm 9 12 10 13 11 1 2 3 4 5 6 62 cm Tính trọng tâm đám cốt thép : chọn trục đi qua đáy dầm xc=0 ; yc = yc = ni * yi 5 * y1 + 5 * y 2 + 3 * y 3 = ni 13 5 * 9 + 5 * 20 + 3 * 31 = 18.3cm 13 ho = 150 18.3 =131.7 cm 3 Uốn cốt thép Điểm uốn đầu tiên... Mất mát do cốt thép tự trùng 3 = (0.27* d 0.1) * d Rd tc d ứng suất cốt thép có xét đến các mất mát xuất hiện tới cuối thời kỳ nén bê tông d = KT - 5 - 6 = 11000-73.8-300 = 10626 kG/cm2 10626 0.1) *10626 = 730.7 kG/cm2 3 = (0.27 * 17000 2.3.4 Mất mát ứng suất do biến dạng neo , biến dạng bê tông dới neo 4 = l * Ed l l Tổng biến dạng ,dùng 3 neo l = 0.6 cm l chiều dài trung bình cốt thép l= 3063... * d Rd tc d ứng suất cốt thép có xét đến các mất mát xuất hiện tới cuối thời kỳ nén bê tông d = KT - 5 - 6 = 11000-0-300 = 10700 kG/cm2 10700 0.1) *10700 = 748.4 kG/cm2 3 = (0.27 * 17000 3 Mất mát ứng suất do biến dạng neo , biến dạng bê tông dới neo 4 = l * Ed l l Tổng biến dạng ,dùng 3 neo l = 0.6 cm l chiều dài trung bình cốt thép l= 3063 cm Ed Môđun dàn hòi cốt thép : Ed = 2000000 kG/cm2 ... lớn ho t tải t nh t i t nh toán M1 M2 Q0 Q1 Q2 Ngời Nộị lực t ng cộng t i trọng tiêu chu n (T. m T) Nội lực t i trọng t nh toán (T. m) T Nộị lực t ng cộng t i trọng t nh toán (T. m T) H30 T nh t i+H30+ngời... Nội Lực lớn t nh t i ho t tải tiêu chu n Nội Lực T nh t i tc Nội lực t i trọng tiêu chu n (T. m) T H30 Nội Lực T nh t i tt M1 M2 Q0 Q1 Q2 XB80 Nội lực lớn t i trọng tc T nh T nh t i + t i+H30+ngời... tiêu chu n ho t tải t nh toán ho t tải : Qhtc = 0.45*(1. 5-0 .21) = 0.581 T ; Qtt = 1.4*1.1125*Qtch = 0.9041 T Nội lực t nh toán t ng cộng : Mtt = Mt + Mtth = 1.3445 + 0.5831= 1.928 T. m Qtt = Qt +