Thiết kế nhà máy nhiệt điện uông bí mở rộng công suất 300MW

Bơm Turbine Nhiệt Lưu lựcđộ Năng suất, độ, Ap lực hơi, Áp vg/phút m /giờ bar bar hơi, °c thoát, bar suất, kw 294 Aln 14,46 115 Nhiãũt Âiãũn Ngasng H Âaõ Tẳút NghiãùpThiẫút Kãú12300 Nhai Maĩỵ 5150 1150 D,„ = p + Ap = 255bar - áp lực ổ chỗ khỏi lò hói, bar CHƯƠNG p = 250bar- áp lực trưổc turbine TÍNH CHỌN CÁC THIET BỊ CỦA NHÀ MÁY Ap = 5bar- tổn thất áp lực ống tù lò tới turbine Ẻ p ko « 40-ỉ-50ồartrỏthiết kháng lò hơi, chọn p ka = 40bar 3.1 Tính chọn bị thủy tronglực gian máy p c = P CH + p Cb = 58bar- tổng trỏ lực đưòng hút đường đẩy Thay số liệu ta có: 3.1.1 Bơm nưổc cấp 22.9,81 p„, = 58 + 255 + 40 - + = 346bar quan trọng nhà máy nhiệt điện ngúng Bơm nưổc cấp thiết10bị NóCông vừa đảm cấp động nưổc chođểlò, vừa đảm bảo khả làm việc chắn suất bảo cần cung thiết kéo bơm cấp: phục vụQ+Ị_ cho lò sản xuất cung cấp cho turbine sinh công để phát điện w = Hiện Vb đa só nhà máy điện có công suất lón 200MW sử dụng bơm cấp nuổc dùng truyền động turbine Vì thiết kế ta sử dụng bơm cấp nước dùng truyền động turbine chính, bơm điện động ban bơm, đầu bar H là=phụ pncchỉ = dùng 346 lúc barkhỏi - sức éplòcủa Ấp dụng bơm đói với khói lổn cần thiết công suất bơm b = 0,85 - hiệu suất bơm có ĩjthể đạt đến 30MW động điện đồng đạt đến gần 8MW Bơm có công suất bơm, m lón suấtsuất củacủa bơm có theo số vòng Q - suất /s.hiệu Năng bơm cao, cấp xác lại định lưu quay lổn không cần phải qua giảm tăng tóc bơm điện Điều chỉnh phụ lượng nước cấp tính từ sơ đồ nhiệt nguyên lý lấy dự trữ 5% tải bơm cấp cách thay đổi só vòng quay turbine kinh tế so với Q = 1,02.219,91.1,05.0,0011254 = 0,265 m /s khớp trục thủy lực dùng ỏ bơm điện Để ngăn ngừa tượng xâm thực nâng vtb= 0,0011254 m3/kg- thể tích riêng trung bình nước cấp qua bơm cao khả làm việc chắn bơm cấp đặc biệt đói vổi turbine truyền có nhiệt độ tính toán 178,42°c động có só vòng quay lổn, ta đặt thêm bơm tăng áp khử khí bơm cấp Vậy công suất cần thiết bơm: Để bơm làm việc an toàn kinh tế dùng thoát bơm cho vào tầng gia nhiệt hạ áp turbine dẫn vào bình gia nhiệt Do dùng bơm có lợi bơm điện Độ chênh (sức ép) bơm nưóc cấp xác định sau: KW = 0,265 346 Ị 00 = Pnc = P J - Ph = ịpCH + H Ị^ H + Pko + PiH j -[pkk + 0,85 Pnc = Pc- Pkk+ Pka+Ỵ&+ PLH ~ Pcb j Ta chọnơloại cấpY H hơi=ỵcó =ỵ đặc=tính kỳ thuật sau: OCITT21150 đâybơm ta lấy 9,8lN/ỉĩỉ i trọng lượng riêng trung bình núổc b chiều cao cột nưóc h = H - H h =40-18 = 22m H p kk = Ibar- áp lực bình khử khí Nguỵãùn Minh Tuáún Lảĩp 97N2 Trang = DKh + Dg + Dcc, kg/s Âaõ Aln Tẳút NghiãùpThiẫút Kãú Nhai Maĩỵ Nhiãũt Âiãũn Ngasng H ngưng cần phải đặt hai bõm ngưng, có bõm làm việc bõm dự phòng DKh = 139,18kg/s - lưu lưọng hoi lại vào bình ngưng Lưu Dglượng = 2,903 nưdc kg/s ngưng: - lưu lượng hoi trích gia nhiệt bình só Dcc = 0,549 kg/s - lưu lượng hoi chèn cuối Vậy: DKn = 139,18 +2,903 + 0,549 = 142,632 kg/s Nếu tính thêm phần dự trữ 10% thì: DKn = 142,632.1,1 = 156,895 kg/s Sức ép bơm ngưng xác định sau: H =Hk+ 10 ! ị p u - P K ) + y H c ,mH ,0 ta lấy ỵ H =y b =Ỵ = 9$\.911,1 mH 0- trọng lượng riêng trung bình nước, đó: p kk = Ibar- áp lực bình khử khí PK = 0,063/?ứr - áp lực bình ngưng H K = 25mH -chiều cao mức nước bình khử khí tói bình ngưng H c = 15w//2ỡ-tổng trỏ lực đường hút đường đẩy gồm có trỏ lực bình gia nhiệt hạ áp, thiết bị trao đổi nhiệt nằm đường nước ngùng từ bình ngưng đến bình khử khí, van đường ống Thay só liệu ta có: 10 H =25+ -(7- °T6) + ị = ị Ị2,36mHẨ) = 11,236bar s 9,81.977,7 Lấy dự trừ cột áp 5% H bng = 12,36.1,05 = 1 7,978W//2Ơ = 11,8 bar Công suất cần thiết động để kéo bơm ngưng: Vb 3.1.2 Bơm nưổc ngưng Năng suất bơm làm việc lượng nuổc ngúng cực đại bình ngưng, kể lượng nưỏc đọng Năng suất bơm ngưng chọn ỏ điều kiện làm việc xấu chân không thấp, mùa hè V V ĐÓi vói turbine cung cấp nhiệt chọn turbine làm việc với chế độ ngúng hoàn toàn, số bơm nũổc Nguỵãùn Minh Tuáún Lảĩp 97N2 Trang Âaõ Aln Tẳút NghiãùpThiẫút Kãú Nhai Maĩỵ Nhiãũt Âiãũn Ngasng H H = n ,8bar - sức ép bơm ĩj b = 0,85 - hiệu suất bơm Q suất bơm, m3/s Năng suất bơm ngưng xác định theo lưu lượng nưóc bình ngưng tính từ sơ đồ nhiệt nguyên lý Q= 156,895.0,001 = 0,156895 nrVs V = 0,00 lm3 / kg thể tích riêng trung bình nưổc ngưng qua bơm có nhiệt độ tính toán 43°c Năng suât cúa môi bơm ngưng: Q = Vậy công suất cần thiết bơm: 'hoan* — = 0,07845m /.V 0,07845 0,85 Chọn bơm nưổc ngưng có đặc tính sau theo H Q, ta có: 12KcB- 9x4 Lưu lượng nước: 300 m3/h Độ chênh cột áp: lóOmmHhO Tốc độ quay bơm: 1450vòng/phút Công suất bơm: 230KW Hiệu suất bơm: 70%.(chọn loại môtơ) 3.1.3 Bơm tuần hoàn Bơm tuần hoàn chọn điều kiện làm việc mùa hè, lượng vào bình ngưng lớn nhất, nhiệt độ nước tuần hoàn cao lưu lượng tính toán ỏ chế độ ngưng túy Bơm tuần hoàn không đặt dự phòng mà đặt dự phòng trũòng họp dùng nũổc biển đế làm lạnh Năng suất bơm tuần hoàn tương ứng với lượng nưổc cần cung cấp cho bình ngưng, thiết kế ta chọn bón bơm tuần hoàn Ngoài suất bơm tuần hoàn phải kê đến lượng nưổc làm lạnh dầu, làm lạnh khí máy phát yêu cầu nước khác Lượng nưổc dùng nhà máy gồm có: - Nước dùng làm mát không khí máy phát : 3% - Nưdc dùng để làm lạnh paliê thiết bị phụ : 0,7% - Nưổc dùng để ngưng vào bình ngưng : 100% - Nưóc dùng để làm lạnh dầu : 2% Nguỵãùn Minh Tuáún Lảĩp 97N2 Trang Âaõ Aln Tẳút NghiãùpThiẫút Kãú Nhai Maĩỵ Nhiãũt Âiãũn Ngasng H - Nước dùng để thải tro xỉ - Nước dùng để bổ sung cho lò - Tổng lượng nưóc cần dùng 2% Vdi turbine có công suất lổn hón 12MW W M + W R =0,03.W K , đó: wữ = +0,03W K WK = 1,03W K ,m ì /s suất bõm (WK xác định): W0 = 1,03.142,632.0,0010061.1,0774 = 0,15925 m3/s Năng suất bõm: W0 0,15925 ^~4 = 0,0398/tt3 /5 V = 0,001006\m:' /kg thể tích riêng trung bình nước cấp qua bổm tuần hoàn có nhiệt độ tính toán 35°c Độ chênh cột áp bơm tuần hoàn: H = 4,5bar Dự trữ cột áp 5% H = 1,05.4,5 = 4,725bar Vậy công suất điện để kéo bơm tuần hoàn là: •y = 1Q0.0,0398.4,725 = 0,85 bơm tuần hoàn (ly tâm) có đặc tính sau: 8K- 12 - Năng suất bơm : 220 m3/h Độ chênh cột áp : 32 mmH20 Số vòng quay : 1450 vòng/phút Công suất bơm : 23,6 kw Hiệu suất bơm : 79 % 3.1.4 Tính chọn bình khử khí Khử khí nhiệt tách không khí hòa tan nước cách hâm nóng núdc đến nhiệt độ sôi tương ứng vơi áp lực toàn phần hổn họp khí mặt nũỏc Mục đích khử khí tách khỏi nưỏc chất ăn mòn kim loại oxy, cacbonic đuổi không khí khí không khí mang vào nước khử khí nhiệt có khả tách C0 tạo thành kết phân Nguỵãùn Minh Tuáún Lảĩp 97N2 Trang Âaõ Aln Tẳút NghiãùpThiẫút Kãú Nhai Maĩỵ Nhiãũt Âiãũn Ngasng H hủy nhiệt bicacbônát natri (NaHC0 3) Do hoi cung cấp cho bình khử khí phải có áp lực số lượng cần thiết đủ để hâm nưóc đến nhiệt độ bão hòa, đồng thòi phải xác định trước bề mặt tiếp xúc nước hối Hiệu qủa khử khí đặc trung hàm lượng C02 có núổc sau khử khí, phụ thuộc vào tốc độ dòng chảy nhiệt độ dòng hổi nưổc khử khí Các dòng nùdc có nhiệt độ khác đũa vào khử khí phân phối theo độ cao cột khử khí, nưổc có nhiệt độ thấp đúa vào phía cao hạ xuống theo nhiệt độ tăng dần nước Bình khử khí thường có dạng hình trụ đứng có dãy để phân dòng nuổc thành nhiều dòng nhỏ hưổng cho dòng hoi chuyển động Nưổc đưọc đũa vào phần cột khử khí qua thiết bị phân phối rơi xuống đĩa tròn "rây" nằm ngang, đĩa đục lỗ có đưòng kính nhỏ 546mm tạo nên vòng lồ đồng tâm Do nước tạo thành dòng nhỏ qua vòng lồ đó, đĩa xen kẽ với cấu tạo hình vành hình tròn để tạo nên đường chuyển động Dkk = 10,402 kg/s - suất thiết bị khử khí /, = 602,54kJ/kg, /2 = 740,5AJ/kg - entanpi nũổc trưổc sau thiết bị khử khí k = 9304+ì7445W/m °C ta lấy khoảng k = 11580,/w2.°c A/ip(0c) độ chênh nhiệt độ trung bình Nguỵãùn Minh Tuáún Lảĩp 97N2 Trang ích thiết bị c vào thiết bị Âaõ Âaõ Aln Tẳút NghiãùpThiẫút NghiãùpThiẫút Kãú Kãú Nhai Nhai Maĩỵ Maĩỵ Nhiãũt Nhiãũt Âiãũn Âiãũn Ngasng Ngasng HH Trong kị - đó: hệ só truyền nhiệt Hệ số truyền nhiệt từ hói tới nưổc phụ thuộc vào tốc độ nhiệt K> = độ nuổc = 15,6° c Nhiệt độ trung bình: t cp = = 252,94°c G 6179,34-143,15 /o - t 179,34 -174,5 2y Xác định k theo đồ thị đối vổi óng La-tun có d = 19mm k, = 5117,2W/m 2.°C t H = 179,34°c- nhiệt độ bảo hòa ứng với áp lực bình khử khí Vậy bề mặt hâm nóng bình gia nhiệt só 1: /, = 143,15°c, t =\ 74,5°c~ nhiệt độ3 nưoc vào khỏi bình khử khí „ _ 224,31.(1163,66-1040,6) 10 Vậy F, bề = mặt trao đổi nhiệt và324,57/77 nưổc: -— = 5117,2.16,62 ■ 0,402 (740 5-602,54) f = |0 =w 11580,8.15,6 só Óng bình gia nhiệt: 3.1.5 Tính chọn bình gia nhiệt wrz Ngày đói vói khói có công suất lổn 300MW vdi thông só x w k y k ’ siêu toi hạn2825.d 240ata, 560/565°C có nhiệt trung gian áp dụng từ đến tầng gia nhiệt Đổ chọn kiểu bình gia nhiệt cao áp hạ áp ta phải xác định đuợc bề mặt z = 3của - sótừng chặng hâm nóng bình gia nhiệt w = m/s - tóc gia độ nhiệt nuổc số k 3.1.5.1 Bình óng bình gia nhiệt d| =lượng 16mm kính ống LUu hơi- đưòng nóng: G, = 14,624kg/s ,Bề mặt , , hâm nóng pcủa bình gia nhiệt số 1: Chiêu dài ông: / = —-—,777 n.d2 n Ta chọn bình gia nhiệt có đặc tính sau: nB-350/230 Nọ L A/, A/, - độ chênh nhiệt độ bình gia nhiệt só u -u 2,3-lg VH -,°c / tị = 240,2° c - nhiệt độ nước vào bình gia nhiệt só t = 265,69° C-nhiệt độ nước bình gia nhiệt số 272,69° 3.1.5.2.t H =Bình gia C-nhiệt nhiệt sốđộ2.nưỏc ngúng đọng nóng 265,69-240,2 LUu lưọng hoi nóng: G2 = 24,41kg/s _ - ’ Bề mặt hâm nóng bình gia nhiệt só 2: / 272,69-240,2 2,3 lg —- -T-^ — w x = 224,31kg/s - lượng nũổc đưa vào bình gia nhiệt độ chênh nhiệt độ bình gia só 2.nước vào bình gia nhiệt só = 1040,6kJ / kgnhiệt - entanpi 66 i = 1163,66kJ / kg - entanpi nưdc bình gia nhiệt số c 2,3.lg hj \lH Nguỵãùn Minh Tuáún Lảĩp Lảĩp 97N 97N22 Trang Trang Âaõ Aln Tẳút NghiãùpThiẫút Kãú Nhai Maĩỵ Nhiãũt Âiãũn Ngasng H tị = 192,7°c-nhiệt độ nước vào bình gia nhiệt só t = 240,2° C-nhiệt độ nưổc bình gia nhiệt số 245,2° C-nhiệt độ nũdc ngúng đọng hói nóng 240,2-192,7 245,2-192,7 245,2 - 240,2 A/, w2 iị = i2 = = 224,3 l£g/s-lưọng 819,6ẢJ/Ấ:g-entanpi 1040,6kJ/kg 20,22 c - nước nữdc entanpi đúa vào nước vào bình bình gia bình gia gia nhiệt nhiệt só số nhiệt k - hệ số truyền nhiệt Hệ só truyền nhiệt từ hoi toi nưdc phụ thuộc vào tốc độ nhiệt độ nuoc Nhiệt độ trung bình: t cp = - + * = 216,45°c Xác định k theo đồ thị đối voi ống La-tun cd d = 19mm k2 = 5117,2W/m2.°C Vậy bề mặt hâm nóng bình gia nhiệt só 2: „ 224,31.(1040,6 - 819,6) 103 F ? = -—i—22^ -_Ĩ-L - -= 479,1 Om 5117,2.20,22 só Óng bình gia nhiệt: w ? z n = , ông 2825.dlw k ỵ k z = - só chặng wk = m/s - tốc độ nước óng bình gia nhiệt d| = 16mm - đưòng kính óng , , , p —-—,m 7T.d2 n Ta chọn bình gia nhiệt cd đặc tính sau: nB-480/230 Nọ - Loại BGNCA : KT3 - Tiết diện diện tích thiết bị : 480 m2 - Lưu lượng nũdc vào thiết bị: 582 t/h Độ chênh cột áp Nhiệt độ làm việc : 26 at Nguỵãùn Minh Tuáún Lảĩp 97N2 : 137,5 mmH20 : 250°c Trang ích thiết bị c vào thiết bị Âaõ Aln Âaõ Tẳút Aln Tẳút NghiãùpThiẫút NghiãùpThiẫút Kãú Nhai Kãú Nhai Maĩỵ Maĩỵ Nhiãũt Nhiãũt ÂiãũnÂiãũn Ngasng Ngasng H H : 230 at K.d., ,m n Ta chọn bình gia nhiệt có đặc tính sau: nB-350/230 Nọ 3.1.5.3 Bình gia nhiệt số Lưu lượng nóng: G3 = 3,738kg/s Bề mặt hâm nóng bình gia nhiệt só 3: r fr,.(/2 -í,) đó: A/3 - độ chênh nhiệt độ bình gia nhiệt A/, = 2,3.1g tu t-t /, = 174,5°C-nhiệt độ nước vào bình gia nhiệt số t = 192,7°c - nhiệt độ nước bình gia nhiệt só 3.1.5.4 Bình gia nhiệt số = 197,7° C-nhiệt độ nu'ổc ngùng đọng nóng Lưu lượng nóng: G5 = 6,22kg/s = 11,87° F' =hâm A h = ,mbìnhcgia nhiệt só=5: Bề mặt k-nóng At < 197,7-174,5 ự 97,7-192,7 ) - độ chênh nhiệt độ bình gia nhiệt só w = 224,31kg/s - lượng nước đưa vào bình gia nhiệt /, =740,5ẢJ/Ả:g-entanpi nưóc vào bình gia nhiệt số 2,3-lg ‘2 entanpi núdc bình gia nhiệt só i =819,6kJ/kgtị = 122,33° C-nhiệt độ núổc vào bình gia nhiệt só vào tóc £3 - hệ số truyền nhiệt Hệ só truyền nhiệt từ phụ hoi thuộc tói mi /2 = 143,15°C-nhiệt độ nưổc bình gia nhiệt số độ nhiệt độC-nhiệt nưổc t H =và148,15° độ nưóc ngưng đọng bình gia nhiệt Nhiệt độ trung bình: t cp = - + *2 = 183,6°c 143,15-122,33 Xác định k theo A đồ u =thị đối vổi óng La-tun có d = 19mm k2 148,15-122,33 Vậy bề mặt hâm nóng bình gia nhiệt só 3: \ 148,15-143,15 224,31.(819,6-740,5>103 r, = 292,1 \m đũa vào bình gia nhiệt w = 0,7597.219,91 = 167,065kg/s -= - lượng nuổc 5117,2.11,87 i, = 513,63ẢJ/&g-entanpi nùớc vào SỐ Óng trongi bình gia nhiệt: = 602,54kJ/kg- entanpi núổc bình gia nhiệt bình gia nhiệt k - hệ só truyền nhiệt Hệ só truyền nhiệt từ hói tói nũổc phụ thuộc vào tóc 7875 ,fỉ2 độ nhiệt độ nước Nhiệt độ trung bình: t v = - — = 132,74°c z = - só chặng Xác định k theo đồ thị đối vổi óngwLa-tun có -d tốc = 25mm k2 = 4963,68W/m độ nước óng bình2.°C gia nhiệt k = m/s d| = 16mm - đưòng kính óng Nguỵãùn Nguỵãùn Minh Minh TuáúnTuáún Lảĩp Lảĩp 97N2 97N2 TrangTrang 11 10 Âaõ Aln Tẳút NghiãùpThiẫút Kãú Nhai Maĩỵ Nhiãũt Âiãũn Ngasng H Vậy bề mặt hâm nóng bình gia nhiệt số 5: „ _ 167,065.(602,54-513,63) 103 F< = -—- — -= 236,19m 4963,68.12,67 só óng bình gia nhiệt: w,.z I n = -24 -, ông 2825 d].w k Yk Trong đó: z = - só chặng wk = m/s - tóc độ nưổc óng bình gia nhiệt, d, = 22mm - đưòng kính óng , , p Chiêu dài ông: / = —4—,m 7t.d n , Ta chọn bình gia nhiệt có đặc tính sau: - Kiểu BGNHA : ITH-250-1M (C3TM) - Tiết diện diện tích thiết bị : 250 m2 - Lưu lượng nữdc vào thiết bị: 270 t/h - Trọng lượng thiết bị : 4,6 - Nhiệt độ làm việc : 80°c : 0,5 at : 5,5 at 3.1.5.5 Bình gia nhiệt số Lưu lượng hoi nóng: G6 = 8,796kg/s Bề mặt hâm nóng bình gia nhiệt só 6: F = w Áh-h) Trong đó: À/6 - độ chênh nhiệt độ bình gia nhiệt ỉ n t\ ,°c 2,3-lg tị = 91,5°C-nhiệt độ nước vào bình gia nhiệt t = 122,33°C-nhiệt độ nước bình gia nhiệt t H = 125,83°C- nhiệt độ nùổc ngưng đọng bình gia nhiệt Nguỵãùn Minh Tuáún Lảĩp 97N2 Trang 12 4877,38.13,52 Âaõ Aln Tẳút NghiãùpThiẫút Kãú Nhai Maĩỵ Nhiãũt Âiãũn Ngasng H -'^.33-9!,5 125 83-91,5 [ỉ 25,83 -122,33 ) w = 167,065kg/s- lượng nước đũa vào bình gia nhiệt ỉ, = 383,3ẨJ7&g-entanpi nu'ổc vào bình gia nhiệt i = 513,63kJ/kg - entanpi núdc bình gia nhiệt Ắ:6 — hệ só truyền nhiệt Hệ só truyền nhiệt từ hôi tới nưóc phụ thuộc vào tóc độ nhiệt độ nưổc Nhiêt đô trung bình: t = & cp +t l = 122’33 22 + 9Ì >5 = ]06,915°c Xác định k theo đồ thị đối vổi óng La-tun có d = 25mm k = 4877,38W/m2.°C Vậy bề mặt hâm nóng bình gia nhiệt só 6: _ 167,065.(513,63 - 383,3) 10’ = 330192,„= só óng bình gia nhiệt: n = ^r , ông w z 2825.dlw k ỵ k z = - só chặng wk = m/s - tóc độ nưóc óng bình gia nhiệt d| = 22mm - đưòng kính óng Chiều dài óng: F< 7ĩ.d2 n Ta chọn bình gia nhiệt có đặc tính sau: - Loại BGNCA : nH-400-24-0,17-1 (C3TM) - Tiết diện diện tích thiết bị : 400 m2 - Lưu lượng núdc vào thiết bị: 600 t/h - Trọng lượng thiết bị : 10,69 - Nhiệt độ làm việc : 160°c : at : 26 at 3.1.5.6 Bình gia nhiệt số Lưu lượng nóng: G7 = 9,676 kg/s Nguỵãùn Minh Tuáún Lảĩp 97N2 Trang 13 4309,38.8,29 Âaõ Aln Tẳút NghiãùpThiẫút Kãú Nhai Maĩỵ Nhiãũt Âiãũn Ngasng H - Loại BGNCA : riH-400-26-7-11 (C3TM) - Tiết diện diện tích thiết bị : 400 m2 - Lưu lượng nũdc vào thiết bị: 750 t/h Độ chênh cột áp : 10,58 Nhiệt độ làm việc : 90°c : at : 26 at 3.1.5.7 Bình gia nhiệt số Lưu lượng hoi nóng: Gg = 2,903 kg/s - độ chênh nhiệt độ bình gia nhiệt tu t x = 37,5°c - nhiệt độ nưóc vào bình gia nhiệt số t = 52,2°C-nhiệt độ núổc bình gia nhiệt số t H = 55,2°C-nhiệt độ nưổc ngúng đọng bình gia nhiệt số só 52,2-37,5 55.237,5 55.2óng bình gia-lượng nhiệt:nữỏc đưa vào bình gia nhiệt w% = 142,37%/s i, = 157,05kJ /kg -entanpi nưdc vào bình gia nhiệt só /2 =215,57kJ/kg- entanpi nùóc bình gia nhiệt số Ả'8 - hệ só truyền nhiệt Hệ số truyền nhiệt từ hoi tói nũổc phụ thuộc vào tóc độ nhiệt độ nước Nhiệt độ trung bình: t cp = - + * = 44,85°c Xác định k theo đồ thị đói vổi óng La-tun có d = 25mm k2 = 4309,38W/m2.°C Vậy bề mặt hâm nóng bình gia nhiệt só 8: ^ 142,37.(215,57-157,05) 10’ Fx = -—v — ’ = 233,2\m Nguỵãùn Minh Tuáún Lảĩp 97N2 Trang 15 Âaõ Aln Tẳút NghiãùpThiẫút Kãú Nhai Maĩỵ Nhiãũt Âiãũn Ngasng H 2825.dlw k ỵ k ’ z = - só chặng wk = m/s - tốc độ nước óng bình gia nhiệt d| = 22mm - đưòng kính óng ,m 7ĩ.d2 n Ta chọn bình gia nhiệt có đặc tính sau: - Loại BGNCA : TIH-250-2M (C3TM) - Tiết diện diện tích thiết bị : 250 m2 - Lưu lượng nũdc vào thiết bị: 262 t/h - Trọng lưọng thiết bị : 5,6 - Nhiệt độ làm việc : 80°c : 0,05 at : 15 at 3.1.6 Tính chọn bình ngUng Đây thiết bị phụ quan trọng nhất, có ảnh hưỏng lớn đến làm việc kinh tế turbine Bình ngưng có nhiệm vụ làm ngưng nũổc thoát khỏi turbine, tạo nên độ chân không cần thiết để turbine làm việc an toàn kinh tế Quá trình ngúng tụ bình ngUng trình chuyển pha sang pha lỏng, trình thể tích riêng giảm nhiều Đổ ngúng tụ phải tiếp xúc nhả nhiệt cho nước làm mát; lượng nhiệt theo nưổc làm mát thải ngoài, gây nên tổn thất nhiệt lổn, làm giảm hiệu suất toàn chu trình Trong thiết kế ta chọn bình ngưng kiểu bề mặt; Loại có ưu điểm nước ngúng đọng cung cấp trực tiếp cho lò mà không cần cho qua xử lý hóa học, nênvừa tiết kiệm hóa chất lại vừa tiết kiệm phần nhiệt nưdc ngưng mang theo Nhưng loại có nhược điểm làm việc lâu dài độ chân không thiết bị giảm dần bề mặt ống bị bám bẩn nên làm giảm hiệu trao đổinhiệt Đe tăng hiệu trao đổi nhiệt bình ngưng ngưòi ta chế tạo bình ngưng theo kiểu chặng, số chặng số lần trao đổi nhiệt nước lạnh Nguỵãùn Minh Tuáún Lảĩp 97N2 Trang 16 Âaõ Aln Tẳút NghiãùpThiẫút Kãú Nhai Maĩỵ Nhiãũt Âiãũn Ngasng H Lượng núổc lạnh vào bình ngúng (W K) lỏn tót, song W K tăng làm tăng lưọng điện tự dùng cho bõm nên không kinh tế Lượng nước lạnh vào bình ngưng có thê xác định đưọc phưong trình cân nhiệt sau: D Ị ( Ắj K ~ ỈK )= W K ịt — tị (a) ).c đó: i K -entanpi hoi thoát, kJ/kg Ỉ' K -entanpi nữóc ngúng, kJ/kg D K = 139,14/rg/s -lưư lưọng hoi đưa vào bình ngúng /, - nhiệt độ nưóc lạnh vào bình ngúng, °c t - nhiệt độ nuóc lạnh khỏi bình ngúng, °c c = 4,ỉ&6kJ/kg°c- nhiệt dung riêng nưổc lạnh Hiệu só i K -i' K = 2199 = 224\kJ / kg , trung bình i K -i' K =2200kJỉ kg Từ phương trình (a) ta xác định lượng nưổc lạnh cần thiết vào bình PK ngúng: = 2200 A t.c kg/s 4,186.8 đó: At = t2 -1| = 6410°c, ta chọn lấy At = 8°c Để xác địnhlưọng núdc lạnh cần thiết cho loại bình ngưng ta dùng bội số tuần hoàn Bội số tuần hoàn tỷ số lượng núổc làm mát lương núổc thoát vào bình ngúng w m = -^ = 65,7 DK Chọn nhiệt độ nũổc vào làm mát: tj = 25°c Bề mặt làm lạnh bình ngưng xác định sau: F = _9_ = D K ( ỈK - Ì ' K ) kAt cp kAt cp Trong đó: Ả:-hệ só truyền nhiệt Khi tóc độ nước trung bình từ 1,543 m/s hệ số truyền nhiệt trung bình nằm khoảng từ 1714,543489 w/m2.°c, ta chọn k = 2991,1W /m °c A/ At v = — - hiệu số nhiệt độ trung bình lôgarít nưổc Vổi ổt = t h -t =5 + 6°c, lấy ỏt = 5°c ta có: Nguỵãùn Minh Tuáún Lảĩp 97N2 Trang 17 Âaõ Aln Tẳút NghiãùpThiẫút Kãú Nhai Maĩỵ Nhiãũt Âiãũn Ngasng H À/ Thay số vào phương trình (b), ta có: FK = 139,14.2200 1000 = 12200,03m2 2997,7.8,37 Dựa vào bề mặt làm lạnh bình ngúng (FK) ta tra bảng chọn kiểu bình ngưng voi thông só sau: - Loại bình ngưng : 300-K1ỊC-1 - Tiết diện làm việc : 15400 m2 - Số chặng :2 - Lưu lượng nước : 36000 m3/h - Độ chênh cột áp :3,9 mmH20 Trọng lượng thiết bị : 133,2 3.2 Tính chọn thiết bị gian lò 3.2.1 Chọn lò nhiên liệu cho lò Tùy theo mục đích sử dụng mà cấu tạo lò khác Trong nhà máy điện lổn dùng hai loại lò chủ yếu: lò tuần hoàn (tự nhiên hay cưỡng bức) lò trực lưu (đơn lưu) Lò tuần hoàn tự nhiên sử dụng vói thông số toi hạn, ỏ Mỹ dùng nhiều lò tuần hoàn cuồng vói bội só lớn Lò trực lữu áp dụng ổ tất thông số hơi, công suất lò trực lưu không hạn chế, đạt tỏi 2500 -T- 3000(T/h) Trong thiết kế ta chọn loại lò trực lưu loại lò có môi chất chuyển động cuông chiều, từ lúc vào ỏ trạng thái nước cấp toi lúc ỏ trạng thái qứa nhiệt có thông số qui định Khi áp lực ban đầu thấp trỏ lực thủy lực lò trực lưu chiếm tỷ lệ lổn, tính chất thủy động lò làm việc vdi dòng hai pha xấu đi, đd áp dụng lò trực lưu hợp lý dùng áp lực ban đầu lOOata cao Trong điều kiện làm việc với dòng pha nghĩa voi áp lực siêu tới hạn lò trực lưu làm việc bảo đảm • Ưu điểm lò trực lưu: Do không cd bao có ống góp nên tốn kim loại, khung lò bảo ôn nhẹ nhàng thuận lợi hơn; Nguỵãùn Minh Tuáún Lảĩp 97N2 Trang 18 Âaõ Aln Tẳút NghiãùpThiẫút Kãú Nhai Maĩỵ Nhiãũt Âiãũn Ngasng H Khắc phục thiếu sót tuần hoàn tự nhiên: nhu tóc độ tuần hoàn bé hay tuần hoàn; Cho phép tăng áp suất hoi lên cao Mặt khác, có lò trực lUu mói sản suất hói có áp suất tói hạn • Nhưọc điểm lò trực lưu mà đến chưa khắc phục yêu cầu nũóc cấp phải đặc biệt Hon trữ lượng nưóc lò nên lò hoi trực lưu thuồng thực dụng phụ tảithay đổi Môi chất lúc khỏi phần hấp thụ xạ đẫ bốc hoi tói 85 -T- 90%, nên ỏ phần ống bị đốt nóng nghiêm trọng Vì mặt đòi hỏi nudc cấp phải sạch, mặt khác phải định kỳ rủa lò để thải cáu bám Đc khắc phục nhược điểm người ta mang phần bóc hời cuói đặt ỏ vùng khói đối lưu vói nhiệt độ thấp hon Phần gọi vùng độ, việc đặt vùng độ ưu điểm lổn lò trực lưu Lựa chọn phưong pháp xử lý núóc bổ sung dựa vào tính toán kinh tế - kỳ thuật, có kể đến thông số hoi tất vấn đề khác ảnh hưổng đến vận hành bảo đảm kinh tế nhà máy điện Khi rnĩổc có độ khoáng lổn mà sử dụng phùõng pháp xử lý hoá học không kinh tế, nên dùng phưong chưng cất kết họp vổi xử lý hoá học sư ban đầu Trong thiết kế ta sử dụng phương pháp chưng cất để xử lý núổc bổ sung cho lò, phải kể phương pháp khử muối nước ngúng Để khỏi động lò cho nhà máy điện đốt than phun ta phải xây dựng hệ thống dẫn dâu ma-dút, thiết kế ta sử dụng lò có suất lỏn nên ỏ đặt hai bể dầu ma-dút có dung tích 500 Nó cho phép kéo dài thòi gian làm việc hai lần rửa - Phần xạ 4- Bộ sấy không khí 2Bộ nhiệt 5- vùng độ 3- Bộ hâm nùổc 6- Đường 7- Khói thải Nguỵãùn Minh Tuáún Lảĩp 97N2 Trang 19 Tên % clv 63,8 Hlv 1,1 1,9 Nlv 0,2 slv 0,4 wlv 9,6 Alv 23 ÂaõÂaõ AlnAln Tẳút Tẳút NghiãùpThiẫút NghiãùpThiẫút Kãú Kãú Nhai Nhai Maĩỵ Maĩỵ Nhiãũt Nhiãũt Âiãũn Âiãũn Ngasng Ngasng H H Dựa vào sản lượng hoi vào turbine, ta chọn lò hoi có thông số sau: - Kiểu lò hoi nn-950/255 (n-39-n) - Sản lưọng hoi 950 t/h (264 kg/s) - Ấp suất hổi mói 565°c - Nhiệt độ hoi 570°c mói 260°c - Nhiệt độ hoi 138°c QNTG 91,7% - Nhiệt độ núổc cấp - Nhiệt độ khói thải họn loại nhiên liệu than mỏ xẩu Vàng Danh, có đặc tính sau: Chất bóc thành phần cháy than: vc = 9,6% Nhiệt trị thấp than: Ql' = 5342(kcal/kg)= 22329,56kJ/kg Luọng không khí lý thuyết để đốt cháy lkg nhiên liệu: v° = 0,0899.(c/v + 0,375.5/v)+ 0,265.Hlv - 0,0333.ỡ/v v° = 0,0899.(63,8 + 0,375.0,4) + 0,265.1,1 - 0,0333.1,9 = 5,977/77,3 /kg Thể tích khí nito: =0,79V° + 0,8.—— = 0,79.5,977 + 0,008.0,2 = 4,723mf /kg £ 100 ' * Thể tích khí nguyên tử: c = 0,01866.(c/v + 0,375.5"/v)= 0,01866.(63,8 + 0,375.0,4)= 1,1933/77,3 /kg Thể tích khói khô lý thuyết: Kho = 0,01866.(c/l’ + 0,375.5'/”)+ 0,79.F° = 1,1933 + 4,72 = 5,913?nị/kg Thể tích lý thuyết hoi nuổc: V" = 0,111 H'v + 0,0124.w'v + 0,0161 y°, mị / kg VỊ o =0 , U \ 1,1 + 0,0124.9,6 + 0,0161.5,977 = 0,337/77,3C / k g Thể tích hôi nũổc: v„,0 = v°„i0 + 0,0161.(« -1 )y\ml/ kg V H O = 0,337 + 0,0161.0,3.5,977 = 0,366/77,3 / k g Thể tích sản phẩm cháy: K = c, + K + v „,0 + (ạ-ì)y\mị/kg v k = 1,1933 + 4,723 + 0,366 + 0,3.5,977 = 8,0754//73 í k g Nguỵãùn Minh Tuáún Lảĩp Nguỵãùn Minh Tuáún Lảĩp 97N97N 2 Trang Trang 20 21 Âaõ Aln Tẳút NghiãùpThiẫút Kãú Nhai Maĩỵ Nhiãũt Âiãũn Ngasng H Tổng lượng tiêu hao nhiên liệu: 22329,56.0,95 -,kg/s Q>, 583659,5 Trong thiết kế ta chọn buồng lửa thải xỉ lỏng, xỉ thải khỏi lò ổ trạng thái lỏng; xỉ thải khỏi buồng lửa phải có nhiệt độ cao nhiệt độ chảy tro Do xỉ thải ỏ trạng thái lỏng, nên buồng lửa thải xỉ lỏng có khắc phục nhược điểm buồng lửa thải xỉ khô có cấu tạo đơn giản Muốn có nhiệt độ cao vậy, ngưỏi ta bọc cách nhiệt phần dàn ống sinh (thường lớp vữa cromit) tạo nên vùng nhiệt độ cao để bảo đảm cho trạng thái chảy lỏng ổn định tro Mặt khác với buồng lửa thải xỉ lỏng vổi hạt nhiên liệu cháy chúa hết tiếp tục cháy rót xuống đáy buồng lửa trưđc thải Vì người ta đặt vòi phun thấp nhiều so voi buồng lửa thải xỉ khô, thưòng đặt trực tiếp đáy ngang hay nghiêng buồng lửa, bảo đảm nhiệt độ vùng đạt tới giá trị cực đại vùng có nhiệt độ cao gọi vùng chảy tro, vùng chiếm phần thể tích nhỏ buồng lửa; phần vùng chảy tro vùng sản phẩm cháy liên tục làm lạnh bỏi bề mặt hấp thụ nhiệt 3.2.2 Hệ thống chuẩn bị bột than Đối vói lò có công suất lổn việc đốt bột than có ưu điểm chính, nhược điểm thứ yếu Vì vậy, đốt bột than trỏ thành phương pháp đốt chủ yếu cho lò loại lớn Than có nhiều chất bóc dễ tự bóc cháy, tuọng tự bóc cháy nguyên nhân sinh nổ hổn họp không khí bột than Bổi hệ thống nghiền than: độ nghiêng phễu thu nhận nhiên liệu lấy lổn 55°, độ nghiêng phễu than tươi ỏ gian lò lấy lơn 60° lỗ thoát phễu lổn lOOOmm tất hướng khiến cho bột than đọng lại Trên đưòng chuyển nhiên liệu ngũòi ta đặt liên tục phân ly sắt điện từ loại trao loại pu-li trước máy đập, loại pu-li cho phép đặt loại phân ly điện từ hình trống Nguỵãùn Minh Tuáún Lảĩp 97N2 Trang 22 iền - Đưòng kính thùng, D - Chiều dài thùng, L 4700mm Âaõ Aln Tẳút NghiãùpThiẫút Kãú Nhai Maĩỵ Nhiãũt Âiãũn Ngasng H Tiết diện thùng, f 6,46m - Thể tích thùng, V Quá 30,4m trình chuẩn bị than bột có kết họp vói việc sấy nhiên liệu, sấy nhiên liệu củathời thùng - Số vòng quay,thực nNăng 19 vg/phút hiệnsuất đồng vdinghiền: việc nghiền than máy nghiền thành bột sấy thiết bị trao đổi nhiệt ổ = 99,036///7 1- Băng tải than 2- Phểu phân ly than thô bề mặt Trong thiết kế ta chọn hệ thống chuẩn bị bột than hệ thống nghiền 3- Máy cấp than thô.than Thùng nghiền Công thụ đểbột nghiền chạy toànthùng tải: nghiền bi Thùng nghiền có phânsuất tántiêu có4-phễu than than trungkhi gian dùng 5- Phân ly thô 6Khóa khí cấu tạowgồm thân hình trụ đưòng kính từ l,544m, dài từ 248m chiều dày = B.d ng = 99,036.27,5 = 2723,49A1T nghiền từ 819425mm 7- Phân ly mịn.Chọnthùng Khóa khí toán nhu sau: loại Trong thùng nghiền có đặc thùng có chứatính bi gang đuờng kính 30460mm lúc thùng quay bi 9- Rây Lá chắn phối quay theo 10và nâng lênphân đến độ cao xác định rơi xuống, nghiền nát nhiên 11 - Phểu than bột liệu Phía 12thantấmbột kiểuhìnhcánh thùng Máy nghiền cấp có nhừng lót dạng gỢn sóng hình bậc thang, dùng lót nâng bi lên đến độ cao định để bảo vệ thành 13- Hộp không khí 14- Vòi phun thùng, lót thành thùng có lóp amiăng dày 10420mm, để cách 15- Hộp không khí cấp Vòivà phun hai.có ldp nỉ cách âm dày 30440mm, lop nhiệthai thành16thùng lổp gió bọccấp 19- Qụat tải bột than 20- tônĐường tuần hoàn gió bọc dày 2mm.tái 21 - Đưòng không khí nóng Nhiên liệu22sauVan phòng nghiềnnổ xong gid (môi chất sấy) mang đầu thùng Tốc độ môi chất sấy ảnh hưỏng định đến độ mịn bột than - Lưọng bi nhiều Gbi : 35 mang ra, thưdng lấynhất, từ 143m/s, tương ứng voi trổ lực gió máy nghiền 1004250mmH20, trỏ lực khắc phục quạt riêng gọi So đồ thống nghiền than phân tán có phễu than trung gian dùng thùng nghiền quạthệnghiền bi Để đề phòng than bột than bị mắc lại ống đưa than vào dẫn bột than phải cd miệng làm voi mặt nằm ngang gdc 45° Bột than sau khỏi thùng nghiền cd cỡ hạt không đồng đều, sau thùng nghiền cần phải lắp thêm thiết bị phân ly bột than, tách hạt than thô đem trả thùng nghiền tiếp tục nghiền lại Máy nghiền than: Than nước ta phần nhiều loại than cứng A, than đá thường dùng thùng nghiền bi Một lò ta cd thể đặt một, hai ba phụ thuộc vào suất nd Năng suất định mức thùng nghiền bi đuợc xác định sỏ tính toán lượng nhiên liệu tiêu hao Suất tiêu hao điện cho việc nghiền than: - 22 22 dnD = r—— = —Ỹ = 21,5kWh /1 r r r kM 0,8 \ r ? 17- Máy câp than kiêu xoăn ôc 18- Đuờng hút âm = 0,7-ỉ-1,13-hệ số nghiền nhiên liệu (than Vàng danh) Nguỵãùn Minh Tuáún Lảĩp 97N2 Trang 23 Âaõ Aln Tẳút NghiãùpThiẫút Kãú Nhai Maĩỵ Nhiãũt Âiãũn Ngasng H He thong chuan bi bot than 23- Đùòng tái tuần hoàn than 24- Buồng lửa 25- Bộ sấy không khí Nguỵãùn Nguỵãùn Minh Minh Tuáún Tuáún Lảĩp Lảĩp 97N 97N22 Trang Trang 24 25 Âaõ Aln Tẳút NghiãùpThiẫút Kãú Nhai Maĩỵ Nhiãũt Âiãũn Ngasng H 3.2.3 Tính chọn quạt gió Nhà máy nhiệt điện thiết kế đốt than bột, lượng không khí đưa vào chia làm hai làm hai cấp Trong không khí cấp dùng để vận chuyển than bột tói vòi phun, lượng không khí cấp hai đưa trực tiếp tới vòi phun Quạt gió hút không khí từ phía gian lò thổi vào sấy không khí tận dụng phần nhiệt tỏa cho không khí gian lò, đồng thòi thông gió cho gian lò Do thiết kế gian lò cần phải tính đến bội số trao đổi không khí gian lò, tỷ số lưu lúọng không khí hút vào quạt với thể tích không khí gian lò Bội só trao đổi không khí n = + để tránh dòng không khí mạnh lùa vào gian lò Không khí lạnh thưòng sấy sơ cách cho hổn hợp với phần không khí sấy nóng sấy nghĩa cho phần không khí nóng tái tuần hoàn đế hổn hợp vói không khí lạnh ỏ sau sấy Khi đốt nhiên liệu ẩm có lưu huỳnh nhiệt độ không khí dẫn vào buồng sấy không bé hôn 30°c để tránh tượng ăn mòn nhiệt độ thấp Để đảm bảo làm việc chắn lò hõi có sản lượng lớn hôn 160tấn/giờ nên thiết kế ta đặt bốn quạt gió Năng suất dự trữ 10% Năng suất quạt gió xác định sau: V = p\ B-v°-(am - Aỡ h, - A«„m + A«/, )(> + PỶ 273?3’m3 /s đó: B = 27,5 ìkg/s - tổng lượng tiêu hao nhiên liệu lò v° = 5,977mị./kg-lượng không khí lý thuyết cần thiết để đót cháy lkg nhiên liệu tiêu chuẩn t b = 50°C- nhiệt độ không khí sấy nóng /?, = 1,1-hệ só an toàn a m = 0,8 - hệ số không khí thừa buồng lửa ỏ trước pheston Aa m = 0,05 - hệ só không khí lọt buồng lửa Nguỵãùn Minh Tuáún Lảĩp 97N2 Trang 26 Âaõ Aln Tẳút NghiãùpThiẫút Kãú Nhai Maĩỵ Nhiãũt Âiãũn Ngasng H A0L m = 0,08-hệ só không khí lọt hệ thống nghiền than Aa h = 0,05 - rò không khí sấy không khí loại ống p = - phần không khí tái tuần hoàn so vói lưọng không khí lạnh đũa vào quạt Thay số ổ vào phương trình ta có: V = 1,1.27,51.5,977.(0,8 - 0,05 - 0,08 + 0,05).(l + l) 50 + 273 = 308,154m /s Do bón quạt làm việc song song vối khoảng 70% công suất, suất mồi quạt là: 308,154 v= = 4.0,7 110,055m /.v Sức ép quạt gió phụ tải lò cực đại: H = H b -H í ,-h' m H b - tổng trỏ lực đường không khí có kể đến hiệu chỉnh áp lực khí Trỏ lực đầu hút: 40mmH2O Ấp lực đường đẩy không khí lạnh: 35mmH20 Trỏ lực sấy không khí: 180mmH2O Trổ lực đưòng không khí nóng: 113mmH20 Tổng trỏ lực đường không khí: H h = 368mmH ,- //'-sức hút 2tự nhiên đường không khí (//'- chiều H b cao phần có sức hút tự nhiên, H' = \6m ) Suy ra: H 1,2- 352 h' m = /7" +0,95.//"- chân không buồng lửa ỏ chổ không khí vào /7" - chân không trũổc cụm óng pheston thưòng 2mmH20 H” = 18/77 - khoảng cách tâm tiết diện khói khỏi buồng lửa không khí vào buồng lửa Suy ra: h' m =2 + 0,95.18 = 19,1 mmH Vậy sức ép quạt gió phụ tải lò cực đại: H = 368-1,76 -19,1 = 347,1 AmmH Nguỵãùn Minh Tuáún Lảĩp 97N2 Trang 27 Âaõ Aln Tẳút NghiãùpThiẫút Kãú Nhai Maĩỵ Nhiãũt Âiãũn Ngasng H sức ép quạt gió lấy dự trữ 15% để bảo đảm làm việc điều kiện xấu H = 1,15.347,4 = 399,5 \mmH Công suất điện cần thiết đế kéo quạt gió là: w = ĩạrj±, kw 10\ V = 110,055m3 /5-năng suất quạt gió H = 399,5 \mmH - sức ép quạt gió TỊ q = 0,85 - hiệu suất quạt gió i ' 1ir 9,81.110,055.399,51 ccnnninr Thay sô vào ta có: w = 1,1.— - -— = 557,77kJF 103.0,85 Căn vào kết sau ta chọn quạt gió: - Năng suất quạt V/ 396,198.1 o3 m3/h - Cột áp quạt H/399,51mmH20 - Công suất động cổ kéo quạt w/ 557,77 kw 3.2.4 Tính chọn quạt khói Trong thiết kế dùng lò hoi có suất lỏn 950(tấn /giỏ) nên cho phép đặt quạt khói Đặc tính quạt khói đưọc chọn kể đến dự trử sau: - Dự trữ suất 5% - Dự trữ áp lực (độ chênh) 10% Năng suất quạt khói đưọc xác định sau: V = /}rB.(ỵdVy+L,AaJ^^-,m>/s B = 27,5 ìkg/s - tổng lượng tiêu hao nhiên liệu lò ỵ^V y = v k = 8,0754/«3 /kg- thể tích sản phẩm cháy lkg nhiên liệu í = 138° c - nhiệt độ khói ổ quạt /?, = 1,1-hệ só an toàn Àa = 0,2-lượng không khí vào đường khói sau sấy không khí (đối vói khử bụi điện) L ữ = v° = 5,977mị / kg - lượng không khí lý thuyết cần thiết để đót cháy lkg nhiên liệu tiêu chuẩn Nguỵãùn Minh Tuáún Lảĩp 97N2 Trang 28 Âaõ Aln Tẳút NghiãùpThiẫút Kãú Nhai Maĩỵ Nhiãũt Âiãũn Ngasng H Thay só ỏ vào phướng trình ta có: 110 279 V = 1,1.27,51.(8,0754 + 5,977.0,2).————— = 422,36w3 /s 499 9A r Năng suất dự trữ 5%: V = 1,05.105,59 = 110,87w3 /s Sức ép quạt khói xác định sau: H = h' n + h K - h CK h K - tổng trỏ lực đưòng khói Mi+//)++ //-nồng độ bụi than dòng khói y - trọng lượng riêng khói ỏ 0°c 760mmHg Trong điều kiện tiêu chuẩn lấy y = 1,295kg/m ì H h { + ju)=2A0mmH O - trỏ lực đưòng khói từ buồng lua đến khử bụi H_ = 10=20ww//2ơ-trỏ lực khử bụi điện chọn H = 15mmH H y « 50mmH O-trỗ lực đường khói kể từ khử bụi đến chổ khói thoát Do 295 = (240 + 50 + 15).——- = 305,41 mmH / J 293 h CK - tổng sức hút tự nhiên óng khói tạo nên xác định sau: H kh = 178m - chiều cao óng khói kể từ chổ khói vào đến chổ khói thoát t kh = t = 138" C-nhiệt độ trung bình dòng khói óng khói, lấy gần nhiệt độ khói ỏ quạt khói Suy273 ra: h CK = , - _ 1,295 Ị160 = 54,4mmH { 273 + 138 J / 1" - chân không trũổc cụm óng pheston thưòng 2mmH 20 Vậy sức ép quạt khói là: H = + 305,47 - 54,4 = 253mmH Nguỵãùn Minh Tuáún Lảĩp 97N2 Trang 29 Âaõ Aln Tẳút NghiãùpThiẫút Kãú Nhai Maĩỵ Nhiãũt Âiãũn Ngasng H sức ép quạt khói lấy dự trữ 10% để bảo đảm làm việc điều kiện xấu H = 1,1.253= 278,3mmH Công suất điện cần thiết đế kéo quạt khói là: 10'C V = 110,87m3/s-năng suất quạt khói H = 218,3mmH - sức ép quạt khói TỊ q = 0,85 - hiệu suất quạt gió / , ’ 9,81.110,87.278,3 Thay sô vào ta có: w = 1,1.— C———39\,l\kW Căn vào kết sau ta chọn quạt khói: - Năng suất quạt V/ 380,124.103m3/h - Cột áp quạt H/ 278,3mmH20 Công suất động cổ kéo quạt w/ 391,71 kw 3.2.5 Xác định đường kính ống khói Đuòng kính ống khói ỏ miệng (d2): đó: vk° = liệu (a=l) VỊ = Co Co +V H 0’ Nm31 k s - lưu lưọng khói lý thuyết cháy hoàn toàn nhiên + K O =5,913 + 0,337 = 6,25Nm /kg Vói Co = 5,913Mw3 /kg;V„ = 0,3377Vin /kg xác định ỏ / = /' .A/.//= 138-0,5.0,018.180 = 136,38°c- nhiệt độ trung bình dòng khói óng khói Trong đó: t' = 138°c - nhiệt độ khói trước ống khói H = 180m-chiều cao ống khói A/ = -QỊỊT = f°’8 VI900 = 0,018° c/ w - giảm nhiệt độ khói ống khói cho lm chiều cao (đối vói óng thép có lót lóp chịu nhiệt) Nguỵãùn Minh Tuáún Lảĩp 97N2 Trang 30 Âaõ Aln Tẳút NghiãùpThiẫút Kãú Nhai Maĩỵ Nhiãũt Âiãũn Ngasng H D = 1900 t/h - tổng phụ tải tất lò có chung óng khói ỏ chế độ định mức Củ = 10-5-20/77/s-tóc độ khói khỏi ống khói, thông gió cưỡng Tốc độ khói khỏi óng khói phải bảo đảm làm việc điều kiện gió bão, nên ta chọn Cù = 15m/s n = - số lò sử dụng óng khói B = 27,5 ỉ k g / s -tổng lượng tiêu hao nhiên liệu cho lò 273 + 136,38 Theo quy định độ nghiêng;r.l5 óng khói phải bảo đảm tga =0,02-5-0,05 Chọn tga = 0,03, đường kính vị trí chân ống khói xác định sau: d x = d + 2.H tga = 6,6 + 2.0,02.180 = 13,8/77 Tốc độ trung bình dòng khói: = 374508 m7h - lưu thể tích khói óng khói , d.d 2.13,8.6,6 n_ ,, , ? / L '• = 8,93/77- đưòng kính trung bình ông khỏi d ị + í/2 13,8 + 6,6 = ——= — Thay só vào, ta có: Nguỵãùn Minh Tuáún Lảĩp 97N2 Trang 31 [...]... 90°c : 7 at : 26 at 3.1.5.7 Bình gia nhiệt số 8 Lưu lượng hoi nóng: Gg = 2,903 kg/s - độ chênh nhiệt độ trong bình gia nhiệt 8 tu t x = 37,5°c - nhiệt độ nưóc vào bình gia nhiệt số 8 t 2 = 52,2°C -nhiệt độ núổc ra bình gia nhiệt số 8 t H = 55,2°C -nhiệt độ nưổc ngúng đọng bình gia nhiệt số 8 só 52,2-37,5 55.237,5 55.2óng bình gia-lượng nhiệt: nữỏc đưa vào bình gia nhiệt 8 w% trong = 142,37%/s i, = 157,05kJ... mặt hâm nóng của bình gia nhiệt só 7: Z7 _ ^7 (h — ^1 ) 2 p = —Ỉ - LA - -— m k 7 At 7 độ chênh nhiệt độ trong bình gia nhiệt 7 /, -t, 2,3.1g /, = 52,2°c -nhiệt độ nước vào bình gia nhiệt 7 t 2 = 91,5°C -nhiệt độ rnĩổc ra bình gia nhiệt 7 t H = 94,5°C -nhiệt độ nước ngúng đọng bình gia nhiệt 7 94,5 - 52,2 94,5-91,5 W 7 = 0,6474.219,91 = 142,37/rg/s - lượng nước đũa vào bình gia nhiệt 7 ỉ, = 2Ì 5,57kJ/kg... \mmH 2 0 Công suất điện cần thiết đế kéo quạt gió là: w = ĩạrj±, kw 10\ V = 110,055m3 /5-năng suất của quạt gió H = 399,5 \mmH 2 0 - sức ép của quạt gió TỊ q = 0,85 - hiệu suất quạt gió i ' 1ir 9,81.110,055.399,51 ccnnninr Thay sô vào ta có: w = 1,1.— - -— = 557,77kJF 103.0,85 Căn cứ vào các kết quả sau ta chọn quạt gió: - Năng suất quạt V/ 396,198.1 o3 m3/h - Cột áp quạt H/399,51mmH20 - Công suất động... 1,1.253= 278,3mmH 2 0 Công suất điện cần thiết đế kéo quạt khói là: 10'C V = 110,87m3/s-năng suất của quạt khói H = 218,3mmH 2 0 - sức ép của quạt khói TỊ q = 0,85 - hiệu suất quạt gió / , ’ 9,81.110,87.278,3 Thay sô vào ta có: w = 1,1.— C———39\,l\kW Căn cứ vào các kết quả sau ta chọn quạt khói: - Năng suất quạt V/ 380,124.103m3/h - Cột áp quạt H/ 278,3mmH20 Công suất động cổ kéo quạt... 19 vg/phút hiệnsuất đồng vdinghiền: việc nghiền than trong máy nghiền cho đến khi thành bột hoặc là sấy trong các thiết bị trao đổi nhiệt ổ = 99,036///7 1- Băng tải than 2- Phểu phân ly than thô bề mặt Trong thiết kế này ta chọn hệ thống chuẩn bị bột than là hệ thống nghiền 3- Máy cấp than thô.than Thùng nghiền Công thụ đểbột nghiền chạy toànthùng tải: nghiền bi Thùng nghiền có phânsuất tántiêu có4-phễu... phưong chưng cất kết họp vổi xử lý hoá học sư bộ ban đầu Trong thiết kế này ta sử dụng phương pháp chưng cất để xử lý núổc bổ sung cho lò, ngoài ra còn phải kể cả phương pháp khử muối trong nước ngúng Để khỏi động lò cho trong nhà máy điện đốt than phun thì ta phải xây dựng hệ thống dẫn dâu ma-dút, vì trong thiết kế này ta sử dụng lò có năng suất lỏn nên ỏ đây đặt hai bể dầu ma-dút có dung tích 500 tấn... bình gia nhiệt 7 ụ = 383,3kJ/kg - entanpi nước ra bình gia nhiệt 7 k 7 - hệ số truyền nhiệt Hệ só truyền nhiệt từ hõi tói nưổc phụ thuộc vào tóc độ và nhiệt độ của nưổc Nhiệt độ trung bình: / = t jjth _ 71;85°C Xác định k theo đồ thị đối vổi óng La-tun có d = 25mm thì k 2 = 4461,11 w/m2.°c Vậy bề mặt hâm nóng của bình gia nhiệt só 7: 142.37.(383.3-215.57)10' 4461,11.14,87 =3 SỐ Ống trong bình gia nhiệt: ... m/s - tốc độ nước trong óng của bình gia nhiệt d| = 22mm - đưòng kính trong của óng ,m 7ĩ.d2 n Ta chọn bình gia nhiệt có đặc tính sau: - Loại BGNCA : TIH-250-2M (C3TM) - Tiết diện diện tích thiết bị : 250 m2 - Lưu lượng nũdc đi vào thiết bị: 262 t/h - Trọng lưọng thiết bị : 5,6 tấn - Nhiệt độ làm việc : 80°c : 0,05 at : 15 at 3.1.6 Tính chọn bình ngUng Đây là một thiết bị phụ quan trọng nhất, nó có ảnh... Ngasng H 3.2.3 Tính chọn quạt gió Nhà máy nhiệt điện được thiết kế đốt bằng than bột, do đó lượng không khí được đưa vào chia làm hai làm hai cấp Trong đó không khí cấp một dùng để vận chuyển than bột tói vòi phun, còn lượng không khí cấp hai được đưa trực tiếp tới vòi phun Quạt gió hút không khí từ phía trên của gian lò thổi vào bộ sấy không khí do đó tận dụng được phần nhiệt do tỏa ra cho không khí trong... cần thiết để turbine làm việc an toàn và kinh tế Quá trình ngúng tụ của hơi trong bình ngUng là quá trình chuyển pha hơi sang pha lỏng, trong quá trình đó thể tích riêng của hơi giảm đi rất nhiều Đổ ngúng tụ được thì hơi phải tiếp xúc và nhả nhiệt cho nước làm mát; lượng nhiệt này sẽ theo nưổc làm mát thải ra ngoài, gây nên tổn thất nhiệt rất lổn, làm giảm hiệu suất của toàn chu trình Trong thiết kế ... chênh nhiệt độ bình gia nhiệt ỉ n t ,°c 2,3-lg tị = 91,5°C -nhiệt độ nước vào bình gia nhiệt t = 122,33°C -nhiệt độ nước bình gia nhiệt t H = 125,83°C- nhiệt độ nùổc ngưng đọng bình gia nhiệt. .. At độ chênh nhiệt độ bình gia nhiệt /, -t, 2,3.1g /, = 52,2°c -nhiệt độ nước vào bình gia nhiệt t = 91,5°C -nhiệt độ rnĩổc bình gia nhiệt t H = 94,5°C -nhiệt độ nước ngúng đọng bình gia nhiệt 94,5... - độ chênh nhiệt độ bình gia nhiệt tu t x = 37,5°c - nhiệt độ nưóc vào bình gia nhiệt số t = 52,2°C -nhiệt độ núổc bình gia nhiệt số t H = 55,2°C -nhiệt độ nưổc ngúng đọng bình gia nhiệt số só