nhà máy nhiệt điện - thiết kế phần điện

Nhà máy nhiệt điện Thiết kế phần điện CHƯƠNG I: XÂY DỰNG ĐỒ THỊ PHỤ TẢI CÁC CẤP ĐIỆN ÁP I ĐỊNH NGHĨA VÀ PHÂN LOẠI: Mức tiêu thụ điện luôn thay đổi theo thời gian Do quy luật biến thiên phụ tải theo thời gian đươc biểu diễn hình gọi đồ thò phụ tải Phân loại đồ thò phụ tải: - Theo công suất: đồ thò phụ tải theo công suất tác dụng, đồ thò phụ tải theo công suất phản kháng đồ thò phụ tải công suất biểu kiến - Theo thời gian: đồ thò phụ tải name, đồ thò phụ tải - Theo đòa dư: đồ thò phụ tải toàn hệ thống, đồ thò phụ tải toàn nhà máy hay trạm biến áp, đồ thò phụ tải tiêu thụ II ĐỒ THỊ PHỤ TẢI CÁC CẤP ĐIỆN ÁP: Đồ thò phụ tải cấp 220kV: Ta có: Pmax = 156 (MW) Pmin = 104 (MW) Cos ϕ = 0,84 P max 156 = = 185,71( MVA) ⇒ S max = 0,84 0,84 P 104 = = 123,81( MVA) ⇒ S = 0,84 0,84 Một cách tương đối, ta có bảng số liệu đồ thò phụ tải cấp 220kV: 0→ 123 t(h) S220(MVA) S(MVA) 6→ 150 → 18 180 18 → 22 185 180 150 140 123 t(h) Nguyễn Đình Vinh 18 22 24 22 → 24 140 Nhà máy nhiệt điện Thiết kế phần điện Đồ thò phụ tải cấp 110kV: Ta có: Pmax = 144 (MW) Pmin = 96 (MW) Cos ϕ = 0,85 P max 144 = = 169,4( MVA) ⇒ S max = 0,85 0,85 P 96 = = 112,94( MVA) ⇒ S = 0,85 0,85 Một cách tương đối, ta có bảng số liệu đồ thò phụ tải cấp 110kV: 0→ 112 t(h) S110(MVA) 6→ 140 S(MVA) → 18 165 18 → 22 169 22 → 24 110 169 165 140 112 110 t(h) 18 22 24 Đồ thò phụ tải cấp 22kV: Ta có: Pmax = 32 (MW) Pmin = 24 (MW) Cos ϕ = 0,83 P max 32 = = 38,55( MVA) ⇒ S max = 0,83 0,83 P 96 = = 28,92( MVA) ⇒ S = 0,83 0,83 Một cách tương đối, ta có bảng số liệu đồ thò phụ tải cấp 110kV: t(h) S22(MVA) S(MVA) Nguyễn Đình Vinh 0→ 28 6→ 30 38 → 18 31 18 → 22 38 22 → 24 25 Nhà máy nhiệt điện Thiết kế phần điện 31 30 28 25 t(h) 17 22 24 Đồ thò phụ tải phát lên hệ thống: Điện phát lên hệ thống năm: Anăm = 840.000 (MWh/năm) Vậy cách tương đối ta có điện phát trung bình ngày: Anam 840.000 = = 2.301,37 (MWh/ngày) Angày = 356 365 Công suất trung bình phát giờ: Angay 2.301,37 = = = 95,89 24 Ptb 24 (MW) Một cách tương đối, ta có bảng số liệu đồ thò phụ tải phát lên hệ thống: t(h) S(MVA) → Shệ thống(MVA) 129 P(MW) 110 129 A(MWh) 660 6→ 106 90 180 117 → 18 117 100 129 1000 18 → 22 70,6 60 240 22 → 24 129 110 220 106 70.6 t(h) 18 22 24 Đồ thò phụ tải hệ thống chưa tính đến tự dùng: Một cách tương đối, ta có bảng số liệu đồ thò phụ tải hệ thống chưa tính đến tự dùng: t(h) S ∑ (MVA) Nguyễn Đình Vinh 0→ 392 6→ 426 → 18 493 18 → 22 462,6 22 → 24 404 Nhà máy nhiệt điện Thiết kế phần điện S(MVA) 493 462.6 426 404 392 t(h) 18 22 24 Đồ thò phụ tải tự dùng nhà máy: Một cách tương đối, ta có bảng số liệu đồ thò phụ tải tự dùng nhà máy: 0→ 23,52 t(h) Std(MVA) 6→ 25,56 → 18 29,38 18 → 22 27,76 22 → 24 24,24 S(MVA) 29.38 27.76 25.56 24.24 23.52 t(h) 18 22 24 Đồ thò phụ tải tổng: t(h) 0→ 6→ 8 → 18 18 → 22 22 → 24 S220(MVA) 123 150 180 185 140 S110(MVA) S22 (MVA) Shệ thống(MVA) 112 28 129 140 32 106 165 31 117 169 38 70,6 110 27 129 Nguyễn Đình Vinh Nhà máy nhiệt điện Thiết kế phần điện Stự dùng(MVA) 23,52 25,56 29,36 27,76 24,24 Sthiết kế(MVA) 415,52 459,56 522,38 490,36 428,24 S(MVA) 522.38 490.36 459.6 428.24 415.52 t(h) 18 22 24 Cân công suất phụ tải: Cân công suất xác đònh công suất qua thành phần nhà máy điện máy biến áp cao áp, máy biến áp trung áp, máy biến áp hạ áp theo mốc thời gian cho trước S ∑ = ∑ Si t(h) S220(MVA) 0→ 123 6→ 150 → 18 180 18 → 22 185 22 → 24 140 S110(MVA) 112 140 165 169 110 S22 (MVA) 28 32 31 38 27 Shệ thống(MVA) 129 106 117 70,6 129 Stự dùng(MVA) 23,52 25,56 29,36 27,76 24,24 Sthiết kế(MVA) 415,52 459,56 522,38 490,36 428,24 CHƯƠNG II: CHỌN SỐ LƯNG MÁY PHÁT VÀ SƠ ĐỒ NỐI ĐIỆN CHÍNH I CHỌN CÔNG SUẤT TỔ MÁY VÀ SỐ LƯNG MÁY PHÁT: - Công suất máy phát không lớn công suất dự trữ hệ thống - Công suất máy lớn hiệu suất giá thành , kích thước trọng lượng đơn vò KW thấp Nguyễn Đình Vinh Nhà máy nhiệt điện Thiết kế phần điện - Nên chọn công suất tổ máy giống nhau, điều thuận lợi xây lắp, sửa chữa, thay vận hành - Điện áp đònh mức máy phát lớn dòng điện đònh mức máy phát dòng ngắn mạch máy phát nhỏ, điều thuận lợi cho việc chọn khí cụ điện - Điện áp máy phát phù hợp với phụ tải, thuận lợi kinh tế chọn sơ đồ nối điện - Với công suất nhà máy 522,38 MVA, ta chọn tổ máy phát, tổ có công suất 174,13 MVA Vậy ta chọn máy phát TBB_160_2EY3 thông số máy phát THÔNG SỐ ĐỊNH MỨC N(vòng/phút ) 3000 S(MVA ) 176,5 ĐIỆN KHÁNG TƯƠNG ĐỐI P(MW) U(kV) Cos ϕ I(kA) Xd’’ Xd’ Xd 150 18 0,85 5,67 0,213 0,304 1,713 II SƠ ĐỒ NỐI ĐIỆN CHÍNH: Các vấn đề cần lưu ý: - Số lượng máy phát nối vào góp điện áp máy phát phải thỏa mãn điều kiện cho ngừng làm việc máy phát lớn nhất, máy lại đảm bảo đủ cung cấp cho phụ tải điện áp máy phát phụ tải điện áp trung - Công suất máy phát điện–máy biến áp không lớn dự trữ quay hệ thống - Chỉ ghép máy phát điện – máy biến áp hai cuộn dây vào góp điện mà phụ tải cực tiểu lớn công suất - Khi điện tải phụ áp máy phát nhỏ, để cung cấp cho lấy rẽ nhánh từ máy phát điện–máy biến áp, công suất lấy rẽ nhánh không vượt quá15% công suất - Máy biến áp ba cuộn dây nên sử dụng công suất truyền tải qua cuộn không nhỏ 15% công suất truyền tải qua cuộn - Không nên dùng hai máy biến áp ba cuộn dây tự ngẫu để liên laic hay tải điện cấp điện áp, sơ đồ thiết kế phức tạp/ - Máy biến áp tự ngẫu sử dụng hai phía điện áp trung cao có trung tính nối đất trựctiếp (U≥110 kV) - Khi công suất tải lên điện áp cao lớn dự trữ quay hệ thống phải đặt hai máy biến áp - Phân bố công suất cho cấp điện áp phải hợp lí tránh không tải công suất qua hai lần biến áp - Không nên nối song song máy biến áp hai cuôn dây với máy biến áp ba cuộn dây thường không chọn hai máy biến áp có tham số phù hợp đủ điều kiện vận hành song song Sơ đồ cấu trúc số phương án có thể: Nguyễn Đình Vinh Nhà máy nhiệt điện Thiết kế phần điện PHƯƠNG ÁN 1: PHỤ TẢI PHỤ TẢI HT 220KV 110KV T1 G1 T3 T2 T4 T5 G2 G3 22KV PHỤ TẢI PHƯƠNG ÁN 2: PHỤ TẢI Hệ Thống 220KV T1 G1 PHỤ TẢI 110KV T5 T4 G2 22KV PHỤ TẢI PHƯƠNG ÁN 3: PHƯƠNG ÁN 4: Nguyễn Đình Vinh T3 T2 G3 Nhà máy nhiệt điện Thiết kế phần điện Ta chọn phương án phưong án vì: - Sơ đồ đơn giản bảo đảm tính liên tục cung cấp điện - Đảm bảm tính kinh tế, kỹ thuật - Phụ tải cấp 22kV lấy công suất trực tiếp từ máy phát (ở phương án 1) III THIẾT LẬP CHẾ ĐỘ VẬN HÀNH CHO CÁC TỔ MÁY: Chế độ vận hành cho tồ máy dựa đồ thò phụ tải tổng chủa nhà máy sơ đồ nối điện Công suất tổ máy ngày đêm: t(h) %Công suất vận hành Nguyễn Đình Vinh 0→ 78,5 6→ 85,3 → 18 98,7 18 → 22 92,6 22 → 24 80,9 Nhà máy nhiệt điện CHƯƠNG III: CHỌN MÁY BIẾN ÁP I CHỌN MÁY BIẾN ÁP CHO PHƯƠNG ÁN 1: Chọn máy biến áp tự ngẫu T1 T2: Uc − UT 220 − 110 = = 0,5 Hệ số có lợi: α = Uc 220 SH = SdmMF = 176,5( MVA) SdmMF 176,5 ⇒ SdmMBA = = = 353( MVA ) α 0,5 Chọn tổ máy biến áp tự ngẫu pha, có tổng công suất: SdmMBA = 3.120= 360 (MVA) Thông số máy biến áp tự ngẫu pha: Nguyễn Đình Vinh Thiết kế phần điện Nhà máy nhiệt điện Loại Thiết kế phần điện Sdm U(kV) C 243 T 121 3 ∆PN (kW) ∆ PO(kW) H 18 C-T 345 C-T 220 T-H 235 UN% C-T 13,5 C-T 32 Io% T-H 20 Chọn máy biến áp T4 T5: Trường hợp hai máy biến áp ghép song song, công suất máy biến áp chọn theo điều kiện máy nghỉ, máy lại với khả tải cố cho phép phải tải lớn công suất cực đại phụ tải Dựa vào đồ thò phụ tải cấp 22kV: t(h) 0→6 6→8 → 17 17 → 22 22 → 24 S22(MVA) 28 30 31 38 25 - Kiểm tra điều kiện tải cố: Kqtsc SdmMBA ≥ Smax Smax 38 = = 27,14 ⇒ SdmMBA ≥ Kqtsc 1,4 Vậy với phụ tải Smax = 38 MVA công suất máy biến áp đònh mức phải chọn là: SdmMBA =31,5 (MVA) Dựa vào đồ thò phụ tải ta thấy xảy cố máy biến áp máy lại có khả tải đủ công suất cho phía 22kV thời gian chòu tải 5giờ Loại Sdm(MVA) Ucao(kV) Uhạ (kV) ∆ PO(kW) ∆PN (kW) UN% Io% T 31,5 22 11 73 180 Chọn máy biến áp T3: Máy biến áp T3 phải thỏa điều kiện phù hợp cấp điện áp 110kW công suất đònh mức so với công suất đònh mức máy phát SdmMBA ≥ SdmMF = 176,5 (MVA) Vậy ta chọn máy biến áp pha cuộn dây có thông số: Loại Sđm (MVA) Ucao(kV) Uhạ(kV) ∆ PO(kW) ∆PN (kW) UN% Io% TU 200 110 18 140 550 10,5 0,5 II CHỌN MÁY BIẾN ÁP CHO PHƯƠNG ÁN 2: Chọn máy biến áp từ ngẫu T1 T2: - Tương tự phương án 1, ta chọn máy biến áp tự ngẫu pha có thông số: Nguyễn Đình Vinh Nhà máy nhiệt điện Thiết kế phần điện Thiết bò Số lượng MBA tự ngẫu 1pha MBA pha cuộn dây 22/110KV MBA pha cuộn dây 22/10,5KV MBA pha cuộn dây 110/22KV Máy cắt phía 220KV Máy cắt phía 110KV Máy cắt phía 22KV Máy cắt đầu cực máy phát Tổ máy phát Tổn thất điện (kwh/năm) Công suất (MVA) 120 200 31,5 10 10 11 176,5 18.992.436,84 Số lượng Công suất (MVA) 120 250 31,5 10 12 11 176,5 20.378.285,4 II TÍNH TOÁN CHI PHÍ KỸ THUẬT Hàm chi phí tính toán: Ci = Pi + adm + Vi + Yi Trong : I = 1,2,3:là số thứ tự phương án V : Vốn đấu tư phương án adm : Hệ số đònh mức hiệu kinh tế, lấy adm = 0,15(1/năm) Y : Thiệt hại điện , để đơn giản lấy Y =0 P : Phí tổn vận hành hàng năm Vốn đầu tư phương án: V = VB + VTBPP Trong : VB = vb* Kb :Vốn đầu tư máy biến áp vb :Tiền mua máy biến áp Kb :Hệ số có tính dến chuyên chở xây lắp MBA Hệ số phụ thuộc vào điện áp đònh mức cuộn cao áp công suất đònh mức MBA VTBPP :Vốn đầu tư xây dựng TBPP tính theo số mạch thiết bò phân phối, giá thành mạch thết bò phân phối tương ứng với cấp sơ đồ nối điện Phí tổn vận hành hàng năm phương án: αV + β ∆A P= 100 Trong : α : Đònh mức khấu hao % β : Giá thành trung bình điện hệ thống điện Nguyễn Đình Vinh Nhà máy nhiệt điện V ∆A Thiết kế phần điện : Vốn đầu tư phương án : Tổn thất điện máy biến áp Tính toán cho phương án 1: Vốn đầu tư : V1 = VB + VTBPP a Máy biến áp : Hai MBA tự ngẫu : VB1 = 2*3*883.308,75*1,4 = 7.419.793,5 (USD) MBA ghép với máy phát nối cấp 110: VB1 = 1.702.214,4*1,5 = 2.553.321,6 (USD) Hai MBA cung cấp cho phụ tải 22: VB3 = * 267.750 *1.6 = 856.800 (USD) ⇒ VB = VB1 + VB2 + VB3 = 7.419.793,5 + 2.553.321,6 + 856.800 =10.829.915,1 (USD) b Xây dựng thiết bò phân phối: Máy cắt phía 220KV : VMC220 = 10 * 55.000 = 550.000(USD) Máy cắt phía 110KV : VMC110 = 10* 25.292,2=252.922 (USD) Máy cắt phía 22KV : VMC22 = 11 * 18.336 = 201.696 (USD) Máy cắt đầu cực phát 18 KV: VMC18 = 2* 43.698,8 = 87.397,6 (USD) ⇒ VTBPP = VMC22 + VMC110 +VMC22 + VMC18 = 550.000 + 252.922+ 201.696 + 87.397,6 = 1.092.015,6 (USD) Như ta có: V1 = VB + VTBPP = 10.829.915,1 + 1.092.015,6= 11.921.930,7 (USD) Ta có phí tổn vận hành hàng năm: αV + β ∆A P= Với : a = 8.4 100 β = 0.063 (USD)/kwh) ∆ A = 18.992.436,84 (kwh/năm) 8,4 αV1 ⇒ P1= + β∆A1 = *11.921.930,7+ 0.063 * 18.992.436,84 100 100 = 2.197.965,7 (USD) Tính Toán Cho phương án Vốn đầu tư : V1 = VB + VTBPP a Máy biến áp : Hai MBA tự ngẫu : Nguyễn Đình Vinh Nhà máy nhiệt điện Thiết kế phần điện VB1 = 2*3*883.308,75 *1,4 = 7.419.793,5(USD) MBA ghép với máy phát nối cấp 110: VB2 = 1720214,4*1,5 = 2553321,6(USD) Hai MBA 110/22 KV VB3 = * 270.000*1.7 = 918.000 (USD) ⇒ VB = VB1 + VB2 + VB3 = 7.419.793,5+ 2.553.321,6 + 918.000 = 10.891.115,1(USD) b Xây dựng thiết bò phân phối: Máy cắt phía 220KV : VMC220 = 10 * 55.000 = 550.000 (USD) Máy cắt phía 110KV : VMC110 = 12* 25.292,2=303.506,4 (USD) Máy cắt phía 22KV : VMC22 = 11 * 18.336 = 201.696(USD) Máy cắt đầu cực phát 18 KV: VMC15.75 = 2* 43.698,8 = 87.397,6(USD) ⇒ VTBPP = VMC22 + VMC110 +VMC22 + VMC15,75 = 550.000 + 303.506,4 + 201.696 + 87.397,6 = 1.142.600 (USD) Như ta có: V2 = VB + VTBPP = 10.891.115,1 + 1.142.600 = 12.033.715,1(USD) Ta có phí tổn vận hành hàng năm: αV + β ∆A P= Với : a = 8.4 100 β = 0.063 (USD)/kwh) ∆ A = 20.378.285,4 (kwh/năm) αV ⇒ P2 = + β∆A2 =2.737.233,924 (USD) 100 Kết luận: So sánh ta thấy P2 > P1 nên phương án tối ưu phương án nên ta chọn phương án để tiếp tục thiết kế CHƯƠNG IX: CHỌN CÁC THIẾT BỊ ĐIỆN I CHỌN THANH DẪN THANH GÓP VÀ SỨ ĐỢ VÀ CÁP ĐIỆN LỰC: Nguyễn Đình Vinh Nhà máy nhiệt điện Thiết kế phần điện Chọn dẫn cứng : Thanh dẫn cứng thường làm đồng hay nhôm, thép dùng có dòng điện 100A Thanh dẫn cứng thường dùng để nối từ đầu cực máy phát tới dàn máy, dùng làm góp điện áp máy phát, góp 6-10KV trạm biến áp, từ đoạn thiết bò phân phối điện áp đến thiết bò tự dùng… Thanh dẫn cứng chọn theo tiêu chuẩn sau: - Theo điều kiện phát nóng lâu dài : Icp ≥ Ilvcb Trong Icp giá trò dòng điện cho phép lâu dài hiệu chỉnh theo nhiệt độ - Theo điều kiện ổn đònh nhiệt ngắn mạch : BN IN ≤ INcp hay Schon ≥ Smin = C - Theo điều kiện ổn đònh động: - Theo tiêu chuẩn độ bền , ứng suất tính toán vật liệu dẫn không lớn ứng suất cho phép σ tt ≤ σ lcp a Tính toán chọn dẫn cho đầu cực máy phát: - Dòng điện cưỡng qua dẫn: S dmMF 1,05 * 176,5 Icb =1.05IdmMF = 1.05 = = 5,944 (kA) 3.18 3U Do dòng điện dẫn lớn 3kA nên chọn dẫn đồng có tiết diện hình máng S = 2440 mm2 có thông số: Kính thước (mm) h 175 b 80 c r 12 Tiết diện cực (mm2) 2440 Mômen trở kháng (cm2) Momen quán tính (cm4) Một Một Wx-x Wy-y Hai 122 25 250 Jx-x Jy-y Hai 1070 114 2190 Dòng điện cho phép hai 8550 - Kiểm tra điều kiện phát nóng Thanh dẫn dặt điều kiện có nhiệt độ 30 oC nhiệt độ cho phép lâu dài 70oC θ cp − θ 0tt Dòng điện cho phép hiệu chỉnh : Icphc = Icp * θ cp − θ qd Nguyễn Đình Vinh Nhà máy nhiệt điện Trong : Thiết kế phần điện θ cp θ 0tt θ 0qp : nhiệt độ (70) : nhiệt độ môi trường thực tế (30) : nhiệt độ môi trươnøg quy đònh.(25) 70 − 35 ⇒ Ihccp =8550* = 7540,39(A ) 70 − 25 ⇒ Ihccp≥ Icb =5,944 (KA) Vậy dẫn thoả điều kiện phát nóng -Kiểm tra điều kiện ổn đònh nhiệt ngắn mạch: Vì dẫn có dòng làm viẹc lớn 1000 A nên không cần kiểm tra ổn đònh nhiệt -Kiểm tra ổn đònh động ngắn mạch:  Khi không xét dao động Lực điện động tác dụng lên dẫn ngắn mạch : l F1 =1.76*10-2* * I2xk a Trong : Ixk = 148,48 (KA) l : khoảng cách hai sứ liền pha(cm) a : khoảng cách pha Với U (6-22) KV a = (20-100)cm, l = (80-200)cm Ta chọn l=100 cm , a= 60cm 100 ⇒ F1 = 1.76*10-2* *148,48= 646,69 (kG) 60 l * F1 646,69 * 100 ⇒ Mômen uốn: M = = = 6466,9(kG.cm) 10 10 ng suất lực điện động pha: M σ1= = 6466,9* = 25,87 (kG/cm2) W yo − yo 250 Xác đònh số miếng đệm cần đặt: Nguyễn Đình Vinh Nhà máy nhiệt điện σ Thiết kế phần điện = σ cp - σ = 1400- 25,87= 1374,13(kG/cm2 ) Lực điện động pha: Lực điện động gữa đơn vò chiều dài: l f2 = 1.76*10-2* *148,482 = 1.76*10-2* *148,482 = 4,85 (kG) b 80 12 * σ cp * Wc 12 * 1374,13 * 25 l2max = = = 291,54 (cm) 〉 l 4,85 f2 2cp → nên không cần sử dụng miếng đệm Vậy ta có lực điện động pha: l F2 =1.76*10-2* * I2xk b 100 F2 = 0,26*10-2* *148,48 = 71,65 (kG) 80 Mômen uốn F2 gây ra: 71,65 * 100 F *l M2 = 2 = = 597,08 (kG.cm) 12 12 ng xuất lực động điện pha: M 597,08 σ2= = =23,88 ( kG/cm2) Wc 25 Vậy σ tt = σ 1+ σ = 25,87 + 23,88 = 49,75(kG/cm2) 〈 σ cp=1400(kg/cm2) → thoả điều kiện ứng suât cho phép  Khi xét đến dao động Tần số dao động riêng góp: Trong : 3,56 E * J * 10 Wr = S *γ l L = 100 (cm) E = Ecu = 1,1*106 (kg/ cm) J = Jyo-yo = 2190 cm4 : momen quán tính tiết diện ngang dẫn S = 2*2440*10-2 : tiết diện ngang dẫn γ = 8,93(g/cm3) : khối lượng riêng vật liệu dẫn 3,56 1,1.10 * 2190 *10 Wr = = 837,17(Hz) 100 2 * 2440.10 − * 8,93 Giá trò khong nằm khoảng ( 40-45)HZ (90-110) Hz Vậy góp chọn thoã mãn điều kiện ổn đònh b Chọn sứ đỡ dẫn cứng Sứ đỡ dẫn cứng chọn theo diều kiện sau: Loại sứ : chọn theo vò trí dặt (trong nhà hay trời) Điện áp: UdmS ≥ Udmmang Nguyễn Đình Vinh Nhà máy nhiệt điện Thiết kế phần điện -Kiểm tra ổn đònh động: Sự bền vững sứ đỡ xác đònh theo lực tính toán đầu sứ(Ftt) Điều kiện độ bền sứ là: Ftt ≤ Fcp =0,6*Fph Với Fph : lực phá hoại cho phép sứ F’ph : lực điện động đặt lên đầu sứ ngắn mạch pha H' ’ F tt = Ftt * H ’ Với H H ký hiệu hình vẽ h H’ = H + Ta tính Ftt = 646,69 (kG) Vậy ta chọn loại sứ čµOC-20-2000YXA có thông số Điện áp (KV) Đònh mức 20 Lực phá hoại nhỏ uốn tính (kG) Duy trì trạng thái khô 125 Từ ta có 175 F = 646,69* = 806,09(kG) 355 Fcp = 0,6Fph =0,6*4000 = 2400 (kG) ’ tt 355 + ⇒ F’tt ≤ Fcp : thoả điều kiện ổn đònh động Chọn Thanh Dẫn Mềm: Tiết diện dẫn mềm chọn theo điều kiện - Theo dòng điện cho phép lúc làm việc cưỡng bức: Icp ≥ Ilvcb Nguyễn Đình Vinh Chiều cao (mm) Nhà máy nhiệt điện Thiết kế phần điện - Theo điều kiện ổn đònh nhiệt ngắn mạch : BN IN ≤ INcp hay Schon ≥ Smin = C - Không cần kiểm tra ổn đònh lực điện động dẫn mềm nên lực sinh radây dẫn di chuyển theo , ứng suất mhỏ - Kiểm tra điều kiện vầng quang: Uvq ≥ m Uvq : điện áp giới hạn để sinh vầng quang  Nếu dây dẫn pha bố trí đỉnh tam giác đều: a Uvq = 84 * m * r * lg * (KV) r Với m: hệ số có xét đến độ sù xì bề mặt dây dẫn(cm) R : bán kính ngaòi dây dẫn A: khoảng cách trục dây dẫn(cm)  Nếu dây dẫn pha bố trí mặt phẳng ngang tính tương tự giảm 4% pha tăng 6% oha a Chọn dẫn mềm cho cấp điện áp 220KV Ta tính toán : Ilvcb = 0,55 (kA) T a chon dây dẫn nhôm lõi thép với thông số sau: Tiết diện chuẩn nhôm thép 400/64 Tiết diện (mm2) Nhôm Thép 390 63,5 Đường kính (mm) Dây Lõi dẫn thép 27,7 10,2 Điện trở 20oC (Ω/km) 0,074 Dòng điện phụ tải cho phép (A) Đặt Đặt trời nhà 835 715 - Kiểm tra dòng điện cho phép lúc làm việc cưỡng bức: θ cp − θ 0tt Icphc = Icp * θ cp − θ qd θ cp : nhiệt độ cho phép làm việc lâu dài (75) θ 0tt : nhiệt độ môi trường thực tế (30) θ 0qp: nhiệt độ môi trươnøg quy đònh.(25) 70 − 30 ⇒ Ihccp =835* = 736 (A) 70 − 25 ⇒ Ihccp≥ Icb Vậy dẫn chọn thoả điều kiện phát nóng -Kiểm tra ổn đònh nhiệt ngắn mạch Xem ngắn mạch xa nguồn thời gian tồn giây thì: BN = I2N1 *(tnm +Ta )= 7,322*(1+0,05) = 56,26 (kA2/s) Trong : Nguyễn Đình Vinh Nhà máy nhiệt điện Thiết kế phần điện BN 56,26.10 = 43,864 (mm2) C 171 Với Schon = 390 (mm ) > 43,864 (mm2) thoả điều kiện ổn dònh nhiệt ngắn mạch Schon ≥ = -Kiểm tra điều kiện vầng quang Uvq ≥ m Chọn dẫn dạng nhiều sợi vặn soắn ba pha bố trí mặt phẳng nằm ngang , khoảng cách trục dây 500 cm ta xét trường hợp vầng quang nhỏ ph a Uvq = 0,96 * 84 * m * r * lg * (KV) r Với r = 27,7*0,5= 13,85 (mm) = 1,385 (cm) : bán kính dây dẫn M = 0,87 :hệ số có xét đến độ sù xì bề mặt dây dẫn A = 500 (cm) : khoảng cách trục dây dẫn 500 ⇒ Uvq = 0,96 * 84 * 0,87 * 1,385 * lg = 248,5kV > 220kV 1,385 thoả mãn điều kiện vầng quang b Chọn góp mềm cho cấp điện áp 110KV Ta tính Ilvcb = 0,9 (kA) T a chon dây dẫn nhôm lõi thép với thông số sau: Tiết diện chuẩn nhôm thép 600/79 Tiết diện (mm2) Nhôm Thép 634 78,9 Đường kính (mm) Dây Lõi dẫn thép 34,7 11,5 Điện trở 20oC (Ω/km) 0,046 Dòng điện phụ tải cho phép (A) Đặt Đặt trời nhà 1050 920 - Kiểm tra dòng điện cho phép lúc làm việc cưỡng bức: θ cp − θ 0tt Icphc = Icp * θ cp − θ qd θ cp : nhiệt độ cho phép làm việc lâu dài (75) θ 0tt : nhiệt độ môi trường thực tế (30) θ 0qp: nhiệt độ môi trươnøg quy đònh.(25) 70 − 30 ⇒ Ihccp =1050* = 926 (A) 70 − 25 ⇒ Ihccp≥ Icb Vậy dẫn chọn thoả điều kiện phát nóng -Kiểm tra ổn đònh nhiệt ngắn mạch Xem ngắn mạch xa nguồn thời gian tồn giây thì: BN = I2N6 *(tnm +Ta )= 13,642*(1+0,05) = 195,35 (kA2/s) Trong : Nguyễn Đình Vinh Nhà máy nhiệt điện Thiết kế phần điện BN 195,35.10 = 81,74(mm2) C 171 Với S chon > 89,88 (mm ) thoả điều kiện ổn dònh nhiệt ngắn mạch -Kiểm tra điều kiện vầng quang Uvq ≥ m Khoảng cách trục dây 250 cm, ta xét trường hợp vầng quang nhỏ pha a Uvq = 0,96 * 84 * m * r * lg * (KV) r Với r = 34,7*0,5 = 17,35(mm) = 1,735(cm) : bán kính dây dẫn M = 0,84 :hệ số có xét đến độ sù xì bề mặt dây dẫn A = 250 (cm) : khoảng cách trục dây dẫn 250 ⇒ Uvq = 0,96 * 84 * 0,85 * 1,735 * lg = 262,754kV > 110kV 1,735 Schon = 634 ≥ = thoả mãn điều kiện vầng quang c Chọn cáp cho cấp 22KV(từ MBA11/ 22KV đến 22KV): Dòng làm việc bình thường đường dây: 38,55 S 22 max Ibt = = =0,506 (KA) 3.U 3.22 I cb = * 0,506 =1,012 (KA) Vậy ta chọn hai cáp đồng cách điện Xple ALCATEL chế tạo Loại cáp lõi có tiết diện 500mm2 (không đai thep) Icpbt = 2* 594 =1188(A) - Kiểãm tra điều kiện phát nóng: K1 * K2 * Icpbt ≥ Icb θ cp − θ 0tt Trong đó:K1 = ; θ cp − θ qd θ cp :nhiệt độ cho phép làm việc lâu dài (75) θ 0tt :nhiệt độ môi trường thực tế (30) θ 0qp :nhiệt độ môi trường quy đònh.(25) K2 :hệ số hiệu chỉnh theo số cáp làm việc song song ⇒ K2 = 0,89 70 − 30 ⇒ K1 = = 0,94 70 − 25 ⇒ K1 * K2 * Icpbt = 1188 * 0,94 * 0,89= 998,83(A) ⇒ K1 * K2 * Icpbt < Icb Cáp chọn không thoả điều kiện phát nóng bình thường, nên ta chọn cáp có S=300( mm ) - Kiểm tra điều kiện phát nóng làm việc cưỡng bức: K3 = 1,3 K3 * K1 * K2 * Icpbt = 1,3*1188 * 0,94 * 0,89 = 1457,36 (A) > I cb Nguyễn Đình Vinh Nhà máy nhiệt điện Thiết kế phần điện Cáp thoả điều kiện phát nóng làm việc cưỡng - Kiểm tra ổn đònh nhiệt ngắn mạch Xem ngắn mạch xa nguồn thời gian tồn giây thì: BN = I2N1 *(tnm +Ta )= 18,7 *(1+0,05) = 367,175(kA2/s) BN 367,175.10 Schon ≥ = = 112,06 (mm2) C 171 2 Với Schon = 300 (mm ) > 12,06(mm ) thoả điều kiện ổn dònh nhiệt ngắn mạch II CHỌN MÁY BIẾN ĐIỆN ÁP (BU): Bảng phụ tải điện áp: Tên đồng hồ Volt kê Walt kế Var kế Watt kế tự ghi Tần số kế Công tơ Công tơ phản kháng Tổng Ký hiệu B-2 -341 -342/1 -33 -340 -670 иT-672 Phụ tải biến điện áp AB W VAr 7,2 1,8 1,8 8,3 0,66 1,62 0,66 1,62 20,04 3,24 Phụ tải biến điện áp BC W VAr 1,8 1,8 8,3 6,5 0,66 1,62 0,66 1,62 19,72 3,24 Chọn máy biến điện áp cho cấp 18KV: Chọn hai máy Biến điện áp pha nối dây Y/Y dung cụ đo phía thứ cấp công tơ Udmsc = 18KV chọn điều kiện công suất đònh mức Chọn cấp xác 5% phụ tải phía thứ cấp có công tơ Biến diện áp AB: Biến điện áp BC: SAB = 20,04 + 3,42 = 20,7 (VA) 20,4 cos ϕ = = 0,99 20,7 SBC = 19,72 + 3,42 = 20 (VA) 19,72 cos ϕ = = 0,99 20 Vậy chọn loại máy biến điện áp HTMи-18 có thông số sau: Nguyễn Đình Vinh Nhà máy nhiệt điện Loại Cấp điện áp (KV) Thiết kế phần điện Điện áp đònh mức(V) Sơ Thứ cấp Thứ cấp cấp phụ Công suất đònh Công mức (VA) ứng suất cực với cấp đại xác 5% (VA) HTMи-18 18 18000 100 100/3 120 1200 Chọn dây nối BU dung cụ đo: Dòng qua dây thứ cấp : 20,7 S Ia = a = = 2,027 (A) 100 U 20 S Ic = BC = = 0,2 (A) 100 100 ⇒ Chọn dây ứng với Ia = 0,207 (A) ⇒ Ib = Ia = *0,207 = 0,3585 Điện áp giáng dây dẫn a,b : ρ ⋅l ∆ U = ( I a + Ib ) S Giả sử chọn khoảng cách từ biến điện áp đến đồng hồ đo 40m để đơn giản ta bỏ qua góc lệch pha Ia, Ib Vì có công tơ nên ∆ U = 0,5% Tiết diện dây dẫn cần chọn là: ( 0,207 + 0,3585) * 0,0175 * 40 ρl S ≥ ( Ia + Ib ) = = 0,79 (mm2) 0,5 ∆U Để đảm bảo độ bền ta chon dây dẫn có tiết diện : S = 2,5 (mm 2) Chọn máy biến điện áp cho cấp 110KV: Chọn BU có điện áp phù hợp với cấp diện áp 110KV Tổng công suất phụ tải nối vào BU nhỏ hay công suất đònh mức BU với cấp xác 0,5% (vì phụ tải thứ cấp có công tơ ) Vậy ta chon ba biến điện áp pha dấu Yo/Yo/ ∆ hở loại 3HOT-110-58 có thông số: Loại Cấp điện áp (KV) Điện áp đònh mức(V) Sơ cấp Thứ cấp Thứ cấp phụ Công suất đònh mứùc (VA) ứng với cấp xác 5% Công suất cực đại (VA) 3HOT-110-58 110 400 2000 110000/ 100/ 100/3 Chọn dây dẫn nối biến điện áp với dụng cụ đo tính toán tương tự cấp diện áp 18KV ta chọn loại dây có tiết diện S= 2,5(mm2 ) Chọn máy biến điện áp cho cấp 220KV: Nguyễn Đình Vinh Nhà máy nhiệt điện Thiết kế phần điện Chọn BU có điện áp phù hợp với cấp diện áp 110KV Tổng công suất phụ tải nối vào BU nhỏ hay công suất đònh mức BU với cấp xác 0,5% (vì phụ tải thứ cấp có công tơ ) Vậy ta chon ba biến điện áp pha dấu Yo/Yo/ ∆ hở loại 3HOT-220-58 có thông số: Loại Điện áp đònh mức(V) Công suất Công đònh mứùc suất Sơ cấp Thứ cấp Thứ cấp phụ 3HOT-220-58 220 400 2000 220000/ 100/ 100/3 Chọn dây dẫn nối biến điện áp với dụng cụ đo tính toán tương tự cấp điện áp 18KV ta chọn loại dây có tiết diện S= 2,5(mm2) III Cấp điện áp CHỌN MÁY BIẾN DÒNG ĐIỆN: Bảng phụ tải biến dòng: Tên đồng hồ Ký hiệu Ampe kế Watt kế Var kế Watt kế tự ghi Công tơ Công tơ phản kháng Tổng Э-302 -341 -342/1 -33 -670 иT-672 Pha A 5 10 2,5 2,5 26 Phụ tải (VA) Pha B 0 0 Pha C 5 10 2,5 2,5 26 Chọn máy biến dòng điện cho cấp 18KV: Chọn cấp xác 0,5% có công tơ Chọn máy biến dòng đặt pha, mắc hình loại TШ-120B-II Loại Udm (KV) TШ-120BII 20 Dòng điện đònh mức (A) Sơ cấp Thứ cấp 12.000 Cấp xác 0,5 - Kiểm tra: U đmBI = 20 (KV) 〉 mMF =15,75 (KV) IđmBI = 10 (KA) 〉 IđmMF = 5,32(KA) Nguyễn Đình Vinh Phụ tải đònh mức (Ω) ứng với cấp 1,2 Bội số ổn đònh nhiệt tnh 20/4 Nhà máy nhiệt điện Thiết kế phần điện Ta thấy pha A ,C mang nhiều tải nhất: S = 26 (VA) Tổng trở dụng cụ đo lường mắc vào pha A pha C là: Z dc = S = 26 = 1,04 ∑ I dmtc Chọn dây dẫn đồng giả sử chiều dài từ máy biến dòng điện đến đồng hồ đo l=30(m) ρl 40 * 0,0175 Tiết diện dây dẫn : S ≥ Z = = 4,4 (mm2) − Z , − , 04 dmBI dc Vậy chọn dây có tiết diện 6(mm ) - Kiểm tra ổn đònh nhiệt : Vì Iđm ≥ 1000 (A) nên không cần kiểm tra ổn đònh nhiệt -Kiểm tra ổn đònh động: Ta không kiểm tra ổn dònh động quy dònh diều kiện ổn đònh động mạch máy phát Vậy chọn dây có tiết diện S = 6(mm2) Chọn máy biến dòng điện cho cấp 110KV: Ta tính Ilvcb = 0,9 (KA) Chọn cấp xác 0,5% có công tơ Chọn máy biến dòng đặt pha, mắc hình loại TÞH-110M Loại Udm Dòng điện Cấp Phụ tải đònh Bội số Bội số (KV) đònh mức(A) mức (Ω) ứng ổn đònh ỗn đònh xác với cấp nhiệt động Sơ Thứ cấp cấp TÞH-110M 110 1500 0,5 60/1 75 - Kiểm tra: U đmBI = 110 (KV) = mHT =110 (KV) IđmBI = 1,5 (KA) 〉 Icb = 0,9KA) Ta thấy pha A ,C mang nhiều tải :S = 26(VA) Tổng trở dụng cụ đo lường mắc vào pha A pha C là: Z dc = S = 26 = 1,04 ∑ I dmtc Chọn dây dẫn đồng giả sử chiều dài từ máy biến dòng điện đến đồng hồ đo l=30(m) ρ ⋅l 40 * 0,0175 Tiết diện dây dẫn : S ≥ Z = = 0,73 (mm2) − 1,04 dmBI − Z dc Vậy chọn dây có tiết diện 2,5 (mm2) - Kiểm tra ổn đònh nhiệt : Vì Iđm ≥ 1000 (A) nên không cần kiểm tra ổn đònh nhiệt Nguyễn Đình Vinh Nhà máy nhiệt điện Thiết kế phần điện -Kiểm tra điều kiện ổn đònh động: * Kd * Idmsc = * 75 * 1,5 =159,1 (KA) 〉 I xk = 34,72 (KA) Vậy chọn dây dẫn có tiết diện =2,5(mm2) Chọn máy biến dòng điện cho cấp 220KV: Ta tính Ilvcb = 1,173 (KA) Chọn cấp xác 0,5% có công tơ Chọn máy biến dòng đặt pha, mắc hình loại TΦH-220-3T Loại TΦH-220-3T Udm (KV) 220 Dòng điện đònh mức (A) Sơ Thứ cấp cấp 1200 Cấp xác 0,5 Phụ tải đònh Bội số mức (Ω) ứng ổn đònh với cấp nhiệt 54-108 Iôđdđ (KA) 20,4/40,8 -Kiểm tra: U đmBI = 220 (KV) = mHT =220 (KV) IđmBI = 1, (KA) 〉 Icb = 1,173KA) Ta thấy pha A ,C mang nhiều tải :S = 26 (VA) Tổng trở dụng cụ đo lường mắc vào pha A pha C là: Z dc = S = 26 = 1,04 ∑ I dmtc Chọn dây dẫn đồng giả sử chiều dài từ máy biến dòng điện đến đồng hồ đo l = 40 (m) Tiết diện dây dẫn : ρ ⋅l 40 * 0,0175 S≥ = = 0,73 (mm2) Z dmBI − Z dc − 1.04 Vậy chọn dây có tiết diện 2,5 (mm2) Vì Iđm - Kiểm tra ổn đònh nhiệt : ≥ 1000 (A) nên không cần kiểm tra ổn đònh nhiệt - Kiểm tra điều kiện ổn đònh động: Ta không cần kiểm tra ổn đònh nhiệt Vậy chọn dây dẫn có tiết diện =2,5 (mm2) Nguyễn Đình Vinh [...].. .Nhà máy nhiệt điện Loại Sđm OTTA 120 Thiết kế phần điện U(kV) C 243 T 121 3 3 ∆ PO kW 120 H 18 ∆PN (kW) C-T 345 C-T 220 UN% T-H 235 C-T 13,5 C-T 32 Io% T-H 20 3,2 2 Chọn máy biến áp T3: - Tương tự ta cũng chọn máy biến áp giống như phương án 1 là máy biến áp 3 pha 2 cuộn dây có thông số: ∆ PO(kW) ∆PN (kW) UN% Io% Loại Sđm (MVA) Ucao (kV) Uhạ (kV) TU 200 110 18 140 550 10,5 0,5 3 Chọn máy biến... 0→6 138,6 28 112 7,84 -9 ,24 6→8 150,6 30 140 8,52 -2 7,92 8 → 18 174,2 31 165 9,79 -3 1,59 18 → 22 163,4 38 169 9,25 -5 2,85 22 → 24 142,8 25 110 8,08 -0 ,28 Nhà máy nhiệt điện Thiết kế phần điện SC = S H + S T t(h) SH (MVA) ST (MVA) SC II 0→6 6→8 8 → 18 18 → 22 22 → 24 130,76 142,08 164,41 154,15 134,72 -9 ,24 121,52 -2 7,92 114,16 -3 1,59 132,82 -5 2,85 101,3 -0 ,28 134,44 TỔN THẤT ĐIỆN NĂNG TRONG MBA TỰ... 3.959.530,775 (kwh/năm) Nguyễn Đình Vinh ) Nhà máy nhiệt điện Tổng tổn thất điện năng trong MBA ∆ A = ∆ A1 + ∆ A2+ ∆ A3 = 12.971.869,32 +2.045.046,168+ 3.959,530,775 = 18.992.436,84(kwk/năm) PHƯƠNG ÁN 2 Nguyễn Đình Vinh Thiết kế phần điện Nhà máy nhiệt điện PHỤ TẢI Thiết kế phần điện PHỤ TẢI Hệ Thống 220KV T1 G1 110KV T5 T4 T3 T2 G2 22KV G3 PHỤ TẢI I TỔN THẤT ĐIỆN ÁP TRONG MBA TƯ NGẪU T1 VÀ T2 : 1 Phụ... loại máy cắt trong nha loại : M -2 0-9 500/3000 Loại máy căt M -2 0-9 500/3000 m (KV) 20 Iđm (KA) 9,5 Icđm (KA) 100 Iôđdđ(KA) 300 Chọn dao cách ly : Dao cách ly m (KV) Iđm (KA) PBK-20/6300-Y3 20 6,5 II CHỌN KHÍ CÁC CỤ ĐIỆN CHO PHƯƠNG ÁN 2: Nguyễn Đình Vinh Iđđ (KA) 220 Nhà máy nhiệt điện Thiết kế phần điện PHỤ TẢI PHỤ TẢI HT 220 110KV T1 T5 T2 T3 T4 22KV G1 G2 PHỤ TẢI G3 1 Cấp điện áp 220KV :  Mạch đường... Đình Vinh X11 X12 X7 Nhà máy nhiệt điện Thiết kế phần điện Mạch tương đương: X ∑6 = ( X 'td + X td 89 ) X 'td + X td 89 ⇒ I N6 = = 0,056 ⋅ 0,123 = 0,0385 0,056 + 0,123 X’td =0,056 X11 I cbT 0,525 = = 13,64(kA) X ∑ 6 0,0385 ⇒ I XK 6 = 2 ⋅ 1,8 ⋅ I N 6 = 2 ⋅ 1,8 ⋅ 13,64 = 34,72(kA) Xtd89 =0,123 CHƯƠNG V: TÍNH TOÁN TỔN THẤT PHƯƠNG ÁN 1 Nguyễn Đình Vinh Nhà máy nhiệt điện Thiết kế phần điện PHỤ TẢI PHỤ TẢI... trung của máy còn lại sẽ là: STmaxsuco = 1,05SdmMF -1 /3Std – S110min = (1,0 5-0 ,06) 176, 5-1 12,94=61,795 (MVA) Nguyễn Đình Vinh Nhà máy nhiệt điện I(5)cb =  Thiết kế phần điện S tmaxsuco 61,795 = 0,324 (kA) 3.110 3U Mạch máy biến áp hợp bộ máy phát: I(6)bt = = SdmMF − S td = (1 − 0.06)176,5 = 0,87(kA) 3.110 3U ⇒ I(6)cb = 1,05I(6)bt = 1,05*0.87 = 0,9 (kA) So sánh các dòng cưỡng bức ở các cấp điện áp 110KV... = t(h) %*SMF Nguyễn Đình Vinh 1 (SMF - 1/3Std – S110) 2 0→6 138,6 6→8 150,6 Nhà máy nhiệt điện Thiết kế phần điện Std (MVA) 1/3Std (MVA) 23,52 7,84 25,56 8,52 29,38 9,79 27,76 9,25 24,24 8,08 S110 (MVA) 2ST (MVA) 112 18,76 140 2,08 165 -0 ,59 169 -1 4,85 110 24,72 ST (MVA) 9,38 1,04 -0 ,295 -7 ,43 12,36 6→8 127.08 1,04 128,12 8 → 18 148,9 -0 ,295 146,6 18 → 22 135,15 -7 ,43 127,72 22 → 24 121,22 12,36 133,38... = 110kV, ⇒ Ta có dòng điện ở từng cấp điện áp: Scb 100 = = 0,262(kA) IcbC = 3.UcbC 3.220 Scb 100 IcbT = = = 0,525(kA) 3.UcbT 3.110 Nguyễn Đình Vinh Ucbh = 22kV, UcbMF = 18kV Nhà máy nhiệt điện Thiết kế phần điện Scb 3.UcbH Scb = 100 = 2,62(kA) 3.22 100 IcbMF = = = 3,208(kA) 3.UcbMF 3.18 Điện kháng các phần tử trong hệ đơn vò tương đối cơ bản: Scb 100 = 0,213 ⋅ = 0,12 Điện kháng máy phát : X*MF = X '... Nguyễn Đình Vinh Nhà máy nhiệt điện Thiết kế phần điện Dựa vào đồ thò phụ tải cấp 22KV : t(h) S22 (MVA) 0→6 28 6→8 30 8 → 18 31 18 → 22 38 22 → 24 25 Tổn thất điện năng trong 2 máy biến áp T4, T5 : 2 S t 1 ∆ A2 =365{ n∆Po t + ∆PN ∑ 2 i i ) n S dmMBA 200 2 2 2 2 2 =365(2*86*24+0,5 2 ( 28 * 6 + 30 * 2 + 31 * 10 + 38 * 4 + 25 * 2 )) 31,5 =2.357.926,853 (kwh/năm) IV TỔN THẤT ĐIỆN NĂNG TRONG MÁY BIẾN ÁP T3:... ⋅ Điện kháng các máy biến áp: 100 S dmMBA U % S cb 10,5 100 X *T 3 = N ⋅ = ⋅ = 0,0525 Máy biến áp T3: 100 S dmMBA 100 200 U % S 8,5 100 X *T 4 = X * T 5 = N ⋅ cb = ⋅ = 0,2125 Máy biến áp T4, T5 (Phương án 1): 100 SdmT 4 100 40 U % S 10,4 100 X *T 4 = X * T 5 = N ⋅ cb = ⋅ = 0,26 Máy biến áp T4, T5 (Phương án 2): 100 SdmT 4 100 40 PHƯƠNG ÁN 1 X * cbH = Nguyễn Đình Vinh Nhà máy nhiệt điện Thiết kế phần