Nền móng thiết kế móng nhà công nghiệp một tầng

S ố t hi W < C c„ q p P u n c N TRƯỜNG TRƯỜNG ĐẠIĐẠI HỌC HỌC KIÉN KIÉN TRÚC TRÚC HÀHÀ NỘINỘI KHOA KHOA XDD&CN XDD&CN - ĐỎ - ĐỎ ÁN ÁN NÈN NÈN + Móng đơn đệm cát + Móng cọc cột (theo TCXD 205 - 5.2 1998 ) W L w 8.9 ĐÓ ÁN NỀN VÀ MÓNG Phân tích chọn phương án móng THIẾT KẾ MÓNG NHÀ CÔNG NGHIỆP TẦNG Thiết kế móng cột trục D theo phương án chọn GVHD : Ths Nguyễn thị Thanh Hương SVTH : Hoàng văn Mộc -Lớp 03X4 Cột Trục Q Qo N M N0 M olt tc 0 tc 0tc Đề : Thiết kế móng cho nhà công nghiệp cột trục B , D k Số hiệu đề : Dlll - VII B D 33 27 26 kế móng nhà cho công trình có nội lực tảl trọng tính Thiết toán thuộc tổ hợp Cặp nội lực nguy hiểm gây chân cột (đỉnh móng ) thấp cốt nhà 0,8 m Theo Báo cáo khảo sát địa chất công trình nhà công nghiệp sản xuất cấu Bảng sốBTCT liệu tảiđúc trọng tải trọng tiêu tác, khu dụngđất đỉnh móng kiện sẵntính giaitoán đoạnvàthiết kế vẽchuẩn thi công xây dựng tương đối phẳng khảo sát phương pháp khoan thăm dò xuyên tĩnh , xuyên tiêu chuẩn SPT đến độ sâu 30 m Từ xuống lớp đất có chiều dày thay đổi mặt trung bình trị số cho TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIÉN TRÚC HÀ NỘI KHOA XDD&CN - ĐỎ ÁN NÈN CHƯƠNG I : Thiết kế móng nông thiên nhiên I Phương án : Móng đơn BTCT chân cột thép 1.1 Tra bảng Sử dụng bảng tra 1.1 sách “ Nền móng công trình đân dụng công nghiệp “ ta : Độ lúc giới hạn cho phép Sgh = 12 cm Độ lún lệch cho phép ASgh = 0,004 1.2 Đánh giá điều kiện địa chất thuỷ văn , địa chất công trình Lớp 1: Đất lấp Đất lấp dày trung bình m bóc bỏ nên không đánh giá điều kiện Ys 25.6 — 10 _ I (.!< -rw —-—— = 8.453 1+ w-w 32.6-23.2 Độ sệt : lL = -p— = ————± = 0.644 w.-w, 37.8-23.2 L p Lớp ; Cát pha Lớp đất dày 8,9 m , hoàn toàn nằm mực nước ngầm ỵs (1 + 0.01JT) 26.7Q+ e= 0.01*26.3) r _ Trọng lượng riêng đẩy : 23 S ố Cột Đỉn h W Ydn II G p TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIÉN TRÚC HÀ NỘI KHOA XDD&CN - ĐỎ ÁN NÈN Đ 16 ^* W1 27(1 + 0.01x19,5) - 26.7-10 Ỵs+- 0.0W) + 150 + 150 = 820 mm rw e 520 Bc= —— = 9.21 Độ rông e = ^—— -1 =— - -— -1 = 0,689 p 26 = 263-23-3 51 —-0.9 8.4 0.90 = mm Ỵ + 50+ 50 = 1100 19,1 Cột trục D: lc0.508 = 1000 w,-wp 29.2-23.3 = 520 + 1502+1502= 82084 mm 0.8 C Độ 8sệt: lL 18=Bc 26 9.2 0.86 ĩdn = rs rw = 27 10 =10 06 kN/m3 Chiều cao móng tối thiểu với móng đơn BTCT cột Độ bão hoà nước : thép : Độ bão hoà nước : ^ _ 0.0ỈWỵ _ 0.01x26.3x26.7 _ u — = —= 0.863 hm > lneo+ 100 ^ 0.01Wỵs 0.01x19,5x27 _ T ê h i y Y s w W L Qo" neo bulongM0 Chọn loại có đế phía sử dụng chung cho M:bulong Đánh giá đất có lL (0;N1)tcnên đất trạng thái dẻo Đánh giá : cột B lẫn cột D Ktc Modul biến dạng dất: E = 8470 kPa nên dất trung Chiều dài bulong neo D36 lneo 600đánh mm dất: ,giá bulong D48 lneo = 800 biến E = 34200 kPa nên đất mm tốt Bảng tổng Modul hợplàcác chỉ=dạng tiêu trạng tháila' đất bình Chiều sâu chôn móng tối thiểu : Độ bão hoà nước G = 86.3% > 80% nên trạng thái no nước Lớp : Cát hạt nhỏ h > 800 + 100 + 600 = 1500 mm Q: M" Q:n ^ ^« , 26.7(1 0.01x22.6) , N tc /,(1 + 0.0100Mt + h + 91 n Độ rông e = ^—— = ——3 -1 = 0.75 / 18.7 Bảng tổng hợp tải trọng trọng tâm diện tích đế móng : Đất trạng thái chặt vừa ĩdn = ĩs rw = 26.7 10 = 543 Đê mỏng 1433 356.7 33 1194.17 297.25 27.5 Độ bão hoà nước : c _ 0.0 W/8 _ 0,01x22.6x26.7 _0 _ M; _ 297,25 _ oc I THIẾT KẾ MÓNG ĐƠN BTCT CỘT TRỤC B 1.1.biến Chọn chiều Đánh giá : Modul dạng củasâu dất:chôn E = móng 10700 kPa đất tương đối tốt Giả thiết bềĐộ rộng móng bnước =tiết 3m Kích thước diện phần dùng đểnên đặtđất bảnởđế thépthái no nước bão hoà G = 86.3% > 80% trạng Móng lớp đất Đường kính lớnsét bu lông liên kết D = 48 mm Lớp : đặt Cát vào hạt vừa pha 0.5 m2 = nhà có L/H > ktc = tiêu lý đất lấy từ kết thí nghiệm trực tiếp trường Với Trong : J3 = 0,8 cho lớp đất phân tố l.4.Kiểm tra điều kiện áp lực lẽn lớp đất yếu 10 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIÉN TRÚC HÀ NỘI KHOA XDD&CN - ĐỎ ÁN NÈN Do chiều dày xác định theo điều kiện biến dạng m kể từ đáy móng lớp đất yếu nằm bên phạm vi giới hạn nên kiểm tra điều kiện áp lực lên lớp đất yếu 1.5 Tính toán móng theo độ bền 1.5.1, Xác định chiều cao làm việc móng theo điều kiện chọc thủng Vật liệu làm móng : chọn bê tông M200 Rn = 9000 kPa , Rk = 750 A 6e, ptt = 1+ '\ + ~ma 1433 — kPa ptt = I.b{ I ) 1433 í„ 6.x0,25^\ _ _—_ -— = 71,327/cPa Khi chịu tác dụng áp lực tính toán móng bị phá hoại tiết diện quanh chân đế theo phương ứng suất (nghiêng góc 45° tính từ mép đế cột thép Nct < 0,75Rk NC'h0btb n 0,75 Rkbtt Ta làm lớp bê tông lót móng dày 100 mm Chọn khoảng cách từ đáy móng đến trọng tâm cốt thép chiu lực a0 = cm Giả thiết chiều cao làm việc móng h0 = 0,9 - 0,05 = 0,85 cm 11 ho P Pc Pc“ I No TRƯỜNG TRƯỜNGĐẠI ĐẠIHỌC HỌCKIÉN KIÉNTRÚC TRÚC HÀ HÀNỘI NỘI KHOA KHOAXDD&CN XDD&CN- -ĐỎ ĐỎÁN ÁNNÈN NÈN LJ^=3_28-X2 22 Trong : c bề rộng diện chọc thủng tính cho phía có áp lực lớn _ I-L u c = —— - h lbd : cạnh dài chân đế \ /*' •> •, bM + brí 0,52 + 2,22 Vê phải : btb = bd d = ———— = 1,37/7? Trong : bd = bbd +2h0 = 0,52 + 2x0,85 = 2,22 m nên 0,75 Rk.h0btb = 0,75 X 750 X 0,85 x1,37 = 655 kN So sánh kết tính toán ta thấy kết chênh lệch nhiên yêu cẩu _ìâQC _ị lâũQ Tiến hành kiếm tra theo điểu kiện (B) (*) cấu tạo ta chọn chiều cao móng h = 0,9 m thoả mãn jư =pf' p1 1.5.2 Tính toánravàchọc cấu thủng tạo cốt:ctthép Lực gây c ctcho móng áp lực tính toán mép đáy tháp chọc thủng : - Sơ đồ tính toán : Móng có kích thước bxhmxl = 3x0,9x3,8 m F* = ptt.+ l-c (pttnv Do móng có chiều caotrung lớn 0,9 mchọc nên thủng độ cứng chân áp lực bìnhhm của= diện tínhcủa chomóng phía có vị áptrílực lớn : cột rât lớn Ta tính toán cốt thép móng theo sơ đồ ngàm ti PL + ptt, conson pĩt _ r'ma đơn giản x Chiều rạ dài nhịp tính toán tính từ mép móng đến mép chân rJc đế Fct: Diện tích đáy tháp chọc thủng tính phía áp lực lớn - Tải trọng tác dụng 1312 a1 0,9(ha - ộ, )Ra 0,9x(85 - 1,4)x2600 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIÉN TRÚC HÀ NỘI KHOA XDD&CN - ĐỎ ÁN NÈN Chiều dài nhịp tính toán : L = 0,5(1 - lbd) = 0,5(3,8 - 1,2) = 1,3 m Giá trị áp lực tiết diện l-l : PĨ = PL + P"ax ~p"in (/-/-) = 71,327 +164,36-71,327(3,8-1,3) = 132,533/cPa Tảl trọng tính toán tác dụng lên móng quy tảl trọng phân bố suốt chiều dài L = 1,3 m bề rộng móng b = 3,2 m Dtt L2 475 03x1 32 Momen lớn tai Diện tích cốt thép theo yêu cầu tiết diên I - I 401,4M/.m : MT* = _ HmT 40140000 a1 ~ 0,9hoRa~ = Chọn thép 20Ộ14 có Fa = 19 X 1,539 = 29,241 cm2 p 29 241 £>— 2(1,5+ 2,5) Chọn thép 20Ộ12 có_Fa = 19x 1,13= 21,47300-8 cm2 _ Khoang cách cốt thép : a = -—— = ——— = 16,2cm Chọn a = 15 cm = 150 mm Chiều dài thép I - 50 = 3800 - 50 = 3750 mm = 375 cm * Theo phương cạnh ngắn móng Tảl trọng tác dụng lên dầm Pnu = lxptttb = 3,8x125,7 = 477,66 kPa Chiều dài nhịp tính toán B = b ~ b c = -—= I,24w 22 Momen lớn mặt ngàm II -II : Mmax = PỊ/Ễ!_ = 477,66x1,242 = 14 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIÉN TRÚC HÀ NỘI KHOA XDD&CN - ĐỎ ÁN NÈN , _ /-2(1,5+ 2,5) 0 - Khoáng cách cốt thép : a = — — = ——- = 20,6cm Chọn a = 20 cm = 200 mm Cốt thép dọc cốt phân bố cấu tao hình vẽ 15 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIÉN TRÚC HÀ NỘI KHOA XDD&CN - ĐỎ ÁN NÈN ta có o, = 0,5(ld - lbd) - hod = 0,5(2 - 1,2)- 0,85 = -0,45 m < c2 = 0,5(bd - bbd) - hod = 0,5 (1,5 - 0,52 ) - 0,85 = - 0,36 < Vậy tháp chọc thủng trùm phạm vi đế đài nên đài không bị đâm thủng II 1.7.2 Tính toán cốt thép đài tiết diện thẳng góc Sơ đồ tính toán : Xem đài cọc conson ngàm mép đế + Theo phương cạnh dài ld - Momen mép ngàm /-/; M| = r.|(Po2 + p 05) 35 a/ " 0,9.h0.Rg ~ 0,9x85x2600 w 7,74 cm2 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIÉN TRÚC HÀ NỘI KHOA XDD&CN - ĐỎ ÁN NÈN Chọn 13Ộ10 , Fa = 10,205 cm2 P02 - P05 - 512,9 Chọn 10Ộ10, Fa”=pOmax 7,85 cm2 kN Khoảng cách cốt thép : a = ——+ giữathanh n-1 M, = :0,15 X X 512,9 = 153,87 thép —- = 16 cm 12 kNm Chọn a = cốt 15 cm bd-2(2,5 + 1,5) Diện tích thép yêu cầu :150-8 = = — -= cm = 145 cm Fdài _ — -M, _ ——— 1538700 Chiều a thép ngắn : 15015,77 - X 2,5 n-1 Ngoài chiều cao hd = m nên cần đặt thêm thép cấu tạo phía Chọn a = 15 cm để chống co ngót đổ bê tông Chiều dài theo cạnh dài : 200 - X 2,5 = 195 cm Như thép chịu lực đài đặt theo lưới 15 X + Theo phương cạnh ngắn bd: 15 cm - Momen mép ngàm ll-ll: Chọn 010 a 200 mm đặt theo lưới ô vuông IV Kiểm tra móng cọc theo điều kiện biến dạng Khoảng cách điểm đặt lực : r2 = 0,5 - 0,5bbd = 0,5- 0,5 X 0,52= 0,24 m Giả thiết coi móng cọc làm việc khối móng quy ước M|| =r2(P01+P02)= 0,24 (272,9+ 512,9) = 188,592 IV Kiểm tra áp lực đáy móng quy ước kN.m = = a" 0,9 hữRa 0,9x85x2600 36 18o85920 9,48 em- ẹ ~ Yh, ~ 4,3+ 8,9+ 5,5+ 1,6 “’ TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIÉN TRÚC HÀ NỘI KHOA XDD&CN - ĐỎ ÁN NÈN Nhóm cọc kiểm tra/=theo điều kiện biến dạng móng chôn nông thiên nhiên có kích thước kích thước khối móng quy ước tính từ a = ọtb/4 = 5,666° chân móng cọc đến cốt thiên nhiên nhà + Chiều móng quy ước Điều kiện kiểmdài tra khối : LM = L’ + 2Lctga = - X 0,1 + 2x 20,3 X tg5,666° = P“tb lneo+ 100 Ta có : ơbt > 5ơg| z = 3,6 m từ đáy khối móng quy ước Chiều dài bulong neo D48 lneo = 800 mm Độ lún khối móng M" K quy ước Q: Q: N tc Mu: = ^+/?., n n s = 12X081-79,832 + 75'85g + 60 999 + 41681] Bảng tổng hợp tải trọng trọng tâm diện tích đế móng : 34200 L 2 N m0.5 Móng đặt m2 =lớp đấtnhà sétcó pha L/H dẻo >4 mềm ktccủa = 1đất Cường độ nềntiêu : lý đất lấy từ kết thí nghiệm trực tiếp RK = !Ỵk(Ar„b + Bỵl,h + cllD) trường Với (p= 12,5 ° tra bảng ta hệ số A, B ,D A = 0.245 B = 1,9975 D = 4.4875 Bỏ qua trọng lượng riêng móng , trọng lượng trung bình lớp đất phía móng • _x 7,A ỵ„ = 16.5*1 + 18*0.7 + 0.1*8,453 M/ — ! = 14,973 kN/rrr zA/ Fsb , = ^ĩ-= 6,984/T72 811’667 = Ytb - 20 kN/m3 trọng lượng trung bình móng lớp đất phía Do ảnh hưởng độ lệch tâm tải trọng không lớn nên chọn kì = 1,2 Chọn — = 1,2 b = 2,64/77 Chiều rộng cần thiết móng : Chọn b = 2,7 m 42 43 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIÉN TRÚC HÀ NỘI KHOA XDD&CN - ĐỎ ÁN NÈN Chiều dài đế móng I = 1,2b = 1,2 X 2,7 = 3,24 m Chọn I = 3,2 m Diện tích đế móng chọn F = Ixb = 3,2 X 2,7 = 8,64 m2 , 811,667 6x0.2725 ptcmax= 179,94 kPa ptcmin = 83,94 kPa áp lực tiêu chuẩn trung bình tâm diện tích đế móng: = = 179,94+ 83.94 =131[94 kp’ Kiểm tra áp lực đáy móng ptcmax < 1,2Rtc = 1,2 X 153,22 = 183,864 kPa 44 - ơtữ = Pw~ơz=o 29,9453 = 101,9947^3 ứng suất thân TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIÉN TRÚC HÀ NỘI KHOA XDD&CN - ĐỎ ÁN NÈN =131,94- 1.3 Kiểm tra theo điều kiện biến dạng +29,9453 kPa z = hịTrong : k0 hệ số giảm ứng suất theo chiều sâu ơz=hi k0 phụ tỉ số l/b kiện , 2z/b điều biến dạng kiểm tra lún cho móng ứng suất gây lúnTính tạithuộc z toán = hjvào :theo ^gi _ u -gi dụng điểm z tác2z/ Ko usgl/bt b Để tính lún ta dùng phương pháp cộng lún lớp phân tố tải trọng ~ Koơz=0 pha Giới hạn xác định điểm có độ sâu z = 6,42 m từ đáy móng thoả xám Chia đất nênmãn đấykiện móng thành phân có chiều dàynhà hị =24m 0,2bkhá = 0,2x Do khoảng cách cácơgl khung ngang tố m nhịp lớn3so với điều < 0.2ơbt tro = 0,6thước m kích móng nên không cần tính toán lún ảnh hưởng Độ lún cuối xác định theo công thức sau : móng lân Để đảm bảocận tính đồng lớp phân tố ta xét thêm điểm phân E, chia lớp đất ứng suất thân đáy móng : :cho J3 = 0,8 cho Kết tínhTrong toán lún bảngmọi saulớp đất phân tố E-, = 5180 kPa = X>A = 1X16,5 + 0,7x18 + 0,1x8,453 = 29,9453 Thay cáckPa số liệu vào ta có : úng lún trọng tâm+diện 99,297 tích đáy móng S suất = gâyg^í101-9975 + 5180 ^ 2J s = 0,039 = 3,9 cm So sánh : s < Sgh = 12 45 46 17,597 + ^1 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIÉN TRÚC HÀ NỘI KHOA XDD&CN - ĐỎ ÁN NÈN Ọ o 1.4 Kiểm tra điểu kiện áp lực lên lớp đất yếu Do chiều dày xác định theo điều kiện biến dạng m kể từ đáy móng lớp đất yếu nằm bên phạm vi giới hạn nên kiểm tra điều kiện áp lực lên lớp đất yếu I Tính toán móng theo độ 1.5.1, Xác định chiều cao làm việc móng theo điều kiện chọc thủng Vật liệu làm móng : - chọn bê tông M200 Rn = 9000 kPa , Rk = 750 kPa Thép sử dụng thép Cll Ra = 260000 kPa 47 max l.b I Mmin l.b I họ P Pc p." TRƯỜNG TRƯỜNG ĐẠI ĐẠIHỌC HỌC KIÉNTRÚC TRÚC I Nc KIÉN HÀ HÀNỘI NỘI KHOA KHOAXDD&CN XDD&CN- ĐỎ - ĐỎÁN ÁNNÈN NÈN ^/4^173,1+167,44 Mtt = M0tt 2+ Mđ kFa Trong : Mđ = y(ht - hn) Fed n Fct: Diện tích đáy tháp chọc thủng tính phía áp lực lớn Fct = b.c = b(L-h0) = 2,7x(1,1-0,95) = 1,1 X 16,5 X^0,405/TT2 0,2 X 2,7 X 3,2 X 3,2/8 = L - khoảng cách từ mép móng đến mép đế : 12,55 kNm Vậy M“ = M0U + Mđ = 265,4 + 12,55 = 277,95 kNm L = =Mzl = 1j1m 22 r * - , Mư 277,95 c - bề rộng diện chọc thủng tính cho phía có áp lực lớn 1+ N“ f 6e, ^ /_/ 2-1 = 173,1kPa Bảng kết tính toán : 1= 52,4/cPa Kiểm tra chọc thủng cho móng w-' u’- u bhd + bd 0,52 + 2,42 _ btb trường = bd d =hợp — 1,47/77 Ta xét móng bị chọc-—-— thủng=bởi ứng suất kéo -Điều kiện Nct < 0,75Rk h0btb 0J5Rkblb hay h0 > Trong : bd = bbd +2h0 = 0,52 + 2x0,95 = 2,42 m nên Rk.h0btb = lót 0,75 X 750 X 0,95 = 785,53 Ta 0,75 làm lớp bê tông móng dày x1,47 100 mm Chọn kN khoảng cách từ đáy móng đến trọng tâm cốt thép chiu lực a0 = cm So sánh kết tính toán ta thấy kết chênh lệch nhiên yêu cẩu Giả thiết chiều cao làm việc móng h0 = - 0,05 = 0,95 cm Tiến hành kiểm tra theo điều kiện (*) cấu tạo ta chọn chiều cao móng h = m thoả mãn 1.5.2 gây ra.Tính và:ct cấu tạo cốt thép cho móng Lực chọctoán thủng c ct - Sơ đồ tính toán : Móng có kích thước bxhmxl = 2,7x1 x3,2 m p"c = PL + (PL -Pl )'~Y = 52,4 + (173,1 - 52,4) Do móng có chiều cao lớn hm = m nên độ cứng móng vị trí chân p“ct= 167,44 kPa 4948 a1 0,9 h0Ra 0,9x95x2600 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIÉN TRÚC HÀ NỘI KHOA XDD&CN - ĐỎ ÁN NÈN Theo phương cạnh dài móng Pmax = 173,1/cPa Ta có : Pmin =52,4/CPa + ntì Chiều dài nhịp tính toán : L = 0,5(1 - lbd) = 0,5(3,2 - 1) = 1,1 m Giá trị áp lực tiết diện l-l : PÍ = PL + P™x~P"in (/-L) = 52,4 + 173,1-52,42-1,1) = 126,4/cPa / 3,2 Tải trọng tính toán tác dụng lên móng quy tải trọng phân bố suốt chiều dài L = 1,1 m bề rộng móng b = 2,7 m ptt = Pmax + PÌ xb = 173,1 + 126,4 = 404 18/cPa 22 Dtt L2 404 18x1 12 50 a1 0,9(ho-fa)Ra 0,9x(85 - 1,4)x2600 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIÉN TRÚC HÀ NỘI KHOA XDD&CN - ĐỎ ÁN NÈN Chọn thép 19 ộ 10 có Fa = 19 X 1,539 = 29,241 cm2 F , _ b-2(1,5 + 2,5) 29 241 300-8 _ Chọn a = 15 cm = 150 mm Chiều dài thép I - 50 = 3200 - 50 = 3150 mm = 315 cm * Theo phương cạnh ngắn móng Tảl trọng tác dụng lên dầm Pnu = lxptttb = 3,8x125,7 = 477,66 kPa Momen lớn mặt ngàm II -II : M7X PĨ,B2 _ 477,66x1,242 = 367,22/cA/.m Diện tích cốt thép theo yêu cầu : p= _= = I8,77cm2 Chọn thép 19Ộ12 có Fa = 19x 1,13= 21,47 cm2 - , _ /-2(1,5+ 2,5) 0 - on _ Chọn a = 20 cm = 200 mm Chiều dài thép b - 50 = 2700 - 50 = 2650 mm = 265 cm 51 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIÉN TRÚC HÀ NỘI KHOA XDD&CN - ĐỎ ÁN NÈN 52 [...]... toán móng cột trục D M' Lựa chọn móng cọc cột trục B là phương án móng nông trên nền thiên nhiên : Do độ lún lệch tương đối giữa 2 móng gần nhau nhất là 0,004 , khoảng các giữa móng cột trục B và trục D là 24 m , tải trọng chênh nhau không quá lớn nên ta chọn phương án móng đơn chôn nông trên nền thiên nhiên để thiết kế cột trục D CHƯƠNG V THIẾT KẾ MÓNG ĐƠN BTCT CỘT TRỤC B 1.1 Chọn chiều sâu chôn móng. .. trung : chiều dày chưa kết thúc trong phạm vi hố khoan II 1.1.2 Xác định chiểu dài cọc , loại cọc và phương pháp thi công Thiết kế móng cọc cột trục B cho nhà công nghiệp 1 tầng khung cột thép Vật liệu 24 25 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIÉN TRÚC HÀ NỘI KHOA XDD&CN - ĐỎ ÁN NÈN Phần cọc nguyên ngàm vào dài 15 cm và phẩn cọc đập đi để thép chờ là 55 cm Trong đó chiều sâu chôn đài là 1,9 m kể từ cốt nền thiên nhiên 26... 1 điều kiện biến dạng như 1 móng chôn nông trên nền thiên nhiên có kích thước bằng kích thước của khối móng quy ước tính từ a = ọtb/4 = 5,666° chân móng cọc đến cốt nền thiên nhiên ngoài nhà + Chiều móng quy ước Điều kiện kiểmdài tra khối : LM = L’ + 2Lctga = 2 - 2 X 0,1 + 2x 20,3 X tg5,666° = P“tb ... ĐỎ ÁN NÈN CHƯƠNG I : Thiết kế móng nông thiên nhiên I Phương án : Móng đơn BTCT chân cột thép 1.1 Tra bảng Sử dụng bảng tra 1.1 sách “ Nền móng công trình đân dụng công nghiệp “ ta : Độ lúc giới... hạt trung : chiều dày chưa kết thúc phạm vi hố khoan II 1.1.2 Xác định chiểu dài cọc , loại cọc phương pháp thi công Thiết kế móng cọc cột trục B cho nhà công nghiệp tầng khung cột thép Vật liệu... chênh không lớn nên ta chọn phương án móng đơn chôn nông thiên nhiên để thiết kế cột trục D CHƯƠNG V THIẾT KẾ MÓNG ĐƠN BTCT CỘT TRỤC B 1.1 Chọn chiều sâu chôn móng Kích thước tiết diện phần dùng