Cung cấp điện nhà máy hồng ik vina

LATN : CUNG CẤP ĐIỆN Chương GIỚI THIỆU VỀ NHÀ MÁY HỒNG IK VINA Nhà máy thành lập năm 1996 công ty có 100% vốn đầu tư nước Đây công ty tập đoàn YUJIN có trụ sở Seul- Hàn Quốc Nhà máy tọa lạc khuôn viên rộng 7000m 2(kích thước 100x70m) khu chế suất Linh Trung-Thủ Đức-TPHCM Nhà máy có 800 công nhân viên làm việc, có khoảng 30 nhân viên văn phòng 12 chuyên gia Hàn quốc Nhân viên văn phòng làm việc theo hành từ 8:00 đến 17:00, công nhân trực tiếp sản xuất làm việc theo ca, ca từ 7:30 đến 16:30, ca từ 20:00 đến 7:00, công nhân tăng ca tùy theo yêu cầu công việc Nhà máy chủ yếu sản suất mặt hàng thép không rỉ, Inox muỗng, nóa, dao phục vụ cho tập đoàn khách sạn cao cấp Châu Âu, Nhật Bản Canada Nhà máy nhập nguyên vật liệu từ nước Nhật Bản, Brazil, Columbia, Hàn quốc… Một số vật tư phục vụ cho sản xuất mua nước bao bì nhà máy bao bì Sovi-Biên Hòa, hóa chất tẩy rửa Công ty hóa chất Miền Nam… Các mặt hàng sản xuất nhà máy xuất 100% Hiện nhà máy nghiên cứu mở rộng sản xuất thêm mặt hàng xoang, chảo, đồ đựng thức ăn cao cấp phục vụ cho xuất - Danh sách tên thiết bò thông số thiết bò phân xương sau: - Phân xưởng 1: Diện tích F = 50x18 = 900m2 - STT TÊN THIẾT BỊ SL KHMB Pđm (kW) T.BỊ TOÀN BỘ COSφ Ksd Quạt thông gió 1 15 15 0.88 0.5 Máy cắt tôn 2 45 90 0.86 0.4 Máy dập khuôn 37 148 0.86 0.4 Chuyền mài thô 15 120 0.88 0.6 Máy tạo lõm 18.5 111 0.86 0.4 Máy tạo hoa văn 6 11 66 0.86 0.4 Quạt lò 2.2 11 0.8 0.4 Chuyền mài cán 15 120 0.88 0.6 Chuyền mài lưỡi 10 15 120 0.88 0.6 11 5.5 33 0.83 0.5 10 Quạt hút bụi Tổng công 55 Phân xưởng 2: Diện tích F = 50x18 = 900m SVTH : ĐẶNG THÀNH TÂM 836.2 Trang1 LATN : CUNG CẤP ĐIỆN STT TÊN THIẾT BỊ SL Pđm (kW) KHMB T.BỊ TOÀN BỘ Cosφ Ksd Quạt thông gió 1 15 15 0.86 0.5 Máy cắt hộp 4 0.8 0.2 Quạt đứng CN 2.2 17.6 0.8 0.6 Máy nén dầu 11 11 0.79 0.2 Tải băng chuyền 7.5 7.5 0.83 0.4 Quạt lò 3 0.8 0.4 Máy bơm 11 4 0.8 0.2 Máy nén khí 12 2.2 2.2 0.8 0.2 Chuyền mài bóng 16 14 15 240 0.86 0.6 10 Quạt hút bụi 15 5.5 33 0.83 0.5 Tổng cộng 37 337.3 Chương XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI ĐIỆN SVTH : ĐẶNG THÀNH TÂM Trang2 LATN : CUNG CẤP ĐIỆN Việc xác đònh tâm phụ tải điện để dựa vào ta tìm vò trí đặt tủ điện cho chiều dài dây dẫn từ tủ điện đến thiết bò ngắn Tuy nhiên việc xác đònh vò trí tủ điện phụ thuộc nhiều vào mặt không gian làm việc, đảm bảo vò trí tủ phải nơi vận hành, sửa chữa dễ dàng, an toàn Do ta kết hợp điều kiện để xác đònh vò trí đặt tủ đảm bảo kinh tế, kỹ thuật phù hợp với không gian làm việc mặt khu vực nhà máy Để tính tâm phụ tải điện nhóm hay toàn phân xưởng ta sử dụng công thức tài liệu (2) sau: n -X= ∑P dmi i =1 X i n ∑P i =1 -Y = (1.1); ∑P i =1 n dmi dmi Yi (1.2) ∑P i =1 dmi Trong Pđmi ( kW)là công suất đònh mức nhóm thứ i thiết bò thứ i Xi,Yi (m) toạ độ theo trục X, trục Y nhóm thứ i thiết bò thứ i (X, Y tọa độ lấy theo chiều dài vàï chiều rộng phân xưởng tính theo mét) Bây ta tính tâm phụ tải điện xác đònh vò trí đặt tủ điện phân xưởng khu vực khác nhà máy 2.1 XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI ĐIỆN TRONG PHÂN XƯỞNG Bảng số liệu thiết bò điện phân xưởng 1: STT TÊN THIẾT BỊ 10 Quạt thông gió Máy cắt tôn Máy dập khuôn Chuyền mài thô Máy tạo lõm Máy tạo hoa văn Quạt lò Chuyền mài cán Chuyền mài lưỡi Quạt hút bụi Tổng công SL KHMB 6 8 55 10 11 Pđm (kW) T.BỊ 15 45 37 15 18.5 11 2.2 15 15 5.5 TOÀN BỘ 15 90 148 120 111 66 11 120 120 33 836.2 COSφ Ksd 0.88 0.86 0.86 0.88 0.86 0.86 0.8 0.88 0.88 0.83 0.5 0.4 0.4 0.6 0.4 0.4 0.4 0.6 0.6 0.5 Dựa vào số thiết bò điện có sẵn phân xưởng, thông số thiết bò không gian làm việc phân xưởng Ta chia thiết bò điện phân xưởng làm nhóm Bây tính tâm phụ tải nhóm phân xưởng toàn phân xưởng Xác đònh tâm phụ tải nhóm Bảng số liệu nhóm SVTH : ĐẶNG THÀNH TÂM Trang3 LATN : CUNG CẤP ĐIỆN STT TÊN THIẾT BI KHMB Quạt thông gió Máy cắt tôn Máy cắt tôn Quạt đứng CN Quạt đứng CN Quạt đứng CN Quạt hút bụi TỔNG 2 8 11 Pđm 15 45 45 2.2 2.2 2.2 5.5 117.1 TOẠ ĐỘ X (m) 0.75 3.3 4.4 0.3 1.65 0.4 9.7 Ta có Tổng công suất đònh mức nhóm 1: 5 i =1 i =1 TOẠ ĐỘ Y(m) 12.75 9.7 9.7 12.7 10 8.7 13.1 Pi*Xi (KW.m) 11.25 148.5 198 0.66 3.63 0.88 53.35 416.27 Pi*Yi (KW.m) 191.25 436.5 436.5 27.94 22 19.14 72.05 1205.38 ∑Pi =117.1kW ; i =1 ∑ Pi Xi = 416.27kW m ; ∑ Pi.Yi = 1205.38kW m ; Vậy tâm phụ tải nhóm là: X1.1= 416.27 1205.38 = 3.55m ; Y1.1= = 10.3m 117.1 117.1 Vậy tủ động lực T1.1(X-Y)=T1.1(3.55m-10.3m) Xác đònh tâm phụ tải nhóm Bảng số liệu nhóm STT TÊN THIẾT BI KHMB Máy dập khuôn Máy dập khuôn Máy dập khuôn Máy dập khuôn Quạt đứng CN Quạt hút bụi TỔNG 3 3 11 Pđm 37 37 37 37 2.2 5.5 155.7 TOẠ ĐỘ X (m) 8.15 8.15 8.15 8.15 9.8 Ta có Tổng công suất đònh mức nhóm 2: 5 i =1 i =1 TOẠ ĐỘ Y(m) 11.3 8.6 4.8 2.1 4.4 0.3 Pi*Xi (KW.m) 301.55 301.55 301.55 301.55 13.2 53.9 1273.3 Pi*Yi (KW.m) 418.1 318.2 177.6 77.7 9.68 1.65 1002.93 ∑Pi =155.7 kW ; i =1 ∑ Pi Xi = 1273.3kW m ; ∑ Pi.Yi = 1003kW m ; Vậy tâm phụ tải nhóm là: X1.1= 1273.3 1003 = 8.17 m ; Y1.1= = 6.4m 155.7 155.7 Vậy tủ động lực T1.2(X-Y)=T1.1(8.17m-6.4m) Xác đònh tâm phụ tải nhóm Bảng số liệu nhóm SVTH : ĐẶNG THÀNH TÂM Trang4 LATN : CUNG CẤP ĐIỆN STT TÊN THIẾT BI KHMB Pđm 10 Chuyền mài thô Chuyền mài thô Chuyền mài thô Chuyền mài thô Máy tạo lõm Máy tạo lõm Máy tạo lõm Máy tạo hoa văn Máy tạo hoa văn Máy tạo hoa văn TỔNG 4 4 5 6 15 15 15 15 18.5 18.5 18.5 11 11 11 148.5 TOẠ ĐỘ X (m) 11 13.5 11 13.5 16.3 16.3 16.3 18.8 18.8 18.8 Ta có Tổng công suất đònh mức nhóm 3: 5 i =1 i =1 TOẠ ĐỘ Y(m) 11.4 8.8 11.4 8.8 11.6 10 8.3 11.6 10 8.3 Pi*Xi (KW.m) 165 202.5 165 202.5 301.55 301.55 301.55 206.8 206.8 206.8 2260.05 Pi*Yi (KW.m) 171 132 171 132 214.6 185 153.55 127.6 110 91.3 1488.05 ∑Pi =148.5(KW) i =1 ∑ Pi.Xi = 2260.05 (KW.m) ; ∑ Pi.Yi = 1488.05 (KW.m) ; Vậy tâm phụ tải nhóm là: X1.1= 2260.05 1488.05 = 15.2m ; Y1.1= = 10m 148.5 148.5 Vậy tủ động lực T1.3(X-Y)=T1.1(15.2 m – 10 m) Xác đònh tâm phụ tải nhóm Bảng số liệu nhóm STT TÊN THIẾT BI KHMB Pđm 10 Chuyền mài thô Chuyền mài thô Chuyền mài thô Chuyền mài thô Máy tạo lõm Máy tạo lõm Máy tạo lõm Máy tạo hoa văn Máy tạo hoa văn Máy tạo hoa văn TỔNG 4 4 5 6 15 15 15 15 18.5 18.5 18.5 11 11 11 148.5 TOẠ ĐỘ X (m) 11 13.5 11 13.5 16.3 16.3 16.3 18.8 18.8 18.8 Ta có Tổng công suất đònh mức nhóm 4: 5 i =1 i =1 TOẠ ĐỘ Y(m) 4.7 2.2 4.7 2.2 5.4 3.7 5.4 3.7 Pi*Xi (KW.m) 165 202.5 165 202.5 301.55 301.55 301.55 206.8 206.8 206.8 2260.05 Pi*Yi (KW.m) 70.5 33 70.5 33 99.9 68.45 37 59.4 40.7 22 534.45 ∑Pi =148.5(KW) i =1 ∑ Pi.Xi = 2260.05 (KW.m) ; ∑ Pi.Yi = 534.45 (KW.m) ; Vậy tâm phụ tải nhóm là: X1.1= 2260.05 534.45 = 15.2m ; Y1.1= = 3.6m 148.5 148.5 Vậy tủ động lực T1.4(X-Y)=T1.1(15.2 m – 3.6 m) Xác đònh tâm phụ tải nhóm Bảng số liệu nhóm SVTH : ĐẶNG THÀNH TÂM Trang5 LATN : CUNG CẤP ĐIỆN STT TÊN THIẾT BI KHMB Pđm 10 11 Quạt hút bụi Quạt hút bụi Chuyền mài lưỡi Chuyền mài lưỡi Chuyền mài lưỡi Chuyền mài lưỡi Chuyền mài lưỡi Chuyền mài lưỡi Chuyền mài lưỡi Chuyền mài lưỡi Quạt đứng CN TỔNG 11 11 10 10 10 10 10 10 10 10 5.5 5.5 15 15 15 15 15 15 15 15 2.2 133.2 TOẠ ĐỘ X (m) 24.9 29.2 23.8 26.8 29.5 32.2 23.8 26.8 29.5 32.2 34.7 Ta có Tổng công suất đònh mức nhóm 5: 5 i =1 i =1 TOẠ ĐỘ Y(m) 13.2 13.2 11.5 11.5 11.5 11.5 8.6 8.6 8.6 8.6 8.9 Pi*Xi (KW.m) 136.95 160.6 357 402 442.5 483 357 402 442.5 483 76.34 3742.89 Pi*Yi (KW.m) 72.6 72.6 172.5 172.5 172.5 172.5 129 129 129 129 19.58 1370.78 ∑Pi =133.2(KW) i =1 ∑ Pi.Xi = 3742.89 (KW.m) ; ∑ Pi.Yi = 1370.78 (KW.m) ; Vậy tâm phụ tải nhóm là: X1.1= 3742.89 1370.78 = 28.1m ; Y1.1= = 10.3m 133.2 133.2 Vậy tủ động lực T1.5(X-Y)=T1.1(28.1 m – 10.3 m) Xác đònh tâm phụ tải nhóm Bảng số liệu nhóm STT TÊN THIẾT BI KHMB Pđm 10 11 Quạt hút bụi Quạt hút bụi Chuyền mài lưỡi Chuyền mài lưỡi Chuyền mài lưỡi Chuyền mài lưỡi Chuyền mài lưỡi Chuyền mài lưỡi Chuyền mài lưỡi Chuyền mài lưỡi Quạt đứng CN TỔNG 11 11 9 9 9 9 5.5 5.5 15 15 15 15 15 15 15 15 2.2 133.2 TOẠ ĐỘ X (m) 24.9 29.2 23.8 26.8 29.5 32.2 23.8 26.8 29.5 32.2 34.7 Ta có Tổng công suất đònh mức nhóm 6: 5 i =1 i =1 TOẠ ĐỘ Y(m) 0.4 0.4 4.8 4.8 4.8 4.8 2 2 4.6 Pi*Xi (KW.m) 136.95 160.6 357 402 442.5 483 357 402 442.5 483 76.34 3742.89 Pi*Yi (KW.m) 2.2 2.2 72 72 72 72 30 30 30 30 10.12 422.52 ∑Pi =133.2(KW) i =1 ∑ Pi.Xi = 3742.89 (KW.m) ; ∑ Pi.Yi = 422.52 (KW.m) ; Vậy tâm phụ tải nhóm là: X1.1= 3742.89 422.52 = 28.1m ; Y1.1= = 3.2m 133.2 133.2 Vậy tủ động lực T1.6(X-Y)=T1.1(28.1 m – 3.2 m) Xác đònh tâm phụ tải toàn phân xưởng SVTH : ĐẶNG THÀNH TÂM Trang6 LATN : CUNG CẤP ĐIỆN Tacó: ∑ Pi = 117.1 + 155.7 + 148.5 + 148.5 + 133.2 + 133.2 = 836.2kW i =1 ∑ Pi Xi = 117.1 * 3.55 + 155.7 * 8.17 + 148.5 *15.2 + 148.5 *15.2 + 133.2 * 28.1 + 133.2 * 28.1 = i =1 = 13688kW m; ∑ Pi * Yi =117.1*10.3 + 155.7 * 6.4 + 148.5 *10 + 148.5 * 3.6 + 133.2 *10.3 + 133.2 * 3.2 = i =1 = kW m; ⇒ X1 = 13688 6020.4 = 16.37m; Y1 = = 7.2m 836.2 836.2 toạ độ tủ phân phối cho phân xưởng 1: T1(X-Y)=T1(16.37m-7.2m) 2.2 XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI ĐIỆN TRONG PHÂN XƯỞNG Bảng số liệu thiết bò điện phân xưởng STT TÊN THIẾT BỊ S.LƯNG 10 Quạt thông gió Máy cắt hộp Quạt đứng CN Máy nén dầu Tải băng chuyền Quạt lò Máy bơm Máy nén khí Chuyền mài bóng Quạt hút bụi Tổng cộng 1 1 1 16 37 KHMB 11 12 14 15 CS ĐỊNH MỨC(kW) THIẾT BỊ TOÀN BỘ 15 15 4 2.2 17.6 11 11 7.5 7.5 3 4 2.2 2.2 15 240 5.5 33 337.3 COSφ Ksd 0.86 0.8 0.8 0.79 0.83 0.8 0.8 0.8 0.86 0.83 0.5 0.2 0.6 0.2 0.4 0.4 0.2 0.2 0.6 0.5 Dựa vào số thiết bò điện có sẵn phân xưởng, thông số thiết bò không gian làm việc phân xưởng Ta chia thiết bò điện phân xưởng làm nhóm Bây tính tâm phụ tải nhóm phân xưởng toàn phân xưởng 2.1 Xác đònh tâm phụ tải nhóm Bảng số liệu nhóm SVTH : ĐẶNG THÀNH TÂM Trang7 LATN : CUNG CẤP ĐIỆN STT TÊN THIẾT BI KHMB Pđm 10 Quạt thông gió Quạt đứng CN Quạt đứng CN Quạt đứng CN Quạt đứng CN Tải băng chuyền Quạt lò Máy nén dầu Máy cắt hộp Quạt hút bụi TỔNG 3 3 15 15 2.2 2.2 2.2 2.2 7.5 11 5.5 54.8 TOẠ ĐỘ X (m) 1.2 1.2 1.2 8.8 11.8 11.9 11.9 11.9 8.9 Ta có Tổng công suất đònh mức nhóm 1: 5 i =1 i =1 TOẠ ĐỘ Y(m) 12.4 10 4.3 10 5.3 0.4 13 Pi*Xi (KW.m) 18 2.64 2.64 19.36 25.96 89.25 35.7 130.9 35.6 33 393.05 Pi*Yi (KW.m) 186 22 9.46 22 11.66 30 4.4 20 71.5 383.02 ∑Pi =54.8(KW) i =1 ∑ Pi.Xi = 393.05 (KW.m) ; ∑ Pi.Yi = 383.02 (KW.m) ; Vậy tâm phụ tải nhóm là: X1.1= 393.05 383.02 = 7.2m ; Y1.1= = 7m 54.8 54.8 Vậy tủ động lực T1.1(X-Y)=T1.1(7.2 m – m) 2.2 Xác đònh tâm phụ tải nhóm Bảng số liệu nhóm STT TÊN THIẾT BI KHMB Pđm Quạt đứng CN Quạt đứng CN Máy bơm nước Máy nén khí Chuyền mài bóng Chuyền mài bóng Chuyền mài bóng Chuyền mài bóng Quạt hút bụi TỔNG 3 11 12 14 14 14 14 15 2.2 2.2 2.2 15 15 15 15 5.5 76.1 TOẠ ĐỘ X (m) 21.6 21.6 21.4 21.7 24 24 25 25 16.9 Ta có Tổng công suất đònh mức nhóm 2: 5 i =1 i =1 TOẠ ĐỘ Y(m) 11 2.3 0.4 11.2 8.7 4.7 2.4 0.4 Pi*Xi (KW.m) 47.52 47.52 85.6 47.74 360 360 375 375 92.95 1791.33 Pi*Yi (KW.m) 24.2 19.8 9.2 0.88 168 130.5 70.5 36 2.2 461.28 ∑Pi =76.1(KW) i =1 ∑ Pi.Xi = 1791.33 (KW.m) ; ∑ Pi.Yi = 461.28 (KW.m) ; Vậy tâm phụ tải nhóm là: X1.1= 1791.33 461.28 = 23.5m ; Y1.1= = 6.1m 76.1 76.1 Vậy tủ động lực T1.2(X-Y)=T1.1(23.5 m – 6.1 m) 2.3 Xác đònh tâm phụ tải nhóm Bảng số liệu nhóm SVTH : ĐẶNG THÀNH TÂM Trang8 LATN : CUNG CẤP ĐIỆN STT TÊN THIẾT BI KHMB Pđm Chuyền mài bóng Chuyền mài bóng Chuyền mài bóng Chuyền mài bóng Chuyền mài bóng Chuyền mài bóng Quạt hút bụi Quạt hút bụi Quạt đứng CN TỔNG 14 14 14 14 14 14 15 15 15 15 15 15 15 15 5.5 5.5 2.2 103.2 TOẠ ĐỘ X (m) 26.1 28 30 26.1 28 30 26.8 28.9 31.2 Ta có Tổng công suất đònh mức nhóm 3: 5 i =1 i =1 TOẠ ĐỘ Y(m) 11.2 11.2 11.2 8.7 8.7 8.7 13.1 13.1 13.1 Pi*Xi (KW.m) 391.5 420 450 391.5 420 450 147.4 158.95 68.64 2897.99 Pi*Yi (KW.m) 168 168 168 130.5 130.5 130.5 72.05 72.05 28.82 1068.42 ∑Pi =103.2(KW) i =1 ∑ Pi.Xi = 2898 (KW.m) ; ∑ Pi.Yi = 1068.42 (KW.m) ; Vậy tâm phụ tải nhóm là: X1.1= 2898 1068.42 = 28m ; Y1.1= = 10.35m 103.2 103.2 Vậy tủ động lực T1.3(X-Y)=T1.1(28 m – 10.35 m) 2.4 Xác đònh tâm phụ tải nhóm Bảng số liệu nhóm STT TÊN THIẾT BI KHMB Pđm Chuyền mài bóng Chuyền mài bóng Chuyền mài bóng Chuyền mài bóng Chuyền mài bóng Chuyền mài bóng Quạt hút bụi Quạt hút bụi Quạt đứng CN TỔNG 14 14 14 14 14 14 15 15 15 15 15 15 15 15 5.5 5.5 2.2 103.2 TOẠ ĐỘ X (m) 27.5 30.1 32.4 27.5 30.1 32.4 28 31 32 Ta có Tổng công suất đònh mức nhóm 4: 5 i =1 i =1 TOẠ ĐỘ Y(m) 4.7 4.7 4.7 2.4 2.4 2.4 0.4 0.4 0.4 Pi*Xi (KW.m) 412.5 451.5 486 412.5 451.5 486 154 170.5 70.4 3094.9 Pi*Yi (KW.m) 70.5 70.5 70.5 36 36 36 2.2 2.2 0.88 324.78 ∑Pi =103.2(KW) i =1 ∑ Pi.Xi = 3095 (KW.m) ; ∑ Pi.Yi = 324.78 (KW.m) ; Vậy tâm phụ tải nhóm là: X1.1= 3095 324.78 = 30m ; Y1.1= = 3.2m 103.2 103.2 Vậy tủ động lực T1.1(X-Y)=T1.4(30 m – 3.2 m) 2.5 Xác đònh tâm phụ tải toàn phân xưởng Ta có : SVTH : ĐẶNG THÀNH TÂM Trang9 LATN : CUNG CẤP ĐIỆN ∑ Pi = 54.8 + 76.1 + 103.2 + 103.2 = 337.3kW ; i =1 ù ∑ PixXi = 54.8 * 7.2 + 76.1* 23.5 + 103.2 * 28 + 103.2 * 30 = 8168.51kW m i =1 ∑ PixYi =54.8 * + 76.1 * 6.1 + 103.2 *10.35 + 103.2 * 3.2 = 5698kW m i =1 ⇒ X1 = 8168.51 5698 = 24.2m; Y1 = = 16.9m 337.3 337.3 Chọn tọa độ tủ phân phối cho phân xưởng 2: T2(X-Y)=T2(24.2m-16.9m) 2.3 XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI ĐIỆN TRONG KHU VỰC VĂN PHÒNG VÀ CÁC KHU VỰC PHỤ KHÁC Ở khu vực này, thiết bò điện thường có công suất nhỏ, không nằm tập trung phân xưởng sản xuất Do việc xác đònh tâm phụ tải điện thường không cần thiết, mà ta chủ yếu dựa vào yếu tố mặt không gian làm việc để xác đònh vò trí đặt tủ cho thuận lợi, an toàn vận hành, bảo trì sửa chữa Các tủ điện khu văn phòng khu vực phụ thường có kích cỡ nhỏ gắn tường, cách mặt đất từ 1,5 đến 1.8m Với xưởng sửa chữa ta chọn vò trí tủ theo mặt không gian làm việc Các vò trí đặt tủ thể măt dây toàn nhà máy Đối với tủ phân phối T ta đặt phòng máy phát điện Chương TÍNH TOÁN PHỤ TẢI SVTH : ĐẶNG THÀNH TÂM Trang10 LATN : CUNG CẤP ĐIỆN R1Tia = R cọcΣ + R cocΣ × R th 42 × 25,1 → R1Tia = = = 8,83(Ω) R th R th × n × ηcọc + R cọcΣ 25,1× × 0,77 + 42 + Điện trở nối đất trung tính nguồn gồm tia đối xứng η = 0,8 (tra bảng B3 trang 29 tài liêu 2) R nt = R tia 8,83 = = 3,68( Ω ) ≤ 4( Ω ) m × ηtia−cọc × 0,8 + Điện trở nối đất lặp lại ta sử dụng tia: ta có Rnđll = 8,83(Ω) ≤ 10(Ω) Vậy hệ thống nối đất trung tính nối đất lặp lại đạt tiêu chuẩn với yêu cầu kỹ thuật đặt 12 m 3m HỆ THỐNG NỐI ĐẤT TRUNG TÍNH NGUỒN HỆ THỐNG NỐI ĐẤT LẶP LẠI SVTH : ĐẶNG THÀNH TÂM Trang73 LATN : CUNG CẤP ĐIỆN Tính toán chọn dây PE : VI Điều kiện chọn dây bảo vệ (PE): Đối với dây PE , dùng phương pháp đơn giản : + Spha ≤ 16mm2 ⇒ + 16mm2 < Spha ≤ 35mm2 + Spha ≥ 35mm2 ⇒ SPE = Spha ⇒ SPE = SPE = 16mm2 S pha 2 Tính toán chọn dây bảo vệ (PE): 2.1 Chon dây bảo vệ (PE) từ TPPC đến TPP1: Ta có : Spha = x 185mm2 * Chọn dây PE loại cáp đồng lõi cách điện PVC ⇒ SPE = 2x185mm2 2.2 Chon dây bảo vệ (PE) từ TPP1 đến TĐL1: Ta có : Spha = 120mm2 * Chọn dây PE loại cáp đồng lõi cách điện PVC ⇒ SPE = 70mm2 2.3 Chon dây bảo vệ (PE) từ TĐL1 đến động : 2.3.1 Chon dây bảo vệ (PE) cho máy cắt tôn Ta có : Spha = 35mm2 * Chọn dây PE loại cáp đồng lõi cách điện PVC SVTH : ĐẶNG THÀNH TÂM Trang74 LATN : CUNG CẤP ĐIỆN ⇒ SPE = 16mm2 2.3.2 Chon dây bảo vệ (PE) cho quạt thông gió Ta có : Spha = 6mm2 * Chọn dây PE loại cáp đồng lõi cách điện PVC ⇒ SPE = 6mm2 2.3.3 Chon dây bảo vệ (PE) cho quạt đứng CN Ta có : Spha = 1.5mm2 * Chọn dây PE loại cáp đồng lõi cách điện PVC ⇒ SPE = 1.5mm2 2.3.4 Chon dây bảo vệ (PE) cho quạt hút bụi Ta có : Spha = 1.5mm2 * Chọn dây PE loại cáp đồng lõi cách điện PVC ⇒ SPE = 1.5mm2 Tính tương tự phần lại ta có kết ghi bảng chọn dây dẫn VII Tính toán dòng chạm vỏ: * Tuyến đường dây từ MBA đến TPPC Ta có : 12000 * 0.4 *10 ∆PN * U dmB * 10 RB = = = 1.92 (Ωm) S dmB 1000 UR% = ∆PN 12 100% = * 100% = 1.2 S dm 1000 U X % = U N % − U R % = 5.37 U X % * U dmB * 10 5.37 * 0.4 * 10 XB = = = 8.6 (Ωm) S dmB 1000 * Đường dây từ MBA đến tủ phân phối có : + Trở kháng cảm kháng máy biến áp RB =1.2(mΩ) Xtr = 8.6(mΩ) + Trở kháng cảm kháng cáp R= 22,5 22,5 ×L= × 15 = 0,375( mΩ ) F 300 × X = 0,08 × L = 0,08 × 15 = 1.2 (mΩ) SVTH : ĐẶNG THÀNH TÂM Trang75 LATN : CUNG CẤP ĐIỆN + Trở kháng cảm kháng dây PE R= 22,5 22,5 ×L= × 15 = 0,56( mΩ ) F 300 × X = 0,08 × L = 0,08 × 15 = 1.2 (mΩ) + Tổng trở tính từ máy biến áp tới tủ phân phối R1 = RB + R + RPE = 1.2 + 0,375 + 0.56 =2.135 (mΩ) X1 = XB + X + XPE = 8.6 + 1.2 + 1.2 = 11 (mΩ) ⇒ Z T = R12 + X 12 = 2.135 + 112 = 11.2(mΩ) + Dòng ngắn mạch tủ phân phối I chamvo = 0.95 * U pha ZT1 = 0.95 * 230 = 19.5( KA) 11.2 * Tuyến đường dây từ TPPC đến TPP1 : Ta có: + Trở kháng cảm kháng tính từ máy biến áp tới tủ phân phối R1 =2.135 (mΩ) X1 = 11 (mΩ) + Trở kháng cảm kháng cáp R= 22,5 22,5 ×L = × 58 = 2.35( mΩ ) F 185 × X = 0,08 × L = 0,08 × 58 = 4.64 (mΩ) + Trở kháng cảm kháng dây PE R= 22,5 22,5 ×L= × 58 = 4.35( mΩ ) F 300 X = 0,08 × L = 0,08 × 58 = 4.64 (mΩ) + Tổng trở tính từ tủ phân phối tới tủ phân phối phụ R2 = R1 + R + RPE= 2.135 + 2.35 + 4.35 = 8.835 (mΩ) X2 = X1 + X + XPE = 11 + 4.64 +4.64= 20.28 (mΩ) ⇒ Z T = R22 + X 22 = 8.835 + 20.28 = 22.12(mΩ) + Dòng ngắn mạch tủ phân phối phụ SVTH : ĐẶNG THÀNH TÂM Trang76 LATN : CUNG CẤP ĐIỆN I chamvo = 0.95 * U pha ZT = 0.95 * 230 = 9.88( KA) 22.12 * Tuyến đường dây từ TPP1 đến TĐL1 : + Trở kháng cảm kháng tính từ tủ phân phối tới tủ phân phối phụ R2 =8.835 (mΩ) ; X2 = 20.28 (mΩ) + Trở kháng cảm kháng cáp R= 22,5 22,5 ×L = × 15 = 2.8( mΩ ) F 120 X = 0,08 × L = 0,08 × 15 =1.2 (mΩ) + Trở kháng cảm kháng dây PE R= 22,5 22,5 ×L = × 15 = 4.82( mΩ ) F 70 X = 0,08 × L = 0,08 × 15 =1.2 (mΩ) + Tổng trở tính từ tủ phân phối tới tủ động lực R3 = R2 + R + RPE = 8.835 + 2.8 + 4.82 = 16.455 (mΩ) X3 = X2 + X + XPE= 20.28 + 1.2 + 1.2 = 22.68 (mΩ) ⇒ Z T = R32 + X 32 = 16.455 + 22.68 = 28(mΩ) + Dòng ngắn mạch tủ động lực I chamvo = * 0.95 * U pha ZT = 0.95 * 230 = 7.8( KA) 28 Tuyến đường dây từ TĐL1 đến vỏ thiết bò (2) máy cắt tôn : + Trở kháng cảm kháng tính từ tủ phân phối tới tủ động lực R3 = 16.455 (mΩ) ; X3 = 22.68 (mΩ) + Trở kháng cảm kháng cáp R= 22,5 22,5 ×L = × = 5.14( mΩ ) F 35 X=0 ( F < 50mm2 ) + Trở kháng cảm kháng dây PE R= 22,5 22,5 ×L = × = 11.25( mΩ ) F 16 X=0 ( F < 50mm2 ) + Tổng trở tính từ tủ phân phối tới máy cắt tôn R4 = R3 + R = 16.455 + 5.14 = 21.6 (mΩ) SVTH : ĐẶNG THÀNH TÂM Trang77 LATN : CUNG CẤP ĐIỆN X4 = X3 + X = 22.68 + 0.64 = 23.32 (mΩ) ⇒ Z T = R42 + X 42 = 21.6 + 23.32 = 31.78(mΩ) + Dòng ngắn mạch máy cắt tôn I chamvo = 0.95 * U pha ZT = 0.95 * 230 = 6.87( KA) 31.78 B THIẾT KẾ CHỐNG SÉT: I Khái niệm : - Hiện tượng sét đánh (hay điện áp khí quyển) phóng điện đám mây dông đất, hay đám mây mang điện tích trái dấu - Cường độ điện trường (E) đám mây dông đất tăng dần lên , cường độ điện trường đạt trò số tới hạn (25-30 KV/cm) không khí bò ion hóa dẫn đến tượng phóng điện - Dòng điện sét có cường độ cao ( đạt tới 200 KA).Biên độ dòng sét tăng nhiều lần khoảng thời gian từ 1µs - 10µs Vì phá huỷ tác hại sét vô lớn II Các yêu cầu chống sét đánh trực tiếp : - Do sét đánh có tính chọn lọc , nên kó thuật người ta lợi dụng tính chất để thiết kế bảo vệ chống sét đánh trực tiếp vào công trình kim thu sét , cầu thu sét dây chống sét kim loại nối đất theo yêu cầu - Khi đặt kim thu sét kết cấu công trình đương nhiên nối đất hệ thống thu sét dùng chung với hệ thống nối đất an toàn trạm Vì chổ nối đất chống sét phải đặt nối đất bổ sung (tia,cọc tổ hợp tia cọc) + Điện trở tản sét yêu cầu hệ thống chống sét : Rtản sét  10 III Phương pháp tính toán hệ thống chống sét : Phạm vi bảo vệ cột thu sét: - Là hình chóp tròn xoay có đường sinh dạng hyperbol SVTH : ĐẶNG THÀNH TÂM Trang78 LATN : CUNG CẤP ĐIỆN rx = 1, 6h h − hx p h + hx Trong : hx: chiều cao vật bảo vệ h : chiều cao cột thu sét p =1 h ≤ 30m p= 30 5,5 = 30m < h ≤ 60m h h rx h hx rx - Trong thiết kế để đơn giản người ta thường thay đường sinh dạng hyperbol giới hạn khu vực bảo vệ hai hai đường thẳng Do dó : Phạm vi bảo vệ cột thu sét a b c' 0,2 h 2/3 h c a' 0,75 p.h 1,5 p.h - Đoạn (ab )nối liền đỉnh cột thu sét (a) với điểm (a ,) mặt đất cách chân cột đoạn 0,75p.h - Đoạn (bc) nối liền điểm (c ,) có độ cao 0,8h cột thu sét với điểm c mặt đất cách chân cột 1,5p.h(độ cao điểm b 2/3h).Như vật bảo vệ : + Ở độ cao hx < 2h/3 : rx = 1,5h p (1 − hx ) 0,8h + Ở độ cao hx > 2h/3 : SVTH : ĐẶNG THÀNH TÂM Trang79 LATN : CUNG CẤP ĐIỆN rx = 0, 75.h p(1 − hx ) h Phạm vi bảo vệ cột thu sét có độ cao: - Nếu cột thu sét đặt cách khoảng ah2 phạm vi bảo vệ chúng xác đònh sau: h2 1,5h2 h’0 0,75h2 a, h’ h1 0,75h1 a 1,5h1 - Phạm vi bảo vệ phía cột thu sét phạm vi bảo vệ cột riêng lẻ - Phạm vi bảo vệ có cách qua đỉnh cột thấp (h 2) vẽ đường thẳng ngang ,nó cắt đường sinh phạm vi bảo vệ cột cao (h 1) điểm ,điểm xem đỉnh cột thu sét giả tưởng h ’ = h2 khu vực bảo vệ cột thấp h2 h’ cách a, trình hai cột có độ cao a , h2 = a h1 ⇒ a , = a h2 h1 a, h = h2 − 7p ' h0' − hx ⇒ r = 1, 6.h ' h0 + hx , ' Phạm vi bảo vệ nhiều cột thu sét: - Khi công trình cần bảo vệ chiếm diện tích rộng lớn người ta thường dùng hệ thống nhiều cột thu sét để bảo vệ.Để xác đònh phạm vi bảo vệ ,người ta chia hệ thống cột thu sét thành nhóm cột thu sét Mặt phạm vi bảo vệ cột thu sét không nằm đường thẳng cột thu sét đặt góc hình chữ nhật xác đònh nhưasau: rx a1 a2 a2 D r01 rx D r02 a SVTH : ĐẶ NG1THÀNH TÂ M r01 r03 r02 a2 a3 Trang81 LATN : CUNG CẤP ĐIỆN - Bên diện tích đa giác qua chân cột thu sét (hình tam giác, hình chữ nhật),phạm vi bảo vệ xác đònh đôi cột thu sét với nhau.Còn tất thiết bò có độ cao lớn h x đặt diện tích hình tam giác hay diện tích hình chữ nhật bảo vệ an toàn điều kiện sau thoả mãn: D ≤ 8( h − hx ) p Với p =1 h< 30 m ; p = 5,5 h 30m < h ≤ 60m D: đường kính vòng tròn ngoại tiếp qua đỉnh cột thu sét IV Tính toán cụ thể cho hệ thống nối đất thu sét đánh trực tiếp vào nhà máy : Tính toán nối đất chống sét cho nhà máy : Điện trở tải nối đất có dòng xung với biên độ lớn (dòng sét) gọi điện trở xung xác đònh theo công thức sau Rx = αx x Rt Trong Rt : Điện trở tản đo tần số thấp dòng nhỏ αx : Hệ số xung Điện trở tản xung không phụ thuộc vào kích thước hình học điện cực mà phụ thuộc vào đặc tính đất biên độ dòng điện gây nên phóng điện tia lửa đất + Điện trở tản xung yêu cầu cho chống sét Rx =10(Ω) + Nối đất chống sét ta dùng nối đất tập trung hai tia + Dùng điện cực tròn có đường kính d = 60(mm), l = 2,5(m), chon sâu 0,8(m) đất đặt nằm ngang + Điện trở xung nằm ngang ρxt = kxt × ρđ = 1,15 × 100 = 115(Ωm) + Điện trở xung cọc đứng ρxc = kxc × ρđ = 1,2 × 100 =120(Ωm) + Điện trở tản Rc cọc đứng cách mặt đất 0,8(m) Vậy trung điểm cọc cách mặt đất SVTH : ĐẶNG THÀNH TÂM Trang82 LATN : CUNG CẤP ĐIỆN t= 2,5 + 0,8 = 2,05(m ) × t + 1  ρ tt   × l + × ln  ×  ln  d × t -1   2× π× l   Rc =  Rc = 120 × 2,05 + 2,5   × 2,5 ×  ln + × ln  = 36,2(Ω) × π × 2,5  0,06 × 2,05 − 2,5  + Điện trở đặt nằm ngang chôn sâu cách mặt đất 0,8(m) R th = ρt × l2 115 × 2,52 × ln = × ln = 43,87( Ω ) 2× π× l b × t × π × 2,5 0,04 × 0,8 + Dòng điện chạy tia I tia = I s 90 = = 45(KA ) 2 + Dòng điện chạy cọc Ic = I tia × R t 45 × 43,7 = = 25(KA ) R t + R c 43,7 + 36,2 Với ρxc = 120(Ωm) tra bảng αc = 0,7 + Dòng điện chạy It = I tia × R c 45 × 36,2 = = 20(KA ) R t + R c 43,7 + 36,2 Với ρxt = 115(Ωm) tra bảng αt = 0,6 + Điện trở tản xung với cọc Rxc = 36,2 × 0,7 = 25,34(Ω) + Điện trở tản xung với Rxt = 43,7 × 0,6 = 26,22(Ω) + Điện trở toàn hệ thống với η = 0,8 Rx = R xc × R xt 25,34 × 26,22 = = 8,054(Ω) × η × ( R xc + R xt ) × 0,8 × ( 25,34 + 26,22 ) 5m 2,5m SVTH : ĐẶNG THÀNH TÂM Trang83 LATN : CUNG CẤP ĐIỆN Thiết kế hệ thống thu sét : ht=5m 5m Trong nhà máy có dãy nhà xưởng, dãy văn phòng dãy gồm xưởng sửa chữa, kho phòng máy phát điện Do thiết kế lắp đặt hệ thống chống sét ta thực bảo vệ cho khu vực Với dãy nhà khu vực văn phòng dãy có kích thước 50x18m, dãy xưởng sửa chữa, nhà kho chứa vật tư phòng phát điện có kích thước 28x10m, dãy có mái lợp tôn Với chiều cao hn=9.5m, chiều cao bên tường h t=5m Ta tính toán bảo vệ chống sét cho dãy * Tính toán thiết kế chống sét cho phân xưởng Đối với phân xưởng có chiều dài lớn (50m) ta dùng kim chống sét lắp phía chạy dọc theo phân xưởng Các kim chống sét lắp đặt cột phía đầu hồi phân xưởng kim điểm phân xưởng kim thu sét nối với dây dẫn thép có tiết điện 120mm nối đất theo đường bên đầu hồi phân xưởng xuống hệ thống nối đất chống sét Chiều cao kim thu sét tính từ mặt đất h=14.5m Khoảng cách kim a=25m Bây ta tính toán khoảng bảo vệ kim thu sét Hình 10.4: Sơ đồ bố trí kim thu sét bảo vệ cho PX1 SVTH : ĐẶNG THÀNH TÂM Trang84 LATN : CUNG CẤP ĐIỆN Ta tính toán xem điểm mái phân xưởng có nằm vùng bảo vệ kim kim kim kim Hình 10.4: Sơ đồ phạm vi bảo vệ kim thu sét bảo vệ cho PX1 -Xét điểm nằm phân xưởng Gọi h0 chiều cao thấp phạm vi bảo vệ nằm kim thu sét ta có: h0 = h − a 25 = 14.5 − = 10.93m > hn = 9.5m (hn chiều cao phân xưởng) Như 7 điểm bảo vệ - Xét điểm nằm bên tường Rx=1.5*h*(1- hx = 1.5 *14.5 * (1 − ) = 12.375m 0.8 * h 0.8 * 14.5 * (ha − a ) * (14.5 − 5) − 25 r 18 bx= 2Rx* 14 * (ha − a ) = *12.375 * 14 * (14.5 − 5) − 25 = 9.5m > = = 9m (bx bề ngang hẹp phạm vi bảo vệ độ cao hx, chiều cao hiệu dụng kim thu sét ha=h-hx ) Như điểm nằm mái phân xưởng nằm vùng bảo vệ kim thu sét, hay nói cánh khác tất thiết bò nằm phân xưởng bảo vệ chống sét kim thu sét số 1,2,3 Với phân xưởng khu văn phòng ta lắp đặt hệ thống kim thu sét phân xưởng 1, dùng kim thu sét * Tính toán thiết kế hệ thống chống sét cho dãy xưởng sửa chữa, kho vật tư phòng máy phát điện Ở dãy mái nhà làm thành mái Chiều cao tường bên h x=5m, chiều cao hn=8.5m, chiều rộng dãy r=10m, chiều dài dãy l=28m Ta đặt kim thu sét cột đặt dãy, kim cách đầu hồi c=5m, khoảng kim a=18m, chiều cao kim so với mặt đất h=12m SVTH : ĐẶNG THÀNH TÂM Trang85 LATN : CUNG CẤP ĐIỆN kim ht=5m 3.5m 3.5m kim L=28m kim kim kim kim a=18m Hình 10.5: Sơ đồ bảo vệ kim thu sét cho dãy xưởng sửa chữa, phòng máy phát kho vật tư Tương tự tính toán phạm vi bảo vệ cho phân xưởng ta có: -Xét điểm có độ cao hx=5m(các điểm nằm bên tường) Bán kính bảo vệ kim thu sét độ cao là: Rt=1.5*h*(1 − hx r 10 ) = 1.5 * 12 * (1 − ) = 8.625m > = = 5m 0.8 * h 0.8 * 12 2 Gọi h0 chiều cao thấp phạm vi bảo vệ nằm kim thu sét ta có: ho= h- a 18 = 12 − = 9.43m > hn = 8.5m 7 SVTH : ĐẶNG THÀNH TÂM Trang86 LATN : CUNG CẤP ĐIỆN * (h − a ) * (12 − 5) − 25 r a bx= 2Rx* 14 * (h − a) = * 8.625 * 14 * (12 − 5) − 25 = 5.67 m > = 5m a Như điểm nằm mái dãy bảo vệ, hay nói cánh khác tất thiết bò nằm dãy bảo vệ chống sét kim thu sét số * Bảo vệ chống sét đánh truyền vào nhà máy qua đường dây tải điện Để hạn chế tượng áp sét đánh vào đường dây truyền vào MBA ta dùng thiết bò chống sét van đặt vào phía cao áp máy biến áp SVTH : ĐẶNG THÀNH TÂM Trang87 [...]... nhọn phân xưởng 2: SVTH : ĐẶNG THÀNH TÂM Trang25 LATN : CUNG CẤP ĐIỆN Iđnpx2=kđt(Iđn1+Iđn2+Iđn3+Iđn4+Ittcs2) =0.8x(283.2+255.3+272.7+272.7+27.1)=888.8(A) 3.4 Xác đònh phụ tải tính toán sinh hoạt : Tải phục vụ cho sinh họat cung cấp điện cho văn phòng , nhà ăn, khu vực chứa tôn tấm và nhà để xe , nhà bảo vệ , tải chiếu sáng ngòai trời và trong nhà …Vì vậy phụ tải có công suất nhỏ nên ta áp dụng tính... : CUNG CẤP ĐIỆN nếu ta chọn MBA theo điều kiện quá tải sự cố( chọn 2 hoặc 3 MBA làm việc song song) thì sẽ không hợp lý do chi phí mua và bảo trì MBA sẽ cao Như vậy ta chọn MBA theo điều kiện quá tải thường xuyên Tuy nhiên trong tương lai gần nhà máy còn mở rộng sản xuất do đó ta sẽ chọn MBA có công suất lớn hơn công suất tiêu thụ hiện tại của nhà máy khoảng 20%(hiện tại công suất biểu kiến toàn nhà. .. h=2550mm 4.2 Chọn máy phát dự phòng : Dựa vào phụ tải tính toán cuả toàn Công Ty ta chọ máy dự phòng có các thông số như sau : Loại máy : S12H_PTA, H6J mF = 380(V) f = 50 Hz SđmF = 1000(KVA) η = 0.9 Tốc độ n = 1500 Vòng/phút SVTH : ĐẶNG THÀNH TÂM Trang29 LATN : CUNG CẤP ĐIỆN Chương 5 TÍNH TOÁN VÀ LỰA CHỌN CÁC THIẾT BỊ ĐIỆN 5.1 LỰA CHỌN TPP, TĐL : Do đặc tính kỹ thuật của mỗi mạng điện, ta có thể đặt... ttNM + Q 2 ttNM = 711.63 2 + 426.75 2 = 830(k var) Cosϕ NM = QttNM 426.75 = = 0.6 PttnNM 711.63 • Dòng tính toán nhà máy: IttNM = S tt 3 xU = 830 3 x0.38 = 1261( A) Chương 4 CHỌN MÁY BIẾN ÁP 4.1 Chọn máy biến áp : Chọn (MBA) là khâu rất quan trọng trong việc thiết kế hệ thống điện cho nhà máy MBA được chọn ngoài việc phải đảm bảo các tính năng kỹ thuật còn phải đảm bảo về mặt kinh tế Ta có thể chọn... LATN : CUNG CẤP ĐIỆN - I tt 3 = S tt 3 124.8 = 3.U 3 * 0.38 = 189.6( A) -Xác đònh dòng điện đỉnh nhọn của nhóm 3: Iđn.3=Immmax+(Itt.3-ksd.Iđmmax)=kmm Immmax+(Itt.3-ksd.Iđmmax)= =5*32.7+(189.6 - 0.48*32.7)=337.4(A) 3.2.4.Xác đònh phụ tải tính toán nhóm 4 Bảng số liệu nhóm 4 STT 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 TÊN THIẾT BỊ Chuyền mài thô Chuyền mài thô Chuyền mài thô Chuyền mài thô Máy tạo lõm Máy tạo lõm Máy tạo... =0.8(15.45+2.14+3.45+1.29)= = 17.87(KVAR) SttVP = IttVP= Ptt2 + Qtt2 = (24.6 2 + 17.87 2 = 30.4 KVA) S ttsh 3 xU = 30.4 3 x0.38 = 46.2 A SVTH : ĐẶNG THÀNH TÂM Trang27 LATN : CUNG CẤP ĐIỆN 3.5 Xác đònh phụ tải tính toán toàn nhà máy • Công suất tính toán nhà máy : PttNM = kđtx(Pttpx1+Pttpx2+Pttvp)= = 0.9x(475.4+290.7+24.6)=711.63(kW) ( Với kđt là hệ số đồng thời, ở đây có tổng cộng 3 khu vực ta chọn hệ số đồng thời... : ĐẶNG THÀNH TÂM Trang21 LATN : CUNG CẤP ĐIỆN - I tt 1 = S tt 2 3.U 108 = 3 x0.38 = 164.1( A) -Xác đònh dòng điện đỉnh nhọn của nhóm 1: Iđn.1=Immmax+(Itt.1-ksd.Iđmmax)=kmm Immmax+(Itt.1-ksd.Iđmmax)= =5*25.9+(164.1 - 0.4*25.9)=283.2 (A) 3.3.2.Xác đònh phụ tải tính toán nhóm 2 Bảng số liệu nhóm 2 STT 1 2 3 4 5 6 7 8 9 TÊN THIẾT BỊ Quạt đứng CN Quạt đứng CN Máy bơm nước Máy nén khí Chuyền mài bóng Chuyền... toàn nhà máy là 830 (kVA) Qua xem xét các loại MBA đang bán trên thò trường Việt Nam ta chọn MBA do THIBIDI chế tạo có các thông số như sau: -Côngsuất đònh mức: SđmMBP=1000 (KVA) -Điện áp đònh mức sơ cấp: Usc= 15 / 22 (KV) -Điện áp đònh mức thứ cấp: Utc=0.4 (KV) -Tổn thất công suất không tải: ∆P0 =2150(W) -Tổn thất dòng không tải: I0%=1% -Tổn thất công suất ngắn mạch: ∆PN =12000(W) -Tổn that điện áp... ( Ptt máy lạnh+Ptt ổ cắm+Pttcs ) =0.75(6.77+12.94+1.41)=15.84 (KW) Qtt = Kđt * ( Qtt máy lạnh+Qtt ổ cắm+Qttcs ) =0.75(5.08+9.7+0.41)=11.39(KVAR) Stt = Ptt2 + Qtt2 = (15.84 2 + 11.39 2 = 19.51( KVA) + Dòng điện tính toán Itt = S tt 3 *U = 19.51 3 * 0.38 = 29.64( A) + Hệ số công suất của nhóm P 15.84 tt Cos ϕ = S = 19.51 = 0.81 tt • Còn các khu vực nhà ăn nhà bếp, phòng bảo vệ, kho chứa tôn nhà để... lõm KHMB 4 4 4 4 5 Pđm (kW) 15 15 15 15 18.5 Pđ(kW) 17.05 17.05 17.05 17.05 20.79 Ksd 0.6 0.6 0.6 0.6 0.4 η 0.88 0.88 0.88 0.88 0.89 cosφ 0.88 0.88 0.88 0.88 0.86 6 7 8 9 10 Máy tạo lõm Máy tạo lõm Máy tạo hoa văn Máy tạo hoa văn Máy tạo hoa văn 5 5 6 6 6 18.5 18.5 11 11 11 20.79 20.79 12.64 12.64 12.64 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.89 0.89 0.87 0.87 0.87 0.86 0.86 0.86 0.86 0.86 148.5 168.49 Tổng cộng 10 -Ksd3=