ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG

Ôtô ngày càng được sử dụng rộng rãi ở nước ta như một phương tiện đi lại cá nhân cũng như vận chuyển hành khách , hàng hoá rất phổ biến .

TRƯỜNG ĐHSPKT VINH …    … KHOA: CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC NHẬN XÉT , ĐÁNH GIÁ ĐỒ ÁN GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Kết quả đánh giá : . GIÁO VIÊN BẢO VỆ : Kết quả đánh giá : . GVHD: PHẠM HỮU TRUYỀN 1 SVTH: TRƯƠNG XUÂN HẢI TRƯỜNG ĐHSPKT VINH …    … KHOA: CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC LỜI NÓI ĐẦU Ôtô ngày càng được sử dụng rộng rãi ở nước ta như một phương tiện đi lại cá nhân cũng như vận chuyển hành khách , hàng hoá rất phổ biến . Sự gia tăng nhanh chóng số lượng ôtô trong xã hội , đặc biệt là các loại ôtô đời mới đang kéo theo nhu cầu đào tạo rất lớn về nguồn nhân lực phục vụ trong ngành công nghiệp ôtô nhất là trong linh vực thiết kế . Sau khi học xong giáo trình ‘ động cơ đốt trong ’ chúng em được tổ bộ môn giao nhiệm vụ làm đồ án môn học . Vì bước đầu làm quen với công việc tính toán , thiết kế ôtô nên không tránh khỏi những bỡ ngỡ và vướng mắc.Nhưng với sự quan tâm , động viên , giúp đỡ, hướng dẫn tận tình của thầy giáo hướng dẫn , cùng giáo viên giảng dạy và các thầy giáo trong khoa nên chúng em đã cố gắng hết sức để hoàn thành đồ án trong thời gian được giao. Qua đồ án này giúp sinh viên chúng em nắm được các lực tác dụng , công suất của động cơ . và điều kiện đảm bảo bền của một số nhóm chi tiết . ôtô , máy kéo . Vì thế nó rất thiết thực với sinh viên nghành công nghệ kỹ thuật ôtô . Tuy nhiên trong quá trình thực hiện dù đã cố gắng rất nhiều không tránh khỏi những thiếu sót . Vì vậy chúng em rất mong nhận được sự quan tâm đóng góp ý kiến của các thầy , các bạn để em có thể hoàn thiện đồ án của mình tốt hơn và cũng qua đó rút ra được những kinh nghiệm quý giá cho bản thân nhằm phục vụ tốt cho quá trình học tập và công tác sau này . Em xin chân thành cảm ơn ! Vinh ,tháng 6 năm 2010 . Sinh viên thực hiện : TRƯƠNG XUÂN HẢI GVHD: PHẠM HỮU TRUYỀN 2 SVTH: TRƯƠNG XUÂN HẢI TRƯỜNG ĐHSPKT VINH …    … KHOA: CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC CHƯƠNG I TÍNH TOÁN CHU TRÌNH CÔNG TÁC CỦA ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG 1.1 Trình tự tính toán : 1.1.1 Số liệu ban đầu: 1- Kiểu động cơ: 3D6. Động cơ Diesel 1 hàng, không tăng áp, buồng cháy thống nhất. 2- Số kỳ: τ = 4 (kỳ) 3- Số xilanh i = 6 4- Thứ tự làm việc cuả xilanh 1- 5 -3-6-2-4 5- Hành trình piston: S = 180 (mm) 6- Đường kính xilanh: D = 150 (mm) 7- Góc mở sớm xupáp nạp: α 1 = 20 0 8- Góc đóng muộn của xupáp nạp: α 2 = 48 0 9- Góc mở sớm xupáp xả: β 1 = 48 0 10- Góc đóng muộn xupáp xả: β 2 = 20 0 11- Góc phun sớm: φ i = 30º 12- Chiều dài thanh truyền: l tt = 320 (mm) 13- Công suất định mức: N e = 150 (mã lực) 14- Số vòng quay định mức: n = 1500 (vòng/phút) 15- Suất tiêu hao nhiên liệu: g e =190 (g/ml.h) 16- Tỷ số nén: ε = 14,5 17- Khối lượng thanh truyền: m tt = 5,62 (kg) 18- Khối lượng nhóm piston: m pt = 2,37 (kg) 1.1.2. Các thông số cần chọn: 1. Áp suất môi trường: p k GVHD: PHẠM HỮU TRUYỀN 3 SVTH: TRƯƠNG XUÂN HẢI TRƯỜNG ĐHSPKT VINH …    … KHOA: CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC Áp suất môi trường p k là áp suất khí quyển trước khi nạp vào động cơ .Với động cơ không tăng áp thì áp suất khí quyển bằng áp suất trước xupáp nạp nên ta chọn p k = p 0 . Ở nước ta có thể chọn p k = p 0 = 0,1 (MPa) 2. Nhiệt độ môi trường: T k Nhiệt độ môi trường được lựa chọn theo nhiệt độ bình quân của cả năm. Với động cơ không tăng áp ta có nhiệt độ môi trưòng bằng nhiệt độ trước xupáp nạp nên: T k = T 0 = 24 0 C = (297 0 K) 3. Áp suất cuối quá trình nạp: p a Áp suất p a phụ thuộc vào rất nhiều thông số như chủng loại động cơ, tính năng tốc đôn n, hệ số cản trên đường nạp, tiết diện lưu thông…Vì vậy cần xem xét động cơ đang tính thuộc nhóm nào để lựa chon p a. Áp suất cuối quá trình nạp p a có thể chọn trong phạm vi: P a = (0,8 ÷ 0,9).p k , chọn p a = 0,09 (Mpa) 4. Áp suất khí thải: p r Áp suất khí thải cũng phụ thuộc vào các thông số như p a . Áp suất khí thải có thể chon trong phạm vi: P r =(1,05 ÷ 1,15).p k , chọn p r = 0,107 ( Mpa) 5. Mức độ sấy nóng môi chất T ∆ : Mức độ sấy nóng môi chất T ∆ chủ yếu phụ thuộc vào quá trình hình thành khí hỗn hợp ở bên ngoài hay bên trong xilanh: Động cơ Điezen: T ∆ = 20 0 ÷40 0 C, chọn T ∆ =38 0 C 6. Nhiệt độ khí sót (khí thải): T r Nhiệt độ khí sót T r phụ thuộc vào chủng loại động cơ. Nếu quá trình giản nở càng triệt để thì nhiệt độ T r càng thấp. Thông thường ta có thể chon: T r =700 ÷ 1000 0 K, chọn T r = 850 0 K 7. Hệ số hiệu đính tỉ nhiệt: t λ Hệ số hiệu đính tỉ nhiệt được chọn theo hệ số dư lượng không khí α để hiệu đính. Thông thường có thể chọn α theo bảng sau: GVHD: PHẠM HỮU TRUYỀN 4 SVTH: TRƯƠNG XUÂN HẢI TRƯỜNG ĐHSPKT VINH …    … KHOA: CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC α 0,8 1,0 1,2 1,4 t λ 1,13 1,17 1,14 1,11 Động cơ Điêzen có α >1 nên chọn 1 = t λ ,10 8. Hệ số quét buồng cháy λ 2 : Động cơ không tăng áp chọn λ 2 =1 9. Hệ số nạp thêm λ 1 : Hệ số nạp thêm λ 1 phụ thuộc chủ yếu vào pha phân phối khí. Thông thường có thể chon: λ 1 =1,02 ÷ 1,07, chọn λ 1 =1,02 10. Hệ số lợi dụng nhiệt tại điểm z ( ξ z ): Hệ số lợi dụng nhiệt tại điểm z ( ξ z ) phụ thuộc vào chu trình công tác của động cơ, thể hiện lượng nhiệt phát ra đã cháy ở điểm z so với lượng nhiệt phát ra khi đốt cháy hoàn toàn 1kg nhiên liệu. Với động Điêzen ta thường chọn ξ z =0,70÷0,85, chọn ξ z =0,728 11. Hệ số lợi dụng nhiệt tại điểm b ( ξ b ): Hệ số lợi dụng nhiệt tại điểm b ξ b tuỳ thuộc vào loại động cơ Xăng hay động cơ Điêzen. Với động cơ Điêzen ta thường chọn ξ b = 0,80÷0,90, chọn ξ b =0,864 12. Hệ số hiệu đính đồ thị công ϕ d : Thể hiện sự sai lệch khi tính toán lý thuyết chu trình công tác của động cơ so với chu trình công tác thực tế , có thể chọn trong phạm vi: ϕ d =0,92÷0,97, chọn ϕ d =0,97 1.2. Tính toán các quá trình công tác : 1.2.1. Tính toán quá trình nạp : 1. Hệ số khí sót γ r : Hệ số khí sót γ r được tính theo công thức: GVHD: PHẠM HỮU TRUYỀN 5 SVTH: TRƯƠNG XUÂN HẢI TRƯỜNG ĐHSPKT VINH …    … KHOA: CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC γ r = T TT r k )( 2 ∆ + λ . P P a r . . . 1 2.1 1               − a r P P m t λλλε ( ) 0346,0 09,0 107,0 .1.1,102,1.5,14 1 . 09,0 107,0 . 850 38297.1 5,1 1 =       − + = r γ Trong đó m là chỉ số giản nở đa biến trung bình của khí sót có thể chon: m =1,45÷1,5, chọn m =1,5 2. Nhiệt độ cuối quá trình nạp T a : Nhiêt độ cuối quá trình nạp T a được tính theo công thức: T a = ( ) r m m r a r rt k p p TTT γ γλ +         ++       − ∆ 1 . 1 T a = ( ) 3,353 0346,01 107,0 09,0 .850.0346,0.1,138297 5,1 15,1 = +       ++ − ( 0 K) 3. Hệ số nạp v η : Hệ số nạp v η được xác định theo công thức: ( )                   +− =         − ∆ m a r t p p p p TT T k a k k v 1 21 . 1 1 . λλλε ε η 8012,0 09,0 107,0 .1.1,102,1.5,14. 1,0 09,0 . 38297 297 . 15,14 1 5,1 1 =               − +− = v η 4. Lượng khí nạp mới M 1 : Lượng khí nạp mới M 1 được xác định theo công thức : GVHD: PHẠM HỮU TRUYỀN 6 SVTH: TRƯƠNG XUÂN HẢI TRƯỜNG ĐHSPKT VINH …    … KHOA: CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC M 1 = T k ee vk pg p 10.432 3 η (kmol/kg nhiên liệu) Trong đó: e p là áp suất có ích trung bình được xác định theo công thức : in p V N h e e 30 τ = (lít) V h là thể tích công tác của động cơ được xác định theo công thức: 4 . 2 S D V h π = (MPa) 17959,3 4 180.)150.(14,3 2 == h V (MPa) Nên: 4625,0 6.1500.17959,3 4.150.30 == e p (lít) V ậy M 1 = 9755,0 297.4625,0.190 8012,0.1,0.10.432 3 = (kmol/kg nhiên liệu) 5. Lượng không khí lý thuyết cần để đốt cháy 1kg nhiên liệu M 0 : Lượng không khí lý thuyết cần để đốt cháy 1kg nhiên liệu M 0 được tính theo công thức: M 0 =       −+ 32 0 41221,0 1 HC (kmol/kg nhiên liệu) Đối với nhiên liệu của động cơ Điêzen ta có: C=0.87; H=0,126 ;O=0,004 Thay các giá trị vào ta có: M o =       −+ 32 004,0 4 126,0 12 87,0 . 21,0 1 =0,4946 (kmol/kg nhiên liệu) 6. Hệ số dư lượng không khí α : Đối với động cơ Điêzen cần phải xét đến hơi nhiên liệu ,vì vậy: M M 0 1 = α GVHD: PHẠM HỮU TRUYỀN 7 SVTH: TRƯƠNG XUÂN HẢI TRƯỜNG ĐHSPKT VINH …    … KHOA: CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC Thay các giá trị vào ta có: 9723,1 4946,0 9755,0 == α 1.2.2. Tính toán quá trình nén: 1. Tỷ nhiệt mol đẳng tích trung bình của không khí: v mc =19,806+0,00209.T (kJ/kmol.độ) Ta có: av = 19.806; bv/2 = 0.00209 2. Tỷ nhiệt mol đẳng tích trung bình cuả sản phẩm cháy: Khi hệ số dư lượng không khí α >1 ,tính theo công thức sau: ″ v mc =(19,876+ T 5 10) 36,187 86,427( 2 1 ) 634,1 − ++ αα (kJ/kmol. độ) Thay số vào công thức trên ta có: ″ v mc =(19,876+ T 5 10) 9723,1 36,187 86,427( 2 1 ) 9723,1 634,1 − ++ (kJ/kmol. độ) Ta có: av"=20.69548; bv"/2=0.00261 3. Tỉ nhiệt mol đẳng tích trung bình của hỗn hợp: Tỉ nhiệt mol đẳng tích trung bình của hỗn hợp trong quá trình nén tính theo công thức sau: ′ v mc = T v v r vrv b a mcmc . 21 . ′ + ′ = + ″ + γ γ (kJ/kmol. độ) Thay các giá trị vào ta có: Tmc v . 2 00211,0 836,19 += ′ (kJ/kmol. độ) av'=19.836; bv'/2=0.00211 4. Chỉ số nén đa biến trung bình n 1 : Chỉ số nén đa biến trung bình phụ thuộc vào rất nhiều thông số kết cấu và thông số vận hành như kích thước xilanh, loại buồng cháy, số vòng quay, phụ tải trạng thái nhiệt độ của động cơ …Tuy nhiên n 1 tăng giảm theo quy luật sau: Tất cả những nhân tố làm cho môi chất mất nhiệt sẽ làm cho n 1 tăng. Chỉ số nén đa biến trung bình n 1 được xác định bằng cách giải phương trình: ( ) 1 2 314.8 1 1 1 1 + ′ + ′ =− − n a v v T b a n ε GVHD: PHẠM HỮU TRUYỀN 8 SVTH: TRƯƠNG XUÂN HẢI TRƯỜNG ĐHSPKT VINH …    … KHOA: CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC Chú ý: thông thường để xác định n 1 ta phải chọn n 1 trong khoảng 1,340 ÷ 1,390 .Chọn n 1 =1,3678. Ta có: vế trái =0,3683 sai số =0,0005 <0,2% vế phải =0,3678 thoả mãn điều kiện 5. Áp suất cuối quá trình nén p c : Áp suất cuối quá trình nén p c được xác định theo công thức sau: ε n pp ac 1 . = 4859,35,14.09,0 3678,1 == c p (MPa) 6. Nhiệt độ cuối quá trình nén T c : Được xác định theo công thức: ε 1 1 . − = n TT ac 7,9445,14.3,353 13678,1 == − c T ( 0 K) 7. Lượng môi chất công tác của quá trình nén M c : Lượng môi chất công tác của quá trìng nén M c được xác định theo công thức: M c =M 1 +M r =M 1 .(1+ r γ ) Thay các giá trị vào ta có: M c = 009,1)0346,01(9755,0 =+ (kmol/kgn.l) 1.2.3. Tính toán quá trình cháy: 1. Hệ số thay đổi phân tử lý thuyết 0 β : Ta có hệ số thay đổi phân tử lý thuyết 0 β được xác định theo công thức: 0 β = 1 2 M M = 11 1 1 M M M MM ∆ += ∆+ Trong đó độ tăng mol M ∆ của các loại động cơ được xác định theo công thức: =∆ M 0.21(1- α )M 0 + ( 4 H + nl µ 1 32 − Ο ) Đối với động cơ Điêzen 32 0 4 +=∆ H M Thay số vào ta có: GVHD: PHẠM HỮU TRUYỀN 9 SVTH: TRƯƠNG XUÂN HẢI TRƯỜNG ĐHSPKT VINH …    … KHOA: CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC ⇒ + += 0 0 . ) 324 ( 1 M OH α β 0324,1 4946,0.9723,1 32 004,0 4 126,0 1 0 = + += β 2. Hệ số thay đổi phân tử thực tế β: (Do khí sót) Ta có hệ số thay đổi phân tử thực tế β được xác định theo công thức: r r γ γβ β + + = 1 0 Thay số vào ta có: 0313,1 0346,01 0346,00324,1 = + + = β 3. Hệ số thay đổi phân tử thực tế tại điểm z ( z β ): (Do cháy chưa hết) Ta có hệ số thay đổi phân tử thưc tế tại điêm z ( z β ) được xác định theo công thức: . 1 1 1 0 r z γ β β + − += χ z Thay số vào ta có: 0264,18426,0. 0346,01 10324,1 1 = + − += z β Trong đó: χ z = b z ξ ξ = 8426,0 864,0 728,0 = 4. Lượng sản vật cháy M 2 : Ta có lượng sản vật cháy M 2 được xác định theo công thức: 1012 . Μ=∆Μ+Μ=Μ β (kmol/kg.nl) M 2 =1,0324.0,9755 = 1,0071 (kmol/kg.nl) 5. Nhiệt độ tại điểm z (T z ): Đối với động Điêzen, nhiệt độ tại điểm z (T z ) bằng cách giải phương trình cháy sau: ( ) zvzcv r Hz TmcTmc M Q 314,8 )1( . ,,, 1 βλ γ ξ =++ + Trong đó : H Q : Nhiệt trị của nhiên liệu Điêzen, thông thường có thể chọn H Q =42,5.10 3 (kJ/kg n.l) − ,, pz mc Tỉ nhiệt mol đăng tích trung binh của sản vật cháy tại z: GVHD: PHẠM HỮU TRUYỀN 10 SVTH: TRƯƠNG XUÂN HẢI [...]... tra tính năng tốc độ của động cơ Nếu động cơ ở tốc độ cao, đường này thế nào cũng cắt đường nén ac Động cơ tốc độ thấp, đường pj ít khi cắt đường nén Ngoài ra đường pj còn cho ta tìm được giá trị của p ∑ = p kt + p j một cách dễ dàng vì giá trị của đường p ∑ chính là khoảng cách giữa đường pj với đường biểu diễn p kt của các quá trình nạp, nén ,cháy, giãn nở và thải của động cơ Khai triển đồ thị p j... TRƯƠNG XUÂN HẢI …   … TRƯỜNG ĐHSPKT VINH KHOA: CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC Rλ/2 p O O , 180 β1 , a Z pz 60 c 120 90 ,, ( p-v ) c b po 0 r b b B a a εV Vc c Hình 1.2: Đồ thi công đã hiệu chỉnh GVHD: PHẠM HỮU TRUYỀN 20 SVTH: TRƯƠNG XUÂN HẢI V …   … TRƯỜNG ĐHSPKT VINH KHOA: CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC CHƯƠNG II TÍNH TOÁN ĐỘNG HỌC , ĐỘNG LỰC HỌC 2.1 Vẽ đường biểu diễn các quy luật động học: Các đường biểu diễn này đều vẽ trên... 0,4382(%) 193,30.42500 g i QH 5 Áp suất tổn thất cơ giới pm : Áp suất tổn thất cơ giới được xác định theo nhiều công thức khác nhau và được biểu diễn bằng nhiều quan hệ tuyến tính với tốc độ trung bình của động cơ Ta có tốc độ trung bình của động cơ là : vtb = S n 30 = 180.1500 =9 30 (m/s) Theo số thực nghiệm có thể tính pm theo công thức sau : Đối với động Điênzen cao tốc(vtb > 7 nên : pm = 0,015 +... -1 -4 -9 -14 -18 -20 -22 …   … TRƯỜNG ĐHSPKT VINH KHOA: CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC 0 0 0 0 0 + Ở các điểm α = 0 ,180 ,360 ,540 ,720 ta đều có T= 0 nên đường T đều cắt trục hoành α + Ở các điểm PΣ = 0 thì T = 0 nên 2 đường này giao nhau trên trục hoành α Đồ thị T 2.2.10 Vẽ đường biểu diễn ∑ T = f (α) = (α) của , Z = f (α ) động cơ nhiều xilanh : Động cơ nhiều xilanh có mômen tích luỹ vì vậy phải xác định mômen... 22, 33…Vẽ đường bao trong tiếp tuyến với 11, 22, 33….Ta được các đường cong biểu diễn quan hệ j = f ( x) GVHD: PHẠM HỮU TRUYỀN 23 SVTH: TRƯƠNG XUÂN HẢI …   … TRƯỜNG ĐHSPKT VINH KHOA: CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC C Jmax 1 F1 J=f(s) 2 S -3λRω2 E B ÂCD F2 4 F 1' 2' 3' Jmin 3 A ÂCT 4' D ĐCD ĐCT Đường biểu diễn gia tốc của piston j=f(x) 2.2 Tính toán động lực học : 2.2.1 Các khối lượng chuyển động tịnh tiến: - Khối... HỮU TRUYỀN 24 SVTH: TRƯƠNG XUÂN HẢI …   … TRƯỜNG ĐHSPKT VINH KHOA: CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC m1 = (0.28 ÷ 0.29)mtt =0,29.5,26=1,5254(kg) trong đó mtt = 5,26 (kg) là khối lượng thanh truyền đề bài đã cho Vậy ta xác định được khối lượng tịnh tiến: m m = mnpt + m1 =2,37+1.5254= 3.8954(kg) 2.2.2 Các khối lượng chuyển động quay: Khối lượng chuyển động quay của một khuỷu bao gồm: - Khối lượng của thanh truyền quy... SVTH: TRƯƠNG XUÂN HẢI …   … TRƯỜNG ĐHSPKT VINH n2 − 1 = KHOA: CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC 8,314 ( ξ b − ξ z ).Q H b′′ ′′ + avz + vz ( Tz + Tb ) M 1.(1 + γ r ).β ( Tz − Tb ) 2 * (10) Trong đó: Tb: Là nhiệt trị tại điểm bvà xác định theo công thức: Tb = QH * Tz 1925,9 = = 1018,3 (0K) n2 −1 δ 13,811, 2438−1 : Nhiệt trị tính toán ở đây ta xét với động cơ Điêzen nên: * QH = QH = 42500 (kJ/kgnl) Thay vào công thức (10)... ′ p i = p i ϕd = 0,6372.0,97 = 0,1680 (MPa) Trong đó ϕd là số hiệu đính đồ thị công Chọn theo tính năng và chủng loại động cơ 3 Suất tiêu hao nhiên liệu gi: Ta có công thức xác định suất tiêu hao nhiên liệu chỉ thị gi: gi = GVHD: PHẠM HỮU TRUYỀN 432.10 3.ηv p k M 1 pi Tk 13 (g/kW.h) SVTH: TRƯƠNG XUÂN HẢI …   … TRƯỜNG ĐHSPKT VINH gi = 4 KHOA: CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC 432.10 3.0,8012.0,1 =193,30 0,9755.0,1680.297... phải xác định mômen này Ta xác định chu kỳ của mômen tổng phụ thuộc vào số xilanh và số kỳ, Chu kỳ này bằng đúng góc công tác của các khuỷu : δct = 180.τ 180.4 = = 120 i 6 Trong đó : τ : Là số kỳ của động cơ i : Là số xilanh của động cơ Nếu trục khuỷu không phân bố các khuỷu theo đúng góc công tác (điều kiện đồng đều chu trình) thì chu kỳ của mômen tổng cũng thay đổi Ta tiến hành vẽ đường biểu diễn ∑T... = (α) cũng = ∑ R ) T 33 chính là đường biểu diễn Ta vẽ đường biểu diễn này như sau : SVTH: TRƯƠNG XUÂN HẢI …   … TRƯỜNG ĐHSPKT VINH KHOA: CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC 1 Lập bảng xác định các góc αi ứng với các khuỷu theo thứ tự làm việc của động cơ, chẳng hạn đối với độnh cơ 4 kỳ,6 xilanh có thứ tự làm việc 1-5-36-2-4 : 00 180 0 360 0 540 0 720 0 1 nạp Nén Cháy Thải α1 = 0 0 2 Nén Cháy Thải nạp α 2 = 240 0 3 Thải . KHOA: CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC CHƯƠNG I TÍNH TOÁN CHU TRÌNH CÔNG TÁC CỦA ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG 1.1 Trình tự tính toán : 1.1.1 Số liệu ban đầu: 1- Kiểu động cơ: 3D6. Động.  … KHOA: CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC Áp suất môi trường p k là áp suất khí quyển trước khi nạp vào động cơ .Với động cơ không tăng áp thì áp suất