thiết kế sơ bộ hệ thống xử lý nước thải sản xuất dầu DOP của công ty LG VINA

trình bày về thiết kế sơ bộ hệ thống xử lý nước thải sản xuất dầu DOP của công ty LG VINA

CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI SẢN XUẤT DẦU DOP CHƯƠNG 6 CHƯƠNG 6 THIẾT KẾ SƠ BỘ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI SẢN THIẾT KẾ SƠ BỘ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI SẢN XUẤT DẦU DOP CỦA CÔNG TY LG VINA XUẤT DẦU DOP CỦA CÔNG TY LG VINA 6.1. XÁC ĐỊNH CÁC THÔNG SỐ TÍNH TOÁN:  Thành phần nước thải đầu vào: Chỉ tiêu Đơn vò Hàm lượng Đầu ra sau lắng COD BOD 5 SS pH Ntổng Ptổng mg/l mg/l mg/l - mg/l mg/l 3000 500 150 ≤ 4 68 - 2000 500 144 4 68 -  Lưu lượng tính toán: Đâøu vào trong quá trình xử lýù: Lưu lượng trung bình ngày của nước thải sản xuất : Q NTSX = Q 1 = 100 m 3 /ngày. Lưu lượng trung bình giờ của nước thải sản xuất : ngaym Q Q Q ngay tb h tb /2,4 24 100 2424 3 1 ==== Lưu lượng trung bình giây của nước thải sản xuất: )/(2,1 6,3 2,4 6,3 , sl Q Q h tb sl tb === Lưu lượng lớn nhất giờ của nước thải sản xuất: 75 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI SẢN XUẤT DẦU DOP )/(6,120,32,4 3 ,1,1 max hmxxKQQ ch h tb h === Lưu lượng lớn nhất giây của nước thải sản xuất: )/(6,332,1 ,, max slxxKQQ ch sl tb sl === Trong đó: K ch – hệ số không điều hoà chung của nước thải lấy theo điều 2.1.2 tiêu chuẩn TCXD 51 – 84 lấy theo bảng 4.1: Bảng 4.1: Hệ số không điều hoà chung: Q tb l,s (l/s) 5 15 30 100 200 300 500 800 1250 K ch 3,0 2,5 1,8 1,6 1,4 1,35 1,25 1,2 1,15 6.2. BỂ THU GOM: 6.2.1. Thông số thiết kế: Q tb ngày =100 (m 3 /ngày) Q max 1.h = 12,6 (m 3 /h) Q tb 1,h = 4,2 (m 3 /h). Q max 1.s = 3,5 (l/s) Q tb 1,s =1,2 (l/s) 6.2.2. Kích thước bể thu gom: Bể thu gom có nhiệm vụ là chứa lượng nước thải sinh ra trong một ngày. Do quá trình sản xuất hoạt động gián đoạn nên lượng nước thải sinh ra trong mỗi giờ khác nhau, cần thiết kế bể có thể tích chứa lượng nước thải sinh ra trong một ngày để tránh làm thay đổi lớn về lưu lượng và thành phần nước thải, nhờ đó quá trình vận hành hệ thống xử lý nước thải ở các giai đoạn sau được tiến hành thuận lợi hơn. Thể tích bể thu gom ứng với Q tb ngày = 100 (m 3 /ngày): V be å= 100(m 3 ). Kích thước của bể thu gom: V be å = L x B x H = 5 x 5 x 4 = 100 (m 3 ). 76 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI SẢN XUẤT DẦU DOP Chiều cao xây dựng của bể thu gom: H xd =H + H dt = 4 + 0,3 = 4,3(m). Vậy thể tích thực của bể: V be å = L x B xd x H xd = 5 x 5 x 4,3 = 107,5(m 3 ). 6.3. BỂ TÁCH DẦU: Bể tách dầu được sử dụng để giữ lại các hạt dầu thô khi nồng độ lớn hơn 100mg/l. Đối với thành phần nước thải của công ty, có nồng độ dầu còn lại khoảng 120mg/l( theo bảng đánh giá tác động môi trường tại công ty của Trung tâm Bảo Vệ Môi Trường ), nên có thể sử dụng bể tách dầu này để thu hồi lại dầu. Bể tách dầu này được thiết kế như bể lắng ngang. Bể lắng ngang là bể lắng có dạng hính chữ nhật dài trên mặt bằng. Bể lắng này vừa có nhiệm vụ tách dầu vừa có nhiệm vụ loại SS trước khi dẫn đến các công trình xử lý sinh học. Có nhiều phương pháp tính bề lắng ngang, nhưng trong giớn hạn luận văn này chọn tính toán theo phương pháp của tiêu chuẩn thiết kế: TCXD 51-84. Chiều dài bể lắng được tính toán theo công thức: )(5,26 6,05,0 24 m x x KxU vxH L o === Trong đó: • U o : độ thô thủy lực (tốc độ nổi của hạt dầu), U o =0,4 ÷ 0,6 mm/s. Chọn U o =0.6mm/s (trong trường hợp này khoảng 60% hạt dầu bò giữ lại) • v: tốc độ tính toán trung bình trong phần nước chảy của bể, v=4 ÷ 6 mm/s. Chọn v=4 mm/s. • H: chiều sâu phần nước chảy của bể, H=2m. • K:hệ số lấy theo kiểu bể lắng, đối với lắng ngang lấy K=0,5. Chiều rộng của bể thu dầu, chọn B=3m. Diện tích tiết diện ướt của bể lắng ngang được tính theo công thức: )(9,0 004,0 0036,0 2 max, m v Q S s === . 77 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI SẢN XUẤT DẦU DOP Thời gian lắng thực tế ứng với kích thước đã tính toán và chọn như sau: )(7,12 5,12 159 max h Q V t h be === Trong đó: • V be : thể tích bể theo kích thước chọn, V be = L x B x H=26,5 x 3 x 2=159 (m 3 ) • Q max h : lưu lượng giờ lớn nhất, Q max h =12,5 m 3 /h. Chiều cao xây dựng của bể lắng ngang: H xd = H + h 1 + h 2 + h 3 = 2 + 0,35 + 0,3 + 0,35 = 3,0 (m) Trong đó: • H: chiều sâu tính toán của vùng lắng, H=2m. • h 1 : chiều cao lớp trung hòa, h 1 =0,35m. • h 2 : khoảng cách từ mực nước đến thành bể, h 2 =0,3m. • h 3 : chiều cao phầán chứa cặn, h 3 =0,35m. Đáy bể được thiết kế với độ dốc i=0,01 ÷ 0,02 ngược với hướng nước chảy. Cặn lắng từ hố tập trung nhờ ống xả có đường kính 150 ÷ 200mm, dưới áp lực thủy tónh 1,5m cột nước (TCXD 51-84) đưa đến hố gom và được thải bỏ cùng với chất thải rắn trong quá trình lọc. Do lượng dầu trong nước thải tỷ lệ thuận với nồng độ COD trong nước thải, nên với U o =0.6mm/s (trong trường hợp này khoảng 60% hạt dầu bò giữ lại), có nghóa là nồng độ COD sau lắng cũng giảm đi 40%. Vậy với thiết kế như trên, với thời gian lưu là 12,7 giờ thì sau lắng nồng độ COD còn lại là 2000 mg COD/l. Kết quả nghiên cứu cũng khẳng đònh điều này. * Lước chắn rác: Trong nước thải của sản xuất dầu có hàm lượng lớn huyền phù và cặn mòn trong quá trình rửa lọc, nên sử dụng lưới chắn rác thay cho song chắn rác. Lưới được đặt ở đầu ống nướ thải vào bể thu gom, mỗi tuần được vệ sinh một lần bằng phương pháp thủ công. 78 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI SẢN XUẤT DẦU DOP Sử dụng loại lưới là những dây thép đan với nhau , chiều rộng mắt lưới không lớn hơn 5 mm. Hiệu quả khử SS = 4%. Hàm lượng chất lơ lửng qua lưới chắn còn lại là: SS 1 = SS (100% - 4%) = 150 x 96% = 144 (mg/l). Tổn thất áp lực qua lưới: ( ) ).(106 5,0 105,3 81,926,0 1 )2( 1 4 3 2 1 mx x x xxA Q x xgCx h − − =         =       = Trong đó: • C: hệ số lưu lượng xả qua lưới ( C =0,6 đối với lưới sạch). • Q: lưu lượng qua lưới (m 3 /s). • A: diện tích hiệu quả của lưới (m 2 ), lấy = 50% diện tích tấm lưới. • g: Gia tốc trọng trường (m/s 2 ). 6.4. BỂ ĐIỀU HÒA: 6.4.1. Chức năng: Bể điều hòa có nhiệm vụ điều hòa lưu lượng và tải lượng ô nhiễm trong nước thải nhằm kiểm soát hoặc giảm thiểu sự dao động về tính chất của nước thải, tạo điều kiện tối ưu cho quá trình cho các quá trình xử lý về sau. Việc sử dụng bể điều hòa trong quá trình xử lý mang lại một số thuận lợi như sau:  Tăng cường hiệu quả xử lý nước thải bằng phương pháp sinh học vì bể điều hòa có khả năng giảm thiểu hoặc loại bỏ hiện tượng vi sinh vật bò sốc do tải trọng đột ngột tăng cao, pha loãng các chất gây ức chế cho quá trình xử lý sinh học, ổn đònh pH của nước thải mà không phải tiêu tốn nhiều hóa chất.  Nâng cao hiệu quả lắng cặn ở các bể lắng vì duy trì được tải trọng chất rắn vào các bể lắng là không đổi.  Giúp cho việc cấp nước vào các bể sinh học được liên tục trong khoảng thời gian không có nước thải đổ về trạm xử lý. Bên trong bể điều hòa thường được bố trí các thiết bò khuấy trộn hoặc cấp khí nhằm tạo ra sự xáo trộn đều các chất ô nhiễm trong toàn bộ thể tích nước thải, tránh việc lắng cặn trong bể. Ngoài ra nó cũng giúp cho việc oxy hóa một phần các 79 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI SẢN XUẤT DẦU DOP chất bẫn hữu cơ. Nhưng đối với nước thải nhiễm dầu hóa dẻo DOP, do mùi của nước thải gây khó thở, nên bể điều hòa này chỉ dử dụng đề điều hòa một phần nào chất lượng nước, không dùng xáo trộn trong bể. 6.4.2. Tính toán kích thước bể điều hòa: Để xác đònh chính xác dung tích của bể điều hòa, ta cần có các số liệu về độ biến thiên lưu lượng nước thải theo từng khoảng thời gian trong ngày, lưu lượng trung bình của ngày. Ở đây, do không có điều kiện để điều tra cụ thể về độ biến thiên lưu lượng nước thải của nhà máy theo từng khoảng thời gian trong ngày nên ta chỉ có thể tính thể tích của bể điều hòa một cách gần đúng như sau: _ Thể tích bể điều hòa: W = Q h TB x t đh = 4,2 x 5 = 21 (m 3 ). Trong đó: ♦ Q h TB : Lưu lượng giờ trung bình của nước thải, 20m 3 /h. ♦ t đh : thời gian lưu nước trong bể điều hòa, lấy bằng 5 h. _ Chọn kích thước bể điều hòa: Dài x rộng x chiều cao mặt nước = 5,25 x 2 x 2 (m). Chiều cao dự trữ trên mặt nước: 0,3 m. 6.5. BỂ CHỨA DẦU ĐÃ TÁCH: V be = B x L x H = 1,5 x 3,0 x 2,3 = 10,35 (m 3 ). 6.6. BỂ LỌC KỴ KHÍ: Theo số liệu nghiên cứu, với đầu vào là 2000 mgCOD/l, thì khi chạy mô hình động với lưu lượng là 18 l/ngày, tương ứng với thời gian lưu nước trong mô hình là 16 giờ, đầu ra còn 900 mg COD/l. Như vậy bể lọc kỵ khí được thiết kế như sau: Với Q tb h = 4,2 m 3 /h, t = 16 giờ: )(2,67162,4 3 mxxtQV h tb be === Do mô hình được làm hai bậc, nên với thể tích bể như trên được chia làm 2 bể có kích thước bằng nhau. 80 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI SẢN XUẤT DẦU DOP V 1 = V be /2=67,2/2=33,6 (m 3 ). Chiều cao của mực nước là H nước = H + h 1 + h 2 = 2 + 0,8 + 0,7 + 1,2= 4,7m Trong đó: • H :là chiều cao lớp vật liệu lọc, chọn H = 2m. • h 1 : Chiều cao của khối bùn lơ lửng dưới lớp lọc, h 1 =0,8 m. • h 2 : Chiều cao từ mặt trên của vật liệu lọc đến lưới chắn trên, h 2 = 0,7 m. • h 3 : Chiều cao từ lưới chắn trên đến máng thu nước, h 3 =1,2m. • h 3 : Chiều cao bảo vệ, h 3 = 0,5m. Chiều cao xây dựng cuả bể: H xd = H nước + h bv = 4,7 + 0,5 = 5,2 (m). Vậy diện tích cần thiết của một bể lọc là: )(15,7 7,4 6,33 2 m H V F nuoc be === Vậy F = B xL = 2,68 x 2,68 = 7,18 (m 2 ). Thể tích của tầng vật liệu lọc là : V lọc = B x L x H 1 = 2,68 x 2,68 x 2 = 14,36 (m 3 ). Vận tốc nước dâng trong bể: )./(6,0 15,7 2,4 hm F Q v h tb === Đểà giữ lớp bùn ở trạng thái lơ lửng, tốc độ nước dâng trong bể phải trong khoảng 0.6 ÷ 0.9 m/h, vậy thiết kế đạt tiêu chuẩn. Ta có khối lượng riêng của xơ dừa là ρ = 31,88 kg/m 3 . Vậy khối lượng xơ dừa cần cho một bể lọc kỵ khí là : M 1 = V lọc x ρ =14,36 x 31,88 =458 (kg). Khối lượng xơ dưà cần cho 2 bể là: M KK = M 1 x 2 = 458 x 2 = 916 (kg). Hệ thống phân phối nước 81 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI SẢN XUẤT DẦU DOP _ Vận tốc nước chảy trong đường ống chính dao động từ 0,8 ÷2 m/s. Chọn v ống = 1m/s. Đường kính ống chính sẽ là:  ống = ống TB h xvx xQ π 3600 4 = 114,33600 2,44 xx x ≈ 0,038(m) + Chọn ống chính là ống thép có đường kính  =40 (mm). + Kiểm tra lại vận tốc nước chảy trong ống : V ống = π xxD xQ ống 3600)( 4 2 = 14,33600)1040( 2,44 23 xxx x − = 0,93(m/s). Nước từ ống chính sẽ được chia làm hai ống nhánh (Lưu lượng nước trên ống chính phân bố đều cho các ống nhánh). Ở mỗi ống nhánh, ta bố trí 3 vò trí phân phối nước. Ở mỗi vò trí, đục 2 lỗ có đường kính d lỗ = 8 mm. Vận tốc nước trong ống nhánh dao động từ 1,5÷2,5 (m/s). Chọn v nhánh = 1,5m/s. + Đường kính ống nhánh :  nhánh = nhánh TB h xvxx xQ π 36002 4 = 5,114,336002 2,44 xxx x ≈ 0,022 (m) = 22 (mm). Chọn ống nhánh phân phối cũng là ống thép với  nhánh =22mm. + Kiểm tra lại vận tốc trong ống nhánh: V nhánh = πφ xxx xQ nhánh TB h 3600)(2 4 2 = 14,33600)022,0(2 2,44 2 xxx x = 1,54 (m/s) + Các ống nhánh và vò trí phân phối được bố trí để phân phối nước đều trên toàn diện tích bể như hình 6.4. 82 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI SẢN XUẤT DẦU DOP Hình 6.8.1 : Sơ đồ tính toán ống phân phối nước bể UASB Tính lượng khí _ Thể khí sinh ra đối với 1 kg COD được loại bỏ là : 0,5m 3 (“Design Of Anerobic Process For The Treatment Of Industrial And Municipal Wastes” – Joseph F. Malina) . Vậy tổng thể tích khí sinh ra trong 1 ngày là: Q khí = 0.5 x Q ng TB x 1000 9002000 − = 0.5 x 100 x 1000 9002000 − = 55 (m 3 / ngày) _ Thể tích khí CH 4 sinh ra đối với 1 kg COD được loại bỏ là : 0.35 m 3 . Vậy thể tích khí CH 4 sinh ra là: Q khí = 0.35 x Q ng TB x 1000 9002000 − = 0.35 x 100 x 1000 9002000 − = 38,5 (m 3 / ngày) Ống thu bùn Ống thu bùn có đường kính 40 mm có đục lỗ, d lỗ = 10mm. Bùn được xả nhờ áp lực thủy tónh theo đònh kỳ từ 2-3 tháng. Ống thu bùn được đặt dọc theo chiều dài bể, cách đáy bể 0,35m. Theo nghiên cứu thì với nồng độ đầu vào sau lắng tách dầu là 2.000 mgCOD/l, thì sau khi qua kỵ khí 2 bậc với lưu lượng là 18 l/h (so với mô hình thí nghiệm), thì nồng độ COD giảm còn 900 mg COD /l. Như vậy, với thiết kế như trên (dựa vào số liệu nghiên cứu), thì nồng độ COD sau kỵ khí cũng còn 900 mgCOD/l, được cho vào bể lọc hiếu khí. 6.7. BỂ LỌC HIẾU KHÍ: Dựa kết quả nghiên cứu ở phần trên, thì với nồng độ đầu vào hiếu khí 900 mg COD/l ứng với thời gian lưu là 8 giờ, bể hiếu khí sẽ được thiết kế như sau: 83 2680 26 80 Ống nhánh Ống chính Phân phối nước 67 0 670 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI SẢN XUẤT DẦU DOP Thể tích bể hiếu khí: )(6,3382,4 mxxtQV tbbe === Chiều cao mực nước: H nước = H + h 1 + h 2 + h 3 = 2 + 0,8 + 0,7 + 1,2 =4,7 (m). Trong đó: • H: Chọn chiều cao lớp vật liệu lọc, H =2 m. • h 1 :Chọn chiều cao từ đáy đến lưới chắn bên dưới, øh 1 = 0,8m. • h 2 : Chọn chiều cao từ lớp vật liệu đến lưới chắn trên, h 2 =0,7m. • h 3 : Chiều cao từ lưới chắn trên đến máng thu nước, h 3 =1,2 m • Chiều cao bảo vệ là h 4 = 0,3 m. Chiều cao xây dựng cuả bể: H xd = H nước + h bv = 4,7 + 0,3 = 5,0 (m). Diện tích cần thiết của bể lọc: )(15,7 7,4 6,33 m H V F nuoc be === F = B x L = 2,68 x 2,68 = 7,18 (m 2 ) Tải trọng thủy lực: )./(14 15,7 100 23 ngaymm F Q q ngay === Tải trọng thủy lực cho phép của bể lọc sinh học q=9,4 – 37 m 3 /m 2 .ngày, thì q tt =14 m 3 /m 2 .ngày đạt tiêu chuẩn cho phép. Thể tích lớp vật liệu lọc: V loc = B x L x H = 2,68 x 2,68 = 14,36 (m 3 ). Ta có khối lượng riêng của xơ dừa là ρ = 31,88 kg/m 3 . Khối lượng của xơ dừa trong bể hiếu khí: M HK = ρ x V loc = 31,88 x 14,36 = 458 (kg). 84 [...]...CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI SẢN XUẤT DẦU DOP Tổng khối lượng xơ dừa dùng trong hệ thống xử lý: M = MHK + MKK = 458 + 574 = 1032 (kg) Lưu lượng đơn vò không khí (m 3 không khí/m3 nước thải) được quy đònh trong khoảng B = 8 – 12 m3 không khí/m3 nước thải • Tính hệ thống ống phân phối nước lọc: Chọn phương pháp cấp nước và khí kết hợp từ dưới đáy lên Do bể hiếu... thiết để khử trùng nước thải, kg/h • Q: lưu lượng tính toán của nước thải 94 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI SẢN XUẤT DẦU DOP • a : liều lượng hoạt tính lấy theo điều 6.20.3 tiêu chuẩn TCVN 51 – 84 Nước thải sau xử lý cơ học: a = 10 g/m3 Nước thải sau xử lý sinh học hoàn toàn: a =3 g/m3 Nước thải sau xử lý sinh học không hoàn toàn: a = 5 g/m3 Lượng Clo được sử dụng để khử trùng cho một ngày... bố giống như hệ thống phân phối nước, nhưng được phân bố so le Tính toán các thiết bò phụ cho bể aerotank _ Tính toán máy nén khí : 86 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI SẢN XUẤT DẦU DOP p lực cần thiết cho hệ thống ống khí nén được xác đònh theo công thức: Hd = hd + hc + hf + H Trong đó: ♦ hd, hc: Tổn thất áp lực do ma sát dọc theo chiều dài trên đường ống dẫn và tổn thất cục bộ tại các điểm... tốc nước trong máng thu: v mang = Q 100 = = 0,51(m / s ) 24 x3600 x0,00225 24 x3600 x0,00225 Hệ thống máng răng cưa: Máng răng cưa có dạng chữ V, góc 90 o, đặt dọc theo máng thu nước với mục đích phân bổ nước đều và giữ lại các tạp chất nổi Máng được gắn ở mặt ngoài hay mặt 93 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI SẢN XUẤT DẦU DOP trong của máng thu nước tùy theo cách bố trí của máng thu nước. .. phối nước đều trên toàn diện tích bể như hình 6.4 85 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI SẢN XUẤT DẦU DOP 67 0 2680 670 26 80 Phân phối nước Ống nhánh Ống chính Hình 6.9 1 : Sơ đồ tính toán ống phân phối nước bể hiếu khí Tính lượng không khí cần thiết để cung cấp vào bể: Lưu lượng đơn vò không khí (m 3 không khí/m3 nước thải) được quy đònh trong khoảng B = 8 – 12 m3 không khí/m3 nước thải Chọn... Nhiệt độ tuyệt đối của không khí đầu vào: T1=273+26=299oK ♦ P1 : Áp lực tuyệt đối của không khí đầu vào : 1atm ♦ P2 : Áp lực tuyệt đối của không khí đầu ra : P2 = Pm + 1 = 1,484 (atm) 87 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI SẢN XUẤT DẦU DOP n= ♦ K −1 =0.283 (K=1.395 đối với không khí) K ♦ 29,7 : Hệ số chuyển đổi e :Hiệu suất của máy, e = 0.7 ÷ 0,8, chọn e = 0,8 ♦ Vậy công suất của máy nén khí sẽ... độ nước chảy trong ống: 89 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI SẢN XUẤT DẦU DOP v= 4 xQ s tb π xd 2 o 4 x1,2 x10 − 3 = = 2,44(m / s) π x(25 x10 − 3 ) 2 Tính toán bể lắng: Tính toán bể lắng đứng cho trong bảng sau: Bảng 10.1: Thông số thiết kế bể lắng đứng STT Thông số thiết kế Đơn vò Giá trò 1 Vận tốc dẫn nước vào ống trung tâm m/s 0,8 – 1,2 2 Chu kỳ xả cặn ngày 7 – 30 3 Thời gian lưu nước. .. cao phần hình nón của bể lắng đứng α : góc nghiêng của bể lắng so với phương ngang, lấy không thấp hơn 50o (điều 6.5.9 TCXD 51-84), α = 50o • 91 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI SẢN XUẤT DẦU DOP • h2: chiều cao lớp trung hòa, (m) • h3: chiều cao giả đònh của lớp cặn lắng trong bể ≥ 0,5m, chọn h3 = 0,5m →h2=0,5m • D: đường kính trong của bể lắng, (m) • dn: đường kính đáy nhỏ của hình nón cụt,... 0,31 = 0,40 (m) trong đó: • d2: đường kính tấm hắt 90 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI SẢN XUẤT DẦU DOP • d1: đường kính loe của ống trung tâm Góc nghiêng giữa bề mặt tấm hắt so với mặt phẳng nằm ngang lấy bằng 17 o Chiều cao tấm hắt hình nón: ht hat = d2 0,4 xtg17 o = xtg17 o = 0,06(m) = 60(mm) 2 2 Diện tích tiết diện ướt của bể lắng đứng trong mặt bằng được tính như sau: tb F= Qs 1,2... Trong đó: • HL: chiều cao của bể lắng đứng, HL = 1,9m • Hn: chiều cao phần hình nón, hn = 1,0 m • Ho: khoảng cách từ mực nước đến thành bể, ho=0,18m Thể tích phần chứa cặn: πxhn D 2 + d n 2 + Dxd n Wcc = x( ) 3 4 πx1 1,76 2 + 0,12 + 1,76 x 0,1 Wcc = x( ) = 0,86( m 3 ) 3 4 trong đó: • Wcc: thể tích phần chứa cặn, (m3) 92 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI SẢN XUẤT DẦU DOP • hn: chiều cao hình . 83 268 0 26 80 Ống nhánh Ống chính Phân phối nước 67 0 67 0 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI SẢN XUẤT DẦU DOP Thể tích bể hiếu khí: ) (6, 3382,4. cho bể aerotank _ Tính toán máy nén khí : 86 268 0 26 80 Ống nhánh Ống chính Phân phối nước 67 0 67 0 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI SẢN