Phân phối tỷ số truyền của động cơ

- Công suất cần thiết được xác định: Trong đó: Pct: công suất cần thiết của trục động cơ (kw) Pt: công suất tính toán trên trục tang (kw) η : hiệu suất truyền động

І Chọn động cơ

1 Xác định công suất động cơ

- Công suất cần thiết được xác định:

ηt

ct

P

Trong đó: Pct: công suất cần thiết của trục động cơ (kw)

Pt: công suất tính toán trên trục tang (kw)

η : hiệu suất truyền động

- Hiệu suất truyền động:

η = η2

ol ηđ ηbr ηot ηkn

Trong đó: ηol: hiệu suất 1 cặp ổ lăn

ηot: hiệu suất của 1 cặp ổ trượt

ηđ: hiệu suất của bộ truyền đai

ηbr: hiệu suất của bộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng

ηkn: hiệu suất của nối trục đàn hồi Tra bảng 2.3 (TTTK) ta có:

ηol = 0,99 ; ηđ = 0,96 ; ηbr = 0,98 ;

ηot = 0,99 ; ηkn = 1

η = 0,992 0,96 0,98 0,99 1 = 0,91 Công suất trục tang Pt:

09 ,

2 Xác định số vòng quay sơ bộ của động cơ

- Tỷ số truyền của toàn bộ hệ thống:

ut = uh un

Trong đó:

uh : tỷ số truyền của hộp giảm tốc (bánh răng trụ răng nghiêng)

un : tỷ số truyền của bộ truyền ngoài (đai dẹt)

42 , 0 60000

60000

Trong đó: v: vận tốc băng tải (m/s)

D: đường kính tang quay (mm)

Ta có: Tmm=1,5T1

T = T1 + T2 =1,75T1

75 , 1

5 , 1

1 Phân phối tỷ số truyền ut của hệ dẫn động

- Xác định tỷ số truyền của hệ: 38 , 23

09 , 19

- Phân phối tỷ số truyền: ut = uh un

- Chọn uh theo tiêu chuẩn: uh= 5

5

23 , 38

u

u u

→ Phân phối tỷ số truyền như sau:

ut = 38,23 ; uđ = 7,64 ; uh = 5

2 Xác định mômen xoắn và số vòng quay trên các trục động cơ

+ Công suất trên các trục:

- Trục І:

99 , 0 99 , 0

09 , 6

ol ot t

P P

η

- Trục ІІ:

4 , 6 1 98 , 0 99 , 0

21 , 6

1

kn br ol

P P

ηη

55 , 99

21 , 6 10 55 , 9

10 55 ,

91 , 19

4 , 6 10 55 , 9

10 55 ,

10 55 ,

- Tra bảng 4.13 (TTTK) chọn tiết diện đai b.h = 17.10,5

a, Đường kính bánh đai nhỏ chọn theo tiêu chuẩn bảng 4.13 (TTTK)

Chọn d1 =200 (mm)

- Vận tốc đai:

64 , 7 60000

730 200

- Tỷ số truyền thực tế:

% 4

% 91 , 0

% 100 64 , 7

64 , 7 57 , 7

% 100

57 , 7 ) 01 , 0 1 (

200

1500 )

1 (

1 2

U

U U U

d

d U

) ( 31 , 5683 1350

4

) 200 1500 ( ) 200 1500 ( 2 1350

.

2

4

) (

) (

2 2

2

2 1 2 1 2

mm a

d d d d a

l

=

− +

+ +

=

− + + +

=

ππ

Chọn đai theo tiêu chuẩn l = 5600 (mm)

- Kiểm nghiệm đai về tuổi thọ:

10 36

, 1 6 , 5

64 , 7

0 0 1

2 0 0

1350

200 1500 57 180

α

e, Xác định số đai:

l z u

đ

C C C C P

k P Z

].

[

.

0

1 α

21 6 ] [ 0

P P

- Tra bảng 4.18 (TTTK) → Cz = 0,95

→ Số dây đai:

28 , 2 2 , 1 95 , 0 14 , 1 835 , 0 38 , 3

35 , 1 21 , 6

=

=

Theo tiêu chuẩn chọn số đai là 3

f, Xác định lực căng ban đầu lực tác dụng lên trụ:

đ F Z C v

k P

.

.

35 , 1 21 , 6 780

2 1

0

1 lim = HB + = + =

H

570 70 250 2 70

,

1 1

0 1

F

450 250 8 , 1 8

,

1 2

0 2

F

- Theo 6.5:

4 , 2

7 4

2 2

7 4

2 1

10.7,1230.30

10.4,2280.30

i

T

T c

N

3

max

.

i

t T

T t

n c

3

max 1

1

Trong đó:

NHE: số chu kỳ thay đổ ứng suất tương đương

Ti: mômen xoắn của trục i

c: số lần ăn khớp trong 1 vòng quay

ni: số vòng quay của trục i

7 3

1 630

1 570

- Theo 6.7:

[ ]

) ( 10 03 , 4

75 , 0 5625 , 0 1 35 , 0 1500 1 55 , 99 60

60

7

6 6

max

MPa

t n T

T c

1 1 5 , 504

1 1 450

.

).

1 (

ba H

H a

w

u

K T u

K a

ψσ

β +

=

Trong đó:

aw: khoảng cách trục (mm)

Ka: hệ số phụ thuộc vào vật liệu của cặp bánh răng

T1: mô men xoắn trên trục bánh răng chủ động (N.mm)

[ ]σH : ứng suất tiếp xúc cho phép U: tỷ số truyền

= 0,53.0,3.(5+1) = 0,954

- Tra bảng 6.7 (TTTK) chọn KHβ = 1,05:

3 , 0 5 26 , 527

05 , 1 10 95 , 5 ).

1 5 (

2

5

= +

1 5 (

4

9848 , 0 300 2 ) 1 (

cos

+

= +

=

u m

) 120 24 (

4 cos β = + =

β = 16,26 = 16°15’36’’

c, Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc

- Ứng suất tiếp xúc trên mặt răng làm việc

2

1

)1.(

.2

w w

H M

H H

d u b

u K T Z Z

20 tan arctan(

) cos

tan arctan(

β

α α

tanβb = cos(20,83).tan(16,26) = 15,24

- Theo 6.34:

7 , 1 83 , 20 2 sin

24 , 15 cos 2 ) 2 sin(

cos 2

Z

αβ

- Theo 6.37:

88 , 1 4

.

24 , 15 sin 90

1 24

1 2 , 3 88 , 1 cos 1 1 2 , 3 88 , 1

2 1

−

εα

Z Z

- Theo 6.28:

78 , 0 65 , 1

300 2 1

2

= +

= +

55 , 99 100 60000

. 1

- Theo 6.42:

a v g

300 52 , 0 73 002

w w H

d b v K

2

1

1 +

100 90 52 , 0

) 1 5 (

25 , 1 10 95 , 5 2 78 , 0 7 , 1

Do đó: Zr = 0,95 với da < 700 (mm), KXH = 1

- Theo 6.1 và 6.1a:

[бH] = [бH].Zv.ZR.KXH

d, Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn

Trong đó: bw: chiều rộng vành răng (mm)

300 52 , 0 73 006 , 0

100 90 76 , 1 1

2

.

1

= +

= +

=

α

β F F

w w F

d b V K

Do đó:

KF = KFβ KFα KFv = 1,1.1,37.1 = 1,5 Với εα = 1,65 → 0 , 6

65 , 1

1

= α

= β

Y

- Số răng tương đương:

63 , 135 96

, 0

120 cos

126 , 27 96 , 0

24 cos

3 3

2 2

3 3

1 1

β

z Z

z Z

v v

[бF2] = 253,02 (MPa)

1 , 102 4

100 90

9 , 3 88 , 0 6 , 0 5 , 1 10 59 , 5

6 , 3 1 , 102

1

2 1

F

F F F

бF1max < [бF1]max = 464 (MPa)

бF2max < [бF2]max = 403,6(MPa)

f, Các thông số và kích thước bộ truyền

- Khoảng cách trục: aw = 300 (mm)

Mô duyn pháp: m = 4

Chiều rộng vành răng: bw = 90 (mm)

Tỷ số truyền: um = 5 Góc nghiêng của răng: β = 16°15’36’’

Số răng bánh răng: Z1 = 24 (mm) ; Z2 = 120 (mm)

x2 = 0

Đường kính vòng chia: d1 = 100 (mm) ; d2 = 500 (mm) Đường kính đỉnh răng: da1 = 104,64 (mm); da2 = 504,64 (mm) Đường kính đáy rẳng: df1 = 90 (mm) ; df2 = 490 (mm)

ІV TÍNH TOÁN THIẾT KẾ TRỤC

1 Chọn vật liệu chế tạo

- Thép 45 tôi cải thiện có giớ hạn bền δb = 850 (MPa)

- Ứng suất cho phép [ τ ] = 12 ÷ 20 (MPa)

2 Xác dịnh sơ bộ đường kính trục

- Theo 10.9 đường kính trục thứ k:

[ ]

3 2 ,

0 kτ

k

T

Trong đó: Tk: mômen xoắn trên trục thứ k (N.mm)

[τ]: ứng suất xoắn cho phép (MPa)

dk: đường kính trục thứ k (mm)

- Đường kính trục І:

14 2 , 0

10 95 , 5

2 ,

- Đường kính trục П:

d [ ] 0 , 2 22 88,69

10 07 , 3

2 ,

3 Xác định khoảng cách giữa các gối đỡ và điểm đặt lực:

- Từ bảng 10.3 (TTTK) ta chọn:

- Chiều dài mayo bánh răng và khớp lối trục П:

83 , 20 tan 11900 cos

tan

β

αtw t

Chọn Fk = 2600 (N)

) ( 367 , 687

100 78 , 3470 5 , 0 ) 78 136 ( 49 , 1124 136

)

68 136 (

16 , 4716

2 sin

.

.

11

11

1 12

11 11

11 13

11 1 10

N F

F

d F l l F

l F l l F M

y

y

w a d

y r

1 , 1340 16

, 4716 cos

.

10

10 11

1 10

N F

F F

F F F F

y

y d

y r y y

) 68 136 (

1 , 1340

136 ) 68 136 (

11900

) (

cos

) (

11

11

12 11 11

11 13

11 1 10

N F

F

l l F

l F l l F M

x

x

d x

t y

=

→



+ +

49 , 1124 31 , 3841 11900 sin

.

10

10 11

1 10

N F

F F

F F F F

x

x d

x t x x

−

=

−

− +

−

=

Biểu đồ lực trục

Trục

) ( 03 , 4022

500 78 , 3470 5 , 0 136 16

, 4716

2

.

21

21

2 21

21 23 2 10

N F

F

d F l F l F M

y

y

w a r

20

20 21 2

N F

F F F F

y

y y r y

=

→



− +

=

∑

) ( 11 , 7919

2600 103

136 68 11900

.

.

21

21

22 21

21 23 2 20

N F

F

l F l F l F M

x

x

k x

−

=

− +

2600 11

, 7919 11900

20

20 21 2 20

N F

F F F F F F

x

x x t x x x

=

→



− +

−

= +

− +

=

∑

tdj j

M

d ≥

Trong đó: [ ]σ : ứng suất cho phép

Mj: mô men uốn tổng 2 2

xj yj

j M M

Mtdj: mô men tương đương M tdj = M J2 + 0 , 75M zj2

[ ]3

2 2

2

1 , 0

75 , 0

σ

z x

2 5 2

2

3

2 2

2 11

55 1 , 0

) 10 95 , 5 (

75 , 0 88 , 464824 54

, 448762

1 , 0

75 , 0

+ +

=

+ +

≥

→

σ

z x

M d

= 53,16 Lấy theo tiêu chuẩn d11 = 55 (mm) + Tại tiết diện 1-2 lắp ổ lăn 1-1:

[ ]

) ( 88 , 47 55

1 , 0

) 10 95 , 5 (

75 , 0 22 , 87710 91

, 52364

1 , 0

75 , 0

3

2 5 2

2

3

2 2

2 12

mm

M M

M

= +

+

=

+ +

≥

→

σ

Lấy theo tiêu chuẩn d22 = 50 (mm) + Tại tiết diện 1-3 lắp bánh đai:

[ ] 0 , 1 55 45,41( )

) 10 95 , 5 (

75 , 0

1 , 0

75 , 0

3

2 5 3

2 2

75 , 0

1 , 0

75 , 0

3

2 6 3

2 2

Lấy theo tiêu chuẩn d20 = 85 (mm)

+ Tiết diện 2-1 lắp ổ lăn 2-0:

[ ]

) ( 15 , 81 50

1 , 0

) 10 07 , 3 (

75 , 0 267800

1 , 0

75 , 0

3

2 6 2

3

2 2

2 21

mm

M M

1 , 0

) 10 07 , 3 (

75 , 0 16 , 538500 92

, 594196

1 , 0

75 , 0

3

2 6 2

2

3

2 2

2 22

mm

M M

M

= +

+

=

+ +

≥

→

σ

Lấy theo tiêu chuẩn d22 = 95 (mm)

+ Tại tiết diện 2-3 lắp ổ lăn 2-1 lấy đồng bộ đường kính với d22

d23 = d22 = 95 (mm)

6 Tính mối ghép then

- Kiểm tra độ bền của then theo công thức;

[ ]d d

t h l d

2

1

Trong đó: T: mô men xoắn trên trục

d: đường kính trục

l, b, h, t kích thước then Theo bảng 9.5 (TTTK) với tải trọng va đập nhẹ có [σd]= 100 (MPa) [τc]: ứng suất cắt cho phép [τc] = 20 30 ( )

3

90

[ ] 100 ( ) )

(15

,90 )6 10 (

1

t hl d

(53

,22 16.

bl d

(67

,81 )4, 5 14 (

2

t hl d

(1,

28 25.

92.

95

0710

,3.2

bl d

- Kết cấu trục vừa thiết kế đảm bảo được độ bền mỏi yêu cầu nếu hệ số an toàn tại các chi tiết nguy hiểm thoả mãn điều kiện:

[ ]S S S

S Sj S

j j

.

τ σ τ

- Trong đó:hệ số an toàn cho phép thông thường [S] = 1,5÷ 2,5

sσj : hệ số an toàn chỉ xét riêng ứng suất pháp

mj aj

dj

j K

s

σψσ

σ

σ σ

1 +

sτj: hệ số an toàn chỉ xét riêng đến ứng suất tiếp

mj aj

dj j

K

s

τψτ

τ

τ τ

1 +

Với σ-1 và τ-1: giới hạn mỏi uốn và xoắn ứng với chu kì đối xứng

σ-1 = 0,436 σb = 0,436.600 = 261,6 MPa τ-1 = 0,58 σ-1 = 0,58 261,6 = 151,728 MPaσaj, σmj: biên độ và trị số trung bình của ứng suất pháp tại tiết diện j

Đối với trục quay ứng suất uốn thay đổi theo chu kì đối xứng:

j

j

W M

τaj, τmj: biên độ và trị số trung bình của ứng suất tiếp tại tiết diện j

Trong đó Wj : mômen cản uốn

1 1

3

mm d

t d t b d W

j

j j

Trong đó: W0j : mômen cản xoắn

2

16

d

t d t b d W

j

j j

Trục П: mặt cắt 2-0 lắp khớp nối, mặt cắt 2-1lắp ổ lăn và mặt cắt 2-2 lắp bắnh răng các

ổ lăn được lắp ghép theo k6, lắp bắnh răng, bánh đai, nối trục theo k6 kết hợp với lắp then

Kích thước của then, trị số của mômen cản uốn và mômen cản xoắn ướng với tiết diện trục nhưn sau:

Tiết diện Đường

K

K K K

K

K K K

Ky: hệ số tăng bền bề mặt trục, phụ thuộc vào phương pháp tăng bền bề mặt, cơ tính vật liệu Khi không dùng các phương pháp tăng bền bề mặt: Ky = 1

εσ và ετ: hệ số kích thước kể đến ảnh hưởng của kích thước thiết diện trục đến giới hạn mỏi, tra bảng 10.10 (TTTK)

Kσ và Kτ: hệ số tập trung ứng suất thực tế khi uốn và khi xoắn, trị số phụ thuộc vào các loại yếu tố gây ra tập trung ứng suất

Tra bảng 10.12(TTTK) được: Kσ = 1,76 Kτ = 1,54

Chọn kiểu lắp then : k6

diện mm Rãnh

then

Lắp căng

Rãnh then

Lắp căng

, 0 51 , 3548

78 , 3470

→ chọn loại ổ bi dỡ chặn

2 chọn kích thước ổ lăn

) ( 50

15000 55 , 99 60

r YF K K F

V X

Q= ( + )

Trong đó: Fr và Fa: tải trọng hướng tâm và tải trọng dọc trục

V: hệ số kể đến vòng nào quay (v=1) Kt: hệ số kể đến ảnh hưởng của nhiệt độ(Kt=1) Kđ:hệ số kể đến đặc tính tải trọng

Tra bảng 11.3(TTTK) chọn K=1,5 X:hệ số tải trọng hướng tâm

Y:hệ số tải trọng dọc trụcPhản lực hướng tâm trên các ổ

) ( 07 , 8037 42

, 4063 2

,

2 10 2

F

) ( 51 , 3548 36

, 678 31

,

2 11 2

78 , 3470 1 = = 〉 e =

F V

Fa

Tải trọnh quy ước trên ổ 0 và 1

) ( 25 , 10683 15

, 1 1 ).

78 , 3470 01 , 1 1 07 , 8037 45 , 0 (

)

.

N

K K F Y F V X

= +

=

+

=

) ( 45 , 7653 15

, 1 1 ).

78 , 3470 01 , 1 1 51 , 3548 45 , 0 (

)

.

N

K K F Y F V X

= +

, 89 2

595 , 98 31 , 5102 595

, 89 17 , 7122

.

3

2 2

N L

L Q

i i

m i

∑

∑

) ( 9 , 34 )

( 1 , 27721 595

, 89 11 , 6195

Q

4 kiểm tra khả năng tải tĩnh của ổ

Nhằm tránh biến dạng dư ta tiến hành chọn ổ theo khả nẳng tải tĩnhTheo 11.18

Với ổ 1-1

Qt1 = X1.Fr1 + Y1.Fa = 0,5.3548,51 + 0,47.3470,78 = 3405,52(N)Qt1 < C0 = 18,1(KN)

Như vậy ổ đã chọn thoả mãn khả năng tải tĩnh

B tính ổ lăn cho trục Π:

1 Chọn loại ổ lăn

3 , 0 978

, 0 51 , 3548

78 ,

→ chọn loại ổ bi dỡ chặn

2 chọn kích thước ổ lăn

) ( 85

15000 91 , 19 60

r YF K K F

V X

Q= ( + )

Trong đó: Fr và Fa: tải trọng hướng tâm và tải trọng dọc trục

V: hệ số kể đến vòng nào quay (v=1) Kt: hệ số kể đến ảnh hưởng của nhiệt độ(Kt=1) Kđ:hệ số kể đến đặc tính tải trọng

Tra bảng 11.3(TTTK) chọn K=1,5 X:hệ số tải trọng hướng tâm

Y:hệ số tải trọng dọc trụcPhản lực hướng tâm trên các ổ

) ( 62 , 8846 19

, 8738 88

,

2 20 2

F

) ( 95 , 8881 11

, 7919 03

,

2 21 2

78 , 3470 1 = = 〉 e =

F V

Fa

Tải trọnh quy ước trên ổ 0 và 1

) ( 75 , 11229 15

, 1 1 ).

78 , 3470 01 , 1 1 62 , 8846 45 , 0 (

)

.

N

K K F Y F V X

= +

=

+

=

) ( 54 , 11253 15

, 1 1 ).

78 , 3470 01 , 1 1 95 , 8881 45 , 0 (

)

.

N

K K F Y F V X

= +

, 89 2

595 , 98 7 , 1129 595

, 89 54 , 11253

3

2 2

N L

L Q

i i

m i

∑

∑

0 3

3 501 , 82 89 , 595 2245 , 48 ( )

Q

ổ lăn đã chọn thoả mãn khả năng tải động

4 kiểm tra khả năng tải tĩnh của ổ

Nhằm tránh biến dạng dư ta tiến hành chọn ổ theo khả nẳng tải tĩnh

Với ổ 1-1

Qt1 = X1.Fr1 + Y1.Fa = 0,5.8881,95 + 0,47.3470,78 = 6072,24(N)Qt1 < C0 = 72,2(KN)

Như vậy ổ đã chọn thoả mãn khả năng tải tĩnh

V І Tính toán thiết kế ổ trượt

, 0 3 25

, 0

3 0 , 8 10 0 , 13 0 , 4 10 10

8 ,

2

072,0180,02

min max _

Đo đó độ hở tương đối là: 1 , 48 10 3

85

126 ,

78,3470

p MPa ld

F

pv MPa

n F

19100

91,19.78,347019100

=

Tính ổ trượt bôi trơn ma sát ướt :

05 , 1 085

, 2 026 , 0

) 10 48 , 1 ( 10 6 2

2 3 3

5 , 0

0238 , 0

2 1

+

= +

Z Z

R R

h S

Vậy với các thông số đã chọn ổ trượt làm việc trong điều kiện bôi trơn ma sát ướt

4 Tính kiểm nghiệm về nhiệt

.

d l

Q

ω ψ

f=2,2.0,001055.=2,3.10-3

Độ chênh lệch nhiệt độ vào và ra:

487 , 17 068 , 0 085 , 0 05 , 0 10 855 , 4 870 9 , 1 ( 1000

91 , 19 78 , 3470 10 3 , 2

.

( 1000

.

7

3

= +

= +

=

π π

γ Q K d l C

v F f t

T r

Nhiệt độ trung bình của của dầu:

C t

= +

việc trong ổ đảm bảo được độ nhớt cũng như điều kiện bôi trơn ma sát ướt của ổ

trượt

V Π Tính toán thiết kế vỏ hộp và các chi tiết phụ

1 Tính toán thiết kế vỏ hộp

1.1 tính kết cấu của vỏ hộp

Chỉ tiêu của hộp giảm tốc là độ cứng cao và khối lượng nhỏ Chọn vật liệu để

đúc hộp giảm tốc là gang xám có kí hiệu là GX15-32

Chọn bề mặt ghép nắp và thân đi qua tâm trục:

1.2 Kết cấu bánh răng

Chọn phương pháp rèn để chế tạo bánh răng vật liệu là thép C45

1.3 kết cấu của nắp ổ

Dùng phương pháp đúc để chế tạo nắp ổ vật liệu là GX15-32

Bảng ghi kích thước các phần tử cấu tạo nên hộp giảm tốc.

R2=1,3.d2=1,3.18=23,4(mm) lấy R2 = 24mm

K3 = 56 – (3÷ 5) = 56 – 4 = 52

29

245652

100

15087

Để kiểm tra,quan sát các tiết máy trong hộp khi lắp ghép và để đổ dầu vào

hộp,trên đỉnh hộp có các cửa thăm Dựa vào bảng 18-5/92[TTTK] ta chọn kích

thước của cửa thăm như hình vẽ:

2 Nút thông hơi

Khi làm việc nhiệt độ trong hộp tăng lên, để giảm áp suất và điều hòa không khí bên trong và bên ngoài hộp, người ta dung nút thông hơi Nút thông hơi được lắp cửa thăm(hình vẽ nắp cửa thăm) Theo bảng 18-693[TTTK] ta chọn kích thước

của nút thông hơi như sau:

A B C D E G H I K L M N O P Q R S

3 Nút tháo dầu

Sau một thời gian làm việc, dầu bôi trơn chứa trong hộp bị bẩn hoặc bị biến

chất, do đó phải thay dầu mới Để tháo dầu cũ, ở đáy hộp có chỗ tháo dầu lúc

làm việc lỗ được bít kín bằng nút tháo dầu dựa vào bảng 18-7[2] ta chọn nút

tháo dầu có kích thước như hình vẽ

4 Kiểm tra mức dầu

Để kiểm tra mức dầu trong hộp ta dung que thăm dầu,que thăm dầu có kích

định vị, nhờ có chốt định vị khi xiết bulông không làm biến dạng vòng ngoài của ổ.

6 Bu lông vòng

Để nâng và vận chuyển hộp giảm tốc trên nắp và thân thường lắp them bulông vòng Kích thước bulông vòng được chọn theo khối lượng hộp giảm tốc với hộp giảm tốc bánh răng tụ 2 cấp tra bảng 18-3b[2] ta có Q=480(kg), do đó theo bảng 18-3a[TTTK] ta dùng bulông vòng M16

7 Bôi trơn hộp giảm tốc

a, bôi trơn trong hộp giảm tốc

Do có các bộ chuyền bánh răng trong hộp giảm tốc đều có v < 12m/s nên ta chọn phương pháp bôi trơn ngâm dầu.với vận tốc vòng của bánh răng trụ răng nghiêng

Theo bảng 18-15 ta chọn được loại dầu bôi trơn là AK – 15 có độ nhớt là 20 Centistoc

b, Bôi trơn ngoài hộp giảm tốc

Với bộ chuyền ngoài hộp do không có thiết bị che đậy, hay bị bụi bám vào ta chọn bôi trơn định kỳ bằng mỡ

Bảng thống kê giành cho bôi trơn

Tên dầu hoặc

mỡ

Thiết bị cần bôitrơn

Lượng dầuhoặc mỡ

Thời gian thaydầu hoặc mỡ

8

∆1:50