Thiết kế hồ chứa nước ô căm

Đồ án tốt nghiệp -1- Thiết kế hồ chứa nước Ô Căm Mục Lục PHẦN 1: - TÀI LIỆU CƠ BẢN - CHƯƠNG 1: - CÁC ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN - 1.1 Vị trí địa lý, đặc điểm địa hình, địa mạo khu vực xây dựng công trình, quan hệ F~Z, V~Z - 1.1.2 Đặc điểm địa hình, địa mạo - 1.2 Điều kiện khí hậu, khí tượng - 1.3 Các đặc trưng dòng chảy năm 1.4 Điều kiện địa chất 11 CHƯƠNG 19 ĐIỀU KIỆN DÂN SINH KINH TẾ VÀ HIỆN TRẠNG THỦY LỢI 19 2.1 Tình hình dân sinh kinh tế 19 2.2 Hiện trạng thủy lợi điều kiện cần thiết xây dựng công trình – Tình hình quy hoạch nguồn nước vùng 20 2.3 Phương hướng phát triển kinh tế 24 PHẦN 2: 25 PHƯƠNG ÁN CÔNG TRÌNH ĐẦU MỐI 25 CHƯƠNG 3: 26 NHIỆM VỤ CÔNG TRÌNH VÀ CÁC PHƯƠNG ÁN SỬ DỤNG NGUỒN NƯỚC 26 3.1.Nhiệm vụ công trình: 26 3.2 Nhu cầu sử dụng nguồn nước phương án sử dụng nguồn nước: 26 CHƯƠNG 29 GIẢI PHÁP CÔNG TRÌNH VÀ THÀNH PHẦN CÔNG TRÌNH 29 4.1 Bố trí tổng thể cụm công trình đầu mối hồ Ô Căm 29 Sinh viên: Lớp: Đồ án tốt nghiệp -2- Thiết kế hồ chứa nước Ô Căm 4.2 Cấp bậc công trình tiêu thiết kế: 30 4.3 Hình thức công trình đầu mối 32 CHƯƠNG 33 TÍNH TOÁN THỦY LỢI XÁC ĐỊNH CÁC THÔNG SỐ HÔ CHỨA 33 5.1 Tính toán cân băng nước xác định thông số hồ chứa 33 5.2 Tính toán điều tiết lũ 41 CHƯƠNG 50 THIẾT KẾ SƠ BỘ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN TỐI ƯU 50 6.1 Đặt vấn đề: 50 6.3 Thiết kế sơ tràn tháo lũ: 56 6.4 Tính khối lượng, giá thành phương án: 73 PHẦN 3: 79 THIẾT KẾ KỸ THUẬT CÁC CÔNG TRÌNH ĐẦU MỐI 79 CHƯƠNG 80 THIẾT KẾ ĐẬP NGĂN NƯỚC 80 7.1 XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CƠ BẢN: 80 7.2 TÍNH TOÁN THẤM QUA ĐẬP ĐẤT : 86 7.3 TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH MÁI ĐẬP 97 7.5 Cấu tạo chi tiết 105 CHƯƠNG VIII: THIẾT KẾ TRÀN XẢ LŨ 108 8.1 MỤC ĐÍCH VÀ NHIỆM VỤ: 108 8.2 VỊ TRÍ – HÌNH THỨC – QUI MÔ TRÀN XẢ LŨ 108 8.3 TÍNH THỦY LỰC: 109 8.5 TÍNH TOÁN TIÊU NĂNG CUỐI DỐC NƯỚC 119 8.6 CẤU TẠO CHI TIẾT TRÀN DỌC 126 8.7 TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH TRÀN 129 Sinh viên: Lớp: Đồ án tốt nghiệp -3- Thiết kế hồ chứa nước Ô Căm CHƯƠNG 9:THIẾT KẾ CỐNG NGẦM 139 9.1 NHỮNG VẤN ĐỀ CHUNG 139 9.2 THIẾT KẾ KÊNH HẠ LƯU CỐNG 140 9.3 TÍNH TOÁN KHẨU DIỆN CỐNG 144 9.4 KIỂM TRA TRẠNG THÁI CHẢY TRONG CỐNG 152 9.5 CHỌN CẤU TẠO CHI TIẾT CÁC BỘ PHẬN CỐNG 165 PHẦN 4: 167 CHUYÊN ĐỀ KỸ THUẬT 167 CHƯƠNG 10: TÍNH TOÁN KẾT CẤU CỐNG NGẦM 168 10.1 Mục đích tính toán: 168 10.2 Trường hợp tính toán: 168 10.4 Xác định ngoại lực tác dụng lên mặt cắt cống: 168 10.5 Xác định nội lực cống ngầm: 173 10.6 Tính toán bố trí cốt thép: 181 10.7 Tính toán kiểm tra nứt 190 Sinh viên: Lớp: Đồ án tốt nghiệp -4- Thiết kế hồ chứa nước Ô Căm LỜI MỞ ĐẦU Những năm gần đây, đất nước ta đà phát triển công nghiệp hóa - đại hóa đất để hội nhập kinh tế với nước khu vực Đời sống nhân dân ngày đổi phát triển Song, nước ta sống chủ yếu sản xuất nông nghiệp,có lượng mưa dồi với mạng lưới sông phong phú phân phối không theo thời gian,phần lớn lượng mưa tập trung vào mùa lũ,đồng thời phân bố không lãnh thổ Vì để phát triển đất nước cách toàn diện,chúng ta phải không ngừng trọng phát triển nông nghiệp,để nông nghiệp tảng vững cho nghiệp xây dựng đất nước Do vậy, hàng loạt dự án xây dựng hồ chứa phục vụ cho nhu cầu nông nghiệp, sinh hoạt nhu cầu điện triển khai Trong công đẩy nhanh đường lối công nghiệp hóa,hiện đại hóa nông nghiệp nông thôn,thực công tác xóa đói giảm nghèo sách dân tộc toàn đất nước nói chung tỉnh Ninh Thuận nói riêng,UBNN tỉnh Ninh Thuận định xây dụng hồ chứa nước Ô Căm Hồ chứa nước Ô Căm thuộc xã Phước Chính, huyện Bác ái, tỉnh Ninh Thuận,đây vùng đất tương đối màu mỡ,được canh tác trồng lương thực bao đời việc tưới trông chờ vào điều kiện tự nhiên,hết mưa lấy nước Chính đời sống nhân dân nghèo nàn lạc hậu,sản suất nông nghiệp gặp nhiều khó khăn rủi ro, thực tế cần đầu tư xây dựng hồ Ô Căm cách hoàn chỉnh Công trình hồ chứa nước Ô Căm vào vận hành khai thác tưới phần diện tích canh tác có mà mở rộng phần diện tích hoang hóa, mang lại lợi ích cho xã Phước Chính, đa số người dân tộc Rắc lây,mặt khác nhờ có nước tưới chủ động nên thâm canh tăng vụ, chuyển định cấu trồng,tăng suất sản lượng lương thực thực phẩm, hàng hóa địa phương Ngoài tạo cảnh quan du lịch,môi trường sinh thái,kết hợp nuôi trồng thủy sản Sinh viên: Lớp: Đồ án tốt nghiệp -5- Thiết kế hồ chứa nước Ô Căm PHẦN 1: TÀI LIỆU CƠ BẢN Sinh viên: Lớp: Đồ án tốt nghiệp -6- Thiết kế hồ chứa nước Ô Căm CHƯƠNG 1: CÁC ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN 1.1 Vị trí địa lý, đặc điểm địa hình, địa mạo khu vực xây dựng công trình, quan hệ F~Z, V~Z 1.1.1 Vị trí địa lý Hồ chứa nước Ô Căm công trình nằm quy hoạch phát triển thủy lợi tỉnh Ninh Thuận đến năm 2020, khu vực dự án thuộc xã Phước Chính, huyện Bác ái, tỉnh Ninh Thuận Cụm công trình đầu mối hồ chứa Ô căm xây dựng thượng lưu cách cụm công trình đầu mối hồ Cho Mo khoảng 8,0 km phía Bắc thuộc xã Phước Chính, huyện Bác Ái Vị trí đầu mối công trình cách thị xã Phan Rang khoảng 35,0 km phía Bắc, cách cầu Tân Mỹ quốc lộ 27A khoảng 12,0 km Công trình có vị trí tọa độ: + 11045’44” vĩ độ Bắc + 108055’56” kinh độ Đông 1.1.2 Đặc điểm địa hình, địa mạo 1.1.2.1 Đặc điểm địa hình, địa mạo khu vực dự kiến xây dựng hồ chứa nước Ô Căm Vùng hồ nằm từ cao độ +220,0 m đến +260,0 m, xung quanh dãy núi bao bọc Lòng hồ Ô Căm có nhược điểm hẹp, dung tích nhỏ Để đạt dung tích khoảng 8÷9 triệu m3 cần phải xây dựng đập dâng cao từ 30,0 m đến 35,0 m Tại vị trí tuyến đập Ô Căm, dòng chảy suối Cho Mo phương Tây - Nam Đây vị trí có lũng sông hẹp eo thắt lại tạo nên tuyến đập có chiều dài ngắn có thể, khoảng 300,0 m Cao trình lòng sông vị trí hạ lưu tuyến đập khoảng 220,0 m-260,0 m Các đầu đập tiếp giáp sườn núi có vai đập dốc Hướng dốc địa hình theo hướng Đông-Nam, hai hướng dốc phụ theo hướng Bắc-Nam Nam Bắc tạo thành thung lũng cao độ biến đổi từ +260,0 m phía Đông thung lũng giảm xuống +220,0 m vị trí dự kiến xây dựng đập để tạo thành hồ chứa nước 1.1.2.2 Đặc điểm địa hình, địa mạo khu tưới Khu tưới hồ chứa nước Ô Căm nằm phía thượng lưu vùng lòng hồ Cho Mo, cách cụm công trình đầu mối hồ Ô Căm 3km phía hạ lưu Khu tưới dải bình nguyên Sinh viên: Lớp: Đồ án tốt nghiệp -7- Thiết kế hồ chứa nước Ô Căm ven núi, giới hạn từ cao độ +127,0 m đến +150,0 m Khu tưới có cao độ cao, độ dốc địa hình lớn, hướng dốc địa hình từ Tây sang Đông, mặt bị chia cắt nhiều suối tự nhiên Với đặc điểm địa khu tưới vừa có yếu tố thuận lợi vừa có yếu tố không thuận lợi cho việc bố trí hệ thống kênh mương 1.1.3 Quan hệ F~Z, F~V Bình đồ lòng hồ đo đạc khảo sát theo tỉ lệ 1: 2000, đảm bảo độ tin cậy tính toán Kết tính toán quan hệ F~Z, V~Z bảng 1-1 Bảng 1-1: Quan hệ lòng hồ Sinh viên: Z(m) F(ha) V( 106 m3) 229 0,00 230 0,60 0,00 231 1,89 0,01 232 3,29 0,04 233 5,20 0,08 234 7,16 0,14 235 9,67 0,23 236 12,89 0,34 237 15,72 0,48 238 19,74 0,66 239 24,31 0,88 240 26,93 1,13 241 29,83 1,42 242 33,43 1,73 243 36,78 2,09 244 39,92 2,47 245 43,08 2,88 Lớp: Z(m) Đồ án tốt nghiệp -8- Thiết kế hồ chứa nước Ô Căm 246 45,94 3,33 247 48,87 3,80 248 52,28 4,31 249 55,11 4,85 250 57,86 5,41 251 61,30 6,01 252 63,86 6,63 253 66,60 7,28 254 69,25 7,96 255 72,33 8,67 Quan hệ F~Z 260 255 250 245 240 235 230 225 220 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 F(x10^3m2) Hình 1-1: Quan hệ F~Z Sinh viên: Lớp: Đồ án tốt nghiệp Z(m) 260 255 250 245 240 235 230 225 220 Thiết kế hồ chứa nước Ô Căm -9- Quan hệ V~Z V(x10^6m3) 10 Hình 1-2: Quan hệ V~Z 1.2 Điều kiện khí hậu, khí tượng Khí hậu vùng dự án chịu ảnh hưởng chế độ nhiệt đới gió mùa chia làm mùa: mùa mưa mùa khô rõ rệt năm Mùa mưa từ tháng đến tháng 12, Mùa khô từ tháng đến tháng 8, lượng mưa bình quân hàng năm lưu vực khoảng 1200 mm Trong tháng mùa mưa (tháng - tháng 12), lượng mưa chiếm 60 % lượng mưa năm Lượng mưa mùa khô tháng lại chiếm 40 % Từ điều kiện khí hậu mùa mưa – khô, hình thành mùa lũ - kiệt tương ứng năm: Mùa lũ từ tháng đến tháng 12, lượng mưa lớn, cường độ cao dễ gây nên lũ lụt, ngập úng Lũ lớn thường xảy tập trung vào tháng 10 tháng 11 hàng năm Mùa kiệt kéo dài từ tháng đến tháng 8, thời kỳ lượng mưa nhỏ, rải rác, dòng chảy sinh chủ yếu điều tiết lưu vực, vào tháng tháng dòng chảy sông khô cạn Sang tháng 5, tháng nguồn nước bổ sung trận mưa tiểu mãn nên dồi Sau lượng dòng chảy giảm dần tháng 7, tháng theo đường nước rút lưu vực Sinh viên: Lớp: Đồ án tốt nghiệp -4- Ngành: kĩ thuật công trình 1.2.1 Nhiệt độ không khí Các đặc trưng nhiệt độ không khí TBNN tính toán ghi bảng 1-2 Bảng 1-2: Bảng phân phối đặc trưng nhiệt độ không khí Tháng I Tcp (0C) II III IV V VI VII VIII I X X XI XII Năm 24,6 25,8 27,8 28,4 28,7 28,7 28,6 29,0 27,3 26,6 25,9 21,6 27,1 Tcpmax (0C) 30,5 32,0 33,2 33,7 34,2 33,7 34,9 35,1 32,6 31,4 30,7 30,3 32,7 Tcpmin (0C) 20,1 21,1 22,6 24,3 24,9 25,0 24,5 24,9 23,8 23,2 22,4 21,0 23,2 1.2.2 Độ ẩm tương đối không khí Độ ẩm tương đối không khí cao mùa đông thấp mùa hạ, thời kỳ mùa hạ lượng nước lớn xa với trạng thái bão hoà nước, ngược lại thời kỳ mùa đông lượng nước có không khí nhỏ lại gần trạng thái bão hoà nên biến trình độ ẩm tương đối năm có xu ngược lại với biến trình độ ẩm tuyệt đối Các đặc trưng độ ẩm tương đối TBNN ghi bảng: Bảng 1-3: Bảng phân phối đặc trưng độ ẩm tương đối không khí Tháng Ucp (%) I II III IV V VI VII VIII I X X XI XII Năm 69,0 70,0 70,0 73,0 78,0 76,0 76,0 71,0 80,0 83,0 78,0 72,0 75,0 1.2.3 Nắng Số nắng trung bình năm 2759 Sự phân phối số nắng năm ghi bảng 1-4 Bảng 1-4: Bảng phân phối số nắng năm Tháng Giờ nắng I II III IV V VI VII VIII I X X XI XII Năm 244 253 292 265 250 259 232 234 194 193 177 166 2759 1.2.4 Gió 1.2.4.1 Vận tốc gió trung bình Vận tốc gió bình quân năm từ (m/s) đến (m/s), phân bố tốc độ gió bình quân tháng năm ghi bảng 1-5 Bảng 1-5: Bảng vận tốc gió trung bình nhiều năm Sinh viên:Dương Đình Hải Lớp: Đăk Lăk Đồ án tốt nghiêp 184 N e' R'a.F’a Rn.b.x e0 Ngành: Kỹ thuật công trinh F'a a' x e h h ho-x/2 Ra.Fa a Fa b Hình 10.17: Sơ đồ ứng suất để tính cấu kiện chịu nén lệch tâm lớn Trong đó: e  eo  0.5h  a : Khoảng cách từ điểm đặt lực nén dọc N đến trọng tâm cốt thép chịu kéo Fa e'  eo  0.5h  a' : Khoảng cách từ điểm đặt lực nén dọc N đến trọng tâm cốt thép chịu nén F’a b) Công thức bản: Từ phương trình cân hình chiếu, viết : Kn.nc.N  mb.Rn.b.x + ma.R’a.F’a – ma.Ra.Fa (10-26) x  ho → Kn.nc.N  mb.Rn.b.ho. + ma.R’a.F’a – ma.Ra.Fa Đặt (1026a) Từ phương trình mômen lấy điểm đặt hợp lực cốt thép Fa , viết được: x Kn.nc.N.e  mb.Rn.b.x.(h0 – ) + ma.R’a.F’a.(h0 – a’)  (10-27) x ho có: Đặt A = (1 – 0.5) Kn.nc.N.e  mb.Rn.b h20.A + ma.R’a.F’a.(h0 – a’) c) Điều kiện hạn chế: 2a '    o h 2a’  x  o.ho hay o (10-27a) Điều kiện: x  o.ho để đảm bảo cấu kiện xảy nén lệch tâm lớn, ứng suất bê tông miền nén đạt Rn ứng suất cốt thép miền kéo Fa đạt Ra Điều kiện: x  2a’ đảm bảo ứng suất cốt thép miền nén F’a đạt R’a d) Tính toán cụ thể : Đây toán cấu kiện chịu nén lệch tâm lớn tiết diện chữ nhật có cốt thép không ' đối xứng Tính Fa F a biết điều kiện b, h, lo, M, N Sinh viên:Dương Đình Hải Lớp: Đăk Lăk Đồ án tốt nghiêp 185 Ngành: Kỹ thuật công trinh ' Bước 1: Tính Fa ' ' Để tìm Fa , giải phương trình (10-27a) có ẩn A, Fa : ' Để đảm bảo điều kiện hạn chế 2a’  x  0.h0 (Fa  Fa ) , lấy  = 0 ; A = A0 Thay A = A0 = 0 (1 – 0.50) = 0.42 vào công thức (13-27a), được: Fa'  k n nc N e  mb Rn b.ho2 Ao ma Ra' (ho  a ' ) h 50 Trong đó: e  eo   a  28,18    58,18cm 2 → Fa'  1.15  1.0  38430 58,18  1.0  90 110  472  0.42  51,51cm2  1,1 2700 (50  3) Fa' F' < tức a < min.b.h0 nên bê tông chịu nén chưa đạt đến cường độ cho phép Để tránh trường hợp phá hoại dòn, hàm lượng cốt thép   min = 0.05% (Theo bảng 37 - TCXDVN 356-2005, với   17 →hệ số hàm lượng cốt thép tối thiểu min  0.05%) Theo điều kiện cấu tạo lấy : Fa'  min b.h0  0.05% 100 47  2,35cm2 Vậy, bố trí 5∅12 có Fa'  5,65cm2 (tra PL 12 - Giáo trình KC BTCT - ĐHTL) Bước 2: Tính Fa Từ công thức (10-27a), tính A: k n n c N e  m a R a' Fa' ( h0  a ' ) A m b R n b.ho2  (10-29) 1.15   3840  50,18  1.1  2700  5.65  (47  3)  0,061  110  100  47 Từ A = 0,061, tra PL 10 - giáo trình KC BTCT  = 0.027 So sánh:   0,063  ' ' ' 2.a '    0,17 , chứng tỏ Fa đạt  a  Ra , cho phép lấy ho 47 x  2a ' vẽ lại sơ đồ ứng suất sau: N e e ' e R'a a + n.b F’ R x (hoa’) Ra a F Hình 10.18: Sơ đồ ứng suất để tính cấu kiện chịu nén lệch tâm lớn x = 2a’ Sinh viên:Dương Đình Hải Lớp: Đăk Lăk Đồ án tốt nghiêp 186 Ngành: Kỹ thuật công trinh ' Viết phương trình mômen lấy trọng tâm Fa k n nc N e' Fa  ' kn nc N.e  ma Ra Fa (h0  a' ) ma Ra (h0  a' ) → (13-30) h 50 Trong đó: e'  eo   a'  50,18    6,18cm 2 1.15   38430 6,18  2,38cm2 → Fa  1.1 2700 (47  3) Kiểm tra đk: Fa  2,38cm2  min b.h0  0.05% 100 47  2,35cm2 (thõa mãn) F  5.65cm2 Vậy, bố trí 5∅12 có a (tra PL 12 - Giáo trình KC BTCT - ĐHTL) 10.6.2 Tính cốt thép Fa Fa’ cho mặt cắt 3: Xét mặt cắt 3, cấu kiện chịu nén lệch tâm lớn nên trình tự tính toán tương tự mục (10.6.2 .3) ' Bảng 13.9: Bảng xác định Fa Fa mặt cắt kn = 1.15, nc = 1, mb = 1, Rn = 110daN/cm2, b = 100cm, ho = 47cm, Ao = 0.42, ma = 1.15, Ra'  2700kG / cm2 , a = a’= 3cm Bố trí N (daN) e (cm) Fa'  b.h0 (cm2) F (cm2) A (cm2) [1] [2] [3] [4] [5] [6] 37755 ' a  e' (cm) Fa (cm 2) Bố trí Fa (cm2) [7] [8] [9] [10] 11,9 5∅18= 5∅12= 0.013 0.12 36,01 5.65 12,72 80,01 -51,51 2,35 Giải thích đại lượng bảng (10.9) Cột 1: Lực dọc tác dụng mặt cắt tính toán, N = 37755daN h e  eo   a Cột 2: Độ lệch tâm e, , so với điểm đặt cốt Fa k n nc N e  mb Rn b.ho2 Ao F  ma Ra' (ho  a ' ) Cột 3: Diện tích cốt thép vùng chịu nén, min b.h0 ' a Cột 4: Hàm lượng cốt thép tối thiểu, Cột 5: Cốt thép chọn A Cột 6: Hệ số Cột 7: Hệ số  k n nc N e  ma Ra' Fa' (h0  a ' ) mb Rn b.ho2 Cột 8: Độ lệch tâm e’, e'  eo  Sinh viên:Dương Đình Hải h a F' so với điểm đặt cốt thép a Lớp: Đăk Lăk Đồ án tốt nghiêp 187 Ngành: Kỹ thuật công trinh Fa  k n nc N e' ma Ra (h0  a' ) Cột 9: Diện tích cốt thép vùng chịu kéoFa, 10.6.3 Tính toán cốt thép cho AD BC Trình tự tính toán cốt thép chịu lực cho AD BC tượng tự mục (10.6.2 ) 10.6.3.1 Số liệu tính toán: Bảng 10.10: Bảng tổng hợp số liệu để tính toán cốt thép cho AD BC Tấm AD BC Chiều dài (cm) 140 140 Chiều cao (cm) 40 40 Chiều rộng (cm) 100 100 Nội lực mặt cắt có momen căng lớn Mômen (daN.cm) 468000 440000 Lực cắt ( daN) 16310 15090 Lực dọc ( daN) 17210 15520 Nội lực mặt cắt có momen căng lớn Mômen (daN.cm) 107000 930 Lực dọc ( daN) 17210 15520 10.6.3.2 Xác định trạng thái làm việc cấu kiện: Bảng 10.11: Bảng kết xác định trạng thái làm việc AD CD Tấm AD BC 1.7 1.7  1 0.3h0 (cm) 14,1 14,1 e0 MC có mômen căng max (cm) 32,13→Cấu kiện chịu nén lệch tâm lớn 32,13→Cấu kiện chịu nén lệch tâm lớn e0 MC có mômen căng max (cm) 13,21→Cấu kiện chịu nén lệch tâm bé 13,21→Cấu kiện chịu nén lệch tâm bé  lo h 10.6.3.3 Tính cốt thép Fa Fa’ cho mặt cắt có mômen căng max: F' Bảng 13.12: Bảng xác định a Fa mặt có mômen căng max kn = 1.15, n c= 1, mb = 1, Rn = 110daN/cm2, b = 100cm, ho = 47cm, Ao = 0.42, ma = 1,1, Tấm N (daN) Ra'  2700kG / cm2 Fa' e (cm) (cm2) Sinh viên:Dương Đình Hải , a = a’= 3cm min b.h0 (cm2) Bố trí ' a F (cm2) A  e' (cm) Fa (cm2) Lớp: Đăk Lăk Bố trí Fa (cm2) Đồ án tốt nghiêp 188 Ngành: Kỹ thuật công trinh [1] [2] [3] [4] [5] [6] AD 32710 32,1 661,84 2,35 5∅12 =5.65 BC 32710 32,1 661,84 2,35 5∅12 =5.65 [7] [8] [9] [10] 0.05 0.05 10,13 3,04 5∅12 =5.65 0.05 0.05 10,13 3,04 5∅12 =5.65 10.6.4.4 Tính cốt thép Fa Fa’ cho mặt cắt có mômen căng max: Tại mặt cắt có mômen căng max, cấu kiện chịu nén lệch bé, trình tự tính toán sau: a) Sơ đồ ứng suất: Rn R' F a 'a N e' F'a a' x e0 e  a.Fa h h a Fa b Hình 10.19: Sơ đồ ứng suất để tính cấu kiện chịu nén lệch tâm bé phần tiết diện chịu kéo Trong đó: e  eo  0.5h  a : Khoảng cách từ điểm đặt lực nén dọc N đến trọng tâm cốt thép chịu kéo Fa e'  0.5h  e0  a' : Khoảng cách từ điểm đặt lực nén dọc N đến trọng tâm cốt thép chịu nén F’a b) Công thức bản: Từ phương trình mô men trục qua trọng tâm Fa, có: x Kn.nc.N.e  mb.Rn.b.x.(h0 – ) + ma.R’a.F’a.(h0 – a’) (10-31) Từ phương trình cân hình chiếu, viết : Kn.nc.N  mb.Rn.b.x + ma.R’a.F’a - ma.a.Fa với (x < ho) (10-32)   e  a  1  o ho  Tính a theo công thức: Tính x theo công thức gần đúng:  .R a    0.5h h  1.8   1.4 e0 , khie0  0.2h0 x h0   1.80.3h0  e0    h0 , khi0.2h0  e0 Sinh viên:Dương Đình Hải (10-33) (10-34) Lớp: Đăk Lăk Đồ án tốt nghiêp 189 Ngành: Kỹ thuật công trinh Đồng thời x phải thõa mãn đk x   h0 , để đảm bảo điều kiện nén lệch tâm bé c) Tính toán cụ thể: Đây toán cấu kiện chịu nén lệch tâm bé, tiết diện chữ nhật có cốt thép không ' đối xứng Tính Fa F a biết điều kiện b, h, lo, M, N Bước 1: Tính chiều cao miền nén x, theo công thức (10-34) Bước 2: Tính ứng suất  a cốt thép Fa, theo công thức (10-33) ' Bước 3: Tính cốt thép Fa miền nén, theo công thức (10-31) x k n nc N e  mb Rn b.x.( ho  ) Fa'  m a R.'a (ho  a ' ) Trong đó: e  eo  0.5h  a ' ' Bước 4: Kiểm tra hàm lượng cốt thép Fa , theo điều kiện Fa  min b.h0 , thõa F' F '  min.b.h0 mãn bố trí a theo yêu cầu cấu tạo, ngược lại, lấy a Bước 5: Tính cốt thép Fa theo công thức (13-32) k n N e'mb Rn b.x.(0.5x  a) Fa  n c ma  a (ho  a' ) Trong đó: e'  0.5h  e0  a' Bước 6: Kiểm tra hàm lượng cốt thép Fa, tương tự bước bố trí cốt thép Fa ' Bảng 10.13: Bảng xác định Fa Fa mặt có mômen căng max kn = 1.15, nc = 1, mb = 1, Rn = 110daN/cm2, Ra = 2700daN/cm2 , b = 100cm, ho = 47cm, Ao = 0.42, ma = 1,1, Tấ m N (daN [1] e Fa' (cm) (cm2) [2] [3] AD 3271 32,2 BC 3271 32,2 Ra'  2700kG / cm2 , a = a’= 3cm,   0.6 min b.h0 Bố trí A  Fa' [4] [5] [6] [7] 5∅12 -67,96 2,35 0.024 0.024 =5.65 -67,96 2,35 Sinh viên:Dương Đình Hải 5∅12 0.024 0.024 =5.65 e' Fa Bố trí (cm (cm2 Fa [8] [9] [10] 5∅12 8,7 -2,53 =5.65 8,7 -2,53 5∅12 =5.65 Lớp: Đăk Lăk Đồ án tốt nghiêp 190 Ngành: Kỹ thuật công trinh 10.6.4 Tính toán cốt thép ngang (cốt xiên cốt đai) Để tính bố trí cốt ngang cho cấu kiện, cần tính toán cường độ mặt cắt nghiêng góc với trục cấu kiện, tiến hành theo phương pháp đàn hồi trạng thái giới hạn Ở dùng phương pháp đàn hồi để tính toán Cơ sở việc tính toán dựa vào giai đoạn làm việc thứ 2, miền kéo bê tông không làm việc, miền nén bê tông làm việc giai đoạn đàn hồi, ứng suất có dạng hình tam giác 10.6.4.1: Điều kiện tính toán: Khi thỏa mãn điều kiện sau cần phải tính cốt xiên, đai: K nQ 0,6m b R k  1  o  n c  m b3R ck (10-32) 0,9bh o Trong đó: Q – Lực cắt lớn tải trọng tính toán gây ra; Rkc – Cường độ chịu kéo tiêu chuẩn bê tông; Rkc = 13kG/cm2; Rk – Cường độ chịu kéo tính toán bê tông; Rk = 8,80kG/cm2; mb3 – Hệ số điều kiện làm việc bê tông KCBTCT; mb3 = 1,0; mb4 – Hệ số ĐKLV kết cấu bê tông không cốt thép; mb4 = 0,9; o – Ứng suất tiếp lớn mặt cắt tính toán (kG/cm2);  Ứng suất kéo mặt cắt tính toán (kG/cm2) 10.6.4.2 Các mặt cắt tính toán: Với cấu kiện thân cống ngầm gồm cấu kiện thành phần (trần, thành bên đáy) ghép lại, để tính toán cốt ngang cho cấu kiện thành phần, chọn vị trí có lực cắt Qmax để tính toán, dựa vào bảng tổng hợp giá trị nội lực tính toán ta chọn mặt cắt sau: a) Đáy cống, trần cống: Tính cho mặt cắt A có: MB = -10,83T.m; QA = 33,89T; NA = -38,43T b) Thành bên cống: Tính cho mặt cắt B có: MA = -10,51T.m; QB = 32,7 T; NA = -37,08T; 10.6.4.3: Tính cốt xiên cho trần cống, đáy cống: a/ Kiểm tra điều kiện (10-32): 0,6mb4Rk = 0,6 0,9 8,80 = 4,75 kG/cm2   o  K n nc Q 1,15 1,0 33890   9,56 kG/cm2 0,9bho 0,9 100 47 mb3Rkc = 1,0 13,0 = 13,0 kG/cm2 So sánh thấy: 4,75 < 9,56 < 13,0  thỏa mãn điều kiện (10-32) nên cần phải tính cốt xiên b/ Tính cốt xiên: - Sơ đồ tính toán (hình 10.20): Sinh viên: Lớp: Đồ án tốt nghiêp 191 Ngành: Kỹ thuật công trinh x Q x  x k Rb4 0,6.m 1a B = 170 cm B/2 Hình (10-20): Sơ đồ tính cốt xiên cốt đai - Phần ứng suất kéo cốt dọc chịu là: 1a = 0,225.1 = 0,225 9,56 = 2,15kG/cm2 - Không tính cốt đai  đ = - Phần ứng suất kéo cốt xiên chịu là: 1x = 1 - 1a = 9,56 – 2,15 = 7,41 kG/cm2   0,6mb4 Rk x   0,6mb4 Rk 9,56  4,75  x lo  10,05  40,25 cm lo 1 1 9,56  -Diện tích ứng suất tiếp:Ωx=  1x  (0,6.mb4 Rk   1a ) x = 7,41  (4,75  2,15) 40,25 2 =201,45 cm Đặt cốt xiên nghiêng góc với trục cấu kiện  = 45o, tính diện tích cốt xiên Fx theo công thức: Fx   x b  201,45 100 ma Rax 1,1 2700 2  4,79 cm Cần bố trí thêm thép xiên cho cấu kiện, để dễ dàng thi công ta bố trí 512/m có Fx = 5,65cm2 có dạng hình cổ ngỗng Bố trí lớp, phân bố a = 20cm 10.6.4.4: Tính cốt xiên cho thành bên cống: Tính toán tương tự mục 10.6.4.3 a/ Kiểm tra điều kiện (10-32): 0,6mb4Rk = 0,6 0,9 8,8,0 = 4,75 kG/cm2   o  K n nc Q 1,15 1,0 32700   8,59 kG/cm2 0,9bho 0,9 100 47 mb3Rkc = 1,0 13,0 = 13,0 kG/cm2 So sánh thấy: 4,75 < 8,59 < 13,0  thỏa mãn điều kiện (10-32) nên cần phải tính cốt xiên b/ Tính cốt xiên: - Phần ứng suất kéo cốt dọc chịu là: 1a = 0,225.1 = 0,225 8,59 = 1,93 kG/cm2 Sinh viên: Lớp: Đồ án tốt nghiêp 192 - Không tính cốt đai   đ Ngành: Kỹ thuật công trinh = - Phần ứng suất kéo cốt xiên chịu là: 1x = 1 - 1a = 8,59 – 1,93 = 6,66 kG/cm2    0,6mb4 Rk x   0,6mb4 Rk 8,59  4,75   x lo  100,0  44,70 cm lo 1 1 8,59 -Diện tích ứng suất tiếp: Ωx=  1x  (0,6.mb4 Rk   1a ) x = 6,66  ( 4,75  1,93) 44,70 2 =211,88 cm Đặt cốt xiên nghiêng góc với trục cấu kiện  = 45o, tính diện tích cốt xiên Fx theo công thức: Fx   x b  211,88.100 m a Rax 1,1 2700  6,16 cm2 Cần bố trí thêm thép xiên cho cấu kiện, để dễ dàng thi công ta bố trí 514/m có Fx = 7,69cm2 có dạng hình cổ ngỗng Bố trí lớp, phân bố a = 20cm 10.6.4.6 Xác định vị trí đặt thép xiên: Theo kết tính toán diện tích cốt xiên trên, tất vị trí mặt cắt cần bố trí thép xiên bố trí lớp Vì vậy, vị trí lớp thép xiên xác định theo nguyên tắc ứng suất kéo Phương pháp xác định cụ thể hình (10-21) sau: 0,6.mb4.Rk x x 1a  x B/2 Hình (10-21): Sơ đồ xác định vị trí thép xiên - Từ sơ đồ tính cốt xiên, xác định trọng tâm phần diện tích thép xiên x - Từ trọng tâm x dóng thẳng lên trục cấu kiện (dầm), ta xác định vị trí đặt lớp thép xiên (hình vẽ) - Khoảng cách xuất phát từ đầu mút lo sang phải (hình vẽ) đến trọng tâm x x1  x1 = x/3 (x cạnh góc vuông nằm ngang biểu đồ ứng suất tam giác) Từ nguyên tắc trên, ta xác định giá trị x1 tương ứng với mặt cắt tính toán cốt xiên sau: + Trần - Đáycống: x1 = 40,25/3 = 13,41cm + Thành cống: x1 = 44,7/3 = 15cm Đồ án tốt nghiêp 193 Ngành: Kỹ thuật công trinh  Từ kết tính toán bố trí cốt thép xiên cho phận cống ngầm ta tổng hợp kết bảng sau: Bảng (10-12): Kết tính toán bố trí cốt thép xiên cống ngầm TT Bộ phận cống Diện tích (cm2) (mm) a(cm) n/m(thanh) x1(cm) Trần-Đáy cống 5,65 12 25 13,41 Thành bên 7,69 14 25 15 10.7 Tính toán kiểm tra nứt 10.7.1 Mục đích tính toán: Ngoài việc tính toán khả chịu lực phải kể đến hình thành mở rộng khe nứt bê tông cốt thép giai đoạn sử dụng Khe nứt phát sinh kết cấu bê tông cốt thép tác dụng tải trọng, thay đổi nhiệt độ, co ngót bêtông nguyên nhân khác Khi ứng suất kéo bê tông vượt trị số cường độ giới hạn, bê tông bị nứt Nếu khe nứt mở rộng nước khí ẩm xâm nhập, làm cho cốt thép bị ăn mòn, ảnh hưởng tới làm việc bình thường tuổi thọ công trình Trong phần này, tính toán hình thành mở rộng khe nứt tải trọng tác dụng Để hạn chế khe nứt nguyên nhân khác, bê tông cốt thép cần dùng biện pháp cấu tạo 10.7.2 Mặt cắt tính toán: Để tính toán kiểm tra nứt, dùng tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn Kiểm tra cho mặt cắt có mô men lớn ứng với tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn Dựa vào bảng kết tính toán nội lực, tiến hành kiểm tra cho mặt cắt A có : tc M A = 10,02T.m = 1002000daN.cm tc N A = 36,13 T = 36130 daN 13.4.5.3 Nội dung tính toán: a) Sơ đồ ứng suất: N b n  a' F’a eo  a' F R’ k c  Rk Hình 10.20: Sơ đồ ứng suất cấu kiện chịu nén lệch tâm Sinh viên: Lớp: Đồ án tốt nghiêp 194 Ngành: Kỹ thuật công trinh Lấy giai đoạn Ia làm sở để tính toán Biểu đồ ứng suất miền bê tông chịu nén có dạng tam giác, biểu đồ ứng suất miền bê tông chịu kéo có dạng đường cong bê tông c bị chảy dẻo, mép miền bê tông chịu kéo đạt cường độ R k Trong tính toán, coi biểu đồ ứng suất miền bê tông chịu kéo có dạng tam giác cách c kéo dài biểu đồ ứng suất miền chịu nén Trị số  1.Rk gọi ứng suất tính toán mép biên chịu kéo tiết diện   mh   : Hệ số xét đến biến dạng dẻo bê tông miền kéo Theo phụ lục 13, 14 - Giáo trình KC BTCT lấy mh = 1,  = 1.75 b) Điều kiện để cấu kiện chịu nén lệch tâm không bị nứt: Với cấu kiện chịu nén lệch tâm để đảm bảo không xuất khe nứt thẳng góc phải thỏa mãn điều kiện: m h  Rkc c n c N  N n  eo  Wqd Fqd (10-39) Trong đó: nc : Hệ số tổ hợp tải trọng Nc : Lực nén dọc lệch tâm tải trọng tiêu chuẩn gây ra, Nc = 36130daN Nn : Lực nén dọc lệch tâm mà tiết diện chịu trước nứt eo : Độ lệch tâm lực nén dọc tiêu chuẩn, e0  M tc 1002000   27,73cm 36130 N tc   mh   1: Hệ số xét đến biến dạng dẻo bê tông miền kéo phụ thuộc vào hình dáng tiết diện Với tiết diện chữ nhật tra phụ lục 14- Giáo trình KC BTCT được:  = 1.75 mh : Hệ số phụ thuộc vào chiều cao mặt cắt, với h = 50cm < 100cm, tra phụ lục 13-Giáo trình KC BTCT ta mh = Rck : Cường độ chịu kéo dọc trục bêtông TTGH II, Rck = 11.5daN/cm2 Fqđ : Tiết diện quy đổi Với giả thiết coi biểu đồ ứng suất miền bê tông chịu nén chịu kéo có dạng tam giác sử dụng công thức sức bền vật liệu để tính toán ứng suất, dùng cho cấu kiện làm vật liệu đồng chất, để đảm bảo yêu cầu cần phải quy đổi diện tích cốt thép thành diện tích bê tông tương đương F  b.h  n.Fa  Fa'  Diện tích quy đổi tiết diện: qđ (10-40) Trong : E a 2.1 10 n   8.75 Eb 2.4  10 n : Hệ số quy đổi , Ea : Mô đun đàn hồi cốt thép : Ea = 2.1×106 daN/cm2 Eb : Mô đun đàn hồi ban đầu bê tông : Eb = 2.4×105 daN/cm2 → Fqđ  100  50  8.75  (5.65  5.65)  4098.875cm Sinh viên: Lớp: Đồ án tốt nghiêp 195 Ngành: Kỹ thuật công trinh Wqđ : Mômen chống uốn tiết diện quy đổi lấy mép biên chịu kéo tiết diện : J Wqd  qd h  xn (13-41) Trong : xn : Chiều cao miền bê tông chịu nén (khoảng cách từ mép biên chịu nén đến trọng tâm xn  S qđ F qđ tiết diện quy đổi) : (1342) Sqđ: Mômen tĩnh tiết diện quy đổi lấy với mép biên chịu nén tiết diện quy đổi  S qđ  0.5b.h  n Fa' a '  Fa h0   0.5 100  502  8.755.65   5.65  47  81977.5cm3 xn  → S qđ Fqđ  81977.5  20cm 4098.875 Jqđ : Mômen quán tính trung tâm tiết diện quy đổi: J qñ  b.xn3 b(h  xn )3   n.Fa '( xn  a ')2  n.Fa (ho  xn )2 3 (10-43) 100 203 100.50  20 2   8.75  5.65.20  3  8.75  5.65.47  20  558645 33cm 3 J qd 558645.33   27932.27cm3 → Wqđ  h  xn 50  20  Thay tất giá trị tính vào (13-39) : nc N tc  1 36130  36130kG Nn   1.75  11.5  47241.41kG 27.45  27932.27 4098.875 So sánh: nc.Nc = 36130 daN < Nn = 47241.41daN Vậy mặt cắt cấu kiện không bị nứt 10.74 Tính bề rộng khe nứt theo công thức thực nghiệm (TCVN 4116 – 85 ):  0 an  k.c. A 7.(4  100 ) d Ea (10-44) Trong an : Bề rộng khe nứt (mm) k : Hệ số cấu kiện chịu nén, k = 1.2 c : Hệ số xét đến tính chất tác dụng tải trọng, với tải trọng dài hạn c = 1.3  : Hệ số xét đến tính chất bề mặt cốt thép,  = 1đối với thép có gờ Ea: Mô đun đàn hồi cốt thép : Ea = 2.1×106 daN/cm2 Sinh viên: Lớp: Đồ án tốt nghiêp 196 Ngành: Kỹ thuật công trinh a : Ứng suất cốt thép, cấu kiện chịu nén lệch tâm xác định theo công thức : a  N tt e  Z1  Fa Z1 (13-45) e : Khoảng cách từ lực dọc lệch tâm đến trọng tâm cố thép chịu kéo Fa e  e0  0.5h  a  27.45  0.5  50   43.45cm Ntc: Lực dọc tiết diện có khe nứt với tải trọng tiêu chuẩn, Ntc = 36130daN Fa : Diện tích cốt thép dọc chịu kéo, Fa = 5.65cm2 Z1: Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép dọc chịu kéo đến điểm đặt hợp lực miền nén tiết diện có khe nứt, Z1 xác định theo công thức thực nghiệm : Z1  1 h0  0.85  47  39,95cm Với  hệ số phụ thuộc hàm lượng cốt thép chịu kéo, tra bảng (5-1) - Giáo trình KC BTCT : F 5.65  a   0.12%    0.85 b.h0 100  47 a  N tt e  Z1  36130.43.45  30.6   1166.90kG / cm Fa Z1 5.65  30.6 0 : Ứng suất kéo ban đầu cốt thép trượng nở bê tông Đối với kết cấu nằm nước 0 = 200 daN/cm2 d : Đường tính cốt thép, d = 12mm Thay giá trị vừa tính vào (13-44) an: 1166.90  200 an  1.2 1.3 1   4  100  0.0016 12  0.07cm 2.1106 So sánh : an = 0.02mm < angh = 0.24mm Với angh : Bề rộng khe nứt giới hạn , tra Phụ lục 17– Giáo trình KC BTCT công trình nằm mực nước dao động, angh = 0.15 mm, theo công trình cấp III phải nhân với hệ số k = 1.6  angh = 1.6×0.15 = 0.24mm Vậy, bề rộng khe nứt đảm bảo yêu cầu thiết kế Kết luận: Kết cấu cống ngầm phải đảm bảo yêu cầu chịu lực yêu cầu cấu tạo nên bố trí cốt thép cống sau : Cốt thép nhóm AII Bố trí cốt thép miền nén : 5∅12 với Fa  5.65cm Bố trí cốt thép miền kéo : 5∅12 với Bố trí cốt đai Sinh viên: : 5∅8 với Fa  5.65cm2 ' a F  2.515cm Lớp: Đồ án tốt nghiêp 197 Ngành: Kỹ thuật công trinh KẾT LUẬN Bác Ái huyện nằm vùng khô hạn tỉnh Ninh Thuận.Tuy nhiên nguồn nước sẵn có chưa tập trung khai thác để phục vụ phát triển sản xuất nông nghiệp cung cấp cho nhu cầu sinh hoạt khu vực Để đáp ứng nhu cầu cần phải xây dựng hệ thổng công trình thủy lợi Trong khu vực có đủ điều kiện để xây dựng công trình hồ chứa nước Nguồn nước suối Ô Căm đủ trữ lượng để khai thác Các loại vật liệu để xây dựng đập cát, đá, đất có trữ lượng chất lượng đảm bảo xây dựng công trình Khi công trình đưa vào sử dụng điều tiết dòng chảy khu vực, đồng thời giảm tượng lũ quét làm ngập lụt hạ lưu công trình, cải thiện đời sống dân cư vùng cách thiết thực Sau 14 tuần làm đồ án với nỗ lực thân, bảo tận tình thầy giáo Ths Nguyễn Bá Chính quan tâm giúp đỡ Viên Đào Tạo Khoa Học Và Ứng Dụng, em hoàn thành đồ án tốt nghiệp thời hạn với đề tài “ Thiết kế hồ chứa nước Ô Căm” – tỉnh Ninh Thuận Thời gian làm đồ án tốt nghiệp dịp tốt để em hệ thống lại kiến thức học, đồng thời vận dụng lý thuyết học vào thực tế, làm quen với công việc kĩ sư thiết kế thủy lợi Những điều giúp em có thêm kiến thức hành trang chuyên ngành để chuẩn bị cho tương lai Mặc dù, cố gắng điều kiện thời gian có hạn nên đồ án chưa giải hết trường hợp thiết kế cần tính, việc nắm bắt thực tế hạn chế nên em tránh khỏi thiếu sót Em mong bảo, đóng góp ý kiến giúp đỡ thầy cô giáo, đồ án em hoàn chỉnh Cuối cùng, em xin chân thành cảm ơn thầy giáo Ths Nguyễn Bá Chính nhiệt tình hướng dẫn giúp em hoàn thành tốt đồ án Em xin chân thành cảm ớn thầy, cô giáo Viên Đào Tạo Khoa Học Và Ứng Dụng tận tình giảng dạy, trao đổi kiến thức, tri thức, đạo đức suốt năm học trường Ninh Thuận, ngày 13 tháng 11 năm 2013 Sinh viên thực Sinh viên: Lớp: Đồ án tốt nghiêp 198 Ngành: Kỹ thuật công trinh TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Giáo trình thuỷ công, tập I + II - NXB Xây dựng 2005 [2] Đồ án môn học thuỷ công - Trường Đại Học Thuỷ Lợi – 2004 [3] Giáo trình thuỷ lực, tập I + II - NXB Xây dựng – 2005 [4] [5] Bài tập thuỷ lực, tập I + II - NXB Xây dựng – 2005 Giáo trình thuỷ văn công trình - NXB Khoa học tự nhiên công nghệ Hà Nội - 2008 Công trình tháo lũ đầu mối hệ thống thủy lợi - Nguyễn Văn Cung, Nguyễn Xuân Đặng, Ngô Trí Viềng – NXB Xây dựng – 2005 Thiết kế đập đất - Nguyễn Xuân Trường – Xuất 1972 Sổ tay tính toán thủy lực - NXB Nông Nghiệp Công trình thuỷ lợi, quy định chủ yếu thiết kế - TCXDVN [6] [7] [8] [9] 285:2002 [10] [11] [12] [13] [14] [15] [16] [17] [18] [19] [20] Quy phạm thiết kế đập đất đầm nén, 14 TCN 157 - 2005 Quy phạm tính toán Thủy lực đập tràn QPTL C8 – 76 Quy phạm tải trọng tác dụng lên công trình thủy lợi -QPTL C1-78 Thiết kế cống, Trịnh Bốn – Lê Hoà Xướng - NXB Nông Thôn 1988 Giáo trình Kết cấu bê tông cốt thép, Trường đại học thuỷ lợi Bài tập đồ án môn học Kết cấu bê tông cốt thép Quy phạm tính toán thuỷ lực cống sâu QPTL C1 – 75,Vụ kỹ thuật 1976 Các bảng tính thuỷ lực, trường Đại Học Thuỷ Lợi – 1995 TCVN 4118 – 85 Tiêu chuẩn thiết kế kênh tưới Giáo trình học đất, Trường đại học thuỷ lợi - Nhà Xuất Bản Xây Dựng 2003 TCVN 4116 – 85 Tiêu chuẩn thiết kế bê tông cốt thép  Sinh viên: Lớp: [...]... nghiệp, chăn nuôi và sinh hoạt bao gồm: 2.2.1.1 Hệ thống các đập dâng khai thác kiểu bậc thang Gồm các đập dâng trên suối Ô Căm và suối Ngang, nguồn nước chủ yếu là từ lưu vực của suối Ô Căm Đập Ô Căm nằm ở thượng lưu cụm công trình đầu mối Hồ Ô căm, làm nhiệm vụ ngăn nước từ suối Ô Căm để đưa về các đập dâng nằm trên suối Ngang Thứ tự các công trình tính từ thượng lưu về hạ lưu của hệ thống Ô Căm như sau:... 0,191 6,03 CV=0,56; CS =2.CV 3 Các thông số 1.3.5 Phân phối dòng chảy năm thiết kế P=75 % Chọn năm 1997-1998 trạm thuỷ văn Tân Giang là năm có mô hình phân phối dòng chảy bất lợi làm mô hình năm điển hình để thu phóng dòng chảy năm thiết kế Kết quả tính toán phân phối dòng chảy năm thiết kế tại bảng 1-15 Bảng 1-15: Bảng phân phối dòng chảy năm thiết kế - hồ chứa Ô Căm Tháng Q75%(m3/s) Q90%(m3/s) IX 0.78... tình hình khô hạn, thiếu hụt nguồn nước và đáp ứng nhu cầu dùng nước ngày càng tăng trong khu vực việc đầu tư xây dựng hồ chứa nước Ô Căm là cần thiết, nhằm điều tiết và khai thác tổng hợp nguồn nước từ lưu vực suối Cho Mo, góp phần thức đẩy kinh tế toàn vùng phát triển 2.2.3 Tình hình quy hoạch nguồn nước trong vùng Theo quy hoạch thủy lợi đến năm 2020 trên lưu vực suối Cho Mo, hồ chứa nước Ô Căm được... phía đông hồ chứa, cắt qua tuyến kênh dẫn nước từ đập Ô Căm về lưu vực suối Ngang + Tràn xả lũ: Bố trí tại đỉnh yên ngựa phía vai phải đập chính + Cống lấy nước kết hợp dẫng dòng được bố trí bên vai phải đập chính + Cống lấy nước dưới đập phụ có nhiệm vụ lấy nước từ hồ Ô căm đưa về kênh dẫn đã xây dựng chuyển nước về lưu vực suối Ngang + Đuờng tránh đường tránh ngập lòng hồ trên tuyến đường giao thông... làm trơ đá gốc ở lòng sông, suối - Đới chứa nước trong các trầm tích bở rời là các bồi tích hiện đại: Lượng nước ngầm này được chứa trong cát, cuội, sỏi sạn, sét, á sét thềm sông và các bãi bồi, cũng có khi là đới nhận nước chuyển tiếp của nước khe nứt trong đá gốc chảy dần xuống sông Nguồn cung cấp nước của đới này chủ yếu là nước mưa và một phần là nước khe nứt - Đới chứa nước trong đá gốc nứt nẻ:... tưới thuộc các đập dâng khai thác bậc thang trên suối Ngang, cung cấp nước. tưới 156 ha đất canh tác thuộc khu tưới Hồ Ô Căm nằm ở phía thượng lưu lòng Hồ Cho Mo - Bổ sung nguồn nước cho hồ chứa nước Phước Trung và các tháng mùa khô và trả lại lượng nước thiếu hụt cho hồ Cho mo do xây dựn hồ Ô Căm - Duy trì dòng chảy về hạ du suối trong các tháng trong năm với lưu lượng tối thiểu, đảm bảo phát triển bền... Ngành: kĩ thuật công trình PHẦN 2: PHƯƠNG ÁN CÔNG TRÌNH ĐẦU MỐI Sinh viên:Dương Đình Hải Lớp: Đăk Lăk 2 Đồ án tốt nghiệp -26- Ngành: kĩ thuật công trình CHƯƠNG 3: NHIỆM VỤ CÔNG TRÌNH VÀ CÁC PHƯƠNG ÁN SỬ DỤNG NGUỒN NƯỚC 3.1.Nhiệm vụ công trình: Nhiệm vụ của công trình Hồ Ô Căm là cung cấp nước tưới cho trên 200ha đất canh tác phía hạ lưu đập và cung cấp bổ sung nguồn nước cho các Hồ chứa Cho Mo và Phước... mất nước của lòng hồ Tại vị trí dự kiến xây dựng tuyến đập Ô Căm tạo hồ chứa xung quanh là các dãy núi cao Do đó đường thoát nước duy nhất là suối Ô Căm Đất đá cấu tạo nên bờ phía Bắc và phía Nam đều là đá xâm nhập và đá trầm tích có tuổi Jura và Creta, cấu tạo khối, ít nứt nẻ, cách nước tốt Các vách hồ có chiều dày rất lớn, nơi mỏng nhất từ 300 m – 400 m Thì việc giữ nước trong hồ là hiện thực không... di dân và đền bù không ảnh hưởng nhiều tới giá thành công trình và tiến độ thi công Ngoài ra khi xây dựng xong hồ còn kết hợp nuôi cá, du lịch, cải thiện môi trường, hệ sinh thái đem lại lợi ích cho toàn vùng Sinh viên:Dương Đình Hải Lớp: Đăk Lăk 2 Đồ án tốt nghiệp -27- Ngành: kĩ thuật công trình Bảng 3-3: Phối dòng chảy năm thiết kế- hồ chứa Ô Căm Nă Tháng Q75%(m3 /s) IX X XI XII I II III IV V VI... hợp hiện trạng các công trình thuỷ lợi khai thác kiểu bậc thang TT Hạng mục công D.T.L.V trình (km2) D.tích D.tích tưới tưới Hiện trạng công trình thiết kế hiện tại (ha (ha) Đập dâng còn tốt, Hệ thống kênh dẫn phía sau đập đã được kiên cố để phục vụ tưới và 1 Đập Ô Căm 32,7 20,0 12,0 chuyển nước sang lưu vực suối Ngang Toàn bộ đập dâng và khu tưới thuộc đập Ô căm nằm trong lòng Hồ Ô căm Đập xây dựng bằng ... -2- Thiết kế hồ chứa nước Ô Căm 4.2 Cấp bậc công trình tiêu thiết kế: 30 4.3 Hình thức công trình đầu mối 32 CHƯƠNG 33 TÍNH TOÁN THỦY LỢI XÁC ĐỊNH CÁC THÔNG SỐ HÔ CHỨA... sản Sinh viên: Lớp: Đồ án tốt nghiệp -5- Thiết kế hồ chứa nước Ô Căm PHẦN 1: TÀI LIỆU CƠ BẢN Sinh viên: Lớp: Đồ án tốt nghiệp -6- Thiết kế hồ chứa nước Ô Căm CHƯƠNG 1: CÁC ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN 1.1... Ngang, nguồn nước chủ yếu từ lưu vực suối Ô Căm Đập Ô Căm nằm thượng lưu cụm công trình đầu mối Hồ Ô căm, làm nhiệm vụ ngăn nước từ suối Ô Căm để đưa đập dâng nằm suối Ngang Thứ tự công trình tính